现浇箱梁支架验算
现浇箱梁支架布设及受力验算
现浇砼施工方法在目前的桥梁施工中应用较普遍，支架布设设计的好坏直接关系到砼浇筑过程的安全及浇筑成型后的箱梁质量和线型能否符合设计要求。
因此，支架的布设及验算极为重要。
申嘉湖高速公路H5标K78 960.433分离立交桥，全长466.6m，跨径组合为7×25 （25 2×30 25）7×25 m.桥梁横断面为净17 m，共三联。
上部构造为单箱三室等高度截面钢筋砼连续箱梁，第一、三联箱梁高1.40 m，第二联梁高1.60m，底部宽11.4 m.全桥砼圬工量为5005.5m3，钢筋用量为1453882Kg，钢绞线用量为213662 kg.箱梁施工时，支架体系采用WDJ碗扣式多功能钢支架。
1. 支架布置和构件尺寸1.1 支架间距本桥支架第一、三联顺桥向布置间距为1.2m，横桥向间距为1.0m，支点附近横隔梁处间距加密顺桥向布置间距为0.6m，横桥向间距为0.5m；第二联顺桥向布置间距为1.0m，横桥向间距为1.0m，支点附近间距加密顺桥向布置间距为0.5m，横桥向间距为0.4m.支架安装顺序：地基处理→测量放样→安装底托调平→安装底层门架→安装纵横水平钢管→安装上层门架→安装调节杆→安装顶托调平→安装剪刀撑及斜撑。
1.2 传力系统支架顶部设2层方木将模板荷载传至支架。
第一层顺桥向布置，截面为12cm×15cm，中心间距为30 cm，跨距90 cm，置于第二层方木上；第二层横桥向布置，截面为10cm×10cm ，间距90 cm，跨距60 cm，置于碗扣式支架顶托上。
1.3 稳定性为保证支架的稳定性，以纵桥向每隔3.6 m间距横向布置剪刀撑，同时顺桥向连续布置6道剪刀撑。
剪刀撑用6 m长φ48普通钢管连续布置，与地平面成45度，角度偏差小于15度，每一处与碗扣支架连接处必须用扣件紧固，剪刀撑必须上至底模板，下至地面，在地面处设置垫木。
1.4 支架规格支架立杆底部采用可调底座（0~600 m m），支架立杆顶部采用可调托撑（0~600 m m）普通立杆规格为2 400mm、1 800mm两种，横杆规格为600mm、900mm两种。
现浇箱梁满堂支架承载力验算
某现浇箱梁满堂支架承载力验算本箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。
支架采用大直径钢管门架、型钢及∮48×3mm钢管支撑，外模、底模及端头模采用厂制定型钢模板，内模采用定型板模，支架上设两层分配横，第一层采用［10槽钢，第二层采用10㎝×10㎝方木。
1、混凝土重按26.0K N / M3计算；2、模板重0.6KN/M2（含加固件）；3、分配梁按简支结构计算；4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa；5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 KPa；6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。
由于本桥上部结构左右幅对称布置，本方案选用左幅进行支架搭设施工设计，施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工。
（一）跨中断面下支架验算：1、顶板支架承载力、稳定性验算(箱内支架)：顶板支架采用Φ48×3.0mm扣件式钢管支架，支架间距按0.8×0.8m布置，由于箱梁箱内净空仅为115cm所以不考虑搭接。
查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算：λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN顶板砼重：G=[(0.45+0.2) ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN1=3.65×0.8×0.60=1.752KN（模板及加固件按0.60KN/m2）模板重量：G2施工荷载：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN钢管支架: G4=0.5KN（箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共.8m为一个计算单元)每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为：N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN安全系数K=5.5 满足要求!2、跨中断面底板下支架承载能力验算1) 门架验算:由于现浇梁箱单幅共设3个室,每个室宽3.65m,腹板0.45m,于腹板底的支架间距按90cm布置，于底板底的支架间距按120cm布置，由于支架上设两层分配梁，故荷载按均布荷载对支架进行验算,长度方向取2m(门架排距)为一计算单元。
现浇箱梁支架稳定性验算
摘要：结合上海市某桥梁工程三座 结构（ 见 图 １ ） 。 大跨径高架桥现浇连续箱梁施工，介 Ｃ 匝道曲线半径很小，横坡最大值达到 ６％， 绍支架稳定性的验算方法。 关健词：现浇箱梁；施工方案；支架 模板；内力验算 随着我国公路建设的飞快发展，城市 立交桥、高速公路桥梁对结构混凝土外观 要求越来越高，只要条件允许，其梁板均 采用现浇方法施工。目前现浇梁板支承体 系主要依赖于脚手架，而脚手架的施工成 本与项目的经济效益、质量、安全等诸多 因素密切相关，怎样采用科学的计算方法 为保证支架的稳定性以及防止不侧向滑 从诸多因素中找出最佳平衡点，体现项目 移，拟在两匝道内侧端包括主线外侧端（两 的技术能力和管理水准的一个重要方面。 侧标高低）加密纵横剪刀斜支撑和两侧设置 下面结合上海市某桥梁工程施工，介绍支 缆风绳索固定（设在 ３／８Ｌ 和 １／４Ｌ 处且对 架稳定性的验算方法。 等收笼）或设置足够数量纵横向的扫地杆 一、工程概况 （纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上 上海某桥梁工程位于上海市浦东新区 皮＜ ２０ｃｍ 的立杆上。横向扫地杆在紧靠纵 曹路镇，主线全长 １．７ＫＭ ，东通浦东国际 向扫地杆下方的立杆上）和斜拉杆（通顶） 机场、远东大道进入上海市区，西接五洲 以消除侧向应力负作用。另外，Ｃ 匝道支架 大道通往江苏方向，Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ 四条匝道 高度超过 １５ｍ，考虑脚手架自重，并将自重 均与崇明长江隧道相连通往崇明岛，是一 计算为荷载， 立杆的接长缝错开， 使立杆接 座三层特大型互通式立交桥，是上海、崇 长缝不在同一水平上，以保证脚手架的整 明、江苏三省市的交通枢纽，故本工程亦 体强度和稳定性。 简称沪崇苏立交。 （二）支架预压 沪崇苏立交箱梁桥分别为：主线 采用砂袋按 １２０％ 荷载进行预压，箱梁 ５８．０４ｍ＋９１．２９２ｍ＋５８．０５４ｍ 三跨，Ｃ 匝道 箱体范围平均荷载为 ４２．１８ＫＮ ／ ｍ２，换算 ４５．８５４ｍ＋７６．７９０ｍ＋４６．０５７ｍ 三跨，Ｄ 匝道 成砂袋高 ３．５ｍ；横梁部分荷载为 １５６．１８ ４５．７５１ｍ＋７４．２４２ｍ＋４５．７５１ｍ 三跨。大跨 ＫＮ ／ ｍ２，实心箱体部分采用砂袋高度 １ｍ＋ 径连续箱梁桥均处于旱地，综合考虑实际 钢筋预压或整捆钢绞线堆放预压 ０．８ ｍ。 在 施工的难度和节约成本投资等因素，箱梁 地面上以纵横间隔 ５ｍ 和在模板上按高程控 采用φ ４８ × ３．５ｍｍＷＤＪ 碗扣式多功能钢管 制点位分别设置观测点，预压时逐日对其 满堂支架（单向） 全断面现浇的方法施工。 进行沉降观测， 做好记录。 沉降稳定的标准 以下按高支架 Ｃ 匝道（难度最大）介绍。 为沉降量＜１ｍｍ／ｄ， 卸载后算出地面沉降、 二、施工方案 支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点 （一）支架架设、立模方法 对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模 支架以两桥墩（或桥台）中心连线为 板的高程。 轴线，并垂直于中心点法线往两翼及跨两 三、支架、模板内力验算方法 端对称搭设。依照现有图纸将其划分为 以最不利断面为例：支架竖杆纵横向间 ０＃～１＃ 断面、２＃～３＃ 断面、４＃～５＃ 断面、 距为 ９０ｃｍ × ６０ｃｍ，支架步距采用 １２０ｃｍ， ６＃～６＃ 断面（断面图附后）等四段分别进 模板采用 １ ． ５ ｃ ｍ 竹胶板。 行计算，各段设计荷载的限值取该段最大 （一）模板计算 净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳 新浇筑结构混凝土平均荷载 Ｇ１＝７．８６６ 组合，竖杆纵横向间距依次分别为：６０ｃｍ × ２６／７．６＝２６．９ＫＮ ／ ｍ２；施工人员、料、 × ６０ｃｍ、９０ｃｍ × ６０ｃｍ、６０ｃｍ × ６０ｃｍ、 具行走运输堆放载荷 Ｇｒ＝２．５ＫＮ ／ ｍ２；倾 ６０ｃｍ × ３０ｃｍ，支架步距视架子实际高度 倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土 采用 １２０ｃｍ 或 ６０ｃｍ，利用可调下托调整支 时产生的荷载均按 ２ＫＮ ／ ｍ２ 考虑；支架高 架横杆使之保持整体水平。在支架搭设过 度为 ２０左右， 风荷载 ０．５×２０ｍ（支架高）／ 程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟 １２．０５ｍ（桥面宽）＝０．８ ＫＮ ／ ｍ２。根据规范 踪测量调整支架高度，同时确保可调 Ｕ 型 要求计算模板及支架时，所采用的荷载设 顶托螺旋调节幅度不超过 ２５ ｃｍ 。在支架 计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷 Ｕ 型顶托上沿线路纵向摆放横截面为 １０ｃｍ 载分项系数， 然后再进行组合。 该段组合后 × １５ｃｍ 方木作为纵梁， 在纵梁上横向摆放 的设计荷载为：２６．９ × １．２＋６．５ × １．４＋０． 横截面为 ５ｃｍ × １０ｃｍ 、间距 ２０ｃｍ 方木作 ８ × １．０＝４２．１８ＫＮ ／ ｍ２。模板跨径 Ｌ１＝０． 为横梁，方木均使用东北红杉。最后在横 ９ｍ ，模板宽度 ｂ ＝ ０ ． ２ ｍ 。 梁上铺设模板，模板接头之间放置海绵双 模板每米上的荷载为：ｇ＝４２．１８ × ０．２＝ 面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷 ８．４３６ＫＮ ／ ｍ 。 缩造成模板鼓起或缝隙过大。支架架设 模板跨中弯距计算：Ｍ １ ／ ２ ＝ ｇ Ｌ １ ２ ／ １ ０ ＝ ８．４３６ × ０．９２／１０＝０．６８３ＫＮ？ｍ 。 竹胶板其容许弯应力［σ ｗ］＝９０Ｍｐａ，并可 提高 １．２，模板需要的截面模量： Ｗ＝Ｍ／（１．２ ×［σ ｗ］ ）＝０．６８３／（１．２ × ９０ × １０３）＝６．３２７ × １０－６ｍ３ 。 根据 Ｗ 、ｂ 得 ｈ 为： 故模板厚度选择采用 ０ ． ０ １ ５ ｍ 。 （二）纵梁计算 纵梁跨度：Ｌ ２ ＝ ０ ． ９ ｍ ；横桥向宽度 Ｌ１＝０．６ｍ；那么有： 纵梁单位荷载：ｇ＝４２．１８Ｌ１＝４２．１８ × ０． ６＝２５．３０８ＫＮ／ｍ 。 跨中弯距：Ｍ１／２＝ ｇＬ２２ ／ ８＝２５．３０８ × ０．９２ ／ ８＝２．５６２ＫＮ？ｍ 。 需要的截面模量：Ｗ ＝ Ｍ ／ （ １ ． ２ ×［σ ｗ ］ ） ＝２．５６２／（１．２ × １３ × １０３）＝１．６４２ × １０－ ４ｍ３ 。 纵梁方木宽度 ｂ 为 ０ ． １ ０ ｍ，那么有： 纵梁方木截面积取 ０．１０ｍ × ０．１５ｍ，核算 其挠度，则有： Ｉ＝ ｂｈ３ ／ １２＝０．１ × ０．１５３ ／ １２＝２．８１２５ × １０－５ｍ４ Ｆ＝ ５ × ｇＬ２４／（３８４ × ＥＩ）＝５ × ２５．３０８ × ０．９４／（３８４ × １０ × １０６ × ２．８１２５ × １０－ ５）＝ ７．６８７ × １０－４ｍ 。 Ｆ／Ｌ２＝７．６８７ × １０－４／０．６＝１／７８０＜ ｆ／ｌ］ ［ ＝ １ ／ ４ ０ ０ ，符合要求。 （三）支架立杆强度、稳定性计算 立杆承受由纵梁传递来的荷载 Ｎ＝ｇＬ２＝２５．３０８ × ０． ９＝２２．７７７ＫＮ 。钢 管截面最小回转半径 ｉ＝１５．７８ｍｍ ，支撑立 柱步距为 １．２ｍ，长细比λ ＝ｌ／ｉ＝１２００ ／ １５．７８＝７６，查表得φ ＝０．７４４。 强度验算：σ ａ＝Ｎ／Ａｊｉ＝２２７７７／４８９＝４６． ６ＭＰａ＜ ［σ ａ ］＝ ２ １ ５ Ｍ Ｐ ａ ； 稳定验算：σ ａ ＝ Ｎ ／ φ Ａ ０ ＝ ２ ２ ７ ７ ７ ／ （ ０ ． ７４４＊４８９）＝６２．６ＭＰａ＜ σ ａ］＝２１５ ＭＰａ ［ ，满足要求。 结论：支架竖杆纵横向间距 ９ ０ ｃ ｍ × ６ ０ ｃｍ，考虑到横杆竖向步距 １２０ ｃｍ 时，立 杆荷载 Ｐｍａｘ ＝ ３０ＫＮ，同时计算时是按平 均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度 步距加密到 ６０ ｃｍ。或将立杆横向间距改 为 ０ ． ６ ｍ，纵梁间距相应改为 ０ ． ６ ｍ，经计 算均能满足要求。
现浇箱梁支架地基处理及承载力验算
现浇箱梁支架地基处理1、地基处理措施现浇箱梁支架体系关键部位是桥下地基处理，桥梁施工范围内地基承载力应满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象。
桥宽范围内先清除表面杂草和废弃垃圾等，基底碾压合格后（密实度90%），做1层5%石灰土（厚20cm）和一层道渣垫层（厚15cm）密实度压至96%以上（重型），个别软弱地段抛填片石，进行加固处理后填筑石灰土；最后浇注15cm厚C20素混凝土作为面层，在桥墩两侧各5米范围内灰土厚度为40cm、道渣厚度为15cm、混凝土厚度为20cm，顶面做好排水处理。
（具体的地基处理根据现场试验和实际情况最后确定，地基处理见下图。
）2、地基承载力验算主线桥支架高度按6米计算，单根立杆的支架重量为：5*(0.6+0.9)*5+6*5=67.5kg。
（φ48×3.5mm钢管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考虑）从支架、模板内力验算过程中得知各段立杆承受由纵梁传递来有荷载N分别为：21.244KN；21.488 KN ；28.26 KN ；27.000 KN。
立杆底托下用厚5cm×宽20cm的木板作垫板。
各段基础底面最大荷载P计算0#～14#断面：(21.244+67.5*10-3*9.8)/(1.5*0.2)=73.0KN/m2；14#～20#断面：(21.488+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=92.3KN/m2；24(27)#～26(29)#断面：(28.26+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=120.5KN/m2；20#～23#断面：(27.000+67.5*10-3*9.8)/(0.9*0.2)=153.7KN/m2。
基础底面下浇注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2KN/m3计算）。
用公式：p cz+p z≤f z，p z =b*p/（b+2Ztgθ）对5%石灰土地基进行验算。
现浇箱梁支架搭设与受力验算
现浇箱梁支架搭设与受力验算一、工程概况XX枢纽互通立交桥现浇部分桥梁共含有四座匝道跨线桥、三座分离式立交桥以及两座3×13m中桥，以上各桥上部结构均为整体现浇，下部支撑均采用满堂支架进行施工。
二、支架搭设方案概述本标段现浇箱梁支架搭设分为两种形式：一般路段上搭设满堂碗扣式支架，跨线路段上采用加密碗扣钢管支架支墩、工字钢搭设梁柱式支架（简称门洞支架）。
1、满堂支架（一般路段）由于一般路段上的匝道跨线桥及分离式立交结构形式及断面尺寸大部分均相同，故以AK0+741.1为例来进行支架施工方案的阐述。
匝道桥标准断面尺寸图如下（单位：cm）A匝道跨线桥全桥共16孔分四联，上部结构为预应力混凝土等截面连续梁，桥面宽10.5ｍ，梁高1.7ｍ，跨径组合为：（4×30+4×30+4×30+4×25）ｍ。
箱梁为单箱双室现浇混凝土连续箱梁，各联具体支架形式见下表：Z8~Z12跨为上跨保津高速跨，由于拟采用辅道绕行方案，故按一般路段支架搭设即可。
根据上表，支架计算取荷载最大的，本支架方案取Z4~Z8跨为例。
根据箱梁的单位面积平均重量, 以验算竖杆的允许荷载确定支架搭设尺寸。
当横杆步距为0.6m时，竖杆允许荷载为40KN/根；步距为1.2m时，允许荷载为30KN/根；步距为1.8m 时，允许荷载为25KN/根；步距为2.4m时，允许荷载为20kN/根。
本跨线桥箱梁断面为标准横断面，跨中段纵向横杆选用0.9m，横向横杆翼缘板下为1.2m，底板下为0.6m和0.9m,横杆步距1.2m,此种组合每根竖杆承载力为3t；横梁处前后4m范围内纵向横杆选用0.6m,横向横杆翼缘板下为1.2m，底板下为0.6m和0.9m,横杆步距1.2m,此种组合每根竖杆可承载力为3t。
支架横杆步距1.2m，纵横向横杆长度选用按上面设计的进行。
竖杆要求每根竖直，采用单根钢管，立竖杆后及时加纵、横向平面钢管固定,竖杆底部设置纵、横向扫地杆。
现浇箱梁支架验算方案样本
鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段板房子互通A匝道桥预应力现浇箱梁计算书编制:复核:审核:中国建筑股份有限公司鹤大高速公路ZT12标项目经理部7月现浇箱梁支架验算方案一、工程概况:鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程, 桥梁中心桩号AK0+971.6, 总体布置: 4*( 4*28) +( 22+33.8+22) +4*28, 全长645.46米。
其中第二联第二、三孔上跨主线, 第五联第二孔上跨B匝道, 第六联第一孔上跨C匝道。
上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。
计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面, 桥面横坡由箱梁整体倾斜形成, 梁底设调平块。
边腹板为直腹板, 腹板再变厚段内厚度按线性变化。
梁高均为1.6米。
箱梁主要尺寸表:二、方案编制依据( 一) 、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50— ;( 二) 、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2— ;( 三) 、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95;( 四) 、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60— ;( 五) 、《路桥施工计算手册》周水兴, 何兆益, 邹毅松, .5;( 六) 、《贝雷梁使用手册》;( 七) 、《建筑结构荷载规范》;( 八) 、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。
三、施工投入情况( 一) 、人力资源投入情况( 略)( 二) 、施工机具及测量设备投入情况1、施工机具2、测量设备投入情况( 三) 、物资材料投入情况( 略)四、支架施工方案4.1、支架设计根据现场情况, 本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设, 间距90x90cm, 墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架, 垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁, 跨径5m(保证通车净宽度不小于4m), 通行净高不小于5m。
现浇箱梁支架验算
风荷载支a 箱梁底部横桥向间距，翼板顺桥向间距0.6b 箱梁底部顺桥向间距，翼板横桥向间距0.6h 步距1.2N 查表、公式N=Φ*A*f49.0单根支架受力（KN）N ,N ,=P*a*b 28.4验算结果√/×N vs N ,√2、有风荷载单根立杆内力验算考虑冬季施工全包裹，挡风系数1.0水平风荷载（KN/m 2)W K /1*W K0.25水平风荷载作用在立杆上的集中水平力（KN)W p Wp=W K /*(b*h）0.26W L 水平力作用下产生的竖向内力（KN）W V W V =h/a*W p 0.53支架高度8m范围，步距数为8/h，迎风面产生的拉力(KN)∑W V ∑W V =8/h*W V3.53未浇筑砼时迎风面支点位置承载力（KN)N1端横梁（1.2恒载+1.4活载）*a*b 3.99未浇筑砼时迎风面跨中位置承载力（KN)N1跨中（1.2恒载+1.4活载）*a*b 4.0验算结果√/×N1支点、N1跨中 vs ∑W V √浇筑完砼背风面支点位置承载力(KN)N2端横梁∑W V =1.2恒载+8/h*WV 27.8浇筑砼时背风面跨中位置承载力（KN)N2跨中∑W V =1.2恒载+8/h*WV27.8单根在不同步距下的设计承载力（KN）N入=(h+2*0.5)/i查表Φ、公式N=Φ*A*f49.0支架根据横杆步距不同时承载力（KN）有风荷载支架验算2支架验算无风荷载支架验算支架间距（m）验算结果√/×N2支点、N2跨中 vs N √W L 水平力作用下产生的斜下向内力（KN）W X W X =√（h 2+a 2）/a*W P0.6支架高度8m范围，步距数为8/h，斜向力总合（KN）∑W X ∑W X =8/h*W X 3.9扣件抗滑系数(KN)Q C 规范取值8.0验算结果√/×Q C vs∑W X √3、立杆底部承载力验算可调底托底面面积（m 2）A 0.12*0.120.0144地基底层为15cm C20砼（KN/m 2）f 20000立杆对地面产生的强度（KN/m2）f A N ,/A(单根支架受力)1970.5验算结果√/× f vs f A ,√3、地基承载力验算地基承载面积（m 2）A 0.49*0.490.24换填砖渣顶部（KPa）fg 允许承载力200.0立杆对地基的压强（KPa）f A N ,/A 118.2验算结果√/× f vs f A ,√b 取1000mm宽度验算1000d 面板厚度15计算跨径（m）L 0.20截面抵抗矩(mm 3)W W=b*d 2/637500截面惯性距(mm 4)I I=b*d 3/12281250弹性模量(MPa)E 100001、强度验算均布荷载（KN）q q=Q m *1m 75.0计算弯矩（KN*m）M M=0.1*q*L 20.300允许弯应力（MPa）[σ] 12.0计算弯应力（MPa）σσ=M/W 8.0以弯矩验算结果√/×[σ] vs σ√支架验算验算基础验算地基验算3面板验算(均布荷载)竹胶板参数断面尺寸（mm）强度验算(均布荷梁验参数管主16.329624.49440.60.60.60.60.60.60.90.60.90.90.60.91.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.249.049.049.049.049.049.025.728.434.126.628.426.6√√√√√√0.1944（未浇）支点4.0（1.2恒载）16.8（浇筑）支点（未浇）跨中4.0（1.2恒载）25.2（浇筑）跨中承载力N N承载力支架规P220.01440.01440.01440.01440.01440.0144 2000020000200002000020000200001785.81970.52370.81844.31970.51844.3√√√√√√0.240.240.240.240.240.24200.0200.0200.0200.0200.0200.0107.1118.2142.2110.6118.2110.6√√√√√√1000100010001000100010001515151515150.200.200.200.200.200.20 375003750037500375003750037500 281250281250281250281250281250281250 10000100001000010000100001000043.875.059.445.475.045.40.1750.3000.2380.1810.3000.181梁支架安全手册P106 12.012.012.012.012.012.04.78.0 6.3 4.88.0 4.8√√√√√√。
现浇箱梁满堂支架的设计与验算
掌握正确的模板支架设计和验算方法非常重要。 本文结合广明高速公路延长 横 向方木 均 采用 针 叶类 广东 松 ， 截 面尺 寸 为８ ×８ ｅ ｍ（ ２ ｍ长 ） 。 材 料参 数 如 线 工程 大 蟹大 桥 现浇 箱 梁满 堂碗 扣式 支 架施 工 ， 介 绍 碗 扣式 模 板支 架 的设 计 下 ：自重 ：Ｙ＝６ ＫＮ／ ；顺纹弯应力 ：１ ３ ＂ ：１ ２ ＭＰ ａ；顺 纹受 压应力 ： 和 验算 方 法 。 ａ ＝１ ２ ＭＰ ａ； 顺纹抗拉 ： ｏ１ ＝８ ． ０ ＭＰ ａ Ｉ 』 哽 纹抗剪 ： ｔ ， ＝１ ． ３ ＭＰ ａ； 弹 性 模
宽 异形 预 应 力 混凝 土 箱梁 ， 右 幅 采用 单 箱 三 室 等宽 预 应 力 混凝 土 箱 梁 ， 桥跨 下 ： Ｗ＝ ２ ９ ５ ８ ０ ｍ ｍ ； Ｉ ＝ １ ． ４ ８ ×１ ０ ￣ ｎ ｍ ；单 位长 度质 量 ７ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； Ｅ ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ Ｓ ＭＰ ａ ； 结 构 布置 为左 幅 ２ ×２ ０ ＋ ２× ３ ０ ｍ、 右 幅２ ０ ＋ ２×３ ０ ＋ ２ ０ ｍ， 箱 梁 高 度为 １ ． ７ ｍ。箱 梁
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表１ 碗扣支榘钢管簸面特性
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浅析现浇箱梁支架验算
浅析现浇箱梁支架验算摘要：主要阐述现浇箱梁支架的验算，某桥上跨高速公路，按高速公路安全作业规程要求，跨路部分采用门式架支架，其余跨采用满堂式捥扣支架，支架强度计算以这两种支架形式进行强度验算，本次计算只侧重主要的支架地基、基础、支承、底模支架系构件进行验算。
关键词：现浇箱梁；门式架支架；满堂式捥扣支架；强度验算1. 箱梁某墩旁支架概述及支架设计思路本次现浇箱梁支架采用两种形式，跨路部分采用门式架支架，其余跨采用满堂式捥扣支架。
支架强度计算以这两种支架形式进行强度验算。
按高速公路安全作业规程要求，门式架支架设计为：设计思路一：保证高速公路行车安全，预留通车空间，取跨度8.6m，净高5.0m，采用与高速正切方向跨路。
二：跨路支架除满足支架强度外还需设置具有一定抗外力冲击的安全平台，跨路支架主要是设置C25混凝土台座基础，Φ400mm钢管、Ⅰ40b组合工字钢纵梁、Ⅰ40b组合工字钢横梁和[10槽钢组成现浇箱梁支架支撑体系，上铺10x10木方形成支架整体受力结构。
跨路支架支承系、底模支架系、侧腹板系等三个结构体系。
满堂捥扣支架设计：利用原地形进行平整、找平、碾压后控制最大纵坡10%。
地基上铺4%水泥稳定石粉层，架设60x60cm捥扣支架.满堂支架分地基系、底模支架系、侧腹板系等三个结构体系。
为简化施工计算，本次计算只侧重主要的支架地基、基础、支承、底模支架系构件进行验算。
2. 箱梁底板支架受力分析桥底板支架受力分析表3. 现浇箱梁门式架支架系计算3.1. 底模板支架系计算底模系为垂直于道路前进方向的方木，间距30cm，跨度60cm，方木截面尺寸为□10cm×10cm。
单根方木q值58.4×0.3=17.52KN/m方木承受的均布荷载（按简支计算，净跨径60cm）跨中最大弯矩截面抵抗弯矩跨中最大抗弯应力(松木弯拉强度可达13.0Mpa，符合要求)截面轴惯性矩跨中挠度结论：10cm×10cm方木采用间距30cm，跨度60cm铺布符合要求。
最经典计算方法现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）
最经典计算方法现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）四、受力计算现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）一、工程概况桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，桥梁总宽度：800cm，两边翼缘板各宽175cm，梁高1.4m。
采用碗扣支架，碗扣支架钢管规格为φ48×3.5mm，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。
立杆纵向间距0.9m，立杆横向间距0.6m，立杆竖步距1.2m，搭设高度8m。
从到至下依次为：竹胶板、10cm*10cm方木横梁、12cm*12cm方木纵梁，顶托、钢立杆、底托、10cm厚混凝土+30cm压实石渣。
二、编制依据1.《路桥施工计算手册》2.《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-20083.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-20114.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-20085.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-20026.《简明施工计算手册》7.《建筑结构静力计算手册》三、受力分析1. 主要考虑垂直方向受力：箱梁混凝土自重、施工荷载及倾倒混凝土荷载首先传递至模板，再由模板传递至次肋、主肋，再由主肋经顶托传递至钢管立杆，最后传至地基基础。
计算受力时各个部件自上而下进行验算。
2.计算时对最不利位置荷载进行分析，按简支梁结构受力分析，简化为均布荷载（安全系数高于按三跨连续梁计算模结果）。
由于材料所刚度及强度远大于剪力，故不进行抗剪验算。
3.地基基础面积计算时考虑刚性角的影响。
4.取1m2受力分析。
1、设计基本参数2、材料参数3、荷载参数4、木模板验算表5、次肋方木验算表6、主肋方木验算表（按简支梁计算，主肋直接承受次肋传来的集中荷载，可简化为均布荷载）7、钢管立柱验算表序号验算项目计算结果单位允许值结论备注1立杆的稳定性计算先算细长比，通过比值查表得到立杆的稳定性系数23立杆长度 2.36mh0有两个计算公式h0=kuh和h0=h+2a，为安全计，取二者间的大值4细长比λ149.135轴心受压杆件稳定系数φ0.496设计单根稳定承载力KN 49.027不组合风荷载时总轴向力192.08KN/m 8单根轴向力15.45KN/m49.02符合要求横桥向8根序号验算项目计算结果允许值结论备注1扣件抗滑承载力（166-5.6.4）2序号验算项目计算结果允许值结论备注立杆基础底面的平均压力91.123基础底面积A1695.60（厚度*tan α+底托宽）2α刚性角，分层厚度叠加表达式p=N/A［（10*tan40+30*tan30）*2+10］29、地基承载力计算（表达式：自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力（KN）；wsl：顶端风荷载w1产生的斜杆内力（KN）；n：支撑架步数；QＣ：扣件抗滑强度，取8KN。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
现浇混凝土连续箱梁支架验算
本桥 支架采用 Ｈ Ｌ一 ２ Ｏ型碗扣式脚 手架 ，支架横桥 向排布 ， Ｂ ４
每片支架 间距 ９ ｃ 横 桥向） ０ ｍ（ ，每排支架 间距 ９ ｃ （ ０ ｍ， 纵桥 向） 。 支架立杆下安装可调底座 ，顶部 安装 可调上托，能够方便调整箱 梁底板高程符合 设计要 求及 箱梁浇后易于拆 除支架 ，支架支立完成后 用 钢 管 扣件 将 支 架 横 纵 连 接 ， 设 有 独 立 安全 上 下走 道 ，不 与 支 架 接 触 ， 不得 以攀 登支架 的方 式上 下支架 。 ３．支架 地 基处 理 翻起 现场 松散 软土 ，掺入 ５％熟 石灰 ，整平 分层压 实 ，对 于下 部施 工时挖 基坑处的特殊部位进行特殊 处理，选择级配碎石 回填 、分 层压 实，保证整 个地基的均匀一致 ，检测承 载力，直至地基承载力满 足要 求且均匀一致 ， 以保证地 基的弹性 或非弹性 变形在允许 范围 内， 然后在桥面投影 处浇筑 １ ｍ宽 １ ｃ ３ ５ ｍ厚混凝土硬化带，因跨 主线路处理 较好 ，因此在支架底座位置横桥 向垫 ｌ ｃ Ｏ ｍ松木方 ０ ｍＸ ２ ｃ ４．支 架蕾 定性 验 算 ４ １荷 载 组 成 ． 组 成 支架 荷 载 包括 ：（ １）上 部 现 浇箱 梁 结 构重 量 ；（ ）模 ２ 板及承托模 板结构的重量；（ ３）施工机具及施工人 员荷载 （ 由于支架 高度小于 ｌｍ 所 以不考虑支架 自重 ） ４ Ｏ， 。（ ）倾倒砼和振捣时的冲击荷载。 ４ １ １上部现浇箱梁结构重量 ．． 上部箱梁混凝土体积 为 １ ６ ｍ ，取系数 ２ ６ ／ 。 按含筋 率＞ ％ ２ Ｏ。 ．ｔ ｍ（ ２ 计算） ，所以混凝土结构重量为 １ ６ ｍ × ２ ６ ／ ３＝ ２ ６ ２ ０３ ． ｔ ｍ ３ ７ ｔ，计算时 假设箱梁所 有荷载全部作用在底板平面面积 内 （ 偏于保守计算 ） ，受力 面 积 取 值 为 ９ ０ ｚ 每 平 方 米 荷 载 为 ３ ７ ｔ× ｌ ｋ ／ ６ ｍ，则 ２６ Ｏ Ｎ ｔ÷ ９ ０ ２ ３ ． ６ｍ＝４ １ ５ Ｎ／１，参考 《 ｋ Ｈ ２ ｚ 路桥施工 计算手册 》 ，取荷载分 项系数 ｒ ＝１ ２。 ． ． ４ １ ２模 板 及 承 托 模 板 结 构 重 量 ．． ５ ． ｔ÷ ９ ０ ２ ０ ０ ｔ ｍ × １ ｋ ／ ＝ ． ｋ ／ ３ ５２ ６ｍ ＝ ． ６ ／ ０ Ｏ Ｎ ｔ Ｏ ６ Ｎ ｍ ，取 荷 载 分 项 系 数 ｒ ＝１ ２。 ２ ． ４ １ ３旌 工 机 具 及 旅 工 人 员 荷载 ．． 根据 《 路桥施工计算手册》表 ８ ｌ 一 ，施工人员、施工料具运输、堆 放 荷 载 取 ０ ２ ｔ ｍ ， 即 ２ ５ Ｎ ｍ ，取 荷 载 分 项 系 数 ｒ ＝ ． 。 ． ５ ／ ． Ｋ ／ ２ １ ４ ４ １ ４倾倒 砼和振捣的冲击荷载 ．． 根据 《 路桥施工计算 手册》表 ８ ｌ 一 ，冲击荷载 取 ０ ８ ／ ２ 含 ． ｔ ｍ ，（ 振捣砼产 生的荷载 ）即 ８Ｋ ／ｍ ，取荷载 分项系数 ｒ ＝１ ４。 Ｎ ｚ ．
现浇箱梁支架检算方案
现浇箱梁支架检算方案现浇箱梁支架是指在施工现场现场浇筑预制箱梁时所使用的临时支架。
在进行现浇箱梁支架检算方案时，需要考虑到多个因素，包括支架的稳定性、承载能力、施工安全等方面。
下面是一个关于现浇箱梁支架检算方案的详细介绍，具体内容如下：1.支架稳定性的检算：要确保现浇箱梁支架的稳定性，首先需要对支架进行设计计算。
计算过程中需要考虑支架的几何形状、构造材料的强度特性以及地基条件等因素。
通过力学分析和计算，确定支架的结构形式、尺寸和材料等参数，使得支架在施工过程中能够稳定地承载箱梁的重量和施工荷载。
2.支架承载能力的检算：现浇箱梁支架需要承载箱梁的自重和施工荷载。
在检算承载能力时，需要确定支架的强度，并考虑各个构件的不同荷载情况。
在计算中需要确定各个构件受力的方式和受力大小，并对其进行合理分配，以确保支架的承载能力能够满足施工要求。
3.施工安全的检算：在现浇箱梁支架的检算方案中，施工安全是一个重要的考虑因素。
要确保施工过程中的安全，需要对支架的稳定性和强度进行严格的检验，并配备适当的安全设备和人员。
此外，还需要对施工过程中可能出现的风险进行评估和预防，并采取相应的措施，以确保施工的安全性。
4.监测和调整：在进行现浇箱梁支架检算方案时，还需要对支架进行监测和调整。
在施工过程中需要对支架进行实时监测，以检测支架的变形和位移情况，并根据监测结果进行及时调整。
如果发现支架存在问题，需要及时采取相应的措施进行处理，以保证施工的顺利进行。
总结起来，现浇箱梁支架检算方案是一个综合性的工作，需要考虑到支架稳定性、承载能力和施工安全等多个因素。
通过合理的设计和计算，能够确保现浇箱梁支架能够满足施工要求，并保证施工的安全性和质量。
现浇箱梁满堂支架的设计及验算
现浇箱梁满堂支架的设计及验算摘要：满堂支架是现浇梁板比较常见的支撑体系，对现浇梁板的施工安全及质量起着至关重要的作用，本文结合毕都高速法窝枢纽互通C匝道桥现浇箱梁的施工，介绍了满堂支架的设计及验算方法。
关键词：箱梁支架设计验算一、工程概况杭瑞高速毕节至都格（黔滇界）公路法窝枢纽互通C匝道跨线桥上部构造为预应力混凝土等高截面现浇连续箱梁（两箱单室），桥长254.46m，箱梁顶面宽8.5m，底面宽4.5，箱梁梁高为1.4m；第一联（3*20）、第二联（3*20）、第三联（3*20）、第四联（14.2+2*20+14.2）；中支点横隔梁厚180㎝，边支点横隔梁厚130㎝，每跨跨中设置横隔梁一道，横隔梁厚50㎝，腹板厚50-70㎝。
采用满堂支架进行施工，二、现浇箱梁满堂支架布置设计采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚15mm的优质竹胶合板。
采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm支架结构体系，其中，在墩顶两侧各8米范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式，其余部分采用60cm×90cm×120cm的布置形式，但在跨中横隔梁板下1米范围内60cm×60cm×120cm的布置形式；另外考虑到桥梁处于弯道及斜坡上支架受力的不均匀性，适当加密曲线内侧及低坡处支撑杆件数量。
支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每5米设一道，纵桥向斜撑沿横桥向每7.2米设一道。
现浇连续箱梁满堂支架受力安全验算
现浇连续箱梁满堂支架受力安全验算一、工程概况AK0+760.145匝道桥上跨徐明高速公路，位于缓和曲线上，布孔方案为20+4×25+20m，下部结构为花瓶式桥墩、肋台、桩基础，上部结构为现浇预应力连续箱梁，采用盆式抗震支座，桥面铺装由10cm厚沥青砼+8cm厚C40防水砼组成。
现浇箱梁为单箱单室，翼缘板宽1.625m，梁高1.5m，底宽4.5m，顶宽7.75m，腹板宽0.5m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，采用C50砼现浇。
二、支架搭设方案支架搭设采用碗扣式满堂支架，支架立杆纵横向间距均按90cm布置，横杆步距为120cm。
立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的高度控制在60cm，顶托上纵向设置12×15cm方木作为主愣，调节可调顶托高度，使方木均匀受力，在方木上横向布置10×12cm方木作为次愣，间距20cm，次愣上铺设1.5cm厚的竹胶板。
现浇箱梁支架横断面图三、有关力学性能参数1、箱梁底模板采用2440×1220×15mm的竹胶板。
竹胶板弹性模量E=9×103MPa，根据砼模板用胶合板（GB/T17656—1999），容许抗弯应力[σ]=15MPa，容许剪应力[τ]=1.7MPa。
2、松木材。
顺纹容许抗弯应力[σ]=12MPa，容许剪应力[τ]=1.3MPa，弹性模量E=9×103MPa。
3、碗扣件钢管截面特性3、钢材的强度和弹性模量。
P235A钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值为205N/mm2，弹性模量为2.05×105 N/mm2。
通道顶工字钢采用A3钢，容许抗弯应力[σ]=145MPa，容许剪应力[τ]=85MPa，弹性模量E=2.1×105MPa。
四、支架各部分验算1、荷载计算：以第2跨25m为算例1）箱梁梁体自重荷载：钢筋砼容重按26KN/m3计算。
箱梁翼缘板截面积为0.93m2，跨中箱体截面积为3.45m2。
现浇箱梁支架验算指导书
一、支架受力检算1.1满堂脚手架验算东连接线A0#～A2#、B0#～B5#采用满堂支架形式现浇施工。
针对上述7孔现浇梁，以最宽、最重梁A0#～A2#断面进行检算，以此作为施工指导。
1.1.1 A0#～A2#A0#～A3#箱梁钢筋总重122.8t、C50混凝土866m3。
A0#～A2#箱梁梁宽12.4m、高2.25m为变截面，钢筋重81.8t、砼量577.4m3。
采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模和侧模。
1.1.1.1荷载计算1）砼自重：A0#～A2#箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3 箱梁方量为642m3)共计642×2.6=1669.2t2）施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：60×12.4×0.3=223.2t总荷载1669.2+223.2=1892.4t。
1.1.1.2支架设计计算二、支架设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：中横梁和端横梁支架纵、横方向、腹板下方立杆的间距均为60×60㎝，箱梁翼缘板部位立杆间距按照60cm×90cm梅花型布置，平杆层间距120cm，横桥向布置3＋9＋3共15列（中横梁和端横梁布置3＋13＋3共19列），纵桥向两墩28m之间布置（6＋19＋6）31 排、两墩30m之间布置（6＋27＋6）39 排，立杆上下采用可调丝杆上托和下托，丝杆上顶托内顺桥向放置一根15×15cm方木，纵向方木上横向摆放10×10cm方木，方木中心间距为28cm，在方木上钉15mm厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。
HB碗扣为Φ48×3.5mm钢管。
立杆、横杆承载性能如下表：1、荷载分析计算1）模板荷载：（1）内模（包括支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
（2）外模（包括侧模支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
2）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，按q=1.0KN/m2考虑。
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黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图一、工程概况黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。
现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。
Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。
二、设计依据（1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）；（4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；（6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据；（8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计1、结构设计支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。
立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。
侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。
现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。
根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，设置双向剪刀撑剪刀撑与地面夹角45°～60°；型钢作纵横梁，其上铺设方木。
横梁采用间距30cm的Ⅰ20b型钢，纵梁腹板处均匀布置3根Ⅰ28b型钢，其它位置60cm间距布置。
由于中间支墩位于路中，在支墩前后浇筑宽度50cm、高度50cm的混凝土条防止车辆碰撞支架。
具体见附图。
2、支架搭设与预压支地基采用砂砾石进行换填，换填厚度为50cm。
采用压路机分层压实，压路机碾压不到的部位采用小型夯实机具分层夯实；采用压路机压实时，分层厚度不超过30cm；采用小型夯实机具夯实时，每层厚度不超过15cm。
做2%的横向排水坡。
根据支架立杆间距顺桥向铺设10×15cm方木。
西干沟跨河小桥桩基施工采用填土筑岛方案，因此填土筑岛范围内支架地基需进行特殊处理。
西干沟跨河小桥桩基施工结束后，将筑岛填土采用YZ14压路机碾压密实，然后在表面填筑50cm厚砂砾石，砂粒石亦用YZ14压路机按照25cm/层进行分层碾压密实，其上浇筑15cm厚C30混凝土。
支架顶端及底端设置可调顶托，支架纵横向顺直一致；为增强整体的刚度及稳定性，设置双向剪刀撑，顺桥向剪刀撑全长布设，横桥向剪刀撑每隔四排设置一道。
剪刀撑与地面夹角45°~60°。
为测试支架的弹性变形及非弹性变形，保证结构线形和结构安全，并为预拱度设置提供依据。
支架搭设完成之后对其进行预压，预压重量为现浇箱梁重量的1.2倍，预压采用压砂法。
加载前对支架基础顶、支架底和底模顶标高进行测量，测量点位置设在桥跨的1/2、1/4、1/8处，每处横向均设3点。
并在每点处底模下挂垂球，垂球下埋设水泥桩，进行“双向观测”。
预压采用分级加载的方法，将加载分为6级，每级加载重量为压载总重量的10%、30%、50%、80%、100%和120%，每级加载后，每隔0.5h测量一次测量点的变形，当每隔1h的沉降不超过1mm，并且连续出现两次后，则认为该级荷载下支架变形稳定，可以进行下一级加载，直至加至最大荷载。
加载达到压载重量的最大值并连续观察24h内沉降量不大于2mm，则认为支架已经稳定，可进行卸载。
卸载亦采用分级卸载，每级的重量同加载重量相同，卸载后量测各观察点标高，根据加载前后测量结果计算变形量并绘制支架变形曲线，作为调整模板预拱度的依据。
每次数据测量时记录加载重量值、变形值、测量的日期与时间、大气温度、天气情况等。
第二部分 现浇箱梁底板支架法施工设计计算一、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制； （2）综合考虑结构的安全性； （3）采取比较符合实际的力学模型；（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法； 2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
3、底板支架计算未扣除横梁及翼板混凝土重量，以做安全储备。
二、底模竹胶板计算1、荷载计算（1）半幅混凝土自重：KN KNmm G 49790261915331=⨯=备注：钢筋混凝土自重按照mKN326计算。
（2）模板自重：KN KN m m mG 5.49320.2479.14861.1622=⨯⨯=备注：经过验算，模板按照mKN20.2取值。
（3）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：KN KNm m mG73993479.14861.1623=⨯⨯=（4）振捣时产生的荷载：KN KNm m mG 5.49322479.14861.1624=⨯⨯=（5）其他可能产生的荷载：KN KNm m mG 12.12335.0479.14861.1625=⨯⨯=2、荷载组合 （1）验算强度用49790+4932.5+7399+4932.5+1233.12=68287.12KNm KN 911.459479.148/12.68287q==竹，竹胶板采用1.5cm 厚竹胶板，竹胶板下横桥向布设10×10cm 方木，间距30cm/道。
取单位长度模板上的荷载为：KN 911.4591911.459G=⨯=竹单位长度上的均布荷载：m q KN/8.3585.12/G ==竹‘竹查《路桥施工计算手册》模板计算有：22531/61/6 1.00.015 3.7510X W bh m -==⨯⨯=⨯，h=15mm （模板厚），板宽取1000mm 。
（可）MPa MPa w xWM 25][6.83222.01075.31046max =<=⨯==⨯σσ （2）验算刚度用49790+4932.5+1233.12=55955.62KNm KN q 86.376479.14862.55955==竹，竹胶板下横桥向布置10×10cm 方木，间距30cm ，取单位长度模板有：单位长度上的荷载为：KN 86.376186.3761G =⨯=⨯=q 竹竹单位长度上的均布荷载：m q KN/33.2985.12/G ==竹‘竹模板弹性模量：3910E MPa =⨯，惯性矩：31/12I bh =，h=15mm （模板厚），板宽取1000mm ，33741/12 1.00.015/12 2.81310I bh m -==⨯=⨯（可）‘底m f mlqf10101010102.01044763434max5400/2.0][414.2813.2938433.295384EI /5---⨯==<⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==强度、刚度均满足要求。
三、模板横肋验算1、荷载计算（1）半幅混凝土自重：KN KNmm G 49790261915331=⨯=备注：混凝土自重按照mKN326计算。
mKN lqM .3222.0108.3510/3.022max =⨯==‘竹（2）模板自重：KN KN m m mG 5.49320.2479.14861.1622=⨯⨯=备注：经过验算，模板按照mKN20.2取值。
（3）横桥向方木自重：KN G 1.6773=（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：KN KNm m mG73993479.14861.1624=⨯⨯=（5）振捣时产生的荷载：KN KNm m mG 5.49322479.14861.1625=⨯⨯=（6）其他可能产生的荷载：KN KNm m mG 12.12335.0479.14861.1626=⨯⨯=2、荷载组合 （1）验算强度用49790+4932.5+677.1+7399+4932.5+1233.12=68964.22KNm q2KN15.3612.85)479.148/(22.68964=⨯=H。
横肋采用10×10cm 方木，间距30cm/道；横肋下用10×15cm 方木作为纵梁，纵梁间距90cm/道。
单位长度的均布荷载：m KN 845.103.015.36G =⨯=H 建立力学计算模型如下：m KN MX.1.1= ；22431/61/60.10.1 1.6710X W bh m -==⨯⨯=⨯，h=100mm ，b=100mm（可）MPa MPa w x W M 13][59.6)67.1/(1.1/101010946max =<=⨯⨯⨯==-σσ （2）验算刚度用49790+4932.5+677.1+1233.12=56632.72KNm q2KN7.2912.85)479.148/(72.56632=⨯=H。
横肋采用10×10cm 方木，间距30cm/道；横肋下用10×15cm 方木作为纵梁，纵梁间距90cm/道。
单位长度的均布荷载：m KN 91.83.07.29G =⨯=H纵肋方木弹性模量：3910E MPa =⨯，惯性矩：31/12I bh =，h=b=100mm ，33641/120.10.1/128.333310I bh m -==⨯=⨯m EIq lf1010109.036944max015.13333.89384100091.853845--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==（可）m f 10325.2400/9.0][-⨯==<强度、刚度均满足要求 四、方木纵梁计算 1、荷载计算（1）半幅混凝土自重：KN KNmm G 49790261915331=⨯=备注：混凝土自重按照mKN326计算。
（2）模板自重：KN KN m m mG 5.49320.2479.14861.1622=⨯⨯=备注：经过验算，模板按照mKN 20.2取值。
（3）方木自重：KN G 10083=（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：KN KNm m mG4.36995.1479.14861.1624=⨯⨯=（5）振捣时产生的荷载：KN KNm m mG 5.49322479.14861.1625=⨯⨯=（6）其他可能产生的荷载：KN KNm m mG 12.12335.0479.14861.1626=⨯⨯=2、荷载组合 （1）验算强度用49790+4932.5+1008+3699.4+4932.5+1233.12=65595.52KNm q2KN4.3412.85)479.148/(52.65595=⨯=Z。