引桥抗震计算书
抗震计算书4.18（内容清晰）
抗震计算书4.18（内容清晰）十堰至天水高速公路桥墩抗震计算书一、项目概况徽县（大石碑）至天水高速公路是十堰至天水国家高速公路（G7011）甘肃境内路段，我院承担了该项目第STSJ2合同段的勘察设计工作。
路线起于西和县城南五里铺，终点位于天水市秦州区皂郊镇，路线全长81.625km。
本项目直接或间接影响区域均为四川汶川“5.12”大地震的受灾区。
地震动加速度峰值0.30g （抗震设防烈度为Ⅷ度），抗震设防措施等级为9度。
地震动反应谱特征周期0.4s。
由于本项目地震烈度较高，桥梁抗震计算显得非常重要。
二、计算内容（1）、地震作用本项目大部分桥梁均为20米、30米预制预应力混凝土连续箱梁桥，现选取几种典型结构及墩高组合计算抗震，为本项目桥梁抗震设计提供参考。
详细选取类型见下表：孔数（孔）墩高组合（米）-跨径（米）5X20 5+8+7+65X20 11+20+25+155X20 15+20+25+155X20 20+25+25+205X20 20+25+25+204X30 5+7+64X30 11+30+254X30 16+30+254X30 20+30+254X30 25+30+25注：墩高组合中“5+7+6”表示1号墩高5米，2号墩高7米，3号墩高6米。
以下类推。
根据公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008），一般情况下，公路桥梁可只考虑水平向地震作用，直线桥可分别考虑顺桥向和横桥向的地震作用。
在顺桥向地震作用影响下，由于矮墩相对刚度较大，承担的力也相应较大。
因此，高低墩搭配情况下对矮墩更不利；横桥向地震作用下，高低墩搭配情况下对高墩更不利。
据此考虑，选取上述几种跨径和墩高组合进行抗震计算。
（2）桥梁结构概况1、跨径：5-20米、4-30米2、桥梁宽度：12.25米3、桥梁右偏角：90°4、墩台结构：柱式台、双柱式桥墩5、地震烈度：地震动加速度峰值0.30g（抗震设防烈度为Ⅷ度），抗震设防措施等级为9度。
地震力放大系数计算书(审图回复用)
地震力放大系数计算书
依据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第4.1.8条及条文说明，结合场地实际现场情况，对水平地震影响系数最大值增大系数计算如下：生活楼西侧道路相对正负0.000低1.6m，L1=0m，平均L>4.0m，坡度0.3≤H/L＜0.6，
L1/H＜2.5，ξ=1.0，增大系数λ=1+ξα=1+1.0x0.1=1.1。
综合楼西侧道路相对正负0.000低1.5m，L1=0m，平均L>3.0m，坡度0.3≤H/L＜0.6，
L1/H＜2.5，ξ=1.0，增大系数λ=1+ξα=1+1.0x0.1=1.1。
河道分析：河道为场地内部局部下凹地形，河道净宽5m，河道两侧采用重力式毛石挡土墙护堤；场地内部离建筑最近点为11.29m，建筑总图在拟建建筑边与河道护堤之间设置2.5~4.5m宽的绿化缓坡带，坡比1:1.8~1：3.2；河道护堤采用毛石挡土墙，挡土高度≤3m，综合考虑增大系数取值λ=1.1。
引桥上部结构计算书4x30m
GZ25刘白高速公路新田黄河大桥引桥上部结构计算书（桥梁博士2.8）计算：复核：2001年9月5日一、设计标准与规范1、交通部部标准《公路工程技术标准》JTJ001-972、交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021—893、交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》JTJ023—854、交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—20005、交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—856、交通部部标准《公路工程抗震设计规范》JTJ004—897、交通部部标准《高速公路交通安全设施设计及施工技术规范》 JTJ074—94二、技术标准1、设计荷载：汽车—超20级，挂车—1202、桥面宽度：11.75+1.00+11.75=24.50m3、标准跨径：30m4、桥面纵坡：2.5%5、桥面横坡：1.5%6、通航等级：Ⅴ级航道，通航净空为50×8m7、地震烈度：8度三、主要材料1、混凝土预制箱梁、横梁50号混凝土现浇接头、湿接缝50号混凝土调平层40号混凝土墩台帽梁、墩台身、护栏30号混凝土承台、基桩25号混凝土桥面铺装沥青混凝土2、预应力钢绞线低松弛高强度预应力钢绞线应符合ASTM A417-97的规定。
单根钢绞线b=1860Mpa，弹性模直径φ15.24mm,钢绞线面积A2=140mm2,钢绞线标准强度Ry量E=1.9×105Mpa。
3、普通钢筋Ⅰ、Ⅱ级钢筋应分别符合GB13013-91和GB1499-98的规定。
凡钢筋直径≥12mm者，均采用Ⅱ级钢筋；直径＜12mm者采用Ⅰ级钢筋。
4. 钢板钢板应符合GB700-88规定的Q235钢板。
5、锚具及管道成孔预制箱梁锚具采用OVM型锚具及其配套的设备，管道成孔采用钢波纹管；箱梁顶板负弯矩钢束采用BM15型锚具及其配套的设备，管道成孔采用钢波纹扁管，且要求钢波纹扁管钢带厚度不小于0.35mm。
6、支座桥梁支座均采用橡胶支座GYZ和GYZY系列产品，其性能应符合交通部行业标准JT/T4-93的规定。
桥梁抗震计算书解析
工程编号：SZ2012-38 海口市海口湾灯塔酒店景观桥工程桥梁抗震计算书设计人：校核人：审核人：海口市市政工程设计研究院HAIKOU MUNICIPAL ENGINEERING DESIGN & RESEARCH INSTITUTE2012年09月目录1工程概况 ........................................................................................................... - 1 -2地质状况 ........................................................................................................... - 1 -3技术标准 ........................................................................................................... - 2 -4计算资料 ........................................................................................................... - 2 -5作用效应组合 ................................................................................................... - 3 -6设防水准及性能目标 ....................................................................................... - 3 -7地震输入 ........................................................................................................... - 4 -8动力特性分析 ................................................................................................... - 5 -8.1 动力分析模型 (5)8.2 动力特性 (6)9地震反应分析及结果 ....................................................................................... - 6 -9.1 反应谱分析 (6)9.1.1E1水准结构地震反应 ........................................................................................ - 6 -9.1.2E2水准结构地震反应 ........................................................................................ - 7 -10地震响应验算................................................................................................ - 8 -10.1 墩身延性验算 (10)10.2 桩基延性验算 (10)10.3 支座位移验算 (11)11结论.............................................................................................................. - 11 -12抗震构造措施.............................................................................................. - 11 -12.1 墩柱构造措施 (12)12.2 结点构造措施 (12)1 工程概况海口湾景观桥全桥24m桥宽。
抗震计算大桥抗震计算书
抗震计算大桥抗震计算书 Last revision date: 13 December 2020.一、工程概况楚雄（连汪坝）至南华县城一级公路K38+890[右24×20/左25×20m] 预应力砼小箱梁桥位于拖木古村北面的龙川江河谷内，为跨山间河流凹地的桥梁。
中心里程为K38+890，起止点里程为右K38+（左K38+）～K39+，桥面净宽2×米，最大墩高米，全长米(单幅计列)；上部结构为预应力混凝土箱形连续梁桥，下部结构及基础均为柱式轻型桥台、双柱式桥墩及桩基础.本桥平面分别位于缓和曲线(起始桩号K38+，终止桩号:K38+，参数A:，右偏)、圆曲线(起始桩号:K38+，终止桩号:K39+，半径:457m，右偏)和缓和曲线(起始桩号:K39+，终止桩号:K39+，参数A:，右偏)上，纵断面纵坡%；墩台径向布置。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《云南省地震动峰值加速度区划图》、《云南省地震动反应谱特征周期区划图》，桥位处中硬场Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为，地震动反应谱特征周期为，地震基本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。
本计算书对大桥左幅第三联进行计算，桥型布置图如下图所示。
图桥型布置图图剖面示意二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图，从左到右依次是8号墩、9号墩、10号墩、11号墩、12号墩，8号墩、12号墩为过渡墩，10号墩为固定墩。
其自振周期及相应振型列于表，示于图。
图有限元模型表自振特性一览表第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反应谱输入。
E1、E2反应谱函数分别如下图、所示。
桥位处中硬Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为，地震动反应谱特征周期为，地震基本烈度值为Ⅶ度。
图 E1反应谱输入函数图 E2反应谱函数四、抗震性能验算E1作用下桥墩的抗震强度验算桥墩截面尺寸如图所示。
引桥墩身模板计算书
目录一.计算总说明-----------------------2二.数据准备-----------------------2三.荷载计算-------------------------2四.面板验算-------------------------3五.刻槽处加劲板计算-----------------4六.小肋验算-------------------------5七.大肋验算-------------------------6八.围檩验算-------------------------8九.拉杆验算------------------------12 十．模板总挠度---------------------13 十一. 附图-------------------------14一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。
本模板由面板（δ=6mm ），小肋（d=54mm ，δ=6mm ），大肋(［6.3),围檩(2［20b)组成；面板被大肋和小肋分成最大区格400×350mm ，围檩间距为1000mm.在墩身模板的横桥向设拉杆（Φ24圆钢）。
二．数据准备：钢材弹性模量 Mpa E 5101.2⨯= 泊松比 3.0=u 容许应力 []Mpa 170=σ大肋［6.3 245.8cm A = 42.51cm =I 33.16cm W =围檩2［20b 266.65cm A = 44.3827cm =I 374.382cm W = 三．荷载计算：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=19m 3/h,砼浇筑速度为v=h m /6.35.15.319=⨯，查<公路桥涵施工技术规范> P 309 侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯γ—砼的容重 ,3/24m KN =γ. t 0—新浇筑砼的初凝时间,h t 50=.K 1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时为1.0. K 2—坍落度影响修正系数，当其50～90mm 时，取1.0. 所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=216.310.152422.0⨯⨯⨯⨯⨯50=kPa2.自<公路桥涵施工技术规范>P 310附表D ，可以查到倾倒砼所产生的水平荷载，但因为砼的浇筑速度很快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。
抗震计算—xxx大桥抗震研究最终报告要点
集美大桥抗震分析研究报告同济大学土木工程防灾国家重点实验室2006年11月15日目录1 工程概况 12 荷载工况 52.1 反应谱分析 52.2 地震时程分析7 第一部分主桥9 第二部分陆上引桥道路桥高墩联42 第三部分陆上引桥道路桥低墩联55 第四部分海上引桥高墩联68 第五部分海上引桥低墩联1071 工程概况集美大桥是一项大型桥梁工程，主要包括海上及陆上两部分，海上桥梁长度约3.8km。
本次研究主要针对以下典型桥式进行抗震分析：①55m+2×100m+55m 预应力混凝土连续梁，见图1.1；②陆上引桥方案3×30m连续刚构道路桥（分别取高墩联及低墩联），见图1.2。
③海上引桥方案6×50m桥墩连续梁道路桥及3×50m桥墩连续梁BRT桥（分别取高墩联及低墩联），见图1.3；主要研究内容有：①建立了三种典型桥式的空间动力计算模型；②采用反应谱方法研究了三种典型桥式的弹性地震反应；③采用非线性时程分析了主桥及海上引桥采用减隔震设计后的减、隔震效果。
2（a ） 立面图（b ）中间墩 （c ）过渡墩图1.1主桥结构示意图（a）陆上引桥高墩联（b）陆上引桥低墩联（c）陆上引桥墩柱构造图1.2 陆上引桥结构示意图4（a ） 海上引桥道路桥（b ） 海上引桥BRT 桥（c ） 海上引桥墩柱构造 图1.3海上引桥结构示意图2 荷载工况2.1 反应谱分析集美大桥及接线工程场址处地震基本烈度为Ⅶ度，综合场地土层反应分析，场地位于峰值加速度0.15g 分区内，场地土按《公路工程抗震设计规范》判定为Ⅱ-Ⅳ类场地。
报告采用《厦门集美大桥及接线工程场地地震安全性评价》提供的地震动参数，两阶段抗震设防概率水准分别取50年超越概率10%和50年超越概率3%。
阻尼比为0.05的水平设计反应谱计算公式采用式2.1。
max 1maxcmax g 1+t(-1)T (t)=(T /t)ββββ⎧⎪⎪⎨⎪⎪⎩11g g 0t T T t T T t 8.0sec≤≤≤≤≤≤ （2.1） 式中：t ——反应谱周期；T1——反应谱平台起点周期； Tg ——反应谱特征周期； β(t)——周期为t 时反应谱； βmax ——反应谱最大值； c ——衰减系数。
桥梁抗震计算书
工程编号：SZ2012-38 海口市海口湾灯塔酒店景观桥工程桥梁抗震计算书设计人：校核人：审核人：海口市市政工程设计研究院HAIKOU MUNICIPAL ENGINEERING DESIGN & RESEARCH INSTITUTE2012年09月目录1工程概况 ........................................................................................................... - 1 -2地质状况 ........................................................................................................... - 1 -3技术标准 ........................................................................................................... - 2 -4计算资料 ........................................................................................................... - 2 -5作用效应组合 ................................................................................................... - 3 -6设防水准及性能目标 ....................................................................................... - 3 -7地震输入 ........................................................................................................... - 4 -8动力特性分析 ................................................................................................... - 5 -8.1 动力分析模型 (5)8.2 动力特性 (6)9地震反应分析及结果 ....................................................................................... - 6 -9.1 反应谱分析 (6)9.1.1E1水准结构地震反应 ........................................................................................ - 6 -9.1.2E2水准结构地震反应 ........................................................................................ - 7 -10地震响应验算................................................................................................ - 8 -10.1 墩身延性验算 (10)10.2 桩基延性验算 (10)10.3 支座位移验算 (11)11结论.............................................................................................................. - 11 -12抗震构造措施.............................................................................................. - 11 -12.1 墩柱构造措施 (12)12.2 结点构造措施 (12)1 工程概况海口湾景观桥全桥24m桥宽。
抗震计算—xxx村大桥抗震计算书
一、工程概况K16+930桥位于楚雄连汪坝至南华县城一级公路3合同双坝段，为主线上跨箐沟而设。
孔跨布置为19孔30m结构连续预应力混凝土箱形梁桥。
本桥平面分别位于圆曲线(起始桩号:K16+633.96，终止桩号:K16+710.207，半径:1000m，右偏)、缓和曲线(起始桩号:K16+710.207，终止桩号:K16+855.207，参数A:380.789，右偏)、直线(起始桩号:K16+855.207，终止桩号:K17+063.157)和缓和曲线(起始桩号:K17+063.157，终止桩号:K17+210.04，参数A:498.15，左偏)上，纵断面纵坡-1%；墩台径向布置。
采用4、5孔一联连续结构，按半幅计全桥共设8联，全桥共设10道伸缩缝。
上部构造为30m预应力混凝土箱形梁。
下部为钢筋混凝土盖梁，双柱方墩、挖孔灌注桩基础，根据实际地质情况，1~13号墩按摩擦桩设计。
上部箱梁采用强度等级C50混凝土；双柱式桥墩盖梁、墩柱、系梁、桩基采用C30混凝土。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《云南省地震动峰值加速度区划图》、《云南省地震动反应谱特征周期区划图》，桥位处中硬场Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.45s，地震基本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。
本计算书对大桥左幅第二联进行计算，桥型布置图如下图所示。
图1.1 桥型布置图图1.2 桥墩断面示意图二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是5号墩、6号墩、7号墩、8号墩，7号墩为固定墩。
其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图2.2。
图2.1 有限元模型表2.1 自振特性一览表第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图2.2 振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反应谱输入。
E1、E2反应谱函数分别如下图3.1、3.2所示。
图3.2 E2反应谱函数四、抗震性能验算4.1 E1作用下桥墩的抗震强度验算桥墩截面尺寸如图4.1所示。
0530抗震计算书(15m墩高)
宁波地铁1号线二期15m墩高桥梁抗震计算—采用能力保护设计与不采用能力保护设计抗震计算比较一、基本资料1、结构尺寸（本计算采用的活荷载及桥梁上部结构尺寸同宁波地铁1号线一期高架桥）图1结构示意图2、材料：桥墩混凝土标号C40，E= 34 GPa ，γ=25kN/ m3。
承台C35，E= 33 GPa桩基30，E= 32 GPa3、墩高h=15m(承台顶到墩顶)墩（按等截面计,墩帽的重量计入模型）：A=2.8×2.2=1.92 m2承台：A=6.2×6.2 m2；4、荷载：梁体质量（自重+二期恒载）为664.62t（标准30m梁）。
列车活载：横向有车（按50%考虑）只考虑单线情况：86.7*50% t竖向只考虑单线情况：86.7t5、地质：根据地质报告，本工程按Ⅳ类场地考虑，场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，所属的设计地震分组为第一组。
图2 多遇地震参数图3 设计地震参数图4 罕遇地震参数6、基础柔度系数：基础按4根Ф1.2m桩配置。
横向δ11=3.5×10-6 (m/kN) 推算刚度K11=3.05×105 (KN/m) δ22=3.67×10-8 (rad/kN.m) 推算刚度K22=2.9×107 (KN.m/rad) 纵向δ11=3.5×10-6 (m/kN) 推算刚度K11=3.05×105 (KN/m) δ22=3.67×10-8 (rad/kN.m) 推算刚度K22=2.9×107 (KN.m/rad) 7、动力放大系数β图5动力放大系数β二、计算内容：（1）采用（GB50111－2006）规范按C类桥梁抗震设计（2）采用（GB50111－2006）规范按B类桥梁抗震设计（3）采用（GB50111－2006）规范按B类桥梁抗并且进行能力保护抗震设计三、采用规范1、《铁路工程抗震设计规范》(GB 50111-2006)（2009版）2、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）四、计算结果第一振型周期：横向无车：0.625s纵向：0.69s横向有车：0.65s工况1、按C类桥梁抗震设计,重要性系数：多遇地震Ci=1.1，罕遇地震Ci=1.0构造要求配筋：延性设计：墩身主筋全截面配筋率：5‰＜ρ＜4%。
16m引桥35m主桥计算书
16m引桥35m主桥计算书引言随着科学技术的不断发展，人们对桥梁建设提出了更高的要求，经过长期的努力，我国桥梁工程无论在建设规模上，还是在科技水平上，均已齐身世界先进行列。
随着国家经济建设发展需要，交通仍将是今后重点基础建设的对象。
故高等级公路桥梁具有很高的品质，既要适应工业化的大规模生产，节约劳力和材料消耗，保证构件质量，又需满足高速公路快捷、安全、可靠、顺适的营运性能。
桥梁设计需要充分考虑使用者的生理、心理需要，除保证营运的安全性、结构的可靠性外，还应当降低行车噪声，减少驾驶员和乘客的生理、心理疲劳与紧张感，减少对环境、生态的干扰等。
汝南黄埠大桥地处上蔡、汝南、遂平三县交界处，在上蔡县城西南12公里处，距驻马店市30公里。
西邻107国道和京珠高速公路，东靠省道开龚公路。
汝南黄埠大桥的建设将进一步加强上蔡、汝南和遂平三个县的经济联系，加快驻马店市及其周边地区的一体化均衡化发展。
钢筋混凝土或预应力混凝土简支梁桥属于单孔静定结构，它受力明确、构造简单、社工方便，是中小跨径桥梁中应用最广泛的桥型。
简支梁桥的结构尺寸易于设计成系列化和标准化，这就有利于在工厂内或工地上广泛采用工业化施工，组织大规模预制生产，并用现代化的起重设备进行安装。
采用装配式的施工方法，可以大量节约模板支架木材，降低劳动强度，缩短工期，显著加快建桥速度。
本设计中，引桥采用装配式混凝土T形简支梁桥，主桥采用预应力混凝土简支T形梁桥。
装配式T形截面由于肋与肋之间处于受拉区域的混凝土得到很大程度的挖空，显著减轻了结构自重;同时对于主要承受正弯矩的简支梁和简支变连续的连续梁而言，既充分利用了扩张的混凝土桥面板的抗压能力，又有效地发挥了集中布置在梁肋下部的受力钢筋的抗拉作用，从而使结构构造与受力性能达到理想的配合。
由于T形截面受力合理，经济性好，预制一装配施工方便，是中等跨径桥梁(13米一40米)较多采用的截面形式。
装配式梁桥与整体式梁桥相比，具有以下优点：(1)桥梁构件的形式和尺寸趋于标准化，有利于大规模工业化的制造；(2)在工厂或预制厂内集中管理进行工业化预制生产，可充分采用先进的半自动化、机械化的施工技术，以节省劳动力和降低劳动强度，提高工程质量和劳动生产率，从而显著降低工程造价；(3)构件的制造不受季节性影响，并且上、下部构造也可同时施工，大大加快桥梁的建造速度，缩短工期；(4)能节省大量支架模版等材料的消耗。
(桥梁人论坛分享)通辽西特大桥抗震设计计算书
某特大桥抗震设计计算书（一）设计资料设计荷载：汽－超20级，挂－120级。
桥面净宽：11.25＋2×0.5m标准跨径：35m上部构造：预应力砼连续箱梁冲刷深度：局部冲刷线标高：174.194m一般冲刷线标高：177.418m地震烈度：设计烈度为8度（二）上部反力上部荷载反力：7988.4KN（参照箱梁标准图桥墩台垂直力表）下部恒载计算：1）盖梁与防震挡块重力为半个盖梁加一个防震挡块重力为：P G=29.8×25/2=745/2=372.5KN2)承梁重力（一个承梁）9.1×25＝227.5KN3)一个柱重力P d=π/4×1.62×（6.6-1.6）×25=251.3KN 4）单桩自重力：P Z=π/4×1.82×47×25=2990.0KN（三）水平地震力计算 1）顺桥向水平地震力计算上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载=Eihs∑=ni KitpKitp1×C i ×C Z ×K h ×β1×Gsp式中: C i =1.7; C Z =0.3; K h =0.2;根据地质资料分析，桥位所在地土层属于Ⅲ类地区, 所以有: β1＝2.25×（145.0T ）0.95对于板式橡胶支座的梁桥T 1＝2π/W 1 其中：21W =()()[]{}TPSP SP TP SPTP SP TP G G K K G G G K K K G G K K K G g2421212211211-++-++∑==ni Kis K 11计算采用6孔×35米为一联，主墩和次主墩都采用滑板支座，中间三个墩采用板式橡胶支座，故n=3∑∑==nsi d tArG Kis 1其中：n s =8； G d =1200KN/㎡由橡胶支座计算知：Ar=（20㎝）2×π=0.126㎡ ∑t=88×8/11=64mm=0.064m 所以064.0126.0*12008⨯=Kis＝18900 mKN/m KN K /567001890031=⨯=∑==ni Kip K 1233liIE Kip =其中桩柱均采用25号砼，则E h =2.85×104MPa E=0.667×2.85×104×103=1.9×107 KN/㎡按墩高6.6m 控制设计，系梁顶标高181.1m ，局部冲刷线标高174.194m 系梁顶至局部冲刷线的距离： △l=181.1－174.194=6.906m支座垫石＋支座厚度＝0.088＋0.06＝0.148m l i =6.6+6.906+0.148=13.654m 柱惯矩:I 2=π/64×1.64=0.3217m 4 桩惯矩:I 1=π/64×1.84=0.515m 4 h 1=13.654－1.6－0.148=11.906m h 2=5m （柱高）=I /1()1312/1I h h -+()2312/I h h =028162.244931.0mI =m KN Kip /11.220832654.13109.14931.0337=⨯⨯⨯⨯=KNK 33.6624911.2208332=⨯=KNG SP 4.479304.79886＝＝⨯其中：KNP G G CP7455.37222=⨯==KNG P 34.13812558.02906.6259.0222=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=ππη⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++⨯++⨯=1216.021212212ffff fXXXXXX f 为考虑地基变形时，顺桥向作用与支座顶面的单位水平力在局部冲刷线引起的水平位移与支座顶面的水平位移之比值。
某公路大桥引桥抗震性能研究
地震动参数取 ５ ｍ冲刷线处的参数 ， 如表 １ 所示 ：
Ｂ ０ 神 ５
２． ０ ５
２． Ｏ ５
围， 可直接用反应谱结果进行验算 ， 因此本研究主要 是 针对 纵桥 向 的支 座非 线性进 行研 究 。
本 桥各 活动墩 与 主梁纵 向均考 虑采用 摩擦 支座 连接 ， 对滑 动摩擦 支 座 近似 采 用 理想 弹塑 性 连 接单
果桩基配筋率大于 ２ ５ ， ．％ 才能满足抗震性能 ， 则需
要增 加桩 基数量 。
６ 结论
由以上对桥墩关键截面的验算可知 ： 各桥 墩 控 制截 面 配筋 率 进行 验 算 ， 桥墩 截 面 各
在Ｅ １纵 向 ＋竖 向及 横 向 ＋竖 向地 震 作 用 下 ， 桥 各
根 据某 大 桥 引桥 的结构 特 点 ， 建立 了空 间动 力
和 非线性时程方法 ， 究 了某特 大桥 引桥在 Ｅ 研 １和 Ｅ 地震作 用下的地 震反应 ， ２ 并对 Ｅ １和 Ｅ ２地震作 用下的抗震性
能进 行 了验 算 。
关键词 ： 公路 引桥 ； 抗震性能 ； 抗震验 算
中图分类号 ：４ ２ ５ Ｕ ４ ． ５ 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ：６ ３— ０ ２ ２ １ ） １— ０ １ ０ １７ ６５ （ ０ １ １ ０ ６ — ４
式 中： （ ） 仅 Ｔ 为地震影响系数 ，ｍ为设计地震动 Ａ 峰值加 速度 ， Ｔ 为设 计 地 震 动 加 速 度 放 大 系 数 Ｂ（ ）
谱， Ｔ为周 期 。其 中 Ｂ Ｔ） （ 表示 为 ：
［（－ ） 。Ｔ。 １１１ ｓ ＜ ＋￣．｝ ＜ Ｔ ３ ０］
ｐ ８ Ｔ （） Ｔ ≤Ｔ ｇ ０ ≤Ｔ
计算模型， 研究 了结构动力特性 ； 应用反应谱分析方
安康汉江大桥南引桥抗震验算
安康汉江大桥南引桥抗震验算张杰【摘要】本文通过对汉江大桥南引桥进行反应谱分析,表明汉江大桥南引桥能满足抗震设防要求,对同类型桥型的抗震设计验算具有一定的参考意义.【期刊名称】《贵州大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2013(030)005【总页数】3页(P118-120)【关键词】反应谱;结构验算【作者】张杰【作者单位】招商局重庆交通科研设计院有限公司,重庆400067【正文语种】中文【中图分类】U442.54安康市城东汉江大桥南引桥由左、中、右三部分组成，中间高架跨径组成为(35+50+35)m变截面连续梁+5×(4×34.48)+3×34.48 m等截面连续梁+(42.5+69.48+42.5)m变截面连续梁;两侧坡桥为2×(4×34.48)m连续梁。
1 动力计算模型由于引桥较长，本文仅提取具有代表意义的第八联(中墩编号为27号、28号)进行结构抗震验算。
该联为变高度连续梁，桥跨布置为(42.5+69.48+42.5)m;桥宽由35.5 m变化至34.5 m，梁体为三箱结构，边梁采用单箱单室，中梁采用单箱双室，跨中梁高2 m，支点梁高4 m，梁高按1.8次抛物线变化。
下部结构采用排架墩，基础采用承台+桩基形式。
表1为汉江大桥抗震标准。
表1 汉江大桥抗震设防标准与验算准则设防地震概率水平结构性能要求结构校核目标E1 一般不受损坏或不需要修复可继续使用桥墩在弹性阶段工作桩基在弹性阶段工作抗震，支座变形不超过其容许位移的100%E2 可发生局部轻微损伤，不需修复或经简单修复可继续使用桥墩按照延性设计，应满足位移、强度及转角要求桩基在弹性阶段工作支座应满足抗力及位移需求采用MIDASCIVIL2012有限元程序建立线性动力计算模型进行抗震性能分析，计算模型均以顺桥向为X轴，横桥向为Y轴，竖向为Z轴。
模型主梁、桥墩、桩基均离散为空间梁(柱)单元，桩土作用采用土-弹簧模拟，弹簧刚度按m法[1]计算，支座采用弹性连接，盆式支座不考虑其滞回曲线的耗能作用，仅考虑其初始刚度。
江心岛40米梁Pm35~Pm47地震反应计算计算书
设计计算书项目编号：2007区98设计阶段：施工图设计项目名称：哈尔滨市道外二十道街跨松花江特大桥工程子项或构筑物名称：江心岛40米梁Pm36~Pm64地震反应计算计算专业：桥梁计算书册数：第册共页计算：年月日校对：年月日校核：年月日审核：年月日上海市政工程设计研究总院江心岛引桥地震反应计算1． 计算依据(1) 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）(2) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004） (3) 《公路桥涵地基与基础与设计规范》（JTJ24—85） (4) 《城市桥梁设计准则》（CJJ11-93） (5) 《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） (6) 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000） (7) 《公路工程抗震设计规范》（JTJ004—89）2． 动力特性分析采用MIDAS/Civil V6.7建立空间杆系有限元分析模型，共计697个梁单元。
本模型包括江心岛全部5联6*40的上部梁结构、桥墩、承台、桩，并按照拟定的支座布置形式确定了上下部结构的耦合形式，以求得准确地反映桥梁结构的地震响应。
本模型为准确模拟桩-土相互作用在地震响应中的影响，使用同济大学《桥梁桩基础空间静力分析程序》(BCAD_PILE)计算承台底群桩抗力刚度。
江心岛40m 梁基础分别考虑了无冲刷和局部冲刷（108.2m ），工况的地震反应。
结构动力分析模型如下图所示。
江心岛结构动力分析模型3． 分析模型 3.1地震输入根据黑龙江省地震工程研究院编制的《道外二十道街跨松花江大桥及引道工程场地地震安全性评价报告》的结果，本项目中设计地震加速度反应谱为：max ()()Sa T A T β=⋅式中:T---反应谱的周期值（单位为秒）; Sa （T ）---反应谱的谱值（单位为gal ）; A max ---设计加速度峰值（单位为gal ）;振型组合用CQC 方法。
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第1章抗震设防水平与性能目标1.1 工程场地地震动参数根据中国地震局地球物理研究所提供的《海南省文昌铺前大桥项目工程场地地震安全性评价报告之一（全线地震危险性分析及主桥塔设计地震动参数确定）》提供的地震动参数（见表1-1），本桥设计地震动加速度峰值（50年超越10%）为0.35g，竖向设计地震动参数取与水平向相同的数值。
表1-1工程场地地表水平向设计地震动峰值加速度及反应谱（5%阻尼比）参数值图1-7 50年超越10%地震波（E1）图1-7 50年超越2%地震波（E2）1.2 抗震设防水平与性能目标1.2.1 主桥参考《公路桥梁抗震设计细则》，主桥E1和E2地震超越概率分别为50年超越概率10%（地震重现期分别为475年）和50年超越概率2%（地震重现期分别为2450年）。
根据铺前大桥主桥梁结构的重要性，以及震后对桥梁结构的性能要求、修复（抢修）的难易程度，相应于E1和E2地震作用，主桥的性能目标如表1所示：表1 主桥不同构件抗震设防水准和性能目标抗震设防水准性能要求E1地震（50年超越概率10%）结构各构件保持弹性工作状态。
E2地震（50年超越概率2%）1、上部结构和塔身、基础、斜拉索等关键构件只允许发生轻微损伤。
2、过渡墩允许出现可修复性损伤，支座允许出现剪切失效和移位失效，但保证不落梁。
3、允许发生不影响桥梁正常通行的残余位移，允许伸缩缝、挡块及其它保险丝式单元发生破坏，但伸缩缝的破坏可以通过搭接钢板完成交通通行。
1.2.2 混凝土箱梁引桥参考《公路桥梁抗震设计细则》，引桥（不含跨断层）E1地震是在超越概率50年超越概率10%地震动的基础上考虑0.5的调整系数得到的； E2地震超越概率为50年超越概率2%（地震重现期分别为2450年）。
根据铺前大桥引桥的结构特点，相应于E1和E2地震作用，引桥的性能目标，参见表2表2 引桥抗震设防水准和性能目标1.2.3 跨断层桥梁推荐方案中引桥跨断层位置拟采用6孔简支钢箱梁，跨径布置为（50+60+50+50+50+50）m，其中60m跨跨越地震断层，其余50m跨均为缓冲跨。
对于跨断层桥梁，设计目标是加强应用各种防落梁措施（如梁体位移约束装置、连梁装置等），最大限度减小落梁、桥梁倒塌的风险，在此基础上做好震后抢通和修复预案。
根据这一目标，引桥E1和E2地震作用下性能要求见表3所示：表3 跨断层引桥抗震设防水准和性能目标第2章主桥抗震计算2 计算模型2.1主要建筑材料（1）主梁：Q345D。
（2）主塔：C50海工混凝土。
（3）斜拉索：斜拉索采用平行钢丝索，fpk = 1670 MPa，Ey= 2×105 MPa。
（4）边墩墩身：C40海工混凝土；承台：C40海工混凝土；基础：C35混凝土。
2.2 计算模型主桥计算分析采用空间杆系理论，采用Midas建模，计算模型见图1-1。
主梁、主塔为平面梁单元，斜拉索为桁架单元。
图1-1 Midas计算模型（1）桩土作用模拟采用弹簧来模拟桩土效应，弹簧刚度取静力计算时的刚度3倍。
因非线性边界条件较多，采用弹簧来模拟桩土效应模型较大，当时计算了两天都没算完，所以就没有采用弹簧来模拟桩土效应。
本次计算为初步计算成果，所以本模型采用桩基等效刚度来算，按经验公式1.8/α的桩长代入模型。
如下步确定采用桩基础，再采用弹簧来模拟桩土效应。
（2）边界条件图1-2 主桥支承体系布置图图1-3 主塔处纵向阻尼器参数图1-4 边墩处纵向阻尼器参数图1-5 主塔处横向E型钢支座参数（静风作用下最大横向力为4800KN）图1-6 边墩处横向E型钢支座参数（静风作用下最大横向力为1900KN）（3）地震波按规范，应去3组或7组地震波进行计算（地震局提供了4组数据）。
本次计算随机选取了一组进行计算。
图1-7 50年超越10%地震波（E1）图1-7 50年超越2%地震波（E2）图1-8 特征值计算参数图1-9 地震作用工况参数（本次计算取了30秒）3 计算结果3.1主塔塔柱E1地震作用下（纵+竖）主塔塔柱内力E1地震作用下（横+竖）主塔塔柱内力E1地震作用下（纵+竖）主塔塔柱名义应力（MPa）E1地震作用下（横+竖）主塔塔柱名义应力（MPa）E2地震作用下（纵+竖）主塔塔柱内力E2地震作用下（横+竖）主塔塔柱内力E2地震作用下（纵+竖）主塔塔柱名义应力（MPa）E2地震作用下（横+竖）主塔塔柱名义应力（MPa）E2作用对主塔塔柱三个控制截面进行强度验算。
断面位置示意图A—A断面B—B断面C—C断面中塔柱上（A—A断面）钢筋：HRB400 双排46mm钢筋A—A断面P-M曲线包络图（E2地震作用下（横+竖））中塔柱下（B—B断面）钢筋：HRB400 双排46mm钢筋B—B断面P-M曲线包络图（E2地震作用下（横+竖））下塔柱下（C—C断面）钢筋：HRB400 双排46mm钢筋C—C断面P-M曲线包络图（E2地震作用下（横+竖））3.2 主塔基础：3.2.1 主塔墩基础主塔墩桩基布置图E1地震作用下（纵+竖）主塔墩桩基轴力（5101KN负反力）E1地震作用下（横+竖）主塔墩桩基轴力（15755KN负反力）E2地震作用下（纵+竖）主塔墩桩基轴力（25193KN负反力）E2地震作用下（横+竖）主塔墩桩基轴力（52983KN负反力）3.2.2 边墩基础边墩桩基布置图E1地震作用下（纵+竖）边墩桩基轴力（11165KN负反力）E1地震作用下（横+竖）边墩桩基轴力（7074KN负反力）E2地震作用下（纵+竖）边墩桩基轴力（19727KN负反力）E2地震作用下（横+竖）边墩桩基轴力（21295KN负反力）3.2.3 支座（阻尼器）（1）主塔墩E型钢支座E2地震作用下（横+竖）主塔墩E型钢支座回滞曲线（Fy-Dy）（2）边墩E型钢支座E2地震作用下（横+竖）边墩墩E型钢支座回滞曲线（Fy-Dy）（3）主塔纵向阻尼器E2地震作用下（纵+竖）主塔墩纵向阻尼器回滞曲线（Fz-Dz）（4）边墩纵向阻尼器E2地震作用下（纵+竖）边墩纵向阻尼器回滞曲线（Fz-Dz）第3章引桥抗震计算3.1 引桥50m混凝土箱梁（墩高32~25m）抗震计算3.1.1 计算模型引桥50m混凝土箱梁段墩高在34~25m，墩身采用箱型截面，桩基采用直径2.0m桩。
桥型布置图桥墩及基础构造图墩身截面承台及桩基平面布置引桥动力计算模式采用Midas/civil建立空间有限元模型，主梁、桥墩、系梁、桩基础均采用空间梁单元模拟，桩土作用采用等效桩长法模拟，支座采用减隔震支座。
4x50m引桥有限元图铅芯减隔震支座水平力与位移曲线模型3.1.2 支座滞回曲线（1）E1地震作用中支座恒+E1地震（纵+竖）中支座恒+E1地震（横+竖）边支座恒+E1地震（纵+竖）边支座恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用中支座恒+E2地震（纵+竖）中支座恒+E2地震（横+竖）边支座恒+E2地震（纵+竖）边支座恒+E2地震（横+竖）3.1.3 墩身计算（1）E1地震作用墩底截面内力墩底截面轴力恒+E1地震（纵+竖）墩底截面弯矩恒+E1地震（纵+竖）墩底截面轴力恒+E1地震（横+竖）墩底截面弯矩恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用墩底截面内力墩底截面轴力恒+E2地震（纵+竖）墩底截面弯矩恒+E2地震（纵+竖）墩底截面轴力恒+E2地震（横+竖）墩底截面弯矩恒+E2地震（横+竖）（3）墩底截面承载能力评价墩底截面如下图所示，外缘竖向主筋钢筋均采用直径32mm的HRB40钢筋，钢筋间距为15cm，双根一束。
墩底截面墩底截面承载能力包络图恒+E2地震（纵+竖）墩底截面承载能力包络图恒+E2地震（横+竖）3.1.4 桩基计算（1）E1地震作用桩基截面内力桩基截面轴力恒+E1地震（纵+竖）桩基截面弯矩恒+E1地震（纵+竖）桩基截面轴力恒+E1地震（横+竖）桩基截面弯矩恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用墩底截面内力桩基截面轴力恒+E2地震（纵+竖）桩基截面弯矩恒+E2地震（纵+竖）桩基截面轴力恒+E2地震（横+竖）桩基截面弯矩恒+E2地震（横+竖）（3）桩基截面承载能力评价桩基采用2.0m直径的桩，竖向主筋钢筋均采用直径32mm的HRB40钢筋，钢筋间距为15cm，如下图所示。
墩底截面桩基截面承载能力包络图恒+E2地震（纵+竖）桩基截面承载能力包络图恒+E2地震（横+竖）4.2 引桥50m混凝土箱梁（墩高25m）抗震计算4.2.1 计算模型引桥50m混凝土箱梁段墩高25m，墩身采用箱型截面，桩基采用直径1.8m桩。
桥型布置图桥墩及基础构造图墩身截面承台及桩基平面布置引桥动力计算模式采用Midas/civil建立空间有限元模型，主梁、桥墩、系梁、桩基础均采用空间梁单元模拟，桩土作用采用等效桩长法模拟，支座采用减隔震支座。
4x50m引桥有限元图铅芯减隔震支座水平力与位移曲线模型4.2.2 支座滞回曲线（1）E1地震作用中支座恒+E1地震（纵+竖）中支座恒+E1地震（横+竖）边支座恒+E1地震（纵+竖）边支座恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用中支座恒+E2地震（纵+竖）中支座恒+E2地震（横+竖）边支座恒+E2地震（纵+竖）边支座恒+E2地震（横+竖）4.2.3 墩身计算（1）E1地震作用墩底截面内力墩底截面轴力恒+E1地震（纵+竖）墩底截面弯矩恒+E1地震（纵+竖）墩底截面轴力恒+E1地震（横+竖）墩底截面弯矩恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用墩底截面内力墩底截面轴力恒+E2地震（纵+竖）墩底截面弯矩恒+E2地震（纵+竖）墩底截面轴力恒+E2地震（横+竖）墩底截面弯矩恒+E2地震（横+竖）（3）墩底截面承载能力评价墩底截面如下图所示，外缘竖向主筋钢筋均采用直径32mm的HRB40钢筋，钢筋间距为15cm，双根一束。
墩底截面墩底截面承载能力包络图恒+E2地震（纵+竖）墩底截面承载能力包络图恒+E2地震（横+竖）4.2.4 桩基计算（1）E1地震作用桩基截面内力桩基截面轴力恒+E1地震（纵+竖）桩基截面弯矩恒+E1地震（纵+竖）桩基截面轴力恒+E1地震（横+竖）桩基截面弯矩恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用墩底截面内力桩基截面轴力恒+E2地震（纵+竖）桩基截面弯矩恒+E2地震（纵+竖）桩基截面轴力恒+E2地震（横+竖）桩基截面弯矩恒+E2地震（横+竖）（3）桩基截面承载能力评价桩基采用1.8m直径的桩，竖向主筋钢筋均采用直径32mm的HRB40钢筋，钢筋间距为14cm，保护层厚度10cm，如下图所示，共36束钢筋，2根一束，共72根。
墩底截面桩基截面承载能力包络图恒+E2地震（纵+竖）桩基截面承载能力包络图恒+E2地震（横+竖）4.3 引桥50m混凝土箱梁（墩高20m）抗震计算4.3.1 计算模型引桥50m混凝土箱梁段墩高20m，墩身采用箱型截面，桩基采用直径1.8m桩。