贝雷梁支架结构计算方案_secret
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按三跨0.20m连续梁建模计算模板强度及刚度：
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
实腹板处模板强度、刚度均满足要求。
(2)、底模下方木检算：
、方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用100×100mm的方木。其跨径分两种情况分析：一、实腹板出：按三跨0.3m连续梁计算；二、空腔腹板处：按三跨0.9m连续梁计算。
A=1433mm2g=11.249kg/m=0.1125KN/m，[σ］=145MPa［τ］=85MPa
、荷载分析
根据梁全横断面分析如下：
a.钢筋砼自重取26KN/m3；
b.竹胶板、方木自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；
c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；
故碗扣支架在翼板处满足要求。
4.2、一般箱梁截面计算分析
选取荷载最大的中腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木、钢管分配梁计算分析；按整个横断面计算支架承载力。
(1)、底模计算：
、竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度： 。
由于除翼板外底模方木按中心间距为30cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模板计算跨径取： ；
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
(3)、10#工字钢分配梁检算：
方木下分配梁采用I10工字钢作为纵向分配梁，沿纵断面方向间距90cm。按整个断面考虑。
、I10工字钢技术指标以及力学性能：
I10工字钢技术指标：
E=2.1×105MPa I=2.45×106mm4W=4.90×104mm3
经过midas建模计算：
弯曲组合应力图：
剪应力图：
变形图：
由以上电算可知：
a.最大弯曲组合应力：σmax=18.64Mpa<[σ]=145 Mpa；满足要求
b.最大剪应力：τmax=22.44Mpa<[τ]=85Mpa;满足要求
c.最大变形：fmax=0.12mm<[f]=900/400=2.25mm满足要求；
4、《路桥施工手册--桥涵》（交通部第一公路工程总公司编制）
5、《钢结构-原理与设计》（夏志斌姚谏等编著中国建筑工业出版社）
6、《基本资料》
7、《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003）
8、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)
二、工程概述
XX2#桥的跨XX铁路现浇箱梁为40+55+40m，为单箱三室结构，箱梁高均为2.3m，桥面宽16.75m，底腹板宽为：11.85m，即两边翼缘板宽分别为2.45m，翼板变截面为0.15~0.5m，顶板和底板厚度分别为0.25、0.2m。混凝土标号为C55。根据现场实际需要，所设支架的净空为16.3m。
箱梁普通段贝雷桁架梁、支架搭设斜截面示意图如下：
四、模架受力计算
4.1、翼板分析
(1)、底模板计算：
、竹胶板技术指标以及力学性能：
根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度取 。
由于翼板处方木按中心间距40cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度10cm，即模2=0.015×10=0.15 KN/m2；
c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；
则取1m宽分析线荷载为：
q强=59.8+0.15+2.5+2.0＝64.45KN/m
q刚=59.8+0.15＝59.95KN/m
、受力分析：
三、支架设计
跨铁路部分箱梁采用贝雷架施工平台式门洞结构进行承重，门洞的净空设置为16.3m。门洞支墩基础采用Φ150cm桩基础,采用C25砼浇注，支墩采用100*100cm方形钢筋混凝土墩身，立柱高平均约17m,支柱顶横梁采用贝雷片组(并设置I50工字钢牛腿和加设相应的斜支撑)。纵向主承重梁采用贝雷梁拼装搭设，横向采用通长Φ48*3.5钢管和交叉撑进行加固，间距1.3m/道。上部支架采用Φ48*3.5钢管、扣件搭设或碗扣支架搭设。立杆横向间距和贝雷片间距相同。立杆纵向间距分别为0.9m/道、0.6 m/道、0.3m/道(实腹板处)，立杆横向间距普通段为0.9m/道（箱梁两端为0.6m/道）,横杆步距为1.2m/道（箱梁两端实腹段步距为0.6m/道）。立杆上下口采用可调顶托，上口采用I10工字钢(或双[8槽钢)作为纵向分配梁，其上采用10*10方木作为底模板横肋，间距为0.3m、0.4m(翼板处)；立杆下口在普通段采用[8槽钢(平放即可)作为横向连接梁。在梁两端实腹板处采取I10工字钢作为纵向分配梁(施工注意调整支架底座高度，使其碗扣结点与普通箱梁段支架对应高度)。底模板采用δ=15mm光面竹胶合板，另外考虑贝雷片纵梁底下火车通行安全，可以在贝雷纵梁上与碗口支架间可以通过满铺2cm厚的木板（或其他材料， 但必须能够承担堆放的一定杂物、人等荷载），紧贴贝雷片纵梁下其下可以再增设一层安全防护网，以防止上部杂物砸到既有线上。
q刚=59.95×0.3=17.99KN/m
b.空腔腹板处：
q强=(0.2+0.25)*26+0.15+2.5+2.0＝16.35KN/m2
q刚=(0.2+0.25)*26+0.15＝11.85KN/m2
又此时方木的中心间距为：0.9m，故线荷载为：
q强=16.35×0.9=14.715KN/m
q刚=11.85×0.9=10.665KN/m
底模下统一采用100×100mm的方木。依最大三跨0.9m连续梁计算方木强度、剪力及挠度：
100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：
[σw]=13*0.9=11.7 MPa
E=10×103×0.9=9×103MPa
钢管自身重按4.0kg/m=0.04KN/m，按照步距1.2m，立杆刚度取4.8m，则有每根立杆承受自重(包括横杆)为：(5*0.9*2+4.8)*0.04=0.552KN,又每根立杆承受分配梁重为：0.9*0.1125=0.1013KN。
所以有立杆在翼板承受的荷载为:
q=13.1×0.9×0.9+0.552+0.1013=11.26KN＜[N]=30KN
I10工字钢技术指标：
E=2.1×105MPa I=2.45×106mm4W=4.90×104mm3
A=1433mm2自重g=11.249kg/m=0.1125KN/m，
[σ]=145MPa
、荷载计算：
由前面模板分析可知转递到工字钢的面荷载如下
q强=8.45+0.15+2.5+2.0＝13.10KN/m2
q强=13.1×0.4=5.24KN/m
q刚=8.6×0.4=3.44KN/m
、受力分析：
由于方木下面分配梁按0.9m间距布置，故方木建模按三跨0.90m连续梁分析如下：
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
方木的强度、刚度均满足要求。
(3)、方木下分配梁检算：
、I10工字钢技术指标以及力学性能：
方木下分配梁统一采用I10工字钢(或双[8槽钢)。计算按照最大跨距为0.9m的三跨连续梁荷载计算。
q刚=8.45+0.15＝8.6KN/m2
考虑工字钢身重，按其间距0.9m布置，故线荷载如下：
q强=13.10*0.9+0.1125=11.903KN/m
q刚=8.6*0.9+0.1125=7.853KN/m
、受力分析：
由于翼板处工字钢下面钢管支撑横向间距有0.9m、0.6m两种布置，按最不利分析，即按三跨连续为0.9m建模如下：
100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：
[σw]=13*0.9=11.7 MPa
E=10×103×0.9=9×103MPa
[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa
又方木的截面参数：
惯性矩：
截面抵抗矩：
根据以上荷载分析，取0.9米宽线荷载,对上部10＃工字钢进行受力分析。
则相应的强度线荷载为：q1=8.9*0.9=8.01KN/m，q1’=18*0.9=16.2KN/m，q2=64.8*0.9=58.32KN/m，q3=0.9*12.2=10.98KN/m。
.建模计算
建模如下：
注意：其中现场实际搭设中，贝雷桁架布置从跨径最大的那侧起，如上图从左到右进行即可。
[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa
又方木的截面参数：
惯性矩：
截面抵抗矩：
、荷载计算：
由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)：
q强=8.45+0.15+2.5+2.0＝13.10KN/m2
q刚=8.45+0.15＝8.6KN/m2
又方木的中心间距为：0.4m，故线荷载为：
、受力分析：
同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：
a.实腹板处：
按方木下面分配梁按0.3m间距布置，故方木建模按三跨0.30m连续梁分析如下：
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
故实腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
b.空腔腹板处：
按方木下面分配梁按0.9m间距布置，故方木建模按三跨0.9m连续梁分析如下：
重庆外环高速公路北段XX标段
X X 2号桥
贝雷梁支架结构计算方案
编制：
复核：
审核：
批准：
XX集团二公司重庆外环高速公路
XX标段工程项目经理部
2007年10月31日
跨XX铁路平台、支架设计计算书
一、计算依据
1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
2、《设计施工图》
3、《路桥施工计算手册》（周水兴等编著人民交通出版社）
(4)、立杆荷载分析
、由以上10#工字钢分配梁电算可以得出支座反力，如下图：
、计算碗扣支架立杆的支撑反力（如上图布置立杆）
普通段碗扣支架力杆所受轴力统计表(表一) (沿桥梁横向方向,m)
贝雷梁编号
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
又模板单位宽(1m)面板截面参数：
惯性矩：
截面抵抗矩：
、荷载计算：
a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=[(0.15+0.50)/2]*26＝8.45KN/m2；
b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015×10=0.15 KN/m2；
c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；
则取1m宽分析线荷载为：
q强=8.45+0.15+2.5+2.0＝13.10KN/m
q刚=8.45+0.15＝8.6KN/m
、受力分析：
按三跨0.30m连续梁建模计算模板强度及刚度：
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
翼板处模板强度、刚度均满足要求。
(2)、翼板处底模下方木检算：
、方木技术指标以及力学性能：
、荷载计算：
由4.2-1节的底模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)：
a.实腹板处：
q强=59.8+0.15+2.5+2.0＝64.45KN/m2
q刚=59.8+0.15＝59.95KN/m2
又此时方木的中心间距为：0.3m，故线荷载为：
q强=64.45×0.3=19.34KN/m
翼缘板处：外侧：q1=(0.15*26+0.5)+(2.5+2)=8.9KN/m2
内侧：q1’=(0.50*26+0.5)+(2.5+2)=18KN/m2
边腹板处：q2=(2.3×26+0.5)+(2.5+2)=64.8KN/m2
空腹板处：q3=(0.45×26+0.5)+(2.5+2)=12.2KN/m2
又模板单位宽(1m)面板截面参数：
惯性矩：
截面抵抗矩：
、荷载计算：
对于箱梁底部的模板荷载分析，主要考虑两种情况，即空腹板处和实腹板处，且两种情况下的模板下方木间距均为0.3m，按最不利情况分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：
a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=2.3*26＝59.8KN/m2；
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
I10工字钢的强度、刚度均满足要求。
(4)、碗扣架检算：
根据《桥涵》中对碗扣支架分析可知，当横杆步距为1.2m时，单根立杆稳定允许荷载设计值为30KN；
由模板的荷载分析可知，模板上的面荷载为q强=8.45+0.15+2.5+2.0＝13.10KN/m2
又立杆承受荷载还包括工字钢分配梁重，自身重，分析如下：
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
实腹板处模板强度、刚度均满足要求。
(2)、底模下方木检算：
、方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用100×100mm的方木。其跨径分两种情况分析：一、实腹板出：按三跨0.3m连续梁计算；二、空腔腹板处：按三跨0.9m连续梁计算。
A=1433mm2g=11.249kg/m=0.1125KN/m，[σ］=145MPa［τ］=85MPa
、荷载分析
根据梁全横断面分析如下：
a.钢筋砼自重取26KN/m3；
b.竹胶板、方木自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；
c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；
故碗扣支架在翼板处满足要求。
4.2、一般箱梁截面计算分析
选取荷载最大的中腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木、钢管分配梁计算分析；按整个横断面计算支架承载力。
(1)、底模计算：
、竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度： 。
由于除翼板外底模方木按中心间距为30cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模板计算跨径取： ；
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
(3)、10#工字钢分配梁检算：
方木下分配梁采用I10工字钢作为纵向分配梁，沿纵断面方向间距90cm。按整个断面考虑。
、I10工字钢技术指标以及力学性能：
I10工字钢技术指标：
E=2.1×105MPa I=2.45×106mm4W=4.90×104mm3
经过midas建模计算：
弯曲组合应力图：
剪应力图：
变形图：
由以上电算可知：
a.最大弯曲组合应力：σmax=18.64Mpa<[σ]=145 Mpa；满足要求
b.最大剪应力：τmax=22.44Mpa<[τ]=85Mpa;满足要求
c.最大变形：fmax=0.12mm<[f]=900/400=2.25mm满足要求；
4、《路桥施工手册--桥涵》（交通部第一公路工程总公司编制）
5、《钢结构-原理与设计》（夏志斌姚谏等编著中国建筑工业出版社）
6、《基本资料》
7、《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003）
8、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)
二、工程概述
XX2#桥的跨XX铁路现浇箱梁为40+55+40m，为单箱三室结构，箱梁高均为2.3m，桥面宽16.75m，底腹板宽为：11.85m，即两边翼缘板宽分别为2.45m，翼板变截面为0.15~0.5m，顶板和底板厚度分别为0.25、0.2m。混凝土标号为C55。根据现场实际需要，所设支架的净空为16.3m。
箱梁普通段贝雷桁架梁、支架搭设斜截面示意图如下：
四、模架受力计算
4.1、翼板分析
(1)、底模板计算：
、竹胶板技术指标以及力学性能：
根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度取 。
由于翼板处方木按中心间距40cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度10cm，即模2=0.015×10=0.15 KN/m2；
c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；
则取1m宽分析线荷载为：
q强=59.8+0.15+2.5+2.0＝64.45KN/m
q刚=59.8+0.15＝59.95KN/m
、受力分析：
三、支架设计
跨铁路部分箱梁采用贝雷架施工平台式门洞结构进行承重，门洞的净空设置为16.3m。门洞支墩基础采用Φ150cm桩基础,采用C25砼浇注，支墩采用100*100cm方形钢筋混凝土墩身，立柱高平均约17m,支柱顶横梁采用贝雷片组(并设置I50工字钢牛腿和加设相应的斜支撑)。纵向主承重梁采用贝雷梁拼装搭设，横向采用通长Φ48*3.5钢管和交叉撑进行加固，间距1.3m/道。上部支架采用Φ48*3.5钢管、扣件搭设或碗扣支架搭设。立杆横向间距和贝雷片间距相同。立杆纵向间距分别为0.9m/道、0.6 m/道、0.3m/道(实腹板处)，立杆横向间距普通段为0.9m/道（箱梁两端为0.6m/道）,横杆步距为1.2m/道（箱梁两端实腹段步距为0.6m/道）。立杆上下口采用可调顶托，上口采用I10工字钢(或双[8槽钢)作为纵向分配梁，其上采用10*10方木作为底模板横肋，间距为0.3m、0.4m(翼板处)；立杆下口在普通段采用[8槽钢(平放即可)作为横向连接梁。在梁两端实腹板处采取I10工字钢作为纵向分配梁(施工注意调整支架底座高度，使其碗扣结点与普通箱梁段支架对应高度)。底模板采用δ=15mm光面竹胶合板，另外考虑贝雷片纵梁底下火车通行安全，可以在贝雷纵梁上与碗口支架间可以通过满铺2cm厚的木板（或其他材料， 但必须能够承担堆放的一定杂物、人等荷载），紧贴贝雷片纵梁下其下可以再增设一层安全防护网，以防止上部杂物砸到既有线上。
q刚=59.95×0.3=17.99KN/m
b.空腔腹板处：
q强=(0.2+0.25)*26+0.15+2.5+2.0＝16.35KN/m2
q刚=(0.2+0.25)*26+0.15＝11.85KN/m2
又此时方木的中心间距为：0.9m，故线荷载为：
q强=16.35×0.9=14.715KN/m
q刚=11.85×0.9=10.665KN/m
底模下统一采用100×100mm的方木。依最大三跨0.9m连续梁计算方木强度、剪力及挠度：
100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：
[σw]=13*0.9=11.7 MPa
E=10×103×0.9=9×103MPa
钢管自身重按4.0kg/m=0.04KN/m，按照步距1.2m，立杆刚度取4.8m，则有每根立杆承受自重(包括横杆)为：(5*0.9*2+4.8)*0.04=0.552KN,又每根立杆承受分配梁重为：0.9*0.1125=0.1013KN。
所以有立杆在翼板承受的荷载为:
q=13.1×0.9×0.9+0.552+0.1013=11.26KN＜[N]=30KN
I10工字钢技术指标：
E=2.1×105MPa I=2.45×106mm4W=4.90×104mm3
A=1433mm2自重g=11.249kg/m=0.1125KN/m，
[σ]=145MPa
、荷载计算：
由前面模板分析可知转递到工字钢的面荷载如下
q强=8.45+0.15+2.5+2.0＝13.10KN/m2
q强=13.1×0.4=5.24KN/m
q刚=8.6×0.4=3.44KN/m
、受力分析：
由于方木下面分配梁按0.9m间距布置，故方木建模按三跨0.90m连续梁分析如下：
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
方木的强度、刚度均满足要求。
(3)、方木下分配梁检算：
、I10工字钢技术指标以及力学性能：
方木下分配梁统一采用I10工字钢(或双[8槽钢)。计算按照最大跨距为0.9m的三跨连续梁荷载计算。
q刚=8.45+0.15＝8.6KN/m2
考虑工字钢身重，按其间距0.9m布置，故线荷载如下：
q强=13.10*0.9+0.1125=11.903KN/m
q刚=8.6*0.9+0.1125=7.853KN/m
、受力分析：
由于翼板处工字钢下面钢管支撑横向间距有0.9m、0.6m两种布置，按最不利分析，即按三跨连续为0.9m建模如下：
100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：
[σw]=13*0.9=11.7 MPa
E=10×103×0.9=9×103MPa
[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa
又方木的截面参数：
惯性矩：
截面抵抗矩：
根据以上荷载分析，取0.9米宽线荷载,对上部10＃工字钢进行受力分析。
则相应的强度线荷载为：q1=8.9*0.9=8.01KN/m，q1’=18*0.9=16.2KN/m，q2=64.8*0.9=58.32KN/m，q3=0.9*12.2=10.98KN/m。
.建模计算
建模如下：
注意：其中现场实际搭设中，贝雷桁架布置从跨径最大的那侧起，如上图从左到右进行即可。
[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa
又方木的截面参数：
惯性矩：
截面抵抗矩：
、荷载计算：
由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)：
q强=8.45+0.15+2.5+2.0＝13.10KN/m2
q刚=8.45+0.15＝8.6KN/m2
又方木的中心间距为：0.4m，故线荷载为：
、受力分析：
同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：
a.实腹板处：
按方木下面分配梁按0.3m间距布置，故方木建模按三跨0.30m连续梁分析如下：
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
故实腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
b.空腔腹板处：
按方木下面分配梁按0.9m间距布置，故方木建模按三跨0.9m连续梁分析如下：
重庆外环高速公路北段XX标段
X X 2号桥
贝雷梁支架结构计算方案
编制：
复核：
审核：
批准：
XX集团二公司重庆外环高速公路
XX标段工程项目经理部
2007年10月31日
跨XX铁路平台、支架设计计算书
一、计算依据
1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
2、《设计施工图》
3、《路桥施工计算手册》（周水兴等编著人民交通出版社）
(4)、立杆荷载分析
、由以上10#工字钢分配梁电算可以得出支座反力，如下图：
、计算碗扣支架立杆的支撑反力（如上图布置立杆）
普通段碗扣支架力杆所受轴力统计表(表一) (沿桥梁横向方向,m)
贝雷梁编号
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
又模板单位宽(1m)面板截面参数：
惯性矩：
截面抵抗矩：
、荷载计算：
a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=[(0.15+0.50)/2]*26＝8.45KN/m2；
b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015×10=0.15 KN/m2；
c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；
则取1m宽分析线荷载为：
q强=8.45+0.15+2.5+2.0＝13.10KN/m
q刚=8.45+0.15＝8.6KN/m
、受力分析：
按三跨0.30m连续梁建模计算模板强度及刚度：
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
翼板处模板强度、刚度均满足要求。
(2)、翼板处底模下方木检算：
、方木技术指标以及力学性能：
、荷载计算：
由4.2-1节的底模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)：
a.实腹板处：
q强=59.8+0.15+2.5+2.0＝64.45KN/m2
q刚=59.8+0.15＝59.95KN/m2
又此时方木的中心间距为：0.3m，故线荷载为：
q强=64.45×0.3=19.34KN/m
翼缘板处：外侧：q1=(0.15*26+0.5)+(2.5+2)=8.9KN/m2
内侧：q1’=(0.50*26+0.5)+(2.5+2)=18KN/m2
边腹板处：q2=(2.3×26+0.5)+(2.5+2)=64.8KN/m2
空腹板处：q3=(0.45×26+0.5)+(2.5+2)=12.2KN/m2
又模板单位宽(1m)面板截面参数：
惯性矩：
截面抵抗矩：
、荷载计算：
对于箱梁底部的模板荷载分析，主要考虑两种情况，即空腹板处和实腹板处，且两种情况下的模板下方木间距均为0.3m，按最不利情况分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：
a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=2.3*26＝59.8KN/m2；
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
I10工字钢的强度、刚度均满足要求。
(4)、碗扣架检算：
根据《桥涵》中对碗扣支架分析可知，当横杆步距为1.2m时，单根立杆稳定允许荷载设计值为30KN；
由模板的荷载分析可知，模板上的面荷载为q强=8.45+0.15+2.5+2.0＝13.10KN/m2
又立杆承受荷载还包括工字钢分配梁重，自身重，分析如下：