主桥挂篮计算书
挂篮计算书
挂篮计算书1、计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计规范》1.4《温厚双线特大桥设计图纸》2、荷载的计算假定2.1根据本桥挂篮的结构形式，设计时做如下假定：⑴箱梁外侧模自重以及外侧模以上的腹板和翼缘板的混凝土重量，通过外侧模走行梁分别传递给前上横梁和已成梁段的翼缘板。
⑵箱梁底板、部分腹板以及顶板混凝土重量、挂篮底模自重、内模自重通过前后吊带，分别传递给前上横梁和已成梁段的底板。
⑶前上横梁将荷载传递给主桁架，主桁架将荷载传递给轨道后，通过轨道传递给已成梁段的竖向预应力筋上。
2.2荷载组合2.2.1挂篮最大变形计算挂篮最大变形发生在5＃梁段施工时，挂篮变形计算时的荷载包括：混凝土自重。
2.2.2浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算挂篮浇注混凝土最不利受力发生在2＃梁段混凝土浇注时，挂篮抗倾覆计算时荷载包括：挂篮自重、混凝土自重、混凝土震捣时的冲击荷载、施工人群荷载。
2.2.3走行系统的安全系数计算挂篮走行系统最不利受力发生在2＃梁段施工完成后，移动挂篮到3＃梁段，底模吊带未安装时。
挂篮在此工况下计算荷载包括：挂篮自重。
3.3结构计算方法挂篮最大变形计算时，主桁架简化为平面桁架进行计算；浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算时主桁架简化为平面桁架进行计算，挂篮后锚锚固与轨道上，将轨道简化为3跨连续梁计算；走行系统的安全系数计算时将轨道翼缘按照悬臂板进行抗弯计算。
所有计算均采用SAP2000有限元结构分析程序进行计算。
3.4基本荷载取值混凝土容重γ=2.65t/m3;施工荷载取2.5kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;4.计算结果4.1挂篮最大变形计算在悬灌施工第5#梁段时，挂篮变形最大，由混凝土引起的作用在挂篮前端节点上的最大荷载为26.27吨。
主桁架检算简图如下：采用SAP2000结构分析软件进行计算，挂篮最大变形为9.7mm。
4.2 挂篮抗倾覆计算结果在悬灌施工第5#梁段时，挂篮后锚受力最大，挂篮前端节点上的最大荷载为42.34吨。
大桥挂篮计算书
大桥挂篮计算单一．计算依据1.《路桥施工计算手册》周水兴等编著2.《桥涵》（上、下册）交通部第一公路工程总公司主编3.《实用土木工程手册》（第三版）杨文渊编4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5．《材料力学》（上、下册）6．《结构力学》（上、下册）二．计算1．计算A2段各块重量图一、T构横截面长3.5m，体积28.07m3，重量73.44t，梁高3.639～3.295m，顶板厚度0.2m，底板厚0.607～0.526m，腹板厚0.8m。
⑴箱梁截面积计算① 2#截面A1=1.8×（0.18+0.45）=1.134 ㎡A2=0.2×3.1+0.25*0.8=0.82㎡A3=0.65*[（3.639+3.295）/2-0.2]*2=4.28 ㎡A4=3.1* （0.526+0.607）/2+0.4*0.2=1.84㎡A=A1+A2+A3+A4=8.07㎡⑵ 2#箱梁段重量计算（钢筋砼按2.6t/m3计）G=AL=8.07*3.5*2.6=73.44M32.底模纵梁计算⑴荷载分析：挂篮结构荷载计算安全系数：K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1为荷载冲击系数K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量底模纵梁计算的力学假定：①1#、5#纵梁承担边腹板砼；②2#、3#、4#纵梁承担其结构尺寸内的底板砼底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构，将其所受的压力及自身重力传递给下横梁，其纵梁布置如图五所示：图二、底模纵梁布置图底模重：1.0t。
均布q底模=1.0/4.4*3.5=0.065t/㎡⑵ 1#纵梁计算在腹板下共有4根纵梁，其纵梁受力简图及横截面如图六所示。
选用][32b。
图三、1#纵梁受力简图及横截面纵梁重：0.56905T模型重：0.065t/㎡砼重：4.28*3.5*2.6/2=19.5t 施工荷载：0.25t/㎡q=[（0.56905*1.2*1.05+19.5）/2]/3.5+（0.065+0.25）*0.65=3.09t/mIx=8056.8*2=16113.6cm4W= Ix/（32/2）=1007.1cm3由图三可知：R后=3.09*3.5*（0.8+3.5/2）/4.8=5.75tR前=3.09*3.5*（0.5+3.5/2）/4.8=5.07t当x=0.8+2.25*3.5/4.8=2.44Mmax=3.09*3.5*2.25/5.5*[0.8+3.5*2.25/（2*5.5）]=6.71tmMpaMpa WM1709.140108.247210832.3464max<=⨯⨯==-σб= Mmax/ W=6.71*104 / 1007.1*10-6 =66.6Mpa 〈200 Mpa 〈可〉 当x=2.55m 时， =maxf 5.2mmf/l=052/480=1/923<1/400 <可> （3）2#纵梁计算由图二可知2#、3#、4#3根底板纵梁受力一样，故检算即可。
挂篮计算书
嘉陵江大桥挂篮计算书嘉陵江大桥挂篮计算书一、挂篮主桁架构造二、荷载计算1、混凝土荷载根据施工图，箱梁节段中较重的3个节段重力如下：1＃梁段混凝土方量为95.3m3，荷载值为95.3×25＝2375KN；15＃梁段混凝土方量为94.8m3，荷载值为94.8×25＝2370KN；23＃梁段混凝土方量为91.7m3，荷载值为91.7×25＝2292.5KN；由以上计算可知，最重梁段为1＃段，且1＃梁段底、腹板厚度大、高度高，故应作为控制计算荷载。
2、挂篮自重1）挂篮主构件重量为144.01KN，轨道重量为161.79KN，上横梁重量为41.41KN,总重量为144.01＋161.79＋41.41＝347.21KN。
2）内模、外模、底模架、前、后吊装置等：F2＝261.15＋270.46＋175.37＋11.75＋5.04＝724KN3、施工荷载1）机具、人群产生的施工荷载按2.5KN／㎡计算。
计算面积可分为以下两种情况：①当计算模板、带木、分配梁时按其承担面积计算。
②当计算主桁架、上下横梁、纵梁时，因为是采用泵送混凝土，有机具设备、人员不多的特点，故面积按40㎡计算。
2）荷载冲击系数按α＝1.2计算。
冲击荷载仅在主构件、前后吊带检算时采用。
二、主构件受力计算受力简图如下：A图一图中Q的计算：Q ＝1.2×41×（F 1＋F 2＋F 3）＋21F 4＝968KN F 1：1#梁段重量F 2：挂篮内模、外模、底模架、前、后吊装置等重量 F 3：施工荷载 F 4：上横梁重量将以上模型输入SAP2000（主构件自重由软件自行分配，此处无需另行分配）可得：AB 杆所受的拉力为1819KN ； BD 杆所受的拉力为1492KN ； CD 杆所受的压力为1785KN ； AC 杆所受的压力为1492KN ； BC 杆所受的压力为1048KN 。
三、主桁杆件断面检算由以上计算结果可知，AB 杆所受拉力最大，拉应力仅检算AB 即可，AC 、BC 、CD 杆均受压力，故需对此三根杆件进行检算。
某大桥三角轻型挂篮计算书(附挂篮全套图纸)
XXX 大桥三角轻型挂篮计算书第一部分承重系统检算一、设计依据:以本桥具有代表性的大桥现浇4号块计算为例1．箱梁中心高：取均值=(392.4+362)/2=377.2cm2、底板厚：取均值=(49+44.9)/2=46.95cm3、顶板厚28cm4、腹板厚70cm5、节段长3.5m6、节段体积65m 37、节段重量169t二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道，4号块重量并不是挂篮中的单一构件承担的，是由侧模、内模、底模共同承担的，所以对2重量进行分配。
参照图纸可以将其重量按区域的浇注砼重量分成三个部分：W 侧=9.19×2t W 内=17.16×2t W 底=114.38t AA 三、主构架的计算由挂篮结构图纸，承重系统由三组相同的槽钢，每组槽钢由[]拼焊而成。
（一）、技术参数（1）节段浇注砼重量最大：169t（2）底模重量15t （含下横梁及附件）（3）侧模重量2×6t（4）前横梁4t （含其上附件）（5）内模重量2×5.3t（含行走机构和内滑梁）（6）另加2.5%的施工负载（169+15+12+10.6+4）×2.5%=5.3t 以上重量共计：216t。
这个荷载由构架前端和前节段箱梁端部承受，分别分担总重量的一半，则挂篮前端所承担的重量为216/2=108t，每个三角架前端所承担的重量为108/3=36t=360KN。
（7）双拼40b[]槽钢截面特性为惯性距I=120777cm4截面积A=478.08cm2抗弯截面系数W=5490cm3EI=120777×10-8×2.1×105×106×10-3=253631.7KN.m2EA=2.1×105×106×478.08×10-4×10-3=10039680KN容许弯距[M]=σ容W=1180KN.m容许剪力[V]=τA=5961.6KN（二）、受力分析及计算计算采用清华大学开发的“结构力学求解器”程序软件SMSOLVER。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为（30m+50m+30m）三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构”的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m32、材料的弹性模量：Q235钢材 2.1×105 MPa；Q345钢材 2.1×105 MPa；精轧螺纹钢筋 2.0×105 MPa；3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
挂篮计算书
挂篮计算书1.计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计手册》1.4《南京长江第二大桥北汊大桥梁部设计图纸》2.荷载组合计算时考虑挂篮自重，梁段自重，施工荷载和振捣混凝土时产生的荷载，对挂篮的不同部件采用不同的荷载组合进行计算。
其中：混凝土容重γ=2.6t/m3;施工荷载取1.0kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;3.主要构件检算3.1主桁架检算在悬灌施工第11#梁段时，主桁架受力最大为45t,主桁架检算简图如下：采用同济大学的《桥梁结构综合计算程序》进行计算，计算结果见付页，计算表明最大受压杆件为5#杆件，为87.45t, 最大受拉杆件为2#杆件，为89.0t。
3.1.1 5#杆件的检算5#杆件的计算简图如下：iy’=2.41cm l=46cm λy’=46/2.41=19.1Iy=2x[289.2+49.59x(15-2.13)2]=1.7x104cm4Ay=2x49.59=99.2cm2iy= Iy/Ay=13.1cmλy=583.1/13.1=44.5λ= λy’2+λy2= 19.12+44.52 =48.5φ=0.892σmax=87.45e4/(2x0.892x49.59e2)=98.3mPa<170mPa(可)3.1.2 2#杆件检算Ay=2x（49.59-3x3.2）=79.98cm2σmax=89.0e4/79.98e2=111.3mPa<170mPa(可)3.2后锚检算后锚按照3根Ф32精轧螺纹钢筋受力，两跨连续梁进行检算，检算简图如下：检算表明：单根Ф32精轧螺纹钢筋的最大受力为30.0t,小于单根Ф32精轧螺纹钢筋的允许受力60.0 t。
3.3吊带及销轴检算前后吊带均为150X36的16Mn钢板，销轴直径为50mm，材质为40Cr。
3.3.1吊带检算吊带及销轴的最不利受力发生在悬灌施工第2#梁段，最大受力为55 t。
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挂篮计算书公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]目录1.计算说明 (1)概况 (1)计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)荷载系数及部分荷载取值 (1)荷载组合 (2)参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)挂篮工作系数 (3)计算模型 (3)底模纵梁计算 (4)底模后下横梁计算 (8)底模前下横梁计算 (10)滑梁计算 (14)侧模桁架计算 (17)吊杆/吊带计算 (19)前上横梁计算 (19)挂篮主桁计算 (20)后锚分配梁计算 (21)挂篮走行稳定性检算 (22)5结论及建议 (23)1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。
其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。
计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
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第一章工程概况***特大桥***特大桥主桥为跨径106+200+106m三跨预应力混凝土连续刚构体系。
主桥分为左右两幅桥，每幅桥上部主梁为变截面单箱单室断面箱梁。
每幅桥箱梁顶面宽11.25m，箱梁底面宽6.5m，梁高采用1.6次抛物线变化，0号梁段高度为12.5m，跨中合拢段高度4.0m；箱梁顶板厚度除墩身范围内的0号梁段、梁端支承截面外，其余均为30cm，箱梁顶面设有单向2.0％的横坡（左右幅相反）；腹板厚度采用三个级数，1号梁段～9号梁段为70cm，10号梁段～17号梁段为60cm，18号梁段～22号梁段为45cm；箱梁底板厚度由0号梁段的130cm至合拢段的32cm按1.6次抛物线变化。
箱梁梁段长度三个级数：3.5m（1号～4号），4.0m（5号～11号），4.5m（12号～22号）。
箱梁最大浇筑块件重量为1号梁段（269.6t）。
第二章设计参数一、设计荷载1. 箱梁荷载3.5m、4.0m、4.5m梁段分别用该长度的最重块件即1号、5号、12号块来控制各段的箱梁荷载。
其梁段自重分别为：1号（长3.5m块件） p1 ＝ 269.6 t5号（长4.0m块件） p2 ＝ 256.9 t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 200.2t 考虑浇筑混凝土时胀模等因素，取超载系数 1.05，确定出施工时箱梁的计算荷载为：1号（长3.5m块件） p1‘＝ 283.1t5号（长4.0m块件） p2‘＝ 269.7t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 210.2t2. 振捣混凝土荷载施工过程中，浇注箱梁混凝土时的振捣荷载对水平模板取2kPa，对竖直模板取4kPa。
3. 人群及施工机具荷载人群及施工机具荷载取1.5kPa。
二、计算方法本挂篮计算采用大型空间有限元结构计算软件Midas2010计算，整个挂篮在进行分析时，为方便分析把挂篮分成三个部分，底篮结构部分、滑梁、主桁部分。
滑梁由手算得到,其余部分的分析采用程序分析。
挂篮计算书
附件二第一章设计计算说明1.1设计依据①、设计施工图；②、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）③、《钢结构设计规范》GB50017-2003；④、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86⑤、《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004⑥、《路桥施工计算手册》；○7、《机械设计手册》；○8、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；○9、其他相关规范手册。
1.2 工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨组成为35+60*2+35m的单箱单室连续梁。
箱梁顶宽12.75m，翼缘板长2.4m，支点处梁高3.7m，跨中梁高2m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。
腹板厚55cm，底板厚度为60cm（支点）至30cm按直线线性变化，顶板厚度为25cm。
箱梁0#块梁段长度为4m，合拢段长度为2m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为5#块，其重量为105吨。
该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
施工荷载：施工挂篮、机具、人群等按700KN计。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数＝2.1×105MPa；①、钢弹性模量Es②、材料强度设计值：Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=205N/mm2，f V=120 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm2高强精轧螺纹钢φ25㎜(JL785)，极限强度f=980Mpa，屈服强度f V=785Mpa；张拉千斤顶为：YC60A型千斤顶；1.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由2[28a#普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前横梁由2I36a#普通工字钢组成，底篮前托梁由2I32a#普通热轧槽钢组成，底篮后托梁由2I32a#普通热轧槽钢组成，底篮腹板下纵梁为工25a#普通热轧槽钢，吊杆采用φ32精轧螺纹钢。
挂篮计算
×××桥梁工程三角形挂篮设计计算书×××××××××年××月××日目录一、设计计算说明 (3)1.1 设计依据 (3)1.2 工程概况(待修改) (3)1.3 挂篮设计 (3)1.3.1 主要技术参数 (3)1.3.2 挂篮构造 (3)1.3.3 挂篮计算对象的确定 (4)二、挂篮设计荷载（3m节段） (4)2.1 截面各部位与挂篮各构件荷载的对应关系 (4)2.2 箱梁自重荷载计算 (6)2.3 模板及人员、机械荷载 (7)三、外模滑梁计算（3m节段） (8)3.1 荷载组合 (8)3.2 外模滑梁计算 (8)3.2.1 内力及约束反力计算 (8)3.2.2 截面初选 (8)3.2.3 强度、刚度验算 (9)四、底纵梁计算（3m节段） (9)4.1 腹板底纵梁受力验算 (9)4.1.1 荷载组合、内反力计算及截面初选 (9)4.1.2 强度、刚度验算 (10)4.2 底板底纵梁受力验算（与腹板底模纵梁所用钢材截面一样，可不予验算） (11)五、前、后下横梁计算（3m节段） (11)5.1 前下横梁受力验算 (11)5.2 后下横梁受力验算 (12)六、内模滑梁计算（3m节段） (12)6.1 荷载组合、内反力计算及截面初选 (12)6.2 强度、刚度验算 (13)七、前上横梁计算（3m节段） (14)7.1 荷载组合及内、反力计算 (14)7.2 强度、刚度及整体稳定性验算 (16)八、吊杆计算（3m节段） (16)8.1 精轧螺纹钢吊杆抗拉强度计算 (16)8.1.1 前下横梁吊杆抗拉强度 (17)8.1.2 后下横梁吊杆抗拉强度 (17)8.2 伸长量计算 (17)8.2.1 前下横梁最大伸长量 (17)九、挂篮主桁架计算（3m节段） (17)9.1 挂篮三角架计算（需复算） (17)9.2 后锚力计算 (19)十、一套挂篮重量一览表（见挂篮设计图纸） (20)秀山黄杨大桥主桥三角形挂篮设计计算书一、设计计算说明1.1 设计依据①、××××桥梁工程施工设计图；②、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；③、《钢结构设计规范》GB50017-2003；④、《路桥施工计算手册》；⑤、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑥、《新编常用金属材料守则》；⑦、其他相关规范手册。
挂篮计算书(2016-3-30)
挂篮计算书(2016-3-30)目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3 参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (4)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (9)4.6底模前下横梁计算 (11)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (18)4.9吊杆/吊带计算 (20)4.10前上横梁计算 (21)4.11挂篮主桁计算 (21)4.12后锚分配梁计算 (22)4.13挂篮走行稳定性检算 (23)5结论及建议 (24)1.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m 长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。
其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。
1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
大桥挂蓝计算书1
大桥挂蓝计算书1一计算依据《专桥展锦乌下江大桥施工图》《公路桥涵施工技术规范》《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》《结构力学》二荷载组合考虑挂篮自重、梁段重、施工荷载和振捣混凝土时产生的荷载，对挂篮的不同部件采用不同的荷载组合进行计算。
其中：①乌下江大桥和固本溪大桥中，最重的是乌下江1#块，长4m，重800KN；最长的是7#块，长5m，重690KN。
每个块段两个截面积变化不超过1/10，故计算受力过程中可以近似看作等截面梁段，并根据结构受剪和受弯分别取最不利荷载进行验算。
②模板自重120KN，其中侧模重80KN，底模及内模重40KN；③挂篮贝雷梁及上横梁重200KN，其他主要悬挂构件重120KN，除计算主桁外，其他计算中不包含贝雷梁及上横梁自重；④施工荷载取40kN。
单根桁架前端点的荷载组合为：（砼+模板+挂篮+施工荷载）/41#段：200+30+30+10=270KN；7#段：172.5+30+30+10=242.5KN；根据侧模走行梁的位置，计算翼缘板、侧模和施工荷载后，每根走行梁一个悬吊点的拉力为50KN；则底前横梁的荷载组合为：（砼+模板+挂篮+施工荷载）/2－走行梁悬挂拉力×21#段：400+60+60+20－100=440KN；7#段：345+60+60+20－100=385KN；在计算中，主桁、吊带、上下横梁、后锚固端设计安全系数都必须大于2。
三结构检算1、主桁架①单根主桁架采用贝雷片拼装，为单层三排上下加强弦杆的组合结构，共用贝雷12片，加强弦杆24道。
布置为长12m，宽0.9m，高1.7m的主梁。
其各项力学指标如下：W=23097.4cm3I=1732303.2 cm4=4809.4KN·m [Q]=698.9KN②经对比，在悬臂浇注施工第1#梁段时，主桁架受力最不利，故以浇注1#块的工况对主桁架进行受力验算。
单根主桁架受力最大为270KN，自重一半为50KN，支垫点位于0#块距离边沿0.5m 处，每根主桁后锚固点均利用3根箱梁竖向 32精轧螺纹钢筋作为锚固钢筋，要求在紧固配套螺栓过程中，保持每根精扎螺纹钢筋受力相等。
三角形挂篮设计计算书
第 1 页/共 22 页三角形挂篮设计计算书一、概述FK0+302.101匝道桥第二联为变截面延续箱梁，箱梁根部梁高4.5m ，高跨比为1/17.78，跨中梁高2.0m ，高跨比为1/40，箱梁顶板宽11.0m 底板宽6.0m 翼缘板悬臂长为2.5m ，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用三向预应力体系。
主桥箱梁1号至9号梁段均采用挂篮悬臂现浇法施工，箱梁纵向分段长度为4×3. 5m+5×4.0m ，0号块长10.0m ，中、边跨合拢段长度为2.0m ，边跨现浇段长度为4.0m 。
挂篮浇注梁段中1#块梁长3.5m ，梁重102.3t ，8#块梁长4.0m ，梁重103.8t 。
1#~9#块段采用三角形挂篮施工。
三角形挂篮具有性能可靠、稳定性好、操作容易、分量轻、受力明确等特点。
三角形挂篮由三角桁架、提吊系统、锚固系统、底模板组成：如图：挂篮工作原理：底模随三角桁架向前移动就位后，分块吊装安装梁段底板和腹板钢筋、安装底腹板预应力筋和管道，然后安装内模，待内模安装完毕，绑扎安装顶板钢筋、预应力筋与管道，然后浇注梁段砼，新梁段预应力筋张拉和压浆作业结束后，挂篮再向前移动，举行下一梁段的施工，如此循环，直至梁段悬灌完工。
554078601026984700634451645166893354516451655675205335515070010001010390365092044623270380470450450050047053500立柱（双根槽36）主梁（双根工45）中横梁（双根槽36）后下横梁（2根槽36）前下横梁（2根槽36）底板纵梁（2根槽30）上前横梁（双根槽36）前吊带（20*200mm 钢板）后吊带（20*200mm 钢板）后锚系统挂篮设计取1#块为设计根据，1#块顶板宽11.0m，底板宽6.0m，腹板宽65cm，梁高3.99m,底板厚为52.9cm-47.4cm，翼板根部厚60cm。
挂蓝计算书新(DOC)
（60+100+60）m连续梁主梁三角挂篮计算书目录一、工程概况 (3)二．设计依据及主要参数 (4)三、主构架计算 (5)四、混凝土浇注时后锚力学计算 (11)五、前上、下横梁及吊杆计算 (11)六、后下横梁计算 (16)七、凝土浇筑时外滑梁计算 (20)八、挂篮走行时外滑梁计算 (21)九、混凝土浇筑时内滑梁计算模型 (23)十、挂篮走行时内滑梁计算 (25)十一、底模纵梁计算 (26)十二、结论与注意事项 (28)一、工程概况客运专线连续梁（60+100+60）m，对称悬臂施工。
0号块桥面宽12.2m，0号块长14m。
0号块顺桥向墩身范围内混凝土长4米，体积100.756m3，重261.964T。
悬出墩身范围内混凝土长5米，体积122.071m3，重317.391T。
图1 0#块和1#块纵断面和横断面挂篮为菱形挂篮,主要包括主构架、行走及锚固装置、底模架、内外侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁、后上横梁等组成。
图2 挂篮总体结构（侧面图,单位mm）图3 挂篮总体结构(横断面图,单位mm）二．设计依据及主要参数1．设计依据（1）铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005 )（2）铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）（3）《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社2．结构参数（1）悬臂浇筑砼箱梁最不利段长度为3m。
（2）箱梁底板宽6.4m，顶板宽12.2m。
3.设计荷载：（1）悬臂浇筑最重梁段约1566kN。
（2）挂篮及模板总重约60kN，其中内模系统自重85kN，外侧模系统自重158kN，底模板系统45kN。
（3）人群及机具荷载取2.5KPa。
（4）荷载组合：a.1.2*(砼重+挂篮自重)+1.4*人群机具 (强度、稳定)b.砼重+挂篮自重+人群机具 (刚度)c.砼重+挂篮自重+风荷载 (稳定)（5）核算参数：a.钢筋砼比重取值为； 26kN/m3d.主桁架前顶点变形位移小于20mm；e.顶横梁、底横梁挠度小于10mm；f.锚固杆、悬吊杆强度安全系数不小于2.5；g. 抗倾覆稳定系数不小于2.0。
主梁悬浇挂篮计算书
蔡家包大桥主梁悬浇挂篮计算书计算依据及取值：1：混凝土体积按设计图纸取值；比重取2.6t/m3。
2、超载系数取1.05。
3、新浇混凝土动力系数取1.2。
4、挂篮走行时的冲击系数取1.3。
5、人群及施工机具荷载取2.5Kpa。
6、抗倾覆稳定系数取1.5。
7、前后下横梁及外模刚度取L/400，内模取L/250。
8、风载取800Pa。
9、荷载组合：Ⅰ、砼重+ 挂篮+ 人群机具+ 动力附加荷载（强度、稳定）Ⅱ、砼重+ 挂篮+ 人群机具（刚度）Ⅲ、挂篮+ 砼重+ 风载（稳定）Ⅳ、挂篮+ 冲击附加荷载+ 风载（走行稳定）10、以1#块控制计算。
一：纵梁计算（1）现浇梁底板下的纵梁荷载：底模面板自重q1=73kg/m2纵梁自重q2=59.9 kg/m底板砼q3=0.667×1.2×2600=2112 kg/m2， 1.2为砼浇注的动力系数。
施工荷载q4=250 kg/m2纵梁的间距为1m。
q总= q1+ q2+ q3+ q4=（73+2112+250）×1.0+59.9=2494.9 kg/mM max=7.48t.m （见图1）R1=5.03t R2=3.71t纵梁为：W360×136×10×15.8最大弯距处的截面惯性距：I=15760cm4 W=875 cm3δ=M/W=748t.cm/875cm3=85.4Mpa<［δ］f=0.66cm<［f］= L/400=1.33cm现浇梁底板下的纵梁强度及刚度满足设计要求。
（2）现浇梁肋下的纵梁底板砼q3=6.5×1.2×2600=20280 kg/m2。
q总= q1+ q2+ q3+ q4=（73+20280+250）×0.65+59.9×3=13571kg/mM max=42.8t.mQ max=27.3tR1=27.3t R2=20.2t肋下纵梁为：3W360×136×10×15.8最大弯距处的截面惯性距：I=47280cm4 W=2625 cm3δ=M/W=4280t.cm/2625cm3=163Mpa <［δ］=140 Mpa×1.3=182 Mpa (1.3为临时结构容许应力提高系数，局部最大值加强)f=1.0cm<［f］= L/400=1.33cm （未考虑动力附加荷载）肋下的纵梁强度及刚度满足设计要求。
midas挂篮计算书
浙江XXXXXX桥挂篮计算书XXXXXX有限公司2013年07月19日浙江XXXXXX桥挂篮计算书项目负责：项目成员：目录1 设计计算说明 (1)1.1设计依据 (1)1.2 工程及施工工况分析 (1)1.3 挂篮设计 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算对象的初步确定 (2)2 挂篮构件选型及荷载描述 (3)2.1 截面各部位与挂篮各构件的选取 (3)2.1.1 主桁 (3)2.1.2 底篮 (4)2.1.3 悬吊系统 (4)2.1.4 锚固系统 (4)2.1.5行走系统 (4)2.1.6 模板系统 (5)2.2 长度3.5m节段箱梁自重荷载估算 (5)2.3 长度4m节段箱梁自重荷载估算 (6)2.4 模板及人员、机械荷载计算 (7)2.5 根据底篮受力情况明确计算目标 (8)2.5.1 两种底篮模型的建立 (8)2.5.2 底篮构件内力及变形计算 (8)2.5.3 挂篮验算节段确定 (11)3挂篮空间有限元整体模型的建立及计算 (11)3.1挂篮空间有限元模型建立 (11)3.2挂篮整体模型计算 (12)3.2.1强度验算 (12)3.2.2整体刚度验算 (13)4 挂篮主桁架各构件计算 (14)4.1挂篮主桁架强度、刚度计算 (14)4.1.1 强度计算 (15)I4.1.2 刚度计算 (21)4.2挂篮后锚力及抗倾覆计算 (25)5 挂篮底模各构件计算 (28)5.1 底模各构件强度验算 (28)5.2 底模构件刚度验算 (34)6 挂篮悬吊系统计算 (36)6.1 悬吊系统强度验算 (36)6.2 悬吊系统刚度验算 (39)II1 设计计算说明1.1设计依据1）《VVVVVVVVV箱梁施工图设计》；2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）;4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）5）《路桥施工计算手册》1.2 工程及施工工况分析浙江XXXXXX大桥主桥是三跨连续梁，跨度组合为55m+90m+55m，梁部采用挂篮悬臂浇筑施工，即先对称悬臂浇注施工后体系转换合龙成为连续梁。
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一、工程概况及计算依据1.1、工程概况南京机场高速公路包含主线、东、西集散车道，均跨越秦淮河新河相交，本次施工的桥梁为东、西集散车道跨秦淮河新河大桥。
东集散车道跨秦淮新河桥梁墩号、桩号范围：Pe13～Pe16，K4+026.57～K4+226.57；西集散车道跨秦淮新河桥梁墩号、桩号范围：Pw13～Pw16，K4+026.54～K4+226.54，桥梁结构采用单箱单室斜腹板预应力混凝土箱梁，桥梁全宽15.5m，中墩及边墩顶梁高为5.4m、2.7m，变高梁以腹板斜率不变，变底板宽度来实现。
主要施工工艺：箱梁采用对称悬臂浇筑法施工，边跨现浇段搭设支架浇筑，先边跨合拢再中跨合拢。
上部结构主梁为预应力混凝土变截面箱梁，跨径组合54+92+54m。
中支点梁高5.4m 高跨比1/17.04；跨中梁高2.7m，高跨比1/34.07。
箱梁高度按2次抛物线线形变化，边跨与中跨梁高对称。
桥梁截面为单箱单室斜腹板箱型截面，箱梁顶板宽15.2m，设置单向2%横坡；底板横向为平坡。
截面尺寸：顶板厚28cm；底板厚30～80cm；腹板厚45～85cm；悬臂板长度3.7m，挑臂根部厚55cm。
在墩顶及中跨跨中设置横梁。
箱梁节段长度0#块为12.0m，其它节段长度3×3.0m+4×3.5m+4×4.0m，共11节段。
合拢段长2.0m。
全桥共设1个主跨合拢段和2个边跨合拢段。
各节段梁体参数表1.2、计算依据1、机杨高速东西集散车道跨秦淮河新河大桥施工图纸（第二册）；2、我单位积累的成熟技术、科技成果、施工方法以及从事类似工程的施工经验；3、《公路桥涵施工技术规范》（G/TF50-2011）；4、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）；5、《路桥施工计算手册》 人民交通出版社；6、《公路钢木结构设计规范》(JTJ025-1986)。
1.3、计算荷载参数取值1、施工人员、施工料具运输、堆放荷载：①计算模板及直接支撑模板的小棱时，取2.5KN/m 2；②计算直接支撑小棱的梁或拱架时取1.5KN/m 2；③计算支架立柱及支承拱架的其它结构构件时取1.0KN/m 2；2、振捣荷载2.0KN/m 2；3、模板、支架自重：0.750KN/m 2；4、钢筋混凝土容重取：3/26m KN g =；5、钢材弹性模量取：Mpa E 5101.2⨯=；6、A3钢力学性能：轴心应力[]Mpa 1400=σ；弯曲应力[]Mpa w 145=σ；剪应力[]Mpa 85=τ(其容许应力按临时结构组合Ⅰ提高1.3倍)；4、计算模型本项目采用三角桁架片组成的三角挂篮，挂篮按最重节段4#重量为1330.5KN 进行设计，其主要技术指标见。
挂篮设计参数表本桥挂篮采用三角桁架式挂篮，挂篮主要由主桁三角架及连接器、底模系统、侧模系统、内模系统、横梁系、悬吊系、支垫梁及轨道梁等组成。
（1）、主桁三角架：由主桁三角桁架由立柱、斜拉杆、主梁组成。
主梁由2根[40b型钢加工而成，共长11.0 m，是挂篮主要的承重结构。
挂篮两根主梁之间设有平联、斜联，以减少负荷后侧向变形，增加整体稳定性。
每片主桁立柱由2根[32b型钢加工而成，长420cm，销孔间距为425cm。
斜拉杆采用[22b型钢加工而成，前斜拉杆销孔间距为641 cm、后斜拉杆销孔间距为560cm、，立柱横联采用由[12焊接而成的刚性桁架。
立柱、斜拉杆及主梁构成三角桁架，共同承受主桁前、后横梁传给的外荷载。
主梁与立柱之间采用底座连接、斜拉杆为销轴连接。
（2）、横梁系由前、后上横梁；前、后下横梁组成，横梁由2[36b槽钢和2[40b加工而成。
前、后上横梁固定在主桁架上，底模系统固定在前、后下横梁上，前下横梁通过吊杆吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚固在已经浇筑好的梁段上。
（3）、悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模和工作平台等，以适应悬臂段高度的变化。
由吊杆、吊杆座、千斤顶、手拉葫芦等组成。
吊杆及后锚杆均采用JL32精扎螺纹钢。
用精扎螺纹钢做的各吊杆接长、锚固的连接器和螺母均采用相应的标准件，除顶升用的螺母为单螺母外，其余均应采用双螺母。
各前、后吊杆及后锚吊杆应使用符合规范要求的材料，各吊杆在箱梁施工过程中严禁碰到电焊火花。
前吊杆下端与底模平台前横梁栓接，上端支持于前上横梁，前上横梁上设千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外葫芦控制内模的前移。
（4）、行走系是挂篮前后移位的主要装置，包括手拉葫芦、轨道梁、前后支撑梁下铺设滚钢形成滚动装置和牵引设备。
（5）、模板系由底模、侧模、内模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
底模纵梁由I28b型钢组成，底模板由[10槽钢+5mmA3钢板拼焊组成，底模架前端连有角钢，组成操作平台。
侧模：为桁架式整体模板，由型钢焊成的侧模骨架和其上铺[6.3槽钢+5mmA3钢板组成。
侧模由纵梁承托在前、后下横梁上，侧模纵梁前部通过悬吊系吊在前下横梁上。
后端通过吊杆悬吊在后下横梁上，挂篮行走时，侧模与挂篮底盘一起行走。
内模：顶模采用型钢焊成的桁架片其上铺设木模组成，内模架型钢桁架片下设滑套，可以沿内滑梁行走，内滑梁为25b工字钢，其后部锚在梁段顶板上，前端通过悬吊系吊在前上横梁上。
内模架以箱梁上倒角上部为轴，中部、下部以型钢对撑。
内模的前移在下一段的底板、腹板的钢筋、预应力管理、预埋件等安装完成后进行。
端模：为木模，以10*10cm方木为加劲带，为一次性使用。
为改善混凝土的外观质量，提高梁段接缝的平整度，在所有模板间接缝处均粘贴2cm厚的海绵条（宽5cm以上），以使模板接缝严密不漏浆。
为保证施工安全，操作方便，每套挂篮设5个工作平台，前上横梁设吊带长度调整平台1个，前上横梁下设有1个工作平台，底横梁下设工作平台1个，两端设张拉工作平台2个。
工作平台上安装扶手、栏杆、及防护网。
10吨葫芦二、挂篮验算2.1、底模系统底模系统的组成:（1）、面板：采用5mm厚钢板组成的定型钢模。
（2）、横向分配梁：为间距＠=25cm的[10槽钢。
（3）、纵梁： I28b工字钢。
2.1.1荷载组合（1）、以4#块箱梁混凝土自重控制，荷载分块为腹板Ⅰ、底板（含倒角）Ⅱ、顶板（含倒角）Ⅲ、翼缘板Ⅳ四块。
混凝土按2.6T/m3计。
a 、腹板砼自重: ()3260.85 3.50 3.984 3.702/2297.26(11.433);G KN m =⨯⨯⨯+=腹b 、底板砼重:()326 3.50 6.900.5380.486/20.50.2330.61(12.72);G KN m =⨯⨯⨯++⨯⎡⎤⎣⎦=底c 、顶板砼自重: ()326 3.50 6.00.280.27 1.6192.192(7.392);G KN m =⨯⨯⨯+⨯=顶板d 、翼板砼自重: ()326 3.50 3.70.20.55/2159.93(6.15);G KN m =⨯⨯⨯+=翼板 （2）、模板荷载：内模、底模按0.75KN/m 2计算。
（3）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取2.5Kpa=0.0025N/㎜2。
（4）、振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa=0.002N/㎜2。
2.1.2面板的强度及变形验算面板取b=10㎜，则分配梁[10槽钢的间距为＠=25cm ， 荷载q=10×p=10×0.0493=0.493N/㎜,按四等跨连续梁验算。
面板参数：I=bh3/12=10*53/12=104.2㎜4；W=bh2/6=10*52/6=41.7㎜3；计算图示如图1:计算图x5弯矩图计算结果如下：σmax=M max/W=79.17Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpaf max=0.35mm<[f0]=1.5mm2.1.3 [10槽钢小分配梁分配梁[10槽钢间距为＠=25cm。
[10槽钢的参数：I=198.3cm4 W x=39.7cm3 A=12.74cm2 G=10Kg/m。
腹板下砼自重:1.2*[(4.726+4.418)/2]*26*1.03=146.926KN/㎡；底板下砼自重:1.2*1.03*305.76/[(6.75-1.3)*3.5]=19.812KN/㎡；模板自重:1.2*0.005*78.8=0.473KN/㎡；[10槽钢楞木自重:q3=1.2*0.1=0.12KN/m；施工等荷载:1.4*4.5=6.3KN/㎡。
则:腹板计算荷载:q1=250*(146.926+0.473+6.3)/1000+0.12=38.54N/mm，底板下总荷载:q2=250*(19.812+0.473+6.3)/1000+0.12=6.77N/mm，计算图示如下图:10计算图x123456789100.00-2035393.75158195.22-374337.01241953.06-478721.84194979.88-452625.63205418.37-452625.63194979.88-478721.84241953.06-374337.01158195.22-2035393.75弯矩图计算结果如下：M max =2035393.75N ·mmσmax =M max /W=52.27Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =0.23mm<[f 0]=L/500=2.1mm 2.1.4纵梁以4#梁段作控制块件，分析纵梁受力。
纵梁的布置：4根I28b 工字钢纵梁承担腹板荷载，6根I28b 工字钢纵梁承担底板荷载。
腹板纵梁腹板纵梁采用4根I28b 。
I28b 参数: I=7480cm 4 W x =534.3cm 3 A=61.05cm 2 G=47.9Kg/m 。
荷载取值：a 、腹板砼自重：297.26/3.5084.93/;q KN m ==腹b 、底模自重荷载：0.850.750.64/;q KN m =⨯=底模c 、纵梁自重: 447.9 1.92/;q KN m =⨯=纵梁d 、施工荷载： 3.50.85 2.98/;q KN m =⨯=施工 总计荷载590.65/;i i q q KN m ==∑总计算图示如图下4计算图x1234( 1 )( 2 )( 3 )-0.26167.99-0.12233.27弯矩图反力计算----------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力 合力 支 座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 3 0.00000000 207.243950 0.00000000 207.243950 90.0000000 0.00000000 2 0.00000000 114.591050 0.00000000 114.591050 90.0000000 0.00000000 -----------------------------------------------------------------------------------------------计算结果如下： M max =233.27KN ·mσmax =M max /W x =108.75Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =9mm<400l=12.5mm 底板纵梁底板纵梁采用6根I28b ， 荷载取值：a 、底板砼自重：330.61/3.5094.46/;q KN m ==腹b 、底模自重荷载： 5.20.75 3.9/;q KN m =⨯=底模c 、纵梁自重: 647.9 2.87/;q KN m =⨯=纵梁d 、施工荷载： 3.5 5.218.2/;q KN m =⨯=施工 总计荷载5119.43/;i i q q KN m ==∑总计算图示如图4。