JBT4712.2-2007腿式支座强度计算(C型)

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JBT4712.2-2007-腿式支座载荷计算(带公式)

JBT4712.2-2007-腿式支座载荷计算(带公式)

IX-X
㎜4 查型钢截面特性
数值 1048 1422.2 45105.8 -110785.9
5568 -19.9
33065000
单根支腿的周向水平 截面惯性矩
IY-Y
㎜4 查型钢截面特性
支腿材料的拉伸弹性模量 E Mpa
支腿材料的屈服强度 支腿材料的许用应力
ReL Mpa [σ ]t Mpa 设计温度下 Imin ㎜4
满足要求
支腿到基础板边缘的 最大长度
B
㎜ 表2:20; 表3:(B-d)/2; 表4:(Z-W)/2
数值 通过
-13.90 0
117.6 合格
240 240 -1.923 11.768 合格
30
基础板的许用应力
[σ ] Mpa
235
支腿底板的腐蚀裕量 Cb ㎜ 支腿基础板计算厚度 δ b ㎜ B(3σ c1/[σ ])0.5+Cb 取用支腿基础板厚度 δ bn ㎜ 六、 支腿装配焊缝的强度计算:
壳体切线距
L㎜
123 5824
支承高度
H㎜
1900
容器壳体总长度 容器总高度 封头直边高度 设备质心的高度
H0 ㎜ 上下封头外壁间距离 H1 ㎜ h2 ㎜ HC ㎜ H-h2+L/2
6456 8000 40 4772
DN
P mg

压力容器设计耳式支座设计计算

压力容器设计耳式支座设计计算

t ℃D i mm [σ]t MPa δn mm C mm

δe mm

m 0kg

H 0mm

H 1mm

h mm

q 0N/m 2f i δis mm D o mm a G e N S e mm [M L ]kN·m 支座-Ⅰδ3mm [Q]kN b 2mm n pcs l 2mm k S 1mm P e N P w N P N D

mm Q kN M L KN·m 计算Q245R 支座材料

Q235A 支座本体允许载荷

150支座处圆筒所受的支座弯矩壳体保温层厚度

0支座安装尺寸偏心距

00支座实际承受载荷水平力

水平风载荷

水平地震载荷

支座不均匀系数

容器外径(包括保温层)

支座处壳体的允许弯矩

支座数量

设备总质量1950048613500设计温度

壳体内径

壳体材料

壳体设计温度下的许用应力筒体有效厚度150支座底板离地面高度2100140

筒体名义厚度10

厚度附加量1设备总高度结 论Q≤[Q]

合格ML≤[ML]合格基本数据4支座筋板间距230支座筋板宽度P w = 1.2f i q 0D o H 0×10-6 =6801.51取较大值支座底板螺栓孔位置1159750地面粗糙度类别

B 18.8238010m高度处的基本风压值水平力作用点至支座底板高度550

支座垫板厚度1219.890.83风压高度变化系数

10.2471.02120地震设防烈度

8地震影响系数

偏心载荷

45910.8047611.18P= P w 或 P= P e +0.25P w =P e = am 0g =2661.6选用支座型号B6=-+-++=)(2)22(122223S l b D D n i δδ=⨯+++=-3010])(4[nD

JBT4712.4-2007支撑式支座计算校核

JBT4712.4-2007支撑式支座计算校核

支承式支座强度校核(标准支座 JB/T4712.4-2007)
设备图号:XXXX
计算单位:四川科新机电股份有限公司
设备名称:
附录A例题
支座型号: B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径(标准规定DN800mm~DN4000mm) L —圆筒长度(上下封头切线间距离) D o —壳体外径(有保温层时取保温层外径) δ n — 封头名义厚度 δmin— 成形封头最小厚度 C2— 封头腐蚀裕量 δ e — 封头有效厚度 (δ e = δ min —C 2 ) g —重力加速度 m 0 —设备总质量 H 0 —容器总高度 (标准规定H0 ≤10m) 2S2或Dr(S2或Dr—支座底板中心线至容器中心线距离)
[Q ]—支座的许用载荷 n—支座数量 k —不均匀系数(安装3个支座时取 k=1,3个支座以上时取 k=0.83) 地面粗糙度类型(A、B、C、D共四类 ) H —水平力作用点至底板的距离(本程序限定H≤10m) fi —风压高度变化系数(按设备质心所处高度取) q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值 地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] [F ]— 椭圆形封头的允许垂直载荷

JBT4712[1].2-2007腿式支座强度计算(C型)

JBT4712[1].2-2007腿式支座强度计算(C型)
腿式支座的强度计算
设备名称:
容器公称直径 (mm) 容器外径 (mm) 筒体名义厚度(mm) 垫板名义厚度(mm) 壳体总长度(mm) 支承高度(mm) 封头直边高度(mm) 支柱中心圆直径(mm) 基础顶面至设备质心的高度(mm)
设计图 号:
计算条件
DN D0 δ2n δa H0 H h2 DB Hc
800 1 8850.40128
13395 8 0.2
9.81 0.16 21025
4 131360 5824
180 12 23237
说明: 无填充
w对于B类地面粗糙度 设备质心所在高度Hc,(m)
风压高度变化系数fi
设防烈度 设计地震加速度 地震影响系数ɑe 注:g为重力加速度。
强度计算
计算 计算
支腿剪切计算 [σ]t [τ] τ
支腿弯曲计算
支腿与本体装配的焊缝长度(mm)
hf
单根支腿的最小抗弯截面模量(mm3)
Wmin
基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度(mm)
L1
壳体外壁至支柱形心距离(mm)
е
支腿弯曲应力 (MPa) 支腿的许用弯曲应力(MPa)
σb [σb]
支腿的弯曲应力验算:σb<=[σb]
支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力(MPa)
[B]
焊缝系数
ф

JBT4712.2-2007 腿式角钢支柱支座载荷计算--按Excel打印

JBT4712.2-2007 腿式角钢支柱支座载荷计算--按Excel打印
1.56 1
174.6
596.26 174.6 通过
0.33 63 通过
115
腿式支座计算
序号
数值名称
符号 单位
基础板下面至支腿装 配焊缝上心长度
L1

公式 H+hf/2+50
共5页 第4页


数值
907.5
壳体外壁至支柱形心 的距离
e
㎜ 对角钢支柱
计算或作图法求 38.86
单根支腿的最小抗弯 截面模量
填以上二者之一:G76或G78
支腿的稳定验算: σ c《[σ cr]
2 支腿的剪切计算
支腿的剪切应力 支腿的许用剪切应力
τ Mpa
FH/(NA)
[τ ] Mpa 0.6[σ ]200℃
支腿的稳定验算: τ 《[τ ]
3 支腿的弯曲计算
支腿与本体的焊缝长度 hf ㎜
查JB/T4712.2表2:hf
367700 206000 235.4 83.8 367700 15.59 35.92 119.98
DN
P mg
H0 L H HC H1
Db
H
腿式支座计算
序号
数值名称
符号 单位
公 Db 式
共5页 第2页


数值
二、 载荷计算:
1 水平风载荷:

JB 4712.2支腿计算

JB 4712.2支腿计算

☞ 地脚螺栓的强度验算 地脚螺栓的中心圆直径,取Db等于DB 一个支腿的地脚螺栓数 地脚螺栓的内径 地脚螺栓的腐蚀裕度 地脚螺栓螺距 地脚螺栓的许用拉应力 一个地脚螺栓的有效截面积
=3.14159/4*(20.752-2-0.866*3/6)^2
=(4*21751*3045/3158.8-134553.96)/(3*1*263.6) 地脚螺栓的拉应力验算:由于σbt ≤ [σbt],安全。
3158.8 mm
1
20.752 mm
2
mm
3
mm
147 Mpa
= 263.6 mm = -64.1 Mpa [τbt] = 117.6 Mpa
= -40.6 mm
b1 = b2 = [σc1] =
240 mm 240 mm 11.768 Mpa
=
B= Cb = [σ] =
1.264 Mpa
30 mm
=1.5+2/3*(27.85/120)^2
= 120 = 1.54
=1.2*(1-0.4*(27.85/120)^2)*235.4/(1.54*1)
支腿稳定性验算:由于σc ≤ [σcr],稳定。 ☞ 支腿剪切计算 设计温度下支腿材料的许用应力 支腿的许用剪切应力
=0.6*105 支腿的剪切应力
= 55.9 Mpa
= 5430.6 Mpa

腿式支座计算

腿式支座计算
FL1 4 FH H C W1 NDB N
m0=
FH= W1= R= N= FL1=
FL2-单根支腿垂直反力(弯矩的拉伸侧),N;
FL 2 4 FH H C W1 NDB N
FL2=
HC-基础顶面至设备质心的高度,mm; DB-支柱中心圆直径,mm;
DB W 2 (
腿式支座计算(JB/T 4712.2-2007)
1. 水平风载荷 PW(N):
P 1.2 fi q0 D0 H 0 106 W
式中: fi-风压高度变化系数,按设备质心所处高度取; W对于B类地面粗糙度:
设备质心所在高度HC,m 风压高度变化系数fi ≤10 1.00 15 1.14 20 1.25
ns 系数; ns 3 2 2 3
2
η -设备重要度系数;
时:
2 1.2 1 0.4 ReL cr ns
>时:
cr
0.227 ReL
2

-19.90
5568 29.05 119.98 45.78 2.06E+05 235.4 11671000 33065000 11671000 1.54 1 179.23
911.48 安全
1.04 63 t 105 安全
172.33 2130 360 90 129674 235 安全

JB4712-2007各种支座自动计算校核(附件含自动计算excel版本)

JB4712-2007各种支座自动计算校核(附件含自动计算excel版本)

E-支腿材料的拉伸弹性模量,MPa; ReL-支腿材料的屈服强度,MPa; Imin-取IX-X和IY-Y的较小值,mm^4; IX-X-单根支腿的周向水平截面惯性矩,mm IY-Y-单根支腿的径向水平截面惯性矩,mm
η-设备重要度系数;
45.78
E= 2.06E+05 ReL= 235.4 Imin= 11671000 IX-X= 33065000 IY-Y= 11671000
H0-容器壳体总长度(mm);
PW= 8850.40 fi= 1
q0= 800 D0= 1428 H0= 6456
2. 水平地震作用标准值计算 Pe:
Pe=aem0g
ae-地震影响系数;
设防烈度
7
计基本地震加速 0.98
1.47
地震影响系数a 0.08
0.12
m0-设备操作质量;(kg)
8
1.96
2.94
σc1= 1.92 b1= 240 b2= 240
[σc1]= 11.768
校核
σc1≤[σc1]
满足要求
支腿基础板的厚度δb计算: (此为设计时所要考虑的厚度)
δb= 6.70
式中: B-支腿到基础板边缘的最大长度,mm; [σ]-基础板的许用应力,MPa; Cb-支腿底板腐蚀裕度,mm;
B= 30 [σ]= 235

立式容器支腿的设计与计算

立式容器支腿的设计与计算

立式容器支腿的设计与计算

作者:丁天栋王奇

来源:《价值工程》2013年第32期

摘要:在立式容器支撑型式的设计中,由于现行腿式支座标准使用存在一定局限性,当设备使用条件超出标准支腿选用范围时,很多设计者束手无策;本文对支腿的设计计算方法进行了论述,以供设计人员在设计时参考。

Abstract: In the design of vertical vessel support type, because there are some limitations in the standard using of leg type support, when a device using conditions are beyond the standard leg choosing range, many designers do not have any idea. This paper discusses the design and calculation method of the leg in order to provide the reference for the designers.

关键词:立式容器;支腿;使用范围;计算方法

Key words: vertical vessel;leg;using range;calculation method

中图分类号:TQ053.2 文献标识码:A 文章编号:1006-4311(2013)32-0055-02

作者简介:丁天栋(1980-),男,河北行唐人,工程师,主要从事化工设备设计工作。

JB4712-2007各种支座自动计算校核

JB4712-2007各种支座自动计算校核

cr]=
911.48 安全
τ = 1.04 [τ ]= 63 105 安全
σ b= 172.33 式中: L1-基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度,mm; L1=H+h Lf1/2+50 = 2130 hf-支腿与本体装配的焊缝长度,mm; hf= 360 e-壳体外壁至支柱形心距离,mm; e=W/2 e= 90 Wmin-单根支腿的最小抗弯截面模量,mm^3; Wmin= 129674 支腿的许用弯曲应力[σ b],MPa; [σ b]= 235 校核 σ b≤[σ b] 安全
d1-地脚螺栓的内径,mm; Cbt-地脚螺栓腐蚀裕度,mm; tb-地脚螺栓螺距,mm; [σ bt]-地脚螺栓的许用拉应力,MPa; 校核 σ 5.2 地脚螺栓的剪切应力τ
bt≤[σ bt]
d1= Cbt= tb= [σ bt]=
20.752 2 3 147 安全
bt:
τ [τ 校核
bt]-地脚螺栓的许用剪切应力,MPa;
bt= bt]=
0.00 117.6 安全

τ
bt≤[τ bt]
6. 基础板的强度计算: 基础上的压缩应力σ c1: σ c1=FL2/(b1*b2), MPa σ c1= 式中: b1-基础板长度,mm; b1= b2-基础板宽度,mm; b2= [σ c1]-混凝土许用耐压应力,MPa; [σ c1]= 校核 σ

腿式及支承式支座计算

腿式及支承式支座计算

型式
轻型 焊制 A
包角
120°
垫板

筋板数
4 6 1 2 4 6 4 Байду номын сангаас 1 2 1 2 1 2
适用公称直径 DN(mm)
BⅠ 焊制 BⅡ 重型 BⅢ BⅣ 弯制 BⅤ
120°

150° 120° 120° 120°
有 无 有 无
1000-2000 2100-4000 159-426 300-450 500-900 1000-2000 2100-4000 1000-2000 2100-4000 159-426 300-450 500-900 159-426 300-450 500-900 159-426 300-450 500-900
材料代号 材料代号 支座的筋板和底板材料
四、支承式支座
JB/T 4712.4-2007, 支座××
支座号(1~8) 支座型号(A,B)
注:1.若支座高度h,垫板厚度δ 3与标准尺寸不同,则在设备图样中零件名称或备注栏注明。如:h=450,δ 3=12。 2.支座及垫板的材料应在设备图样的材料栏内标注,表示方法如下:支座材料/垫板材料。
型式特征 型式
短臂 长臂 加长臂 A B C
支座号
1~5 6~8 1~5 6~8 1~3 4~8
垫板
有 有 有
盖板

支座强度校核计算

支座强度校核计算

1M 3立式储气罐支座强度校核计算

设备采用支承式支座,参考标准JB/T 4712-2007。已知设备外壳内经mm D i 850=,无法直接选用标准型号的支承式支座,故参考标准采用设计强度大于A1的3个支承式支座用于设备支撑。设备总高度mm H 26000=,设置地区基本风压,地面瞬时最大风速:19.5s /m 风的动压为 wp=0.5·ro·v² (1) 其中wp 为风压[kN/m²],ro 为空气密度

[kg/m³],v 为风速[m/s]。20/2282000m N q =,

地震设防烈度为7度,(取a=0.12)。

设计压力MPa P 1.1=,外壳设计温度50=t ℃,封头为标准椭圆型

封头,材料为S30408,许用应力137MPa ]σ[=,封头名义厚度mm n 6=δ;

设备总质量Kg m 5770=。

支座强度校核仍按A1(其允许载荷20KN ]Q [=)计算,校核计算如下:

计算支座承受的实际载荷Q

地震载荷:N g am P e 6.6788.957712.00=⨯⨯==

风载荷:6

000102.1-⨯=H D q f P i w

1=i f N P w 5429152102300862228200012.16=⨯⨯⨯⨯⨯=-

水平力: N P P P w e 1357967

542915225.06.67825.0=⨯+=+= mm D 600=

取3个支座,故n=3,

3010)(4-⨯⎥⎦

⎤⎢⎣⎡+++=nD P G PH kn G g m Q e e e

3106003113413579674318.9577-⨯⎥⎦

JBT4712.4-2007支撑式支座计算

JBT4712.4-2007支撑式支座计算

设备名称:例题符号意义及计算公式

单位

数值支座的型号

[Q]—支座的许用载荷

kN 450 n —支座数量个4 g —重力加速度

m/s 2

9.8 δe —下封头的有效厚度 (δe = δn -C 1-C 2-C 3)mm 11[F]—封头的允许垂直载荷MPa

225.2 Di —壳体内径

mm 2800 D 0—容器外径(有保温时为保温层外径)

mm 2824 H 0 —容器总高度

mm 6500 H —水平力作用点至底板的高度mm 3568 q 0—10米高度处的基本风压值

N/m 2550 地震设防烈度度7 α—地震影响系数

——0.12 k —不均匀系数(安装3个支座时取 k=1,3个支座以上时取 k=0.83)——0.83 f i —风压高度变化系数

——1 [σ]t —壳体材料许用应力

MPa 170 m 0—设备总质量(壳体+附件+介质+保温)kg 35000 Ge —偏心载荷N 10000 Se —偏心距

mm 2000 D—支座安装尺寸:A型,D=2S 2,B型,D=D r

mm 1820P e —水平地震力:Pe=α*m 0*g

N 41160P w -水平风载荷:Pw=1.2*f i *q 0*D 0*H 0X10-6N 12115 Pe+0.25Pw

N 44189 P —水平力(取Pe 和Pe+0.25Pw 的较大值)

N 44189kN

203.94

支承式支座选用计算

Q < [Q] 满足支座本体允许载荷要求

二、计算

三、结论

Q < [F] 支座能满足封头允许垂直载荷的要求。

一、输入数据

JBT4712-2007腿式支座计算

JBT4712-2007腿式支座计算

QQ:251779747
单位:江苏远方迪威尔容器有限公司 编制时间:2010.12.04
(水平作用点在支座底板上方为正值,在支座底板下方为负值)
支座底板离地面的高度
地面粗糙度类型( A 、 B 、 C 、 D 共四类)
设备质心所处高度(本程序限定H≤15m)
f i —风压高度变化系数(按设备质心所处高度取)
n--支座数量
k —不均匀系数(安装 3 个支座时取
[Q ]—支座的许用载荷
—— kN kN· m mm mm mm mm mm N/m2 度 —— ——
公式、数据来源、备注 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 GB150—1998 设计条件给定 JB/T4712.3-2007 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 JB/T4712.3-2007 设计条件给定 JB/T4712.3-2007 JB/T4712.3-2007 JB/T4712.3-2007 JB/T4712.3-2007 JB/T4712.3-2007 JB/T4712.3-2007 JB/T4712.3-2007 JB/T4712.3-2007 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 JB/T4712.3-2007
[M L ]— 支座处圆筒的许用弯矩(查表 B-1~B-4 得) δ 2 — 支座筋板的厚度

支腿计算 立式容器

支腿计算 立式容器

07 单位 数据输入
1 输入
N/m2
0 不考虑风压
mm
546 输入
mm
2400 输入
N
0
0 不考虑地震系数
kg
690 输入
m/s2
9.8 固定不变
N
0

3 输入
N
0
N
6762
N
0
mm
468
mm
800 输入
mm
25 输入
mm
2450 输入
mm
890 输入
mm
410 输入
mm
8 输入
mm
8 输入
mm
8 输入
mm
468
1 输入
mm2
175.0495563
mm mm mm MPa 结论 OK
17.29 输入 2 输入
2.5 输入 147
MPa MPa 结论
-5.150541476 117.6 输入
OK
MPa
0.212461118
mm mm MPa 结论
mm
mm MPa mm mm
MPa mm3 mm mm MPa mm2
0.227 ReL
2
A.4.1
支腿的稳定验算:σc≤【σcr】
A.4.2 τ 【τ】
A.4.3

支腿计算-立式容器

支腿计算-立式容器
bt≤【τ bt】 bt】=117.6
【τ A.5.2 A.6 σ
c1
基础板的强度计算 基础上的压缩应力 σ c1=FL2/(b1*b2 )
b1 b2 【σ
c1】
基础板长度 基础板宽度 混凝土许用耐压应力(一般取11.768) 基础上的压缩应力验算:σ
c1≤【σ c1】
δ B
b
支腿基础板计算厚度 支腿到基础板边缘的最大长度 基础板的许用应力 支腿底板腐蚀裕度 支腿基础板名义厚度
支腿计算
本支腿计算参照标准JB/T4712.2-2007 序号 A.1 fi qo Do Ho Pw A.2 ae mo g Pe A.3 N FH W1 R DB H h2 L W DN δ 2n δ t2 HC FL1 支腿的个数 水平载荷 取max(Pw,Pe+0.25Pw 垂直载荷取设备最大操作重力=mo*g 支腿水平反应力=FH/N 支柱中心圆直径 支撑高度 封头直边高度 壳体切线距 H型钢高度(支腿型钢高度) 容器公称直径(应为容器内径) 筒体名义厚度 垫板名义厚度 H型钢翼板厚度 基础顶面至设备质心的高度
b B *
3* C1

Cb
【σ 】 Cb δ A.7 σ
f
支腿装配焊缝的弯曲应力
支腿装配焊缝的强度计算 σ f=R*L1/Z
Z hf1 tf1 τ A1 σ
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c1<=[σ c1]
b1 b2 B Cb [σ σ δ
c1]
[σ ]
c1 b
支腿装配焊缝的强度计算 焊缝的焊脚高度(mm) 每条装配焊缝的计算长度(mm) 焊缝的横截面积(mm²) 焊缝抗弯截面模量(mm3) 支腿装配焊缝的弯曲应力(MPa) 支腿装配焊缝的剪切应力(MPa) 支腿装配焊缝的当量应力(MPa) τ σ tf1 hf1 A1 Z σ
计算 113 67.8 0.420732798 安全
计算 400 160000 2122 100 59.77700093 235
安全
度计算 2 26 3 3.5 1585.36349 397.4252361 34.42386134 147 安全 2.182840749 117.6 安全
度计算 260 260 30 2 11.768 235 0.493518084 4.381219807 满足要求
强度计算 12 390 6618.519472 430203.7657 14.47718128 5.040677539 16.90603644
83.055 0.49 安全 安全 安全
填写值 固定值 计算值 计算结论
w对于B类地面粗糙度 10 1 15 1.14 20 1.25
地震影响系数 7 0.1g 0.08 7 0.15g 0.15 8 0.2g 0.16 8 0.3g 0.24 9 0.4g 0.32
2935.032 27361.82244 -33361.82244
强度计算 6976 206000 235.4 47170000 16010000 16010000 1 27.35340869 119.9788316 47.90627796 1.534651528 -4.782371337 180.240906 压杆稳定
f 1 Z
支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力(MPa) 焊缝系数 支腿装配焊缝的弯曲应力验算:σ f<=[B] 支腿装配焊缝的剪切应力验算:τ 1<=[B] 支腿装配焊缝的当量应力验算:σ Z<=[B]
Hale Waihona Puke Baidu
[B] ф
强 度 计 算
件 1300 1364 32 16 4600 1872 72 1585.36 4100
说明: 无 填 充
w对于B类地面粗糙度 设备质心所在高度Hc,(m) 风压高度变化系数fi
荷 400 1 3011.712 设防烈度 设计地震加速度 地震影响系数ɑe 7000 8 0.2 9.81 0.16 10987 注:g为重力加速度。
值计算
定 4 12000 4600 200 14 11740
b
[σ ]t [τ ] τ
[σ b]
支腿的弯曲应力验算:σ b<=[σ b] 地脚螺栓的强度计算 一个支腿的地脚螺栓数 地脚螺栓的内径(mm) 地脚螺栓腐蚀裕度(mm) 地脚螺栓螺距(mm) 地脚螺栓的中心圆直径(mm) 一个地脚螺栓的有效截面积(mm²) 地脚螺栓的拉应力(MPa) 地脚螺栓的许用拉应力(MPa) 地脚螺栓的拉应力验算:σ 地脚螺栓的剪切应力 地脚螺栓的许用剪切应力 地脚螺栓的剪应力验算:τ
bt<=[τ bt] bt<=[σ bt]
nbt d1 Cbt tb Db Abt σ [σ τ [τ
bt bt]
bt bt]
基础板的强度计算 基础板长度(mm) 基础板宽度(mm) 支腿到基础板边缘的最大长度(mm) 支腿底板腐蚀裕度(mm) 混凝土许用耐压应力(MPa) 基础板许用应力(MPa) 基础上的压缩应力(MPa) 支腿基础板厚度(mm) 基础板上的压缩应力验算:σ
腿 式 支 座 的 强 度 计 算 设备名称: 容器公称直径 (mm) 容器外径 (mm) 筒体名义厚度(mm) 垫板名义厚度(mm) 壳体总长度(mm) 支承高度(mm) 封头直边高度(mm) 支柱中心圆直径(mm) 基础顶面至设备质心的高度(mm) 水平风载荷 10m高处基本风压(N/m²) 风压高度变化系数 水平风载荷 q0 fi Pw 地震作用标准值计算 设备重量 (kg) 设防烈度 设计基本地震加速度系数 重力加速度 ( m/s²) 地震影响系数 地震作用标准值 载荷的确定 支腿个数 垂直载荷(取设备最大操作重量) 壳体切线距(mm) H型钢高度(mm) H型钢翼板厚度(mm) 水平载荷(N) N W1 L W t2 FH g ɑe Pe m0 设计图号: 计算条件 DN D0 δ δ H h2 DB Hc
2n a
H0
每个支腿的水平反力(N) 单根支腿垂直反力(弯矩的拉伸侧) (N) 单根支腿垂直反力(弯矩的压缩侧) (N)
R FL1 FL2
支腿稳定性及强度计算 单根支腿横截面面积(mm²) 支腿材料的拉伸弹性模量 (MPa) 支腿材料的屈服强度(MPa) 单根支腿的周向水平截面惯性矩(mm4) 单根支腿的径向水平截面惯性矩(mm4) IX-X和IY-Y的较小值 设备重要度系数 支腿的有效长细比 支腿的极限长细比 单根支腿截面的最小回转半径(mm) 系数 单根支腿的压应力(MPa) 支腿的临界许用应力(MPa) 支腿的稳定性验算:σ c<=[σ
cr]
A E ReL IX-X IY-Y Imin η λ

i
ns
σ [σ
c cr]
支腿剪切计算 设计温度下支腿材料的许用应力(MPa) 支腿的许用应力(MPa) 支腿剪切应力(MPa) 支腿的稳定验算:τ <=[τ ] 支腿弯曲计算 支腿与本体装配的焊缝长度(mm) 单根支腿的最小抗弯截面模量(mm3) 基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度(mm) 壳体外壁至支柱形心距离(mm) 支腿弯曲应力 (MPa) 支腿的许用弯曲应力(MPa) hf Wmin L1 е σ
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