西平铁路48m箱梁满堂支架检算
箱梁满堂支架检算资料
现浇箱梁满堂支架强度检算一、设计依据鉴于目前碗扣式脚手架设计与施工规程处于编制过程之中，尚未正式发布。
本满堂支架主要依据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》和航空航天工业部星河机器人技术开发公司开发的WDJ 碗口型多功能脚手架使用说明书并结合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）进行设计。
二、设计说明主线桥箱梁为预应力砼结构，整个箱梁砼分为两次浇筑成型（跨中区首先浇筑砼底板、腹板，最后浇筑顶板；中横梁及端横梁区砼一次浇筑成型）。
箱梁底部离地面最大高度15.2m 。
满堂支架按纵向60cm ，横向90cm （中横梁位置局部调整）、步距120cm 间距搭设。
三、设计参数竹胶板：规格122x244x1.5cm弹性模量：纵向Ez=6.5GPa 、横向Eh=4.5GPa 弯曲强度：纵向σz=80MPa 、横向σh=55MPa 密度：9.5KN/m 3木 材：强度等级TC13（木结构设计规范），有：15×10cm 主受力方木、10×10cm 分布方木、5×15cm 木板、3×10cm 木板等几种规格。
设计抗弯强度2/13mm N f m = 顺纹抗剪强度2/6.1mm N f v = 弹性模量2/10000mm N E = 密度（新加工方木）8KN/m 3四、强度检算根据设计图可知整个施工过程中，最不利受力位置主要在中横梁区，对该处进行荷载分析如下：受力分析简图16×25=400400cm 120c m120c m 4×90=360cm204.1 10cm ×10cm 分布方木（间距25cm 布置）强度检算小方木每根长度4m ，最大中心间距按25cm 布置，由于主受力方木纵向间距为60cm ，小方木跨度有6跨，剩余两侧各悬挑20cm 。
此处按6跨连续梁（不考虑悬挑部分，两端按简支）进行受力分析。
①荷载分析永久荷载永久荷载包括钢筋砼、模板、支架自重，根据实际情况按砼高度1.5m ，容重26KN/m 3计算如下：0.25×26×1.5（钢筋砼）+0.25×0.015×9.5（竹胶板）+0.1×0.1×8（分布方木自重）=9.87KN/m可变荷载可变荷载包括施工荷载、风荷载、雪荷载等，根据满堂支架搭设结构及工期安排，不考虑雪荷载和水平风荷载；施工荷载（作业层人员、器具、材料的重量）根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）取3KN/m 2；砼振捣附加荷载根据公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）取2KN/m2；砼采用泵车入模，不考虑砼入模的冲击荷载。
满堂支架的受力验算
现浇连续箱梁满堂门式支架布设及受力验算当今，对桥梁外观要求越来越高，大部分桥梁的梁板采用现浇方法施工。
在现浇施工中，支架设计的好坏直接关系到砼浇筑过程的安全及浇筑成型后的箱梁能否符合设计要求，其中支架强度、刚度和稳定性是保证梁体灌注质量的关键。
因此，支架布设及受力验算极为重要。
l工程概况钦州至崇左高速公路钦崇10标柳桥互通立交桥全长54 m，其中第二联为现浇预应力砼箱梁。
箱梁采用单箱多室结构，箱梁高 1.40 m，底部宽：左幅7.75 m、右幅13.642~15.63 m，顶部宽：左幅12.75 m、右幅18.642~20.63 m，跨径为14 m+20 m +14m，全联长48 m。
箱梁第二跨上跨柳桥互通A匝道，因为目前未涉及到通行，所以没采用钢贝雷架搭设支架，预留通道。
和其他部位采用满堂门式支架进行现浇箱梁施工，自过渡墩往两端逐跨全断面现浇。
根据设计图及施工技术规范的要求，满堂支架采用120%箱梁自重预压处理。
2支架方案2．1支架间距本桥支架顺桥向间距为60c m，横桥向间距梁体下为60 c m，门式架高193c m。
2．2传力系统支架搭设在厚12c m、宽12c m的方木上，并设0.15m ×0.15 m底托。
在顶托上首先顺桥向摆放12 c m×12 c m方木或1O号槽钢，最大间距60c m，跨度60c m；再在槽钢上横桥向摆放12c m×12c m方木，间距30c m，跨度60c m；最后在方木上铺设底模板。
2．3稳定性措施为保证门式架整体稳定，采用配套的剪刀撑安装固定，纵横及斜向连接采用钢管加固。
3荷载及验算3．1计算荷载取钢模板自重P1=0.75k N／m2，松木容重У1= 6.0k N／m3，则间距d1=30c m、面积A1—12c m×12c m方木的自重P2=У1A1／d l=0.288k N／m2；10号槽钢重量q/=0.1k N／m；现浇箱梁钢筋砼产生的荷载P3=VУ2／A2=21.119k N／m2。
西平铁路48m箱梁满堂支架检算
西平铁路48m箱梁满堂支架检算1. 背景介绍近年来，我国铁路建设的不断发展为经济建设和社会发展作出了巨大的贡献。
其中，西平铁路是中国铁路上的一条重要干线，它连接着江苏和山东两省，是我国铁路运输的重要通道之一。
而在西平铁路的建设中，用于大跨度桥梁的48m箱梁成为其中的重要组成部分。
在48m箱梁的满堂支架检算方面，一直是建设过程中需要解决的重要问题。
2. 满堂支架的作用48m箱梁最长的悬臂跨度不超过25m，因此需要使用满堂支架对其进行支撑。
满堂支架是一种可以进行调整高度的支架，它可以根据实际需要自由地进行调整高低，从而确保48m箱梁在建设过程中的稳定性和安全性。
3. 满堂支架检算的重要性满堂支架检算是一项十分重要的工作。
在铁路建设中，满堂支架的合理使用可以提高工程的安全性和质量，降低工程造价，从而提高整个工程的经济效益。
因此，对满堂支架进行详细的检算和分析是铁路建设过程中必不可少的一环。
4. 满堂支架检算的具体内容对于满堂支架的检算工作，需要从以下几个方面进行详细分析：4.1 下部结构下部结构是箱梁的重要组成部分。
在满堂支架检算过程中，需要对下部结构的类型、长度、高度等因素进行详细的分析，并确定最佳的满堂支架方案。
4.2 上部结构上部结构是箱梁的另一个重要组成部分。
在进行满堂支架的检算时，需要对上部结构的类型、长度、高度等要素进行细致的研究，并确定最佳的支撑方案。
4.3 弹性形变48m箱梁在进行铺设时，由于受到内应力和外加载的影响，会发生一定的变形和弯曲。
在进行满堂支架的检算时，需要对这种弹性形变进行详尽的分析，并采取相应的支撑措施。
4.4 重心高度箱梁的重心高度是进行满堂支架检算的另一个重要因素。
在检算过程中，需要对箱梁的重心高度进行详细的测量，并确定最佳的支撑高度。
4.5 桥墩参数在进行满堂支架检算时，桥墩参数也是十分重要的一个因素。
对于不同的桥墩参数，需要进行详细的分析，并采取相应的满堂支架措施。
48 80 48m连续梁满堂支架设计计算书
跨石太铁路特大桥48+80+48m连续梁满堂支架设计计算书一、总体设计说明采用Φ48×3.5 mm碗扣式钢管支架。
梁重分配原则为：假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受，顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受，翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。
具体布置为：①在全桥长度范围内，底板下的立杆布置为（纵距×横距）60cm×60cm；翼缘板下的立杆布置为60cm×90cm。
考虑到腹板较重，腹板下立杆布置为60cm×30cm。
立杆步距均为60 cm。
②纵木采用10cm×10cm方木，间距20cm沿横桥向满铺，横木采用15cm×15cm方木。
③剪刀撑设置：横向剪刀撑每间隔6m设置一道，纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道，共计4道。
④门洞部分布置：本方案共设置3种类型门洞，分别作为搅拌站进出通道、0#梁段处货运线通道及1#梁段处货运线通道。
1#梁段门洞部分采用Φ630×10mm 钢管作为立柱基础，纵向间距为6+11+5+11+6m，横向间距为2.3+2.2+2.2+2.3m。
0#梁段及搅拌站处采用贝雷片拼装作为支墩。
横梁及纵梁均采用贝雷片拼装而成。
支架的详细布置见设计图。
二、支架基本承载力与设计荷载1、支架基本承载力Φ48×3.5 mm碗扣式钢管，立杆、横杆承载性能见表1。
表1 立杆、横杆承载性2、设计荷载（1）箱梁自重，箱梁混凝土容重26KN/m 3；（2）模板荷载，按 5.5 KN/m 2计； （3）施工荷载，按3.0 KN/m 2计； （4）砼振捣荷载，按2.5 KN/m 2计； （5）倾倒混凝土荷载，按3 KN/m 2计； （2）～（5）荷载合计为14 KN/m 2。
三、立杆竖向承载力验算1、0#梁段（梁高6.4m ）腹板下立杆荷载分析：碗扣式立杆分布60cm ×30cm ，层距60cm 。
现浇箱梁满堂碗扣支架验算
（泉塘特大桥）现浇箱梁支架验算一、现浇箱梁支架设计理论基础与设计步骤1、支架设计的理论基础⑴理论力学原理；⑵材料力学原理；⑶结构力学原理。
2、设计步骤拟定支架类型及结构布置荷载分析及荷载组合底模板验算横向木枋验算纵向木枋验算支架立杆验算地基承载力验算。
3、支架设计本桥箱梁底至地面最大高度为14.0m，拟采用满堂式ø48*3.5碗扣支架作为全桥支架的基本构件。
现浇梁主墩两侧4.0m范围内底板、腹板底支架横距为30cm，翼缘板底支架横距为60cm，纵距均为60cm；现浇梁其余部位腹板位置立杆横距为30cm、纵距为60cm, 底板和翼缘板位置立杆横距为60cm、纵距为60cm；所有横杆步距均为1.2m。
满堂支架顶横向木枋采用10*10cm木枋单层布置，横向木枋上铺设纵向木枋，纵向木枋采用5*10cm木枋单层按间距15cm布置，纵向木枋上铺设15mm厚竹胶板。
具体支架设计图附后。
该连续梁与上饶县泉塘村7m宽县道成157°交角，交叉点正线里程为DK356+359.95，县道从第13#、14#墩中间穿过。
为了保证县道正常交通，我们采取改道的方案。
结构计算采用允许应力法，钢管柱基础按独立刚性基础计算。
二、计算参数1、梁体混凝土容重：26.0KN/m32、混凝土超重系数：1.053、施工临时荷载：2.5KN/m24、倾倒混凝土产生荷载：2.0KN/m25、振捣混凝土产生荷载：2.0KN/m26、安全系数取值:满堂脚手钢管应力安全系数取1.4膺架杆件应力安全系数1.3稳定安全系数1.57、材料应力取值：A3钢：[σ轴]= 140MPa、 [σ弯]= 145MPa、[τ]= 85MPa方木：[σ弯]= 13MPa、[τ]= 2.0MPa竹胶板：[σ弯]= 12MPa、[τ]=12MPa8、材料弹性模量取值：钢材弹性模量： 2.1×105 MPa方木（杉木）弹性模量： 9×103 MPa竹胶板弹性模量： 3.1×103 MPa9、杆件允许最大挠度为L/400三、荷载计算1、荷载分析⑴钢筋混凝土自重箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据现浇梁设计图可得箱梁各部分自重荷载为：底板处：q1底板=(3.45*0.475+3.45*0.365)*26*1.05=79.1KN/m腹板处：q1腹板=(3.315*1.63-2.6*0.65÷2-0.5*0.3÷2-1.05*0.35÷2-1.825*0.775)*26*1.05=78.8KN/m翼缘板处：q1翼缘板=(2.65*0.485)*26*1.05=35.7KN/m⑵竹胶板底模（板厚δ=1.5cm，容重γ=7.5KN/m3）q2=1*1*0.015*7.5KN/m3=0.11KN/m2⑶纵向木枋（5*10cm@15cm）q3=（1/0.15）*0.05*0.1*7.5=0.25KN/m2⑷横向木枋（10*10cm）q4=（1/0.6）*0.1*0.1*7.5=0.13KN/m2⑸钢管支架体系自重①单根钢管自重按14m的支架高度计算钢管自重荷载（含配件、剪刀撑及水平拉杆等），ø48*3.5钢管单位重为3.84kg/m，加配件乘以系数2.0,则立杆自重平均分配到底层的荷载为:g=14m*3.84kg/m*2*9.8N/1000=1.05KN/根②钢管支架体系自重根据支架设计图，底板及腹板区平均每平方米布置了11.1根钢管，翼缘板处平均每平方米布置了7.4根钢管，则支架体系自重为：底板和腹板处q5底板和腹板=1.05*11.1=11.7KN/m2翼缘板处q5翼缘板=1.05*7.4=7.8KN/m22、荷载组合⑴竹胶板底模承受荷载①底板处（宽3.45m）q竹胶板=q1底板/3.45 +q倾倒砼+q砼振捣=79.1/3.45+2.5+2.0+2.0=29.4KN/m2②腹板底模（单侧宽1.63m）q竹胶板=q1腹板/1.63 +q倾倒砼+q砼振捣=78.8/1.63+2.5+2.0+2.0=54.8 KN/m2③翼缘板底模（单侧宽2.65m）q竹胶板=q1翼缘板/2.65 +q倾倒砼+q砼振捣=35.7/2.65+2.5+2.0+2.0=20KN/m2⑵纵向木枋承受荷载①底板处q纵向木枋=q竹胶板+ q2=29.4+0.11=29.51KN/m2②腹板处q纵向木枋=q竹胶板+ q2=54.8+0.11=54.91KN/m2③翼缘板处q纵向木枋=q竹胶板+ q2=20+0.11=20.11KN/m2⑶横向木枋承受荷载①底板处q横向木枋= q纵向木枋+ q3=29.51+0.25=29.76KN/m2②腹板处q横向木枋= q纵向木枋+ q3=54.91+0.25=55.16KN/m2③翼缘板处q横向木枋= q纵向木枋+ q3=20.11+0.25=20.36KN/m2⑷立杆承受荷载①底板处q立杆= q横向木枋+ q4=29.76+0.13=29.89KN/m2②腹板处q立杆= q横向木枋+ q4=55.16+0.13=55.29KN/m2③翼缘板处q立杆= q横向木枋+ q4=20.36+0.13=20.49KN/m2⑸立杆对地基产生的荷载①底板处q地基= q立杆+ q5=29.89+11.7=41.59KN/m2②腹板处q地基= q立杆+ q5=55.29+11.7=66.99KN/m2③翼缘板处q地基= q立杆+ q5=20.49+7.8=28.29KN/m2四、满堂脚手架结构验算1、竹胶板底模验算竹胶板钉在纵向木枋（5*10cm@15cm）上，直接承受上部荷载,取承受最大荷载的腹板处进行验算,截取1m宽的竹胶板按简支梁偏于安全验算。
箱梁支架施工方案及设计检算(模版说明)
箱梁支架施工方案及设计检算(模版说明)
一、引言
在桥梁建设中，箱梁作为重要组成部分之一，其支架的施工方案和设计检算至关重要。
本文旨在介绍箱梁支架的施工方案及设计检算相关内容，为相关工程人员提供参考。
二、施工方案
2.1 支架选型
在选择支架时，需考虑箱梁的重量、长度、材质等因素，结合实际情况选用合适的支架类型，确保支撑稳定。
2.2 施工流程
1.搭设支架：根据设计要求和施工现场情况，合理搭设支架，保证支撑
的稳定性和可靠性。
2.安装箱梁：在支架上适时安装箱梁，注意安装顺序和细节，确保箱梁
安全。
3.拆除支架：在箱梁安装完成后，及时拆除支架，注意过程中的安全问
题。
三、设计检算
3.1 设计依据
设计检算需遵循相关桥梁设计规范和要求，保证支架设计符合标准。
3.2 计算方法
支架设计检算中，需考虑箱梁重量、跨度、荷载等因素，通过相应的计算方法得出支架的合理设计方案。
四、总结
箱梁支架施工方案及设计检算是桥梁建设中不可或缺的重要环节，合理的施工方案和精确的设计检算是保障工程质量和安全的关键。
希望本文介绍的内容能够对相关从业人员在箱梁支架工程中起到一定的指导作用。
以上内容为箱梁支架施工方案及设计检算的模版说明，仅供参考。
满堂支架检算
满堂支架检算一、满堂支架布置如图所示：支架杆件采用碗扣脚手架，规格：立杆—1800mm,1200mm, 600mm ,300mm杆件；横杆—600mm杆件。
端隔梁、内隔梁处另行设计。
二、模板系：模板系由1.5cm竹胶板及3.5cm松木板组合。
竹胶板做面板，松木板做垫板。
1.模板检算：箱梁现浇模型采用竹胶板垫松木板形式，模板厚度5cm，满布，采用单向板受力进行结构检算。
荷载计算：①箱梁混凝土自重：由箱梁横断面结构图可知，腹板厚度60cm ,为结构自重最大处，取此处荷载作为检算荷载：q1=0.6×1.5×26×1.2×1.05＝29.5（KN/m）②模板自重：q2=0.3 KN/m③人群荷载；q3=2.6 KN/m2×0.6m=1.56 KN/m④增高及冲击系数分别取：1.05，1.2。
则：模板所受荷载q＝q1+q2+q3＝31.4 KN/m由于木板及竹胶板固定于分配梁上，偏于安全，可按简支梁结构进行检算，受力图如右图：Mmax=Ql2/8＝31.4×（0.6）2/8＝1.413 KN.m把竹胶板看作木板计算抗弯模量，模板取单位宽度1m，取［σ0］＝12Mpa，E=0.1×10-5Mpa。
强度检算：W=bh2/6=1×（0.05）2/6=4.2×10-4m3σ=Mmax/W=1.413/(4.2×10-4)=3364.3 KN/m2=3.36 Mpa＜［σ0］＝12Mpa刚度检算：E=0.1×10-5Mpa I= bh3/12=1×（0.05）3/12=1.04×10-5 m4f=5ql4/384EI=［5×31.4×（0.6）4］/(384×0.1×10-5×1.04×10-5)=0.00051m=0.51mm＜［f］=0.6/200=3mm2.分配梁检算：腹板处底板横向分配采用15cm×15cm方木，直接置于支架顶托之上。
满堂红支架计算过程
一、计算依据1、设计图纸；2、《客货共线铁路混凝土工程施工技术指南》3、《铁路桥涵施工验收标准》4、《建筑施工手册》5、《路桥工程施工常用数据资料与计算手册》6、《钢结构设计规范》二、工程概况1、基本情况我部48m现浇梁满堂红支架法施工位于大潘泾河特大桥跨越泾河6-48m 简支箱梁处。
2、地质情况（1）、黏质黄土：分部于阶地地表，土层厚约为0.5～12m，河床附近缺失。
浅黄色，具有孔隙及水平层理，土质疏松，硬塑，Ⅱ级普通土，б0=120KPa。
具湿陷性。
（2）、细圆砾土：分布于全新统黄土层下部及泾河河床，厚3～7米，灰黄色，浑圆状，成分以砂岩为主，粒径2～20mm约占50%，大于20mm的约占10%，余为砂土充填，Ⅱ级普通土，б0＝350KPa。
（3）、粗圆砾土：局部地段分布，厚度3～7m，灰黄色，浑圆状，成分以砂岩为主，粒径2～20mm约占18%，大于20～60mm的约占50%，60mm以上的约占10%，余为砂土充填，Ⅲ级硬土，б0＝450KPa。
3、桥梁结构形式桥梁结构形式为48m预应力混凝土单线箱梁，跨度为6×48m，截面类型为单箱单室等高度截面，桥面板宽4.9m，底板宽3m，梁高3.7m，跨中顶板厚27.3cm、底板厚25cm、腹板厚28cm，分别在距支座中心线4m位置处向内侧加厚至45cm、65cm、110cm。
箱梁混凝土标号为C55，混凝土238.13 m3，钢筋46 吨。
三、方案简述1、基础换填卵石填料，并碾压至中密，在浇筑C20砼15cm。
立杆横桥向为90cm×2+60cm×10+90cm×2按照线路中线两侧布置，顺桥向立杆间距60cm，平杆间距60cm。
2、底模采用14mm厚竹胶板。
3、顶托上采用2[10槽钢作为横向分配梁，其上采用10×12cm大方木作为纵向向分配梁间距39cm，纵向大方木上横向铺设4×7cm小方木，间距15cm。
现浇连续箱梁满堂支架计算
青银高速青岛收费站迁拓工程二标段现浇连续箱梁满堂支架计算中铁十八局集团第一工程有限公司二〇一三年十月现浇连续箱梁满堂支架计算4.1 总体说明本标段跨线桥梁共三座,K31+547天桥、K33+177即威分离立交、K34+237即墨互通立交桥，桥梁梁高均为1.6m，顶板厚度25cm，底板厚度22cm，腹板厚度45cm，各箱梁断面图见下图：K31+547天桥K33+177即威分离立交半幅K34+237即墨互通立交半幅（1）材料规格：支架采用φ48×3.5mm碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m三种，横杆采用0.9m、0.6m两种规格。
（2）支架布置：箱梁底板部分：立杆按纵向间距60cm、横向间距90cm，水平横杆步距120cm设置；箱梁翼缘板部：立杆纵向间距90cm、横向间距120cm，水平横杆步距120cm设置。
纵横向均设置剪刀撑,剪刀撑间距3.6m，以保证支架稳定性。
以K34+237即墨互通箱梁断面为例，具体见附图4-1所示。
10×10方木12×15方木顶 托碗扣式支架底 托C15混凝土地面附图4-1 箱梁碗扣式支架横断面布置图（单位：cm）4.2 碗扣件支架现浇梁方案检算4.2.1 已知条件梁端实心段截面尺寸：顶面宽度12.75m,高度1.6m；腹板截面尺寸：腹板宽度0.45m,高度1.6m。
根据设计图纸，梁端实心段重量为：1.6*26=41.6KN/㎡,腹板位置每平米重量为：1.6*26=41.6 KN/㎡，底板一般段每平米重量为：0.47*26=12.22 KN/㎡。
梁端翼缘板处按最大厚度考虑每平米重量为0.5*26=13 KN/㎡，底板部分满堂架布置相同，顾只需取受力最大位置进行计算。
则，只需检算梁体底板实心段位置及翼缘板位置。
（1）施工人员、机具、材料荷载：P1=2.5kN/m2。
（2）砼冲击力及振捣砼时产生的荷载：P2=2.5kN/m2。
48m连续梁支架现浇方案(最终版)
大西铁路客运专线线下工程九标段第二项目部(DK629+000～DK642+850)水头镇跨涑水河特大桥跨规划运三铁路(32+48+32)m连续梁支架现浇施工方案编制：复核：审核：中铁二局股份有限公司大西铁路客运专线指挥部第二项目部二〇一一年三月十五日目录1、编制说明 (1)1.1编制范围 (1)1.2编制依据 (1)1.3编制原则 (1)2、工程概况 (2)2.1设计概况 (2)2.2主要工程数量 (3)2.3工期目标 (4)2.4施工区域自然条件 (4)2.5施工特点 (4)3、施工方案 (4)3.1总体设计方案 (4)3.2施工流程图 (5)3.3满堂支架方案 (5)3.4模板施工 (7)3.5钢筋施工 (8)3.6混凝土施工 (9)3.7预应力施工 (12)4、施工组织安排 (17)4.1施工组织管理机构 (17)4.2资源配置 (17)5、施工进度 (18)6、质量保证措施 (18)6.1混凝土工程质量保证措施 (19)6.2钢筋工程质量保证措施 (20)6.3预应力工程质量保证措施 (20)7、安全保证措施 (21)7.1安全保证体系......................... 错误!未定义书签。
7.2安全施工管理措施..................... 错误!未定义书签。
8、文明施工保证措施 (22)8.1施工总平面管理 (22)8.2施工组织 (23)8.3安全方面 (23)8.4现场材料 (23)8.5机械设备 (23)8.6资料 (23)9、雨季施工保证措施 (24)附件1、48米连续梁支架检算书附图1、48米连续梁支架平面图附图2、48米连续梁支架立面图附图3、48米连续梁支架断面图附图4、支架预压图1、编制说明1.1编制范围大西铁路客运专线线下九标水头镇跨水头镇跨涑水河特大桥跨规划运三铁路（32+48+32）m连续梁施工。
1.2编制依据（1）已报批实施的《水头镇跨涑水河特大桥施工组织设计》文件；（2）铁道第三勘察设计院“无砟轨道预应力混凝土连续梁(支架现浇)跨度：32+48+32m,图号：叁桥通(2008)2304-II(修)；（3）铁道部现行相关设计、施工规范（指南）及评定验收标准。
跨公路48米双线铁路桥现浇箱梁支撑系统检算分析
建筑技术・Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ１１０ 大陆桥视野・２０１６年第６期１．工程概况海勒斯壕集运站专用线进站路中桥是跨东乌进站公路而设，桥跨为３２＋４８＋３２ｍ简支梁，其中１＃～２＃为４８ｍ现浇预应力箱梁，箱梁混凝土５６８．１６ｍ３。
根据现场施工条件，该现浇梁采用钢管立柱搭设贝雷梁原位进行混凝土浇筑。
支柱范围梁体混凝土为４２米（混凝土３９３．１２ｍ３）范围内支立４排Φ６３钢管，间距为（１４＋１４＋１４）ｍ，每排３根，间距为３．５ｍ。
钢管顶部横向双拼２Ⅰ４５ａ工字钢，工字钢纵向铺设１３排贝雷片为箱梁作业平台。
２．支架布置２．１支架布置说明：该桥４８米箱梁采用原位现浇，跨中设置２个临时支墩，另２个支墩在承台面上，支墩上采用钢管立柱，立柱顶横向设置２拼Ｉ４５ａ工字钢横梁。
纵向铺设贝雷片，面上铺设Ｉ２０ａ工字钢作为梁体浇筑平台，进行模板安装、混凝土施工。
２．１．１临时支墩设置：共４个，边支墩采用８．６×１．５×１（长宽高）Ｃ２５混凝土，中支墩采用１０×１．５×２（长宽高）Ｃ２５混凝土，支墩内设钢筋笼，临时中支墩埋深１ｍ，外露１ｍ作为安全防护墩，并做安全防护请示。
２．１．２钢管立柱设置：钢管立柱采用Φ６３０×１０ｍｍ，承台处钢管立柱高１１．９７ｍ，临时支墩处钢管立柱为１０．９７ｍ，每个支墩设置３根钢管，钢管底部连接预埋０．８＊０．８＊０．０２ｍ钢板，钢管横向采用［１２槽钢连接，每根钢管设置３道抱箍。
２．１．３横梁设置：横梁采用２Ｉ４５ａ工字钢，承台处横梁长１０ｍ，临时支墩处横梁为１２ｍ，横梁工字钢间采用１ｃｍ钢板焊接成整体，与钢管交接处需单独进行加强处理，钢管顶铺设２ｃｍ厚垫板。
２．１．４贝雷片设置：贝雷片设置纵向铺设长度为４３．５ｍ，横向铺设１３道，间距布设为（１＋０．５×２＋０．８×６＋０．５×２＋１）ｍ，横向采用［１２槽钢链接成整体。
满堂支架施工方案及检算
满堂支架安全专项施工方案一、编制依据1、XX改扩建工程XX合同标段的施工图设计文件；2、现场地质、水文调查资料；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；4、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）。
5、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）。
6、《钢结构设计规范》（GBJ17—88）7、《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准8、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规程》（JGJ130-2001）二、编制范围XX改扩建工程XX合同标段高架桥、跨线桥及拱涵。
三、编制原则1、安全第一的原则在安全方案编制中始终按照技术可靠、措施得力、施工顺序安排合理、确保安全的原则确定施工方案。
2、坚持规范、规程原则贯彻执行公路路基施工技术规范、公路工程安全施工技术规程。
执行业主对本工程建设的各项安全管理办法、细则、规程的要求。
四、主要施工技术方案现浇采用满堂支架现浇法施工，其施工工序为：地基加固→测量放线定位→搭设支架→立底模→预压→底模调整→立外模→绑扎底板、腹板钢筋→内模安装→顶板钢筋绑扎→浇注混凝土→养护→落架拆模。
1、地基加固清除表层，整平，采用8％灰土换填，用压路机碾压密实，并配合小型打夯机对基坑周边进行加密碾压。
横桥跨方向铺枕木垫于门式钢支架底座下。
2、支架搭设支架钢管按纵横向间距0.9m布置，在横梁及腹板处采用0.6×0.6m的布置，钢管下安装调节丝杆。
为确保支架刚度，设置纵横向加强系杆，沿高度方向每1.2m 一道，在梁底调整为0.6m一道，以保证支架的整体稳定。
模板底的纵横向骨架分别采用0.15×0.15m和0.1×0.1m截面方木，纵梁方木间距0.9m，横向方木间距0.3m。
支架加宽度比箱梁宽度每边放宽1m，作为立模，堆放内模及行走空间。
3、预压在支架及纵横梁搭设完成后，先预铺底模，并临时固定，采用水泥袋装砂作为压重，压重为梁重的1.05倍，预压前在梁上测设观测点，沿横、纵桥向在模板下每两米设一观测点，共观测加载前、加载一半、加载完成、加载24h、加载48h、卸载完成等6次。
48m现浇箱梁支架计算
京津潞西路48m 跨箱梁现架支架计算单一、概 述：以潞西路处20#—21#墩48m 跨箱梁为例，变更之前暂按原设计图结构计算。
二、计算说明：1、 计算纵梁受力，并求出纵梁前后支点反力。
2 、 检算分配梁受力能否满足要求，并求出各支点反力。
3 、 计算钢管桩受力。
4 、 计算扩大基础受力及地基承力。
5 、 荷载分解图（如图1）单位：m2.853.35 3.351.9251.925图1三、设计荷载：计算模板、支架时，应考虑下列荷载并按下表进行荷载组合。
(1)模板、支架自重；(2)新浇砼的重力；(3)施工荷载；(4)振捣砼时产生的荷载；(5)新浇筑砼对侧面模板的压力；(6)倾倒砼时产生的水平荷载；模板，支架设计计算的荷载组合表四、计算模板、支架的强度和刚度要求1、验算模板、支架及拱架的刚度时，其变形值不得超过下列数值：(1)结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1／400；(2)结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1／250；(3)支架受载后挠曲的杆件(纵梁)，其弹性挠度为相应结构跨度的1／400；(4)模板的弹性压缩或下沉量不得大于构件跨度的1/1000，底模应计算起拱高度。
2、支架预留拱度考虑下列因素：(1)支架承受全部荷载时的弹性变形；(2)加载后由构件接头挤压所产生的非弹性变形；木材之间1-3mm/个，木钢之间1-2mm/个(3)由于恒载及静活载作用结构所产生的挠度。
(4)由于支撑基础下沉而产生的非弹性变形。
五、计算荷载：（一）、箱梁砼自重荷载分布（以下均以48m跨内计算）根据设计图纸，本48m跨箱梁砼总方量为608.6m3,其中0#块墩顶(1.25m×2)方量为：66m3，剩余45.5m长箱梁两侧翼缘砼方量为122.2m3；箱梁腹板以内中间砼方量为420.4m3。
砼按γ=2.6t/m3计算重量。
（二）、模板、支架等自重及施工荷载等1、本桥外模采用δ=18mm厚竹胶模板，底模采用δ=18mm厚竹胶模板。
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新建铁路西安至平凉线XPS-3标段西平铁路48m现浇箱梁施工满堂钢管支架检算书中铁一局西平铁路工程指挥部第二项目部二OO九年十一月甘肃·庆阳一、工程概述我项目部管段内有特大桥7座，其中6座跨泾河，跨泾河主河道采用48m、64m大跨箱梁设计，共计48m箱梁56孔，64m箱梁5孔，为我项目部重点控制工程。
大跨分布及桥高情况：61孔箱梁分布在6座桥上，其中，店子沟特大桥48m箱梁4孔（1孔在河道内），杨家河特大桥48m 箱梁20孔（2孔在河道内），任家河特大桥48m箱梁12孔（6孔在河道内），长庆桥特大桥48m箱梁6孔（2孔在河道内），蔡家嘴特大桥48m箱梁6孔（3孔在河道内），吊堡子特大桥48m箱梁8孔，64m箱梁5孔（4孔在河道内）。
桥面距地面高度13～20m（箱梁高 4.05～5.15m）。
有43孔大跨在河滩地上，地势开阔、平坦。
48m简支箱梁梁顶面宽4.9m，梁底面宽3.0～3.3m，梁高4.05m，C55砼238m3，重620t；现浇箱梁支架采用搭设满堂钢管支架。
二、满堂脚手架的布置（拟定）支架采用轮扣式φ48×3.0mm钢管脚手架，支架基础必须经平整碾压达到承载力（ 250 KPa）要求后，铺设一层塑料防水层防水，周边挖排水沟（保证地基不受雨水浸泡降低承载力），然后在防水层上摆放枕木（枕木规格：250×22×15cm），在枕木上再搭设支架。
支架间距顺桥向0.9m，计排，横桥向 m, 计排，水平杆步距（自上而下）60cm×3+120cm× N,竖杆采用轮扣3×3m和2.4m钢管对插，钢管上下均采用可调U托做支撑，每根竖杆用短钢管连接扣紧，支架高度拟定12m,支架顶托上延桥横向铺10#槽钢，梁底板范围顺桥向布设10×10cm方木，方木间距30cm,方木上铺设18mm厚胶合板，宽3.3m 作为梁底模；两侧用10#槽钢布设纵向轨道，安放梁体模型。
所有支架应依据搭设高度设置普通钢管剪刀撑，横向每3排设剪刀撑1排，纵向在梁底设2排剪刀撑。
钢管支撑的杆件有锈蚀，弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用。
满堂钢管支架结构断面示意图三、支架检算※梁体断面图（依据“48预应力砼简支箱梁施工图”）1、荷载（1）现浇箱梁C55砼自重（梁Ⅳ断面，梁端3.9m范围）：q1=5.3×26=137.8KN／m （梁Ⅵ断面，梁两端3.9m范围以外：q1-1=111.8KN／m）（2）外模： q2=17.9KN／m（3）内模： q3=2.1KN／m（4）胶合板： q4=3.3×0.018×8KN/m3=0.5KN／m（5）10×10cm方木：q5=12×0.1×0.1×5KN/m3=0.6KN／m（6）横向槽钢(10#)q6=54×5m×100÷1000÷48=0.6KN／m（7）砼施工倾倒荷载： q7=4.0KPa×5m=20KN／m（8）砼施工振捣荷载： q8=2.0KPa×5m=10KN／m（9）施工机具人员荷载： q9=2.5KPa×5m=12.5KN／m（10）风载：（基本风压） q10=0.6KPa×5m=3KN／m（11）钢管自重（计算范围5m宽）： q11=11.8KN／m（12）U托自重（计算范围5m宽）： q12=1.2KN／m（13）枕木重量（计算范围5m宽）： q13=1.5KN／m2、强度和刚度检算（1）胶合板底模(梁Ⅳ断面，梁端3.9m范围)梁底板宽（梁Ⅳ断面，梁端3.9m范围）3.3m，底模采用18mm厚胶合板，下设10×10cm方木，净空间距20cm，胶合板所受荷载组合如下：①现浇箱梁C50砼自重(90%)： 4.7×26×0.9=110KN／m②内模： 2.1KN／m③胶合板： 0.5KN／m④砼施工倾倒荷载： 13.2KN ／m ⑤砼施工振捣荷载： 6.6KN ／m ⑥施工机具人员荷载： 8.3KN ／m ⑦风载：（基本风压） 3KN ／m 荷载合计： 143.7 KN ／m 胶合板横向均布荷载 q=143.7×1.3/3.3=56.6KN/m 竹胶合模板的力学指标取下值：〔σ〕=13MPa ，〔τ〕=1.4MPa ，E=9000MPa 竹胶合模板选用厚度18mm ，1米宽胶合板的截面几何力学特性计算结果如下：433mm 486000181000121bh 121I =⨯⨯==322mm 5400018100061bh 61W =⨯⨯== 胶合板下净空20cm ，计算跨度取20cm,按简支梁进行计算：m KN q M ⋅=⨯⨯==28.02.06.56818122max []MPa MPa W M 132.5540001028.06max max ==⨯==σσ＜ (可) mm mm EI q 5.040027.048600090003842006.565384544max=≤=⨯⨯⨯⨯== ω (可) KN q V 7.52.06.562121max =⨯⨯== []MPa MPa A V 4.15.018100057005.15.1max max =≤=⨯==ττ (可) （2）10×10cm 方木(梁Ⅳ断面，梁端3.9m 范围)方木承受胶合板传递的荷载，间距30cm,胶合板下纵向布置12根，下面为横向10#槽钢，间距90cm 。
1根方木所受均布荷载为：q=（143.7+0.6）×1.3/12=15.6KN/m10×10cm 方木采用油松，其力学指标取下值：〔σ〕=13MPa ，〔τ〕=1.5MPa ，E=10000MPa ，截面几何力学特性计算结果如下：4433103.833100100121121mm bh I ⨯=⨯⨯==3322mm 107.166********bh 61W ⨯=⨯⨯== 方木间距90cm ，按三等跨连续梁进行计算：m KN q K M m ⋅=⨯⨯==.19.06.1508.022max []MPa MPa W M 130.6107.166100.136max max ==⨯⨯==σσ＜ (可) KN q K V V 4.89.06.156.0max =⨯⨯==[]MPa MPa A V 4.12.110010084005.15.1max max =≤=⨯==ττ (可) mm mm EI q K 25.240022.1103.8331011009006.15677.01004444max =≤=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== ωω (可)（3）10#槽钢(梁Ⅳ断面，梁端3.9m 范围)轮扣支架上横向铺10#槽钢，间距0.9m 。
槽钢上所受荷载组合(检算范围横向取5m )：q1+…q10=205KN ／m ×1.3 =266.5KN ／m则每根槽钢所受均布荷载：q=266.5×0.9/5=48 KN/m ，槽钢下立杆间距90cm,按三等跨连续梁进行计算 :10#槽钢惯性矩：I=198×104mm 4，抵抗矩：W=39.7×103mm 3截面积：A=1274.8mm 2m KN q K M m ⋅=⨯⨯==11.39.04808.022max[]MPa MPa W M 3103.78107.391011.336max max ==⨯⨯==σσ＜ （可） KN q K V V 9.259.0486.0max =⨯⨯==[]MPa MPa Ib SV 1809.57533.198259005.23max max =≤=⨯⨯==ττ （可） mm mm EI q K 5.14005.01019810210090048677.01004544max =≤=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== ωω（可）3、支架立杆稳定性计算 (检算横向范围取5m)⑴梁Ⅳ断面，梁端3.9m 范围①每根立杆所受荷载为(立杆间距90×90cm)：P=(q1+…q10+q11+(q12)／2)×1.3×0.9÷6.5=217.4×1.3×0.9÷6.5=39.1KN ＞［N ］=29.2KN (不可) 〖《路桥施工计算手册》P189 立杆容许荷载为29.2KN （步距L=1.25m ）〗②每根立杆所受荷载为(立杆间距60×60cm)：P=(q1+…q10+q11+(q12)／2)×1.3×0.6÷9.3=217.4×1.3×0.6÷9.3=18.2KN ＜［N ］=29.2KN (可)⑵梁Ⅵ断面，梁两端3.9m 范围以外每根立杆所受荷载为(立杆间距90×90cm)：P=(q(1-1)+…q10+q11+(q12)／2)×0.9÷6.5=191.4×0.9÷6.5 =26.5KN［N ］÷26.5=29.2÷26.5=1.1 (可)⑶采用φ48×3.0 ,回转半径 i=15.9mm ，立杆的横杆步距为h=1.2m ,按两端铰接μ=1，则:l 0=k μh=1.155×1×1.2=1.386m式中l 。
为立杆的计算长度。
对于满堂支架，l 。
=k μh 式中k ：为长度附加系数，其值取1.155，μ：压杆长度系数,h ：立杆步距。
λ=l 0/i=1386/15.9=87.26.6112.1235304b a S S =-=σ-=λ 1028.101200210000E 2p 2p ≈=⨯π=σπ=λ λs ＜λ＜λp=102属小柔度杆，则临界应力等于许用应力，按强度问题计算： σ=P/An=26500/424.1=62.5MPa ≤[]MPa 205S cr =σ=σ（稳定性满足！）另外，根据《钢结构设计规范》(GB50107-2003)附表C 表c-1查得： 稳定系数φ=0.736N/(φA)= 26500/（0.736×424.1）=84.9MPa ≤f=205MPa(稳定性符合要求!)4、地基承载力算(检算范围横向取5m)横向5m 范围连续铺枕木.枕木受力面积: A=5×0.22m=1.1m 2⑴梁Ⅳ断面，梁端3.9m 范围,支架立杆间距60cm ×60cm,计算横向单排立杆9.3根,地基所受全部荷载：P=18.2×9.3=169.3KN则地基承载力σ=169.3÷1.1=153.9KPa⑵梁Ⅵ断面，梁两端3.9m范围以外, 支架立杆间距90cm×90cm,计算横向单排立杆6.5根.地基所受全部荷载：P=26.5×1.3×6.5=223.9KN则地基承载力σ=223.9÷1.1=203.6KPa∴地基承载力须达到250KPa结论:根据以上验算得知,支架按下列要求搭设:⑴支架基础必须经平整碾压达到承载力（ 250 KPa）要求后，铺设一层塑料防水层防水，周边挖排水沟（保证地基不受雨水浸泡降低承载力），然后在防水层上摆放枕木（枕木规格：250×22×15cm），在枕木上再搭设支架⑵支架采用轮扣式φ48×3.0mm钢管脚手架, 竖杆采用轮扣3×3m和2.4m钢管对插，钢管上下均采用可调U托做支撑，每根竖杆用短钢管连接扣紧，支架高度拟定12m。