金塘大桥防撞结构计算书
金塘大桥墩身预制工艺分析
３１ ．施工工艺流程 施工工艺 流程 ：制作预制台座一钢托架安放一 内模 安装 一墩身钢筋绑扎一 墩身外模 安装一浇 注墩身混凝土一外模拆 除一内模拆除—养护 。 ３２ ＿主要施工工艺 ３２１ ＿．墩身模板制作 ａ墩身外模板制作 ．
３２２ ＿＿墩身内模安装工艺
加工好的内模在平整的地坪上撑开 ，用钢管卡将 固定杆 与 支杆 联锁 。现场校对尺 寸无 误后 ， 吊 用 内模按 由下至
２３ ． 墩身空心内模板的拆除需要分 段 底部拆除 ，内部空 ｌ 间狭窄 ，操作不便。
ｂ墩身内模制作 ． 墩身 内模采用分节伞形收缩整体内模 ，分节高度根据 组 合钢模板的规格尺寸定为９ ｃ ０ｍ，面模采用组合钢模板 ，横向 围囹用 中５Ｎ手架钢 管，竖向围囹用 【 槽钢 ，内撑为伞状骨 ｏ １ Ｏ 架 ，伞轴杆 采用 ①７ 钢管 ，支杆为 ０５脚 手架管。内模结构 Ｏ ０ 如图２ 所示。
在模板表面和 四周 ， 乳胶不要涂得太厚 ，待 几分钟乳胶变透
明后 ，拉紧模板 布 ，羊毛状的一侧粘贴模板 ，固定位置后 ， 用手由中心推向两边 ，同时用腻子铲刮平 ，确保布与模板牢 固无 间隙的粘结在一起。拼接位置处先将两侧模板布重叠约 ５ 厘米 ，在重 叠中间处切 断 ，把切下来 的多余两片拿 走 ，喷 ３ Ｍ强力喷胶 ，小心 哿 模板布沿连接缝处下压 ，确保 两边紧 密 相接 。在 两片模板拼接 哿 布包裹到拼接缝外 。在模板变 形段 的圆弧段采用一次铺设的工艺 ，减少模板布间的拼缝 ， 以保证 墩身 混凝土的观感质量。模板布铺设完毕后 ，检验模 板 布与 模板 粘贴牢固程度和表面平整度 ，检验合格后方可拼 装模板 。 ３２４ ＿．墩身外模安装工艺 外模 的拼装顺序如下 ： 页 ａ 据墩身高度 、模板 的标 准节段高度和托架高 度 ，计 ． 根 算外模底 口距地 面的高度 ，并搭设钢 管支 架。支 架间距 按每 延米一根 ， 支架 间用钢 管及钢 管卡相连 接 ， 架顶 部用水 平 支 管调平。 ｂ ． 将短方 向的模板 用吊机吊放就位 ， 搁置在支架 上 ， 下 部与钢托架在中部用勾头螺栓相连。 ｃ 短方向同层的模板 安装 好后 ，用吊机 吊起长 方向的 ． 待 模板就位安装 ， 就位时用定位插ｄｔ助 ，就位后及时打好定 － ６ 位销 ，模板拼缝间垫 ２ ｍ厚的橡胶止水板 ，并拧紧模板间的 ｍ 连接螺栓 及模板桁架间的连接螺栓。
防撞墙模板计算书
一、模板基本结构本标段防撞墙模板组合钢模板，面板采用δ=5mm钢板，横肋采用厚度δ=6mm，宽100mm扁钢，间距为320mm；；中竖肋采用厚度δ=6mm，宽100mm扁钢，间距为305mm；连接竖肋采用厚度δ=8mm，宽100mm扁钢，间距为270mm；模板四角采用4个φ16mm拉杆对拉。
具体详见模板设计图。
二、荷载计算1、振捣砼所产生的荷载P1=4KN/m2，作用范围在有效压力高度之内。
2、倾倒砼所产生的水平动力荷载P2=2KN/m2，施工采用吊罐浇注。
3、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）第309页公式D-1、D-2，按下列二式计算，取其中最小值：P=0.22γt0β1β2V1/2 D—1=0.22×25×200/（20+15）×1.0×1.15×1.01/2=36.1（kPa）P=γH=25×1.18=29.5（kPa）D—2取P =29.5（kPa）根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）第66页表9.2.2进行荷载组合，考虑振动荷载4 kPa，倾倒砼所产生的水平动力荷载2kPa，则P max=P1+P2+P3=4+2+29.5=35.5 kPa ，P MIN =P1+P2=4+2=6 kPa其中：γ—砼容重，取γ=25kN/m3t 0—砼初凝时间，取t=200/（T+15），T取值10℃。
β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂取β1=1.0，掺具有缓凝作用外加剂取β1=1.2，这里取1.0。
β2—砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm，取0.85，5cm～9cm时取1.0，11cm～15cm时取1.15，这里取1.15。
V—砼灌注速度（m/h），这里取1.0m/h。
H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度。
说明按1m/h的浇注速度，施工至防撞墙高度1.18m，模板侧压力从0线性递增至35.5kPa。
“勤丰128”轮触碰在建金塘大桥事故调查报告
浙江“3·27”“勤丰128”轮触碰在建金塘大桥事故调查报告1.事故概要及调查简况1.1事故概要2008年3月27日0115时左右，浙江省台州市路桥勤丰船务有限公司所属“勤丰128”轮从镇海空载驶往天津途中，违规通过金塘大桥的非通航孔，船艏桅和驾驶台相继与金塘大桥非通航孔E19-E20桩位之间箱梁发生触碰，造成大桥该处（30°03′.5N、121°47′.2E）箱梁脱落并压置于“勤丰128”舱面与驾驶台部位，桥墩局部受损，“勤丰128”轮艏桅断裂,驾驶台严重变形,雷达桅倒塌，4名船员死亡。
1.2调查简况事故发生后，交通运输部立即成立事故调查组展开事故调查取证工作。
27日早晨，调查组成员赶至事发现场，调查了相关船员，收集了船上所有可以获取的航海图书资料和书面记录，勘察了事故现场；此后调查组又进行了深入调查，本次调查共取得各类书证及其他材料28份，制作询问笔录14份。
2.当事船舶、船员及公司管理情况简况2.1船舶情况“勤丰128”轮船籍港：台州；呼号：BLFY9;船舶种类：多用途船；船体材料：钢质；总吨：7122；净吨：3988；载重吨：10452吨；船长：134米；船宽：19米；型深：9.2米；主机功率：2500千瓦；造船日期：2005年11月25日；建造厂名：浙江临海市江海造船厂；船舶所有人及地址：林某某等3人，浙江省台州市路桥区黄琅乡海滨村;船舶经营人及地址：台州市路桥勤丰船务有限公司，台州市路桥区金清镇金港东路。
经查，该船船舶证书齐全有效。
2.2船员情况“勤丰128”轮本航次共配备18名船员，船舶配员符合该船最低安全配员证书的要求。
事发时是二副班，船长在驾驶台。
3.金塘大桥及航标、警戒标志简况3.1金塘大桥简况金塘大桥于2005年9月28日开始施工建造，系舟山大陆连岛工程重点桥梁之一，该桥设计全长21.029公里，其中跨海段桥梁长18.415公里，由主通航孔桥、东通航孔桥、西通航孔桥、非通航孔桥以及金塘侧陆上引桥、浅水区引桥、镇海侧引桥和滨海互通立交组成。
金塘大桥承台钢底板阴极保护
值 为６ ０～８ ｍＡｉ 、 末 期 值 为 ０ ｍ
８ ～１０ ／ 。 由于金 塘大桥钢 ０ ０ ｍＡ ｍ 管 桩 采用 了涂 层和 阴极 保护 联 合
防 腐 ，通 常 情况 下 ，这 种方 式安 装 的牺牲 阳极初 期 发生 电流对 于
尺ｌ ｆ丝一 ：３２ ｌ １ － ｎ １ ｘ
初 期 、末期 牺 牲 阳极数 量 的
牺牲 阳极 Ａ２ １ 作 为本 工 程的 防 计算 ： １— ４
腐牺 牲 阳极 材料 。阳极 的 尺寸 为
９ ０Ｘ（５ ＋ ７ ） ６ ｍｍ，阳极 ０ １ ０ １ ０ Ｘ１ ０
净重为５ ． ｇ ９２ ；毛重为６ ． ｇ ｋ ６２ 。阳 ｋ
极结构见 图１ 。
铁脚尺寸为 ：Ｄ １ ０ ｍｍ：Ｅ ４ ｍ ＝ １０ ＝ ０ ｍ；Ｈ ２ ０ ｍ；Ｇ ７ ｒｍ ＝ ０ｍ ＝０ ａ
水 下焊 接安 装 工程 量 ，节 约 工程
图１ 阳极结构 图
ＴＯ１ ＿ ＣＯＲＲＯＳｌ ＡＬ ＯＮ ＣＯＮＴＲＯＬ
ＶＯ ２５ Ｎｏ． Ｌ＿ ８ＡＵＧ． ０１１ ２
—
ｍ
流 为７０ ．Ａ、维 持值 为３６ ．Ａ、末期
值 为４１ ．Ａ。每 个 大承 台钢 底板 的 面积 为 １６１ ，所 需初始 保护 电 ６． ｍ
流 为２ ． ２４ Ａ、维持 值 为１ ．Ａ、末 ６ １
牺牲 阳极发生 电流 ：
Ｉ ：
ｇＷ
其 中 ，ｔ 牺牲 阳极 的有效使 一
Ｊ ： Ｖ Ｉ ｆ
Ｎ 一牺牲 阳极的数量 （ ）； 支 卜 冈 桩所需 的总保护电流 （ Ａ）；
流 动 海 水 中 保 护 电流 密 度 的 初 始 值 为 １ ０～ １ ０ ５ ｍＡｉ 、维 持 ８ ｍ
金塘大桥主桥辅助墩过渡墩现浇墩身模板计算书
舟山大陆连岛工程金塘大桥主桥辅助墩过渡墩现浇墩身模板设计计算书中交二航局金塘大桥工程项目经理部二○○七年一月目录1、荷载计算 (1)2、面板强度验算 (2)3、水平次梁验算 (4)4、竖向主梁验算 (4)5、背带桁架验算 (4)6、模板拉杆及拼缝螺栓选取 (8)7、D5、D6墩内模及D1、D6墩顶异型段模板荷载分析 (8)8、施工风荷载影响 (9)辅助墩过渡墩现浇墩身模板计算书一、荷载计算1、新浇筑混凝土对模板侧压力根据《建筑工程模板施工手册》（中国建筑工业出版社）P 481 如下公式： F a =0.22r c t o β1β2V 1/2 (5-3-1) F b =r c H(5-3-2)r c_____ 混凝土的容重 取25kN/m 3 ,t o_____ 新浇混凝土初凝时间，由混凝土配合比知，t o 取10h, V___混凝土浇筑速度，取2.0m/h,H___新浇筑混凝土总高度，H =12m,（按最高浇筑4节模板混凝土计） β1___外加剂影响系数，β1=1.2，β2___坍落度影响系数，β2=1.2；（桥规规定坍落度为110～150mm 时，影响系数取1.15,墩身施工混凝土为泵送混凝土，坍落度为180～220mm ，规范无规定取值，影响系数取1.2）。
根据公式(5-3-1) ：F a =0.22r c t o β1β2V 1/22/10.22.12.1105222.0⨯⨯⨯⨯⨯==112.0kN/m 2 根据公式(5-3-2) ： F b =r c H =25×12 =300kN/m 2故施工静止水平荷载取F=min(F a ,F b )=112kN/m 22、活荷载水平活荷载主要为混凝土倾倒时产生的荷载，取4kN/m 2 故施工水平荷载为F0 =112+4=116kN/m 2则混凝土有效压头高度m F h c 64.452/161/0===γ3、墩身结构图二、钢面板取6mm厚，验算其强度及刚度选取竖向肋和横向肋组成的最大网格（400×400）面板进行验算，由于400/400=1＞0.5，故按照双向（两边固定，两边简支）板计算，查表得最大弯矩系数：K wx =-0.0698(位于固定边中点处)；最大挠度系数：K f =0.00192（位于板中心处）。
金塘大桥东通航孔桥主墩防撞钢套箱的设计与施工
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样 ，在底板 及 护筒上 焊接 牢 固的临 时限位 固定套 ～ 箱。
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（分块 拼装 后 为避免接 缝 处漏水 ，要求 严格 ４ ） ｌｌ ＿ ，同时在 分块 间布置 ｌｍ厚 ｌ… ㈡№ ＿ 控制 分块 问 的空隙率 一 ｃ
一
１ ５ ， 均低潮 位标 高 一 ． ５ 。 ．ｍ平 １ ０ ｍ
力满 足要 求 ， 对桥 墩基 础进 行适 当保护 。 为节省投 资 ， 将
采用 东通 航孔桥 两主墩 间 为进 出金塘 岛的航 道 ， 台搭 防撞 设施 与用 于承 台施工 的钢套 箱有 机结 合起来 ， 平 该结 构 既要 满足 防撞 功能 的 设后两主 墩 间航 道仪 宽 １０ 。金 塘 岛船 舶修 造厂众 多 ， 主墩 防撞 双壁钢 套箱 结构 ， ８ｍ
：
胶 皮， 拼好 后在接缝 处满涂 泡沫 填缝胶 。
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（ 受起重设备 的限制 ，Ｄ ２ ５ ） Ｗ １０桅杆 吊最重 只 一 能 吊 １０ ， ２Ｔ 大型浮 因此 显吊进场则严重影 响航道， 觚
总重达 ６１ ２Ｔ的套 箱拼 装 好 后 只能 采 用千 斤顶 人
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图 １ 东通航 孔桥 桥 型布置 图
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施工技术
广东 建材 ２０ 年第 １ ０８ 期
防撞栏杆及桥面板计算书
预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术通用图设计计算书空心板悬臂及防撞栏杆配筋计算设计计算人：日期：复核核对人：日期：单位审核人：日期：项目负责人：日期：编制单位：湖南省交通规划勘察设计院编制时间：二○○六年七月防撞栏杆及桥面板配筋计算1．设计依据及相关资料1.1计算项目采用的标准和规范1.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3．《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)1.2参与计算的材料及其强度指标材料名称及强度取值表表1.11.3 荷载等级荷载等级：公路Ⅰ级；1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图1．永久作用：结构重力2．偶然作用：汽车碰撞作用3.作用效应组合（1）承载能力极限状态对空心板悬臂计算：组合设计值Sud=1.11.2×永久作用对防撞栏杆计算：组合设计值Sud=永久作用+汽车碰撞作用（2）正常使用极限状态对空心板悬臂计算：作用短期效应组合：永久作用作用长期效应组合：永久作用1.5 计算模式、重要性系数结构重要性系数为1.1。
1.5 总体项目组、专家组指导意见1.6 计算单位的审核指导意见2．计算2.1 计算模式图、所采用软件采用桥梁博士V3.0.3计算，计算共分两部分，一是空心板悬臂计算，计算简图见图2.1，二是防撞栏杆计算，计算简图简图2.2图2.1 空心板悬臂计算简图图 2.2 防撞栏杆计算简图计算简图空心板悬臂计算考虑防撞栏杆、混凝土现浇层及悬臂自重，对承载能力和使用阶段的裂缝进行计算。
防撞栏杆考虑汽车的撞击作用，对承载能力进行计算。
防撞等级采用SB级，从《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)5.1款可知碰撞力P 为365kN 。
2.2 计算结果及结果分析2.2.1空心板悬臂计算结果及结果分析1.持久状况正截面承载能力极限状态验算空心板悬臂根部截面的的弯距，考虑防撞栏杆自重、钢筋混凝土和沥青混凝土现浇层及悬臂自重，取纵桥向1m 计算，不考虑混凝土现浇层参与受力。
金塘大桥墩身模板计算书
金塘大桥墩身模板设计计算书1、设计依据⑴《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
2、设计要求海工混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
主要采用拉杆平衡混凝土内部膨胀压力。
3、墩身混凝土施工基本情况假设墩身混凝土施工基本情况假设：⑴、墩身高度在8-23m，最小截面面积9.58m2；⑵、采用有拉杆设计；⑶、海工混凝土初凝时间t0＝12个小时；⑷、海工混凝土浇筑采用混凝土地泵进行，混凝土浇筑速度V＝25m3/小时,折算为上升高度为2.61m/小时；⑸、海工混凝土坍落度取为150mm。
4、模板的基本受力情况4.1混凝土侧压力新浇筑混凝土的最大侧压力，可以按照下列二式计算，并取二式中的较小值。
2121022.0v t F c ββγ= ⑴h F c γ= ⑵式中F ─新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）；γ─混凝土的重力密度（kN/m 3）；H ─混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面总高度（m ）β1─外加剂影响系数，不掺外加剂时取为1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取为1.2；β2─混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取为0.85；50－90mm 时，取为1.10；110－150mm 时，取为1.15。
公式⑴计算结果：22121210/1.147)61.2(15.12.1122522.022.0m kN v t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ公式⑵计算结果：2/200825m kN h F c =⨯==γ综合公式⑴和⑵，取F ＝147.1kN/m 2。
4.2面板计算模板面板采用6mm 厚 Q235钢板，四周焊接，属于四边简支板。
根据弹性薄板的研究理论，对于四边简支的板与短边之比（la/ lb ）接近2时，荷载的绝大部分将沿板的短跨方向（高度方向）传递，沿长跨方向传递的荷载将不足6%。
舟山大陆连岛工程金塘大桥专项技术标准JTDQB03
舟山大陆连岛工程金塘大桥专项技术标准JTDQ B03-2007舟山大陆连岛工程金塘大桥专项质量检验评定标准Quality Inspection and Evaluation Standards Exclusive Use for Jintang Bridge of Zhoushan Mainland-Island Connecting Project2007-01-01实施浙江省交通厅发布舟山大陆连岛工程金塘大桥专项技术标准JTDQ B03-2007舟山大陆连岛工程金塘大桥专项质量检验评定标准Quality Inspection and Evaluation Standards Exclusive Use for Jintang Bridge of Zhoushan Mainland-Island Connecting Project2007-01-01实施浙江省交通厅发布舟山大陆连岛工程金塘大桥专项技术标准舟山大陆连岛工程金塘大桥专项质量检验评定标准Quality Inspection and Evaluation Standards Exclusive Use for Jintang Bridge of Zhoushan Mainland-Island Connecting Project编制单位：浙江省舟山连岛工程建设指挥部浙江省交通厅工程质量监督局批准部门：浙江省交通厅实施日期：2007年01月01日2007·舟山前言遵照交通部现行《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1－2004）总则，1.04特殊工程：“对特大桥梁、特长隧道、特殊地区，或采用新材料、新结构、新工艺的工程，在本标准中缺乏适宜的技术规定时，在确保工程质量的前提下，可参照相关标准或按照实际情况制定相应的技术标准，并按规定报主管部门批准”。
舟山大陆连岛工程金塘大桥项目位于金塘岛与镇海间的灰鳖洋海域，起点为金塘小岭（K28＋957），在客运码头南约200m下海，跨越沥港水道、灰鳖洋，然后南偏前进至宁波镇海，于新泓口闸西北侧登陆前行，上跨镇海侧新海塘、镇海侧老海塘（规划化工区主干道）、斜交庄俞路并沿庄俞路中心线向前延伸，终点位于老海塘西侧426m（K49＋977）。
桥梁主墩防撞计算书
某桥通航孔主墩基础防撞设计计算书编制人：校核人：审核人：审定人：目录1、工程概况 (1)2、设计依据 (1)2.1基础资料 (1)2.2主要技术标准 (1)3、设计条件 (1)4、结构布置型式 (2)5、主要材料特性 (2)5.1几何特性 (2)5.2物理力学特性 (2)6、钢管桩嵌固点计算 (3)7、荷载分析 (3)7.1荷载计算 (3)8、工况分析及荷载组合 (4)8.1计算工况 (4)8.2荷载组合 (4)9、模型计算 (5)9.1工况一计算 (5)9.2工况二计算 (8)10、钢管桩桩长计算 (11)10.1地质条件 (11)10.2钢管桩受拔承载力计算 (11)10.3钢管桩受压承载力计算 (11)11、钢管桩稳定性验算 (12)12、平联1稳定性验算 (12)13、平联2稳定性验算 (13)14、钢管桩管壁局部强度验算 (13)1、工程概况某特大桥为厦漳高速公路跨九龙江某段，本工程为确保某特大桥基础桥墩安全。
并且在V级航道条件下，大部分船舶能安全通航，设计某桥主通航孔主墩基础防撞墩。
2、设计依据2.1基础资料1、《厦漳高速公路某特大桥病害情况调查报告》2、《厦漳高速公路D段详勘报告》3、《某大桥施工图设计》2.2 主要技术标准1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）；4、《钢结构设计手册》（第二版）；5、《港口工程荷载规范》（JTJ 144－1-2010）；6、《港口工程桩基规范》（JTJ254-98）；7、《高桩码头设计与施工规范》（JTS167-1-2010）3、设计条件1、地质条件（1）14、18#墩，取K28+130处地质条件（2）15~17#墩，取K27+980处地质条件2、水流速度桥梁设计流速：2.4m/s 3、防撞设施设计船型： 设计船型：300t 驳船 校核船型：1000t 驳船 4、设计使用年限：30年 5、防撞水位根据相关数据分析、研究，考虑大船可乘潮过桥，某特大桥的防撞水位按： 防撞高水位1.5m （最高通航水位） 防撞低水位-3.0m （最低通航水位） 6、防腐蚀水下区，预留腐蚀厚度：11[(1)()]0.16[(10.8)5(305)] 4.4t V P t t t mm δ∆=-+-=⨯-⨯+-=，取4.5mm 泥下区，预留腐蚀厚度：11[(1)()]0.05[(10.8)5(305)] 1.3t V P t t t mm δ∆=-+-=-⨯+-=，取1.5mm4、结构布置型式防撞墩采用φ1000×16钢管桩，平联采用型钢2HM588×300及钢管φ351×14。
金塘大桥主墩防撞钢套箱设计
金塘大桥主墩防撞钢套箱设计
许宏亮;曾平喜;周玉娟;彭强
【期刊名称】《交通工程建设》
【年(卷),期】2007(000)001
【摘要】金塘大桥主通航孔具有通航船舶体积大，密度高的特点．主墩需设防撞设施保护基础、塔柱免遭船舶撞击损伤，同时利用防撞套箱，橡胶件消能，对撞击船舶进行适当保护。
该文对防撞钢套箱的整体吊装、快速定位，封底砼浇筑、箱内抽水，承台砼浇筑及防撞功能等主要工况下的设计与使用进行较为全面的介绍。
【总页数】7页(P10-16)
【作者】许宏亮;曾平喜;周玉娟;彭强
【作者单位】金塘大桥项目指挥部,浙江316032;中交二航局第四分公司,安徽241009;中交武汉港湾工程设计研究院有限公司,武汉430071
【正文语种】中文
【中图分类】U447
【相关文献】
1.厦漳跨海大桥主墩防撞钢套箱制作工艺探讨 [J], 丰正伟;林龙镔;沈耀辉;燕鹏
2.鳌江特大桥主塔墩钢套箱防撞设计及分析 [J], 张海伟;严伟飞;徐雅娟
3.金塘大桥主墩钢套箱拼装测量控制 [J], 黄维
4.金塘大桥东通航孔桥主墩防撞钢套箱的设计与施工 [J], 郭广银
5.潮州外环大桥主墩承台单壁钢套箱围堰设计与施工 [J], 陈锦辉
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舟山梁厂制梁台座设计计算书
制梁台座设计计算书1．设计计算依据1.1.计算依据：⑴招标文件及设计图纸⑵金塘制梁场平面布置图纸⑶《舟山大陆连岛工程金塘大桥土建工程第Ⅳ-E合同段招标参考资料》⑷金塘制梁场勘探点布置图及工程地质柱状图⑸《MIDAS/civil》计算软件⑹《基础工程》（西南交通大学出版社,李克钏主编）⑺《工程力学-材料力学分册》(西南交通大学出版社,许留旺主编)⑻《结构设计原理》(西南交通大学黄棠、王效通主编)⑼《桥梁工程概论》(西南交通大学出版社,李亚东主编)⑽《地基基础设计与计算》(人民交通出版社,朱浮声主编)⑾《桥梁桩基计算与检测》(人民交通出版社,赵明华编著)1.2.技术规范：⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89）⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85）⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）⑸《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-94）⑹《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）2、设计说明制梁台座采用四根φ1.2m钻孔灌注桩上部辅以承台和U型垫梁。
从工程地质剖面图中看，相邻桩位地层变化较大，故需对每个承台桩位的承载力进行单独设计（制梁台座一端两根桩间距4.2m，为避免承台的不均匀沉降,采用一端两根桩同等设计桩长），本计算书详细计算3#勘探孔位制梁台座的2根桩的设计计算过程，其它桩的设计类似。
3、设计参数选定3.1、设计荷载梁重115750q kN =内模22700q kN=暂定外模31400q kN=暂定底模4730q kN=暂定承台总重51140q kN =40公分厚地基梁重625.49*0.4*7*624425q kN ==U型支座重71*0.5*3*62*25.490.25*0.75*5*602426q kN =+=单根桩的自重(暂按43米计算,1/2自重):四根桩总重84952q kN=3.2、材料性能指标(1)、C25砼C25砼轴心抗压强度：[]Wσ =11.9MPa(2)、钢筋I级钢筋：fy =210MPa，fy1=210MPa，II级钢筋：fy =300MPa，fy1=300MPa，4.基础加固设计与分析4．1地基承载力的计算因为预制场的地质条件非常复杂，上层主要为软弱下卧层，故需要计算地基的容许承载力，由所建模型可知垫梁下部每延米地基的荷载为364kN，地基应力kf为52kPa, 通过查《舟山连岛工程金塘预制场工程地质勘察报告》可知e＝0.8的淤泥质粘性土，查资料可知其ηb =0.3，ηd=1.6。
(完整word版)金塘大桥设计指南大桥院内
舟山大陆连岛工程金塘大桥第二合同段设计指南中铁大桥勘测设计院二○○四年五月目录1.总则 (2)2.设计规范及主要技术标准 (4)3．荷载 (7)4．材料 (16)5．预应力混凝土箱梁设计 (18)6．下部结构设计 (19)7．耐久性设计 (21)1. 总则1。
1 编制目的金塘大桥自金塘岛沥港镇，横跨灰鳖洋，至镇海新洪口，连接金塘岛与宁波市,是舟山大陆连岛工程中规模最大、至关重要的一座跨海大桥,它的建设将有利于浙江省公路主骨架和宁波～舟山港口一体化的尽早形成。
本桥工程规模浩大、自然条件复杂、施工组织要求严密系统、结构耐久性要求标准高。
第二设计合同段设计范围为主通航孔桥终点至镇海侧跨海大桥终点，包括西通航孔桥、非通航孔桥、浅滩区引桥、镇海侧引桥,全长约15.7km。
基于金塘大桥的技术难度和工程规模，受现有规范和标准的局限性、适用性限制，为保证设计切合实际，并做到安全合理，在执行现行规范和标准的基础上,参考国内外有关规范和标准，借鉴目前国内正在兴建的两座跨海大桥（东海大桥和杭州湾大桥）的经验，结合本项目有关专题和科研成果,在设计过程中逐步形成本合同段的设计指南，作为本合同段设计中最直接的技术指导性文件和设计依据。
1。
2 适用范围本设计指南仅描述与本工程特点或有特殊要求的有关技术条款，其通用性的技术条款按照现行规范执行.本设计指南仅适用于金塘大桥第二合同段施工图设计，在施工过程中如个别参数难以达到设计要求，经多方论证后可适当调整。
1.3 总体设计原则本合同段的总体设计原则如下：⑴全面贯彻“实用、经济、安全、美观"的技术方针，结合金塘大桥特定的自然条件充分体现当今世界现代化桥梁建设的新理念、新技术、新水平,选用技术先进、安全可靠、适用耐久、经济合理、施工可行的桥型和结构方案，在此前提下力求有所创新，做到因地制宜.⑵针对自然条件复杂的特点，有针对性地深入开展相应的专题研究工作，充分理解建设条件和工程特点,掌握可靠的基础资料，为设计、施工服务。
金塘大桥主通航孔索塔基础承台施工方案118
金塘大桥主通航孔索塔基础承台施工方案118会议资料之金塘大桥主通航孔桥索塔基础、承台施工方案简介浙江省舟山连岛工程树立指挥部二OO五年十一月目录一、工程概略1、工程简介金塘大桥衔接金塘岛与宁波市，是舟山大陆连岛工程的第五座跨海特大桥，起于金塘岛上雄鹅嘴，接西堠门大桥，经化成寺水库、茅岭、沥港水道和灰鳖洋海域，止于宁波镇海老海塘，接宁波衔接线，长26.54km。
其中：金塘侧接线长5.511 km,金塘侧引桥长0.907km，跨海大桥长18.415km，镇海侧引桥长1.667km。
主通航孔桥Ⅲ-A合同段里程桩号为：K33+115~K34+325，从金塘侧起依次为D1#边墩、D2#辅佐墩和D3#主墩，镇海侧依次为D4#主墩、D5#辅佐墩和D6#边墩，桥跨布置为：77m+218m+620m+218m+77m=1210m。
、主要工程内容工程主要内容包括：辅佐墩、过渡墩、主塔的基础、承台及其隶属设备〔包括主桥防撞设备〕施工，辅佐墩和过渡墩墩柱施工。
D3索塔基础采用48根Φ2.5~3.0m变截面钻孔灌注桩，D4索塔基础采用42根Φ2.5~3.0m变截面钻孔灌注桩，桩长区分为117m和110m。
承台采用实体钢筋混凝土圆端形结构，平面尺寸D3为63.28×34.02m、D4为56.78×34.02m，厚6.5m，承台上设厚2.5m的塔座，封底混凝土厚2m。
过渡墩、辅佐墩承台下均设10根Φ2.5~3.0m变截面钻孔灌注桩，桩长109.2m 至116.2m不等。
承台采用实体钢筋混凝土结构，墩身采用分别式钢筋混凝土结构。
3、主要工程量混凝土：13.14万m3、普通钢筋：1.30万t、环氧钢筋：0.42.万t、钢材：1.42万t、挤压套筒：29万个。
4、工期合同工期12个月。
在12个月的工期内完成上述任务，义务十分艰难。
5、施任务业天数剖析依据业主提供的气候、水文资料，综合思索台风、雷暴、微风、雾日、波浪及潮流等要素的影响，施工现场年有效作业天数为272天，平均每月有效作业天数为22.5天。
金塘大桥水中低墩区基础设计
金塘大桥水中低墩区基础设计摘要：本文结合金塘大桥非通航孔低墩区自然环境条件，对该区域桥梁基础方案比选情况做了较详细的说明，介绍了钢管桩基础的设计方案的选择及钢管桩构造。
关键词：水中低墩区；钢管桩基础；风力计算一、工程概况舟山大陆连岛工程是浙江省规划的“两纵、两横、十联”公路网主骨架中父子岭～湖州～杭州～宁波～舟山定海的重要组成部分，是浙江省、舟山市规划建设的重要跨海通道，该桥是舟山大陆连岛工程中规模最大、至关重要的一座跨海大桥，全长26.54km。
水中非通航孔桥中的低墩区约15公里，占全长的71%，因此非通航孔低墩区的设计方案选择至关重要。
1．地形、地貌E区非通航孔桥位于主通航孔桥与西通航孔桥之间，本段范围为主通航孔桥终点（边墩D6）至西通航孔桥起点（边墩F1），全长约8940m。
海床面地势较为平坦，海床面高程-10.8～-5.9m，平均水深6～11m，水深条件较好，且无通航要求，适合水上大型船舶作业。
G区非通航孔桥位于西通航孔桥以西水中区，长约4080m，海床面地势较为平坦，海床面高程-5.8～-4.4m，平均水深4～6m，水深条件较好，且无通航要求，适合水上大型船舶作业。
2．气象、水文桥址区气象、水文条件复杂，冬季盛行西北风，寒冷干燥；夏季盛行东南风，温高湿润；春、秋两季因冬夏冷暖气团交替，时冷时热，天气多变。
工程海域潮流为不正规半日浅海潮，表征潮位类型的比值为0.60，涨、落潮流不对称性，表征潮位类型的比值为0.17。
波浪的常、强浪向总体上均为偏N，全年平均波高为0.5。
主要设计参数如下设计高水位：4.33m(P＝0.33％)、3.87m (P=1%)设计低水位：-2.53m(P＝0.33％)、-2.38m (P=1%)设计风速：40.44 m/s（百年一遇10m高度）设计垂线平均最大涨潮流速为2.0 m/s设计垂线平均最大落潮流速为2.33 m/s海床面高程及冲刷注：一般冲刷后高程包含海床演变因素３．工程地质本区段由于线路较长，工程地质条件较复杂，各土层物理力学性质和厚度变化均较大，第四纪覆盖层厚度较大，在本次勘察勘探深度内未揭穿，厚度一般大于80～110m。
嘉绍防撞计算
嘉兴至绍兴跨江大桥船舶撞击力的确定学术交流2009-02-25 10:12:00 阅读177 评论0 字号：大中小订阅摘要本文根据钱塘江河口船舶通航特点及通航条件，结合钱塘江河口尖山河段上下游港口布局及桥区各等级船舶通航密度及船舶操纵特性，选择代表船型及合理的航速、水流速度，运用船舶碰撞动力学理论，分析计算船舶与桥墩的撞击力。
同时，根据有关船舶碰撞的指导文件或规范，进行船舶撞击力计算，作为船舶撞击力计算比较。
关键词跨江大桥船舶撞击力计算1.概况1.1 工程简况嘉兴至绍兴高速公路跨钱塘江大桥位于杭州湾河口尖山河湾的中部，主要技术标准为：全线按高速公路标准设计，大桥设计行车速度100km/h，双向八车道，桥长10209m，桥梁宽度42m，桥梁设计荷载--公路Ⅰ级，拟采用的主跨跨径及结构形式为：2×（215+215）+(215+486+215)+ 2×（215+215）=2636m六塔双索面钢箱梁斜拉桥或六塔四索面砼箱梁斜拉桥，计划于2007年开工，2010年建成。
1.2 桥区自然条件⑴气象条件：杭州湾地处我国东部沿海地区，属典型的亚热带季风性湿润气候区，季风显著、四季分明，总的气候特征是温和、湿润、多雨。
累年平均气温在16℃左右；年平均降水量在1100～1500mm之间；各月累年平均风速在2.0～3.3 m/s之间；累年最多雾日几乎都在50d以上。
⑵水文条件：潮汐的平均高潮位 2.48～3.88(m)，平均低潮位-2.12～0.68(m)；涨潮时潮流最大流速的极值为4.65m/s，流向208°，落潮最大流速的极值为4.13m/s,流向17°；平均波浪高0.1～0.3(m)；最大涌潮相对高度1.8～2.0(m)。
⑶桥址海床演变趋势：预测，主槽位置在离南岸1～4km范围内，平均位于离南岸2.5km 处。
跨江大桥建成后，不会对桥区航道和附近海床在整体上产生明显的冲淤影响。
金塘大桥浪溅区混凝土结构的裂缝控制
公路 2009年1月 第1期 HIG HW A Y Jan 2009 N o 1 文章编号:0451-0712(2009)01-0146-04 中图分类号:445 71 文献标识码:A金塘大桥浪溅区混凝土结构的裂缝控制许宏亮1,秦明强2(1 浙江省舟山连岛工程建设指挥部 舟山市 316000;2 中交武汉港湾工程设计研究院有限公司 武汉市)摘 要:针对海洋环境下浪溅区腐蚀作用等级高、常规温控措施较难实施的特点,对全桥浪溅区的大体积混凝土裂缝控制措施进行了统筹规划,依据混凝土构件尺寸、方量和施工期,在仿真计算的基础上,采取优化配合比、通冷却海水、优化结构设计和精细化养护、全程温度监测等措施。
现场实施情况表明,采取上述措施后有效地避免了浪溅区混凝土结构的温度裂缝。
关键词:大体积混凝土;海洋环境;浪溅区;裂缝控制;冷却水舟山大陆连岛工程金塘大桥全长21 029km,其中跨海桥梁长18 415km,结构设计基准期为100年。
金塘大桥所处气候条件恶劣,水文、地形、地质情况复杂。
海水年平均温度17 3 ,年均含盐度2 56%,环境腐蚀类型为类海水氯化物引起钢筋锈蚀的近海或海洋环境,作用等级从中等程度(C 级)至极端严重程度(F级)。
金塘大桥浪溅区混凝土结构包括承台上部、塔座、墩座和墩身下部。
浪溅区混凝土结构腐蚀作用等级高,因此对结构进行裂缝控制具有非常重要的意义。
本工程浪溅区混凝土具有以下几个方面的特点:(1)承台数量多、浇筑时间跨度大、通航孔承台方量大;(2)墩座湿接头受老混凝土的约束,极易开裂;(3)墩身混凝土海上施工养护困难。
针对以上问题,亟需采取有效措施,解决好浪溅区混凝土结构的裂缝问题。
1 裂缝控制总体思路目前,针对海洋环境下桥梁混凝土的裂缝控制,类似工程均开展了防裂工作,提出相应的防裂措施,但实际落实过程中易存在以下问题:其一,裂缝控制工作大多由施工方自己组织,施工单位在该方面的控制水平参差不齐;其二,裂缝控制会与施工工期冲突,如推迟拆模时间会影响模板周转;其三,裂缝控制需要经济做基础,保温、养护等措施均需要多投入。
防止船舶碰撞金塘大桥的措施建议
防止船舶碰撞金塘大桥的措施建议
吴忠华;李锋
【期刊名称】《中国水运（上半月）》
【年(卷),期】2010(000)005
【摘要】金塘大桥的建成与通车,不仅结束了舟山孤岛的格局,而且对舟山地区经济的发展起到巨大地推动作用.但近年发生的桥梁被撞事故,也引起了社会各界的重大反响.本文通过对船舶碰撞金塘大桥事故概况的梳理,从大桥地理位置、水域通航环境、非通航孔防撞设施建设缺乏国家标准等因素进行分析,提出了推进桥梁防撞安全新工艺和新方法的研究、尽快调整金塘七里锚地及规划东霍山锚地等方面加强安全管理的建议,从而更好地保障金塘跨海大桥及其构筑物的安全以及过往船舶的航行安全.
【总页数】2页(P26-27)
【作者】吴忠华;李锋
【作者单位】
【正文语种】中文
【相关文献】
1.舟山大陆连岛工程金塘大桥、西堠门大桥科技创新撑起舟山建设与管养
2.舟山金塘大桥水域船舶碰撞事故原因及安全通航对策
3.防止船舶碰撞杭州湾大桥的安全管理对策
4.浙江西堠门大桥、金塘大桥通过竣工验收
5.泉州湾举行桥区水域防止船舶碰撞大桥应急演习
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根据设计要求，在D1#防撞墩月牙段设置两层试验平台，平台面标高分别为0.28m和+2.5处，因此在混凝土浇筑前预设预埋件，预埋件中心标高为0.55m、1.3m、2.27m每层分别埋设13个预埋件（具体布置见图），标高为1.3m预埋件设置支撑杆。锚筋采用φ25粗螺纹钢筋，上下锚板为型号为500×400×18，中间锚板型号为600×400×18，框架纵梁为I22a工字钢，框架横梁为I28a工字钢，支撑杆为I20a工字钢，平台面铺设8mm钢板网。具体验算如下：
（1）I22a工字钢纵梁验算
a.. 强度验算
为简化计算，根据工程实际情况，可视梁为简支结构，
自重q=0.2KN/
试验件荷载q=10KN/
波浪力40kPa
q=50.2KN/m2×0.5×1.5m=37.65KN/m，
首先求出最大跨度梁2.693m处梁的最大弯矩值，即梁的跨中弯矩
梁两段的支座反力相等，为： = = 37.65 2.693=50.7KN
跨中弯矩 = = =34.1KN.m
=
正应力满足要求
因为此梁为简支结构，所以两端剪力最大
= 37.65 2.693=50.7KN
其中：
查表知： =19.2cm，d=7.5mm
=35.2mpa
其剪应力符合要求
该梁的强度满足要求
b ..刚度验算
由前述可知梁按均布力计算
其跨中挠度最大
ω=
其中：q=37.65KN/mL=2.693m
ω= =3.6mm
[ω]=
刚度满足要求
（2）I28a工字钢横梁验算
a.. 强度验算
为简化计算，根据工程实际情况，可视梁为悬臂结构，因有支撑杆，受力结构体系为
q=50.2KN/ ×2.693m=135.2KN/m
首先求出最大弯矩值，即梁的支撑点处A弯矩
弯矩 = = =-16.9KN.m
=
正应力满足要求
挠度0.118mm<500/200=2.5mm
刚度满足要求
（3）焊缝验算
牛腿处焊缝采用对接侧面角焊缝，竖向焊缝长度112cm,,由《桥规》可知，此处焊缝看做受平行于焊缝的轴心压力,则焊缝的强度为
其中：N=50.2KN/ ×2.693m×1.5m=202KN
=0.7×10=7mm =112-8.2=103.8cm
此梁为支撑点剪力值为：
=-q -135.2 0.5=-67.6KN
= 59.15KN
其中： =-67.6KN
查表知： =24.3cm，d=8.5mm
=32.7mpa
其剪应力符合要求
该梁的强度满足要求
b ..刚度验算
由前述可知梁按均布力计算
其悬臂端挠度最大 = （- ）
其中：q=135.2KN/m
== mm
τ=27.8mpa<[ ]=160m此牛腿锚筋采用φ25mm螺纹钢筋，每块埋板采用2+2+2共6个锚筋，易知此锚筋主要抗弯剪
两式取大值