锚杆挡墙计算书[12]
锚杆挡墙专项施工方案(计算书)
重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案批准：审核：初审：编制：深圳中海建筑有限公司重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部2012年03月12日目录第一节编制说明 (1)第二节工程概况 (1)第三节编制依据 (2)一、施工合同 (2)二、施工图纸 (2)三、规范标准及其他文件 (2)第四节施工准备 (2)一、技术准备 (2)二、管理组织架构 (3)三、劳动力需求计划 (4)四、机械需求计划 (4)第五节施工部署 (5)一. 施工平面布置 (5)二. 边坡施工的分段分阶 (5)三. 施工程序 (5)第六节挡墙施工方案 (6)一. 板肋式锚杆挡墙施工 (6)二. 重力式挡墙施工 (8)三. 伸缩缝施工 (9)四. 排水沟施工 (9)五. 其他施工 (9)第七节质量保证体系和措施 (9)一. 板肋式锚杆挡墙施工质量控制措施 (9)二. 重力式挡墙施工质量控制措施 (10)第八节安全管理和文明施工 (11)第九节质量检验、监测及验收 (11)一. 质量检验 (11)二. 监测 (12)三. 验收 (13)6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案第一节编制说明1.本工程的边坡挡墙有重力式挡墙和板肋式锚杆挡墙两种支护形式，主要以锚杆挡墙为主。
1号、2号、3号挡墙均为锚杆挡墙，4号、5号、6号挡墙为重力式挡墙。
为了便于施工管理和资料管理，特将3号挡墙以伸缩缝为段从西向东进行分段编号为3-1号、3-2号、3-3号、3-4号、3-5号、3-6号挡墙。
2.施工顺序：1号挡墙→2号挡墙→3-1号挡墙→3-2号挡墙→3-3号挡墙→3-4号挡墙→3-5号挡墙→3-6号挡墙→456号挡墙号挡墙号挡墙，按照流水施工段组织施工。
3.因锚杆间距为3000（长向）×2500（高度）㎜布设，故沿挡墙高度方向每2500㎜高度作为分阶施工。
4.根据地勘报告可知，边坡为岩质边坡，坡体主要为泥质砂岩和泥岩，边坡岩体类别为Ⅲ类。
锚杆挡土墙设计计算书(李林桂631202100110)
锚杆挡土墙设计计算书锚杆挡土墙墙高8m，土体参数内摩擦角45°，土体重度21KN/m3,边坡坡度为40°，岩质边坡，底部假定自由，按《建筑边坡工程技术规范》计算。
(一）、内力计算：1、土压力合力计算：σA=0 σE=r·H=21×8=168KN/m2合力E=1/2×r·H2=1/2×21×82=672KN2、土压力的分布：e hk =H E hk 9.0=89.0672⨯=93.33KN/m 2 布置锚杆后，相当于添加了活动绞约束，如下图：m KN l l M AB AB B ·47.11966.128032p 2-=⨯=⨯-= m KN l M DE D ·140212802p 22-=⨯-=-= CDCDCD BC BC BC CD D CD BC C BC B l b l a l M l l M l M ωω66)(2--=+++ dx x x M a B Cl BC BC ⋅⋅=⎰0)(ωdx x px M x R B Cl B B ⋅⋅-+=⎰02)2(2463422BCBC B BC C pl l M l M -+= 同理，可得2463422CD CD D CD C CDCD pl l M l M b -+=ω故)222(812D B BCC M M pl M --= ]14047.119227.2280[812）（+⨯+⨯= m KN ·44.192= M B =-119.47KN ·m M C =-192.44KN ·m M D =-140KN ·m BC 跨最大弯矩M=102.17 KN ·m CD 跨最大弯矩M=92.10 KN ·m (二)、肋柱和挡土板的结构设计：采用HRB400级钢筋，查得f y =3.6×105kPa ,E s =2×108kPa, εcu=0.0033,C30混凝土抗压强度f c =1430kPa 。
锚杆计算书
2.危岩加固检算
依据勘查报告，危岩总方量：263.3m3，破坏模式为坠落式；
考虑今后裂隙完全贯通，则危岩总重即为下滑力，为F5=263.3×25.5=6714.15kN；所须2φ16钢丝绳根数：n=F5/F4=6714.15/263.76=25.45根。设计取28根满足要求。
计算书
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1.钢丝绳锚固力检算
（1）基本参数
锚孔直径φ=70mm，2Ф16镀锌钢丝绳，M30水泥砂浆。
（2）力学参数
2Ф16镀锌钢丝绳标准强度取1720MPa，钢丝绳与砂浆体的握裹力取1.2MPa，砂浆体与砂岩孔壁间的极限粘着强度μ取600kPa。
（3）钢丝绳锚杆锚固力
受以下3种条件控制，取其中小值作为设计用锚固力：
1)钢丝绳极限拉力F1：
F1=1720000×A×N1
2Ф16钢丝绳的截面积A=0.0004m2，安金系数N1取0.69。
则F1=474.72kN。
2)砂浆体对钢丝绳的握裹力F2：
1m长砂浆体对2φ16钢丝绳的握裹F2=0.016π1200×2=120.60kN。
3)砂浆体与孔壁间的粘着力F3：
1m长φ70砂浆体与孔壁间的粘着力F3=0.07π600/2(安全系数)=65.94kN。
锚杆计算书——精选推荐
锚杆设计计算书1．抗浮锚杆设计依据本工程抗浮锚杆设计依据为：（1）《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；（2）《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)；（3）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；（4）《岩土锚杆（索）技术规程》(CECS22-2005);（5）《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)。
2．抗浮锚杆设计2．1抗浮设计要求锚杆的抗拔力根据设计给定的地下室抗浮力标准进行计算。
结合建筑的性质以及场地条件，浮力设计值中取荷载分项系数为1.25。
2．2锚杆抗拔力计算抗浮锚杆主要依靠锚杆锚固体与土体的粘结力（抗剪强度）来抵抗（水体对基础或底板的浮力）上拔力。
根据《岩土锚杆（索）设计与施工规范》（CECS22-2005）规定，非粘性土中圆柱型锚杆锚固段长度按下列公式进行估算，并取其中较大值：L a>K·N t/πDf mgψ（7.5.1-1）L a> K·N t/nπDf msψ（7.5.1-2）锚杆杆体的截面公式：A s≥K t N t/f yk锚杆杆体的截面面积公式：As上述公式中：La——锚杆锚固段长度（m）；Kt——锚杆锚固体的抗拔安全系数，永久锚杆，取2.2（K值已考虑群锚效应）；Nt——锚杆的轴向拉力设计值（KN）；D ——锚固体的直径150mm；f mg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取f mg=200kPa（CECS22-2005保守取底值）；f ms——锚固段注浆体与钢筋间的粘结强度标准值，取f ms=2000kPa；——采用钢筋数量≥2根时，界面的粘结强度降低系数，取0.85~0.6；——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0~1.3，计算取值1.1；f yt——钢筋抗拉强度标准值，当采用Ⅲ级热轧钢筋时，其抗拉强度标准值为f yt=400N/mm2；As——锚杆钢筋的截面积（mm2）；A——单根Ⅲ级热轧钢筋的截面积；Kt——锚杆杆体的抗拉安全系数，永久锚杆取1.6；N ——钢筋根数；由于单根锚杆的轴向拉力值Nt和锚固段长度La都是未知数，类比其它工程实践数据，通常先行确定锚固段长度La，再来计算校核单根锚杆的轴向拉力值Nt。
锚杆挡土墙设计计算
大竹林车辆段锚杆挡土墙计算分析报告铁道第一勘察设计院2008年10月第一章概述 (1)第二章锚杆挡土墙计算理论 (1)第三章锚杆挡土墙计算 (1)第一章概述锚杆挡土墙是由钢筋混凝土墙面和钢锚杆组成的支挡建筑物，它是靠锚杆锚固在稳定地层内，能承受水平拉力来维持墙的平衡，因此地基承载力一般不受控制，从而能克服不良地基的困难。
在高边坡的情况下，且可采用自上而下逐级开挖和施工的办法，可以避免边坡坍塌，有利于施工安全。
锚杆使用灌浆锚杆，采用钻机钻孔，毛孔直径一般为100~150mm,锚杆材料为HRB335钢筋和由7根钢丝构成© 12.7mm 的预应力钢绞线。
锚杆钢筋以一根或数根钢筋组成；锚杆锚索以一束或数束钢绞线组成。
锚杆插入锚孔内后再灌注水泥砂浆。
灌浆锚杆亦可用于土层，但由于土层与锚杆间的握固能力较差，尚需要加压灌浆或内部扩孔的方法以提高其抗拔能力。
锚杆挡土墙的墙面，一般用肋柱和挡土板组成，其结构布置应根据工点的地形和地质条件、墙高及施工条件等因素，考虑挡土墙是否分级和每级挡土墙的高度来决定。
当布置为两级或两级以上时，级间可留1~2米的平台，如图1。
肋柱的间距应考虑工地的起吊能力及锚杆的抗拔能力等因素，一般可选用2.0~3.5米。
每根肋柱根据其高度可布置多根锚杆。
锚杆的位置应尽可能使肋柱所受弯矩均匀分布。
肋柱视为支承于锚杆（或支承于锚杆和地基）的简支梁或连续梁。
肋柱的底端视地基的强度及埋置深度，一般设计时假定为自由或铰支端，如基础埋置较深且为坚硬的岩石时，也可以作为固定端。
当底端固定时，应考虑地基对肋柱基础的固着作用而产生的负弯矩。
第二章 锚杆挡土墙计算理论锚杆挡土墙计算的主要内容有：肋柱、锚杆和挡土板的内力计算; 肋柱底端的支承应力检算；肋柱、挡土板、锚杆和锚头的设计等。
a)肋柱和锚杆的内力计算假定肋柱与锚杆联结处为一铰支点，把肋柱视为简支梁或连续 梁。
锚杆为轴心受拉构件。
i. 当肋柱仅有两根锚杆，且底端为自由端时，可假定按两端 悬臂的简支梁计算，如图2所示。
锚杆挡墙(新规范)计算书
锚杆肋柱验算（依据《混凝土结构设计规范GB50010-2010》计算）参数项及单位数值说明侧向岩土压力水平分力强度标准值ehk（kPa）120.0锚杆水平间距Sxj（m） 2.5均布荷载q（kN/m）300锚杆垂直间距Syj（m） 2.0肋柱宽度b(mm)400肋柱高度h(mm)600肋柱混凝土强度fc(N/mm^2)16.7C35砼纵筋强度fy(N/mm^2)360HRB400混凝土轴心抗拉强度设计值ft(N/mm^2) 1.57C35砼箍筋抗拉强度设计值fyv(N/mm^2)270HPB300弯矩设计值M(kN.m)223.3M＝1.35×1/8×qL²剪力设计值V(kN)405.0有效高度h0(mm)555h0＝h-45截面弹塑性抵抗矩系数αs0.1085相对界限受压区高度ξ0.115肋柱纵筋计算值As1(mm^2)1186肋柱纵筋受拉实配钢筋直径（mm）20肋柱纵筋受拉实配钢筋根数4肋柱纵筋受拉实配钢筋面积AS2(mm^2)1257肋柱抗弯配筋验算结论：配筋满足。
AS2>AS1检验配筋率ρ0.52%max（0.20％，45ft/fy）hw/b 1.390.25（0.20）βcfcbh0926.85验算截面限值条件结论：满足。
肋柱混凝土抗剪力Vc=244肋柱箍筋计算值Asv/s 1.075肋柱箍筋直径（mm）10肋柱箍筋双肢截面积(mm^2)157.1肋柱箍筋间距（mm）100.0肋柱箍筋实配值Asv/s 1.571肋柱抗弯配筋验算结论：配筋满足。
配筋率ρsv0.39%最小配筋率ρsv，min0.14%配筋率验算结论：满足最小配筋率ρsv>ρsv，min。
锚杆挡墙计算书[12]
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锚杆挡墙计算书 [12]港城工业园D 区319国道以北地块平场及道路工程计算书（ 锚杆挡墙 ）计算:校对:审查 :林同棪国际工程咨询 （中国）有限公司2010年 11 月目录1 、工程概况 .................................. 2 2设计依据 .................................. 2 3设计参数 .................................. 2 42#挡墙基础下岩质边坡破坏模式 ...........................、设计方3 5 设计证书号 :AW 1 5000 1 482市政甲级案 ........................................................... 3 6荷载计算............................................ 3 7锚杆挡墙计算......................TT- .................................. (4)7.1 锚杆计算...................... (4)7.2 竖肋柱计算...................... . (6)11、工程概况D区A线道路为重庆市港城工业园区内一条南北向城市次干道II级，道路全长0.96Km,标准路幅宽度22m双向四车道。
2、设计依据(1) 由重庆南江地质工程勘察院2007年10月所作《重庆市港城工业园D区A线道路工程地质勘察报告(K0+0.000,K1+021.403)( —阶段详勘) 》。
(2) 《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002);(3) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);(4) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002);(5) 《地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029--2004);(6) 《公路路基设计规范》(JTG D30-2004); 3 、设计参数岩土参数建议值:结构面抗剪强度指标：C=50KPa书=18?;填土压实度按有关规范取值;边坡岩体破裂角：东侧53?，西侧;墙基底摩擦系数：人工填筑土0.25;亚粘土0.20;强风化泥岩0.3;弱风化泥岩0.45;强风化砂岩0.35;弱风化砂岩0.50 。
锚索加固挡墙计算书
XXX挡墙加固工程计算书计算：校审：审定：XXXX设计研究院xx 年xx月一、边坡岩土设计技术参数选取说明：1、设计范围：xx高切坡2、设计依据《xx加固工程工程地质勘察报告》《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029-2004)3、设计使用年限50年，安全等级2级。
4、岩性层面及裂隙关系：该地段位于xx向斜东南翼边缘部，单斜构造，岩层产状130º∠18º～20º。
发育两组早期节理：LX1为倾向节理，节理面产状300°～320°∠35°～65°，LX2为走向节理，节理面产状为10°～25°∠55°～65°，节理裂隙闭合较好，贯通性较差。
裂隙不太发育，岩体较完整。
5、边坡的分段：根据边坡的高度，将整个边坡分为二段，主体为7米高，部份高度为10米，分别采用1-1’,2-2’剖面作为计算剖面。
6、计算参数取值：边坡的主要岩性以强~中风化泥岩、砂岩为主：岩石重度：γ=25.5KN/m3边坡重要性系数：γ=1.1强风化粉砂岩：φ＝18 o，ｃ＝50KPa=55°岩体等效内摩擦角：φd二、支护锚索设计1、1－1’剖面设计（AB和CD区段代表剖面）（1）、按岩体等效内摩擦角计算侧向土压力1.1 基本资料1.1.1 工程名称： 1-11.1.2 挡土结构的高度 h ＝ 7m，主动土压力增大系数ψc ＝ 1.0，挡土墙墙背的倾角α ＝ 90°1.1.3 地表均布荷载标准值 q ＝ 30kN/m，边坡对水平面的坡角β ＝0°1.1.4 岩土的重度γ ＝ 19.0kN/m，土的粘聚力 c ＝ 0kN/m，墙背土的等效内摩擦角φ ＝30°，土对挡土墙背的摩擦角δ ＝ 15°1.2 挡土墙主动土压力系数κa挡土墙在土压力作用下，其主动压力系数应按基础规范式 L.0.1-1 计算：κa ＝ {Sin(α+β)/[Sinα*Sin(α+β-φ-δ)]^2}*{κq*[Sin(α+β)*Sin(α-δ)+Sin(φ+δ)*Sin(φ-β)]+2*η*Sinα*Cosφ*Cos(α+β-φ-δ)-2*[(κq*Sin(α+β)*Sin(φ-β)+η*Sinα*Cosφ)*(κq*Sin(α-δ)*Sin(φ+δ) +η*Sinα*Cosφ)]^0.5}1.2.1 κq ＝ 1+[2*q/(γ*h)]*[Sinα*Cosβ/Sin(α+β)]＝ 1.151.2.2 η＝ 2 * c /(γ * h) ＝ 2*0/(25.5*8.7) ＝ 01.2.3 令 A ＝ Sin(α+β)/[Sinα*Sin(α+β-φ-δ)]^2＝ 21.2.4 令 B ＝κq*[Sin(α+β)*Sin(α-δ)+Sin(φ+δ)*Sin(φ-β)]＝ 1.5181.2.5 令 C ＝ 2*η*Sinα*Cosφ*Cos(α+β-φ-δ)＝ 01.2.6 令 D ＝κq*Sin(α+β)*Sin(φ-β)+η*Sinα*Cosφ= 0.5751.2.7 令 E ＝κq*Sin(α-δ)*Sin(φ+δ)+η*Sinα*Cosφ=0.7861.2.8 κa ＝ A * [B + C - 2 * (D * E) ^ 0.5] ＝ 0.3471.3 主动土压力合力标准值 EaEa ＝ψc * 0.5 * γ * h ^ 2 * κa ＝ 161kN（2）、锚杆配筋计算ehk=Ehk/H/0.85=27KN/m2锚索竖向设置二排，倾角为30°，肋柱水平间距5m。
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港城工业园D区319国道以北地块平场及道路工程计算书（锚杆挡墙）计算：校对：审查：林同棪国际工程咨询（中国）有限公司设计证书号：AW150001482 市政甲级2010年11月目录1、工程概况 (2)2、设计依据 (2)3、设计参数 (2)4、2#挡墙基础下岩质边坡破坏模式 (3)5、设计方案 (3)6、荷载计算 (3)7、锚杆挡墙计算 (4)7.1锚杆计算 (4)7.2竖肋柱计算 (6)1、工程概况D区A线道路为重庆市港城工业园区内一条南北向城市次干道II级，道路全长0.96Km，标准路幅宽度22m，双向四车道。
2、设计依据（1）由重庆南江地质工程勘察院2007年10月所作《重庆市港城工业园D 区A线道路工程地质勘察报告（K0+0.000～K1+021.403）（一阶段详勘）》。
（2）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）；（3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；（4）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；（5）《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029--2004）；（6）《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）；3、设计参数岩土参数建议值：结构面抗剪强度指标：C=50KPa、ψ=18°；填土压实度按有关规范取值；边坡岩体破裂角：东侧53°，西侧；墙基底摩擦系数：人工填筑土 0.25；亚粘土 0.20；强风化泥岩 0.3；弱风化泥岩 0.45；强风化砂岩 0.35；弱风化砂岩 0.50。
边坡开挖允许放坡率人工填筑土： 1：1.5；粘质土： 1：1.25；强风化基岩： 1：0.75 弱风化基岩：道路西侧 1：0.6 东侧1：0.75。
岩土物理力学参数建议弱风化泥岩天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为： 6.85Mpa、4.22 Mpa，块体密度平均值：2.57 g/cm3 ；抗拉强度平均值0.42Mpa ，粘聚力平均值：1.80 Mpa；内摩擦角平均值：37.2°，岩体等效内摩擦角取55°。
弱风化砂岩天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为： 22.78Mpa、16.38 Mpa, 块体密度平均值： 2.48g/cm3；抗拉强度平均值2.88Mpa ，粘聚力平均值：9.30 Mpa；内摩擦角平均值：44.70°，岩体等效内摩擦角取55°。
亚粘土密度平均值： 1.93g/cm ，天然含水量平均值：24.4 %；天然孔隙比0.8；塑性指数15.0，液性指数0.2，粘聚力平均值：15.50 Kpa；内摩擦角平均值：6.9°。
4、2#挡墙基础下岩质边坡破坏模式边坡岩层产状270°～273°∠50°～55°，主要发育两组裂隙，①185°∠80°，裂面平直，无充填，宽1～2mm，延伸长3～5m，裂隙间距0.8～3.00m，结合差。
②144°～148°∠45°～48°，裂面较平，无充填，宽1～2mm，延伸长1～2m，裂隙间距2～5m，结合差。
根据钻探揭露裂隙不发育，倾角70°～85°，结合较好，边坡类型为Ⅲ类。
边坡为顺向坡，边坡稳定性受岩层层面控制。
5、设计方案2#挡墙基础下岩质边坡段：在2#挡墙（K0+430～K0+493.67）段，基础下岩质边坡高度约5.8～7m，为保证2#挡墙安全，需对挡墙基础下岩质边坡进行有效支挡，因此，采用板肋式锚杆挡墙进行边坡防护。
6、荷载计算（1）锚杆挡墙墙背土压力计算K0+430～K0+493.67段2#挡墙基础下岩质边坡侧边坡主动土压力，取代表性断面K0+460.224进行计算。
该段墙后岩体部分按6.2.3公式侧向土压力方法计算。
由6.2.3公式（按等效内摩擦角计算）计算主动土压力结果如下：表中: γ-边坡岩体的重度，（kN/m3）；H-边坡的高度，（m）；φ–岩体的内摩擦角，（°）；c-岩体的粘聚力，（kPa）；q -坡顶均布荷载，（kN/m）；δ-岩石与挡墙背的摩擦角，（°）；β-坡顶表面与水平面的夹角，（°）；α–支挡结构墙背与水平面的夹角，（°）；7、锚杆挡墙计算7.1锚杆计算锚杆挡墙上侧压力分布如《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）图8.2.5侧压力分布图所示，侧向岩土压力水平分力强度标准值按8.2.5式计算：对岩质边坡 ehk＝Ehk/0.9H对土质边坡 ehk＝Ehk/0.875He hk ——侧向岩土压力水平分力强度标准值，kpa；Ehk——侧向岩土压力水平分力标准值（参考《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002第8.2.2式），kN/m）；H——挡墙高度，m。
锚杆轴向拉力设计值（按照连续梁进行计算得）：Ng=T/cosαT——锚杆的水平拉力设计值，kN；Ng——锚杆的轴向拉力设计值，kNα——锚杆倾角，度；杆钢筋面积（按GB50330-2002第7.2.2式计算）：yg s f N A 20ξγ≥ As ——锚杆钢筋截面积，m 2 fy ——锚筋抗拉强度设计值，Ⅱ级钢筋300kpa ，Ⅲ级钢筋360kpa ；0γ——建筑边坡重要性系数，一级边坡取1.1。
2ξ——锚筋抗拉工作系数，永久性锚杆取0.69，临时性锚杆取0.92。
锚固段长度（按GB50330-2002第7.2.2式、7.2.3式计算）： e gk m Dq N L πξ1≥L m ——锚固段长度，m ；D ——锚固体直径，m ；q e ——地层与锚固体粘结强度特征值，土或强风化岩层80kp a ；中风化岩层300 kp a ；ξ1——锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久性锚杆取1.00，临时性锚杆取1.33。
g gg dq n N L πξγ30≥L g ——锚筋与砂浆的锚固长度，m ；d ——锚筋直径，m ；n ——钢筋根数，根；0γ——边坡重要性系数；q g ——钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值，2100kp a ；3ξ——钢筋与粘结砂浆粘结强度工作条件系数，对永久性锚杆取0.60，对临时性锚杆取0.72。
钢筋结果见下表：锚固长度结果见下表：根据计算表结果得锚杆锚固长度：板肋式锚杆挡墙锚杆锚入中风化岩层6.0m。
7.2竖肋柱计算（1）板肋式锚杆挡墙（BL）肋柱计算:BL肋柱计算以K0+460.224为控制剖面，荷载取61.42KN/m:1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 61.42kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 25mm面积归并率 : 30.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2000mm B × H = 400mm × 500mm左中右弯矩(+) : 0.000 26.533 0.000弯矩(-) : 0.000 0.000 -33.167剪力: 66.333 -16.584 -99.500上部纵筋: 400 400 429下部纵筋: 429 429 429箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)下纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)箍筋实配: 4D14@250(2463) 4D14@250(2463) 4D14@250(2463)腰筋实配: 2D16(402) 2D16(402) 2D16(402)裂缝: 0.000 0.030 0.040挠度: 0.000 0.291 0.000最大裂缝:0.040mm<0.200mm最大挠度:0.291mm<10.000mm(2000/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 2000mm B × H = 400mm × 500mm左中右弯矩(+) : 0.000 8.292 0.000弯矩(-) : -33.167 0.000 -33.167剪力: 82.917 0.000 -82.917上部纵筋: 429 400 429下部纵筋: 429 429 429箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)下纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)箍筋实配: 4D14@250(2463) 4D14@250(2463) 4D14@250(2463)腰筋实配: 2D16(402) 2D16(402) 2D16(402)裂缝: 0.040 0.010 0.040挠度: 0.000 0.022 0.000最大裂缝:0.040mm<0.200mm最大挠度:0.022mm<10.000mm(2000/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 2000mm B × H = 400mm × 500mm左中右弯矩(+) : 0.000 26.533 0.000弯矩(-) : -33.167 0.000 -0.000剪力: 99.500 16.584 -66.334上部纵筋: 429 400 429下部纵筋: 429 429 429箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)下纵实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)箍筋实配: 4D14@250(2463) 4D14@250(2463) 4D14@250(2463)腰筋实配: 2D16(402) 2D16(402) 2D16(402)裂缝: 0.040 0.030 0.000挠度: 0.000 0.291 0.000最大裂缝:0.040mm<0.200mm最大挠度:0.291mm<10.000mm(2000/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：根据计算结果，采用竖肋采用4D16HRB335钢筋，对称配筋，箍筋采用2d12@150的RB335钢筋，锚杆水平拉力设计值为N=182.417KN。