115米跨挂蓝计算书
挂篮计算书
挂篮计算书(2016-3-30)(总24页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--目录1.计算说明................................................................................................................错误!未定义书签。
概况.............................................................................................................错误!未定义书签。
计算内容....................................................................................................错误!未定义书签。
2.计算依据................................................................................................................错误!未定义书签。
3.参数选取及荷载计算.........................................................................................错误!未定义书签。
荷载系数及部分荷载取值 .....................................................................错误!未定义书签。
荷载组合 .....................................................................................................错误!未定义书签。
挂蓝计算书(2)
工程概况设计依据1、《钢结构设计计算手册》2、《结构力学、材料力学》3、《钢结构设计规范》4、《公路桥涵施工技术规范》挂篮结构选型挂篮由主桁、底篮、悬吊系统、后锚及行走系统、模板系统等几部分组成。
1、主桁：主桁为不规则菱形桁片：由前腹杆，前、后斜拉带，立杆、下弦杆组成。
（1）、立杆，前腹杆以及下弦杆由[ ]32a型钢加工而成，立杆长4m，前腹杆长585.2cm，下弦杆长500cm。
（2）、斜拉带由24cm宽4cm厚钢板加工而成，端部扩大为34c m×44cm，且在两面各加焊2cm厚的钢板。
钢板采用Q345钢。
2、底篮：底篮由前横梁、后横梁、纵梁等组成。
（1）、底篮前后横梁均为2［40a型钢，长16.6m。
（2）、底篮纵梁为桁架纵梁。
上弦杆为I20a、下弦杆、竖杆以及斜杆为2［8。
纵梁高70cm,长650cm。
箱梁腹板底设3片纵梁，底板底设10片纵梁。
3、悬吊系统：（1）、前横梁由两根H450×200型钢加工而成，长17.2m。
（2）、吊杆：均采用两根直径为Φ32的精轧螺纹钢筋。
4、后锚及行走系统：（1）、后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于下弦杆后支点前后，下端通过锚杆及连接器锚于竖向预应力筋或预埋筋上。
一个挂蓝共设后锚9个，在一片主桁后支点前后各设3个。
（2）、行走系统：整个桁架结构支承在由工字钢加工而成的前、后支腿上。
每组主梁的支腿下设一套行走系统，行走系统主要包括：行走系扁担梁、行走支腿、后行走轮、轨道等。
5、模板系统：模板由内、外模组成，内外模悬挂于已浇块段顶板及前横梁。
挂篮设计参数1、允许最大变形：20mm; 施工时、行走时的抗倾覆安全系数：2；自锚固系统的安全系数：2.2、箱梁荷载：混凝土自重按2.6 t/m3计算。
3、施工人员和材料等堆放荷载取1.5Kpa。
4、胀模系数取1.05.5、振捣对水平模板产生的荷载取2Kpa。
6、模板重量：外侧模板按200kg/m2计，翼缘板模板按90kg/m2计，内模及顶模板按100kg/m2计。
挂篮计算书
挂篮计算书1、计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计规范》1.4《温厚双线特大桥设计图纸》2、荷载的计算假定2.1根据本桥挂篮的结构形式，设计时做如下假定：⑴箱梁外侧模自重以及外侧模以上的腹板和翼缘板的混凝土重量，通过外侧模走行梁分别传递给前上横梁和已成梁段的翼缘板。
⑵箱梁底板、部分腹板以及顶板混凝土重量、挂篮底模自重、内模自重通过前后吊带，分别传递给前上横梁和已成梁段的底板。
⑶前上横梁将荷载传递给主桁架，主桁架将荷载传递给轨道后，通过轨道传递给已成梁段的竖向预应力筋上。
2.2荷载组合2.2.1挂篮最大变形计算挂篮最大变形发生在5＃梁段施工时，挂篮变形计算时的荷载包括：混凝土自重。
2.2.2浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算挂篮浇注混凝土最不利受力发生在2＃梁段混凝土浇注时，挂篮抗倾覆计算时荷载包括：挂篮自重、混凝土自重、混凝土震捣时的冲击荷载、施工人群荷载。
2.2.3走行系统的安全系数计算挂篮走行系统最不利受力发生在2＃梁段施工完成后，移动挂篮到3＃梁段，底模吊带未安装时。
挂篮在此工况下计算荷载包括：挂篮自重。
3.3结构计算方法挂篮最大变形计算时，主桁架简化为平面桁架进行计算；浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算时主桁架简化为平面桁架进行计算，挂篮后锚锚固与轨道上，将轨道简化为3跨连续梁计算；走行系统的安全系数计算时将轨道翼缘按照悬臂板进行抗弯计算。
所有计算均采用SAP2000有限元结构分析程序进行计算。
3.4基本荷载取值混凝土容重γ=2.65t/m3;施工荷载取2.5kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;4.计算结果4.1挂篮最大变形计算在悬灌施工第5#梁段时，挂篮变形最大，由混凝土引起的作用在挂篮前端节点上的最大荷载为26.27吨。
主桁架检算简图如下：采用SAP2000结构分析软件进行计算，挂篮最大变形为9.7mm。
4.2 挂篮抗倾覆计算结果在悬灌施工第5#梁段时，挂篮后锚受力最大，挂篮前端节点上的最大荷载为42.34吨。
挂篮计算书
附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为（30m+50m+30m）三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构”的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m32、材料的弹性模量：Q235钢材 2.1×105 MPa；Q345钢材 2.1×105 MPa；精轧螺纹钢筋 2.0×105 MPa；3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
挂篮模板计算书
挂篮模板计算书模板计算外侧模计算荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 rc=26KN/ m，浇筑速度v=h，入模温度t=15C0。
F=β1β2γcT(V^(1/2))＝***26**^(1/2))= m2：考虑可能的外加剂最大影响，取系数，则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算，侧压力标准值乘进行折减。
F1=**= m2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取 6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数。
所以F2=×6= KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=+= m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。
模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1值。
钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为6mm厚钢板；横筋间距350mm的【10槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。
1.钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
一块面板的宽度一般在1m左右，肋的间距为350mm，故面板按三跨连续梁计算。
模板板面为6mm厚钢板，横肋为【10槽钢，背楞为双排[10槽钢。
（1）强度验算跨度/板厚=350/6=＜100，属于小挠度连接板。
查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为。
取10㎜为计算单元，荷载为：q=×10=mm经计算得：Mx=系数*ql2=**350*350=mm截面抵抗矩：Wx＝6＝60mm 3式中 b——板宽，取10㎜h——板厚，取6㎜面板最大的内力为：σx＝Mx/Wx＝60＝mm＜f=215 N/mm（2）挠度计算ωmax＝系数*ql422100EI=**350100*210000*1804＜㎜强度、刚度均满足要求！横肋计算横肋采用[10槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3。
挂篮计算书
挂篮计算书1.计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计手册》1.4《南京长江第二大桥北汊大桥梁部设计图纸》2.荷载组合计算时考虑挂篮自重，梁段自重，施工荷载和振捣混凝土时产生的荷载，对挂篮的不同部件采用不同的荷载组合进行计算。
其中：混凝土容重γ=2.6t/m3;施工荷载取1.0kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;3.主要构件检算3.1主桁架检算在悬灌施工第11#梁段时，主桁架受力最大为45t,主桁架检算简图如下：采用同济大学的《桥梁结构综合计算程序》进行计算，计算结果见付页，计算表明最大受压杆件为5#杆件，为87.45t, 最大受拉杆件为2#杆件，为89.0t。
3.1.1 5#杆件的检算5#杆件的计算简图如下：iy’=2.41cm l=46cm λy’=46/2.41=19.1Iy=2x[289.2+49.59x(15-2.13)2]=1.7x104cm4Ay=2x49.59=99.2cm2iy= Iy/Ay=13.1cmλy=583.1/13.1=44.5λ= λy’2+λy2= 19.12+44.52 =48.5φ=0.892σmax=87.45e4/(2x0.892x49.59e2)=98.3mPa<170mPa(可)3.1.2 2#杆件检算Ay=2x（49.59-3x3.2）=79.98cm2σmax=89.0e4/79.98e2=111.3mPa<170mPa(可)3.2后锚检算后锚按照3根Ф32精轧螺纹钢筋受力，两跨连续梁进行检算，检算简图如下：检算表明：单根Ф32精轧螺纹钢筋的最大受力为30.0t,小于单根Ф32精轧螺纹钢筋的允许受力60.0 t。
3.3吊带及销轴检算前后吊带均为150X36的16Mn钢板，销轴直径为50mm，材质为40Cr。
3.3.1吊带检算吊带及销轴的最不利受力发生在悬灌施工第2#梁段，最大受力为55 t。
挂篮计算书
挂篮计算书公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]目录1.计算说明 (1)概况 (1)计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)荷载系数及部分荷载取值 (1)荷载组合 (2)参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)挂篮工作系数 (3)计算模型 (3)底模纵梁计算 (4)底模后下横梁计算 (8)底模前下横梁计算 (10)滑梁计算 (14)侧模桁架计算 (17)吊杆/吊带计算 (19)前上横梁计算 (19)挂篮主桁计算 (20)后锚分配梁计算 (21)挂篮走行稳定性检算 (22)5结论及建议 (23)1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。
其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。
计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
挂篮计算书
第一章工程概况***特大桥***特大桥主桥为跨径106+200+106m三跨预应力混凝土连续刚构体系。
主桥分为左右两幅桥，每幅桥上部主梁为变截面单箱单室断面箱梁。
每幅桥箱梁顶面宽11.25m，箱梁底面宽6.5m，梁高采用1.6次抛物线变化，0号梁段高度为12.5m，跨中合拢段高度4.0m；箱梁顶板厚度除墩身范围内的0号梁段、梁端支承截面外，其余均为30cm，箱梁顶面设有单向2.0％的横坡（左右幅相反）；腹板厚度采用三个级数，1号梁段～9号梁段为70cm，10号梁段～17号梁段为60cm，18号梁段～22号梁段为45cm；箱梁底板厚度由0号梁段的130cm至合拢段的32cm按1.6次抛物线变化。
箱梁梁段长度三个级数：3.5m（1号～4号），4.0m（5号～11号），4.5m（12号～22号）。
箱梁最大浇筑块件重量为1号梁段（269.6t）。
第二章设计参数一、设计荷载1. 箱梁荷载3.5m、4.0m、4.5m梁段分别用该长度的最重块件即1号、5号、12号块来控制各段的箱梁荷载。
其梁段自重分别为：1号（长3.5m块件） p1 ＝ 269.6 t5号（长4.0m块件） p2 ＝ 256.9 t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 200.2t 考虑浇筑混凝土时胀模等因素，取超载系数 1.05，确定出施工时箱梁的计算荷载为：1号（长3.5m块件） p1‘＝ 283.1t5号（长4.0m块件） p2‘＝ 269.7t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 210.2t2. 振捣混凝土荷载施工过程中，浇注箱梁混凝土时的振捣荷载对水平模板取2kPa，对竖直模板取4kPa。
3. 人群及施工机具荷载人群及施工机具荷载取1.5kPa。
二、计算方法本挂篮计算采用大型空间有限元结构计算软件Midas2010计算，整个挂篮在进行分析时，为方便分析把挂篮分成三个部分，底篮结构部分、滑梁、主桁部分。
滑梁由手算得到,其余部分的分析采用程序分析。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书1.计算书有关说明1.1 计算目的本产品是由钢结构件组装而成的挂篮设备，为保证其工作的可靠性和安全性，特对设备整体及一些关键零部件进行强度、刚度和稳定性验算。
1.2 计算过程中计算原则设备有些工作状态的受力较复杂，本计算书中的部分工作状态计算模型进行了简化，其简化原则是：计算工作状态比实际工作状态更趋保守。
1.3 设计依据及参考资料《都拉营大桥两阶段施工图设计》《将军滩大桥两阶段施工图设计》《机械设计手册》（94年版、化学工业出版社）《材料力学》（84年版、高等教育出版社）1.4 计算过程中采用的部分常数Q235B钢材的许用应力[б]=145MPaQ235B钢材的许用剪应力[τ]=75MPaQ345B钢材的许用应力[б]=200 MpaQ345B钢材的许用剪应力[τ]=120MPa钢材弹性模量E=206*106kN/m2跨内刚度:L/400；悬臂刚度：L/2001.5本挂篮设计时考虑用其浇筑都拉营大桥主桥2号至12号块段及将军滩大桥主桥2号至21号块段。
经分析可知，在浇筑将军滩大桥主桥2号、18号及移篮时挂篮处于危险状态，本计算书主要对前述几种工况进行了验算。
2.校核计算2.1载荷计算2.1.1混凝土载荷(只需考虑2号、18号)G混=V*ρ*K1*K2式中，V-体积，ρ-密度，取ρ=26(KN/m3), K1-截面系数，取K1=1.03,K2-载荷系数, 取K2=1.2,底板混凝土：G底混2=26.4208*26*1.03*1.2=849.1 (kN)顶板混凝土：G顶混2=11.9*26*1.03*1.2=382.4 (kN)G顶混18=19.3628*26*1.03*1.2=622.2 (kN)腹板混凝土：G腹混2=60.2392*26*1.03*1.2=1935.8 (kN)翼板混凝土：G翼混2=14.1925*26*1.03*1.2=456.1 (kN)G翼混18=18.2475*26*1.03*1.2=586.4 (kN)2.1.2模板载荷底模：G底模=35(kN)单件侧模（共两件）: G侧模=90 (kN)内模：G内模=130 (kN)2.2底篮纵梁校核2.2.1腹板处纵梁校核（浇筑状态）腹板处纵梁采用6件HN600X200，所有纵梁整体截面参数如下：I=4425*10-6 (m4), W min=14748*10-6 (m3), S腹=22440*10-6(m2)2.2.1.1最大剪力Q max和最大弯矩M max的计算浇筑2号块时腹板处底纵梁所受载荷参见图一：底纵梁自重G自=38 (kN), 底模重量：G底模=35*2*800/8000=7 (kN) 腹板混凝土：G腹混2=1935.8 (kN),q自=38/5.5=6.9091 (kN/m)；q模= 7/4.7=1.4894 (kN/m)；q外=1935.8/3.5=553.086 (kN/m);图一经电算得：M2max =1786.3 (kNm); R后2=1166.4 (kN);R前2=814.4 (kN);Q max= R后2=1166.4(kN), M max= M2max =1786.3 (kNm)2.2.1.2强度校核(浇筑2号块时)σ= M max/ W min=1786.3*10-3/(14748 *10-6)=121.1 (Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。
挂篮计算书
箱 梁 底 模 平 台 由 前 下 横 梁 、后 下 横 梁 、纵 梁 和 底 模 组 成 。浇 注 混 凝 土 时
荷载先由底模承受，后由底模通过底模下面的［8 传递给纵梁，再由纵梁传
递给前、后下横梁。下横梁的支承边界为各自的吊挂系统。 5.2.1 模板
模板由 6mm 厚的面板(A3 钢板)和［8 的型钢楞条组成。
5 浇注混凝土工况计算内容
2ห้องสมุดไป่ตู้
5.1 箱梁侧模支架 箱梁侧面模板支撑为一个节段 4 条，间距为 1.2m,由 2[10 和 2[8 的槽钢焊接而成。 用以承受箱梁腹板及悬臂翼板的重量，单个支架承受沿桥纵向 1.2m 长度的箱梁腹 板及悬臂翼板的重量，通过计算。作用在单个支架上的荷载建图 1，计算结果见图 2。
根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮设计为铰接三角挂篮，其由以下 几 个 主 要 部 分 组 成 。（ 1）主 桁 系 统 ：横 向 由 两 片 主 桁 组 成 ，单 片 主 桁 由 立 柱 和 斜 拉 钢 带 构 成 ；（ 2 ）内 模 系 统 ：内 模 支 架 组 成 ；（ 3）底 模 平 台 系 统 ：由 前 下 横 梁 、后 下 横 梁 、纵 梁 和 底 模 组 成 ；（ 4 ）吊 挂 系 统 ：由 前 后 上 横 梁 吊 带 组 成 ；（ 5）平 衡 及 锚 固 系 统 ：由 锚 固 构 件 、钩 板 等 组 成 ，以 便 挂 篮 在 灌 注 砼 和 空载行走时，具有必要的稳定性。
按照上述几个组成系统分别进行计算,计算软件为通用计算软件。计算 建模与卡纳夫里三桥施工挂篮设计图中的相应内容吻合。
2 计算依据
（1）卡纳夫里三桥施工设计图； （ 2）《 公 路 桥 涵 设 计 通 用 规 范 》（ JTG D60- 2004）； （3）《公路桥涵钢结构及木构设计规范》（JTJ 025-86）； （ 4）《 公 路 桥 涵 施 工 技 术 规 范 》（ JTJ 041- 2000）。
挂篮计算书
挂篮设计与计算1、底模底模的组成（1）、面板：采用5mm厚钢板组成的定型钢模。
（2）、横向分配梁：为间距＠=25cm的[10槽钢。
（3）、纵梁： I28b工字钢。
1.1荷载组合（1）、以1#块箱梁混凝土自重控制，荷载分块为腹板Ⅰ、底板（含倒角）Ⅱ、顶板（含倒角）Ⅲ、翼缘板Ⅳ四块。
混凝土按2.6T/m3计。
a、腹板砼自重:G=0.65*(4.726.3+4.418)/2*3.5*26=270.43KN(10.40m3)；Ⅰb、底板砼重:=[(0.623+0.577) *5.45 /2+0.3*0.3]*3.5*26=305.76KN(11.76m3)；GⅡ=[(0.28*5.45+0.3*1.0] *3.5*26=166.17KN(6.39m3)；c、顶板砼自重:GⅢd、翼板砼自重:=[(0.40+0.16)*1.8+(0.40+0.65)*1.2]*3.5*26/2=103.2KN(3.97m3)；GⅣ（2）、模板荷载：内模、底模按0.75KN/m2计算。
（3）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取2.5Kpa=0.0025 N/㎜2。
（4）、振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa=0.002 N/㎜2。
（5）、荷载组合：取（腹板+底板）平均砼自重*1.2+施工荷载*1.4P=1.2*0.038+1.4*0.0045=0.0493N/㎜21.2面板的强度及变形验算面板取b=10㎜，则分配梁[10槽钢的间距为＠=25cm，荷载q=10×p=10×0.0493=0.493N/㎜,按四等跨连续梁验算。
面板参数：I=bh3/12=10*53/12=104.2㎜4；W=bh2/6=10*52/6=41.7㎜3；计算图示如图1:计算图1x5弯矩图1计算结果如下：σmax =M max /W=79.17Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =0.35mm<[f 0]=1.5mm1.3 [10槽钢分配梁分配梁[10槽钢间距为＠=25cm 。
挂篮计算书示例
第一章计算书一、计算依据《钢结构设计规》(GB50017-2003)《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004）《公路桥涵钢结构及木结构设计规》《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004）二、计算参数挂篮主要结构材料表3、荷载组合：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。
三、荷载计算根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。
T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN）3 T2:风荷载根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：四、挂篮计算1、外导梁1）、左侧翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m6计算模型x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )88.2188.21-100.02-100.02剪力图x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )84.5958.01177.1958.01弯矩图力计算杆端力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 88.2108047 0.00000000 0.00000000 88.2108047 84.59416173 0.00000000 88.2108047 84.5941617 0.00000000 -100.024195 58.01403324 0.00000000 -100.024195 58.0140332 0.00000000 -100.024195 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)--------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 88.2108047 0.00000000 88.2108047 90.0000000 0.000000005 0.00000000 100.024195 0.00000000 100.024195 90.0000000 0.00000000受力：前吊点88.21KN 后吊点100.02KNMmax =177.19KN·M Qmax =100.02KN2）、右侧翼板重：0.911*25*4.5=102.49KN侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=102.49*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=192.2KN/4.5=42.72KN/m6计算模型x 123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )90.0990.09-102.15-102.15剪力图x123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )86.3959.25180.9659.25弯矩图力计算杆端力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 90.0876304 0.00000000 0.00000000 90.0876304 86.39403753 0.00000000 90.0876304 86.3940375 0.00000000 -102.152369 59.24837434 0.00000000 -102.152369 59.2483743 0.00000000 -102.152369 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 90.0876304 0.00000000 90.0876304 90.0000000 0.000000005 0.00000000 102.152369 0.00000000 102.152369 90.0000000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------结论：受力：前吊点90.09KN 后吊点102.15KNMmax =180.96KN·M Qmax =102.15KNФ32精扎螺纹钢抗拉标准强度fpk=785Mpa ，公称截面面积S=804.2mm 2 可承受极限拉力F=0.785*804.2=631.3KN>102.15KN 吊杆采用Ф32精扎螺纹钢可以满足抗拉要求。
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广明高速S362线段番禺景观大桥115跨菱形挂蓝空间模型计算分析报告开平市方圆路桥金属制品有限公司2011.91 工程概述和计算依据工程概述主桥上部主跨采用115m跨预应力混凝土连续箱梁。
箱梁断面为单箱单室斜腹板断面。
箱梁顶宽16.5m，底宽6.52～8.15m，翼缘板宽3.673m，根部梁高6.6m，腹板厚80cm ～45cm，底板厚度为64cm～28cm，悬浇段顶板厚度28cm。
箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长12m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长4m ，5#～7#块段长3.5m，8#～14#块段长4m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。
基本资料《大桥施工图设计》主要规范标准《钢结构设计规范》 (GB50017-2003)《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ041-2000)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 (JTJ025-86)计算说明根据设计图纸，对挂篮的主要构造进行了空间建模，采用通用有限元分析程序SAP2000进行空间分析。
计算中对传力作了如下的假定：（1）箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁、外滑梁分别传至前一节段已施工完的箱梁翼板和挂篮主桁的前上横梁承担。
（2）箱梁顶板砼、内模支架、内模重量通过内滑梁分别由前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁承担。
（3）箱梁底板、腹板砼及底篮平台重量分别由前一节段已施工完的箱梁和挂篮主桁的前上横梁承担。
计算参数钢材弹性模量：E=2.06e5 MPa密度：γ=7850 Kg/m3泊松比：ν=0.3线膨胀系数：α=0.000012钢材按容许应力取值，临时结构提高30%计算模型挂篮结构计算模型见下图，包括主桁架、立柱间横向连接系、前上横梁、底篮、导梁等所有的承重系统。
菱形挂篮结构计算空间模型挂篮主要技术参数悬臂浇注箱梁梁段最大重量：150t受力分析悬臂浇注箱梁梁段最大分段长度：4m悬臂浇注梁段高度：6.059～2.8m挂篮设计基本参数（1）梁段混凝土重量：2.65t/m3（2）人群及机具荷载取2.5 KPa。
（3）超载系数取1.05；（4）新浇砼动力系数取1.2；（5）挂篮行走时的冲击系数取1.3；（6）抗倾覆稳定系数2.0；（7）荷载组合：①砼重+挂篮自重+施工、人群机具+动力附加系数 (强度计算)②砼重+挂篮自重 (刚度计算)③挂篮自重+冲击附加系数(行走稳定性)2 荷载计算2.1 底篮纵梁计算底板纵梁（箱梁两腹板中间段截面）受力分析1#块一根底板纵梁(间距0.8m)荷载分析表（按简支梁计算）5#块一根底板纵梁(间距0.8m)荷载分析表（按简支梁计算）8#块一根底板纵梁(间距0.8m)荷载分析表（按简支梁计算）1#块底板纵梁内力5#块底板纵梁内力8#块底板纵梁内力由计算模型可知：底纵梁受最大弯矩、最大剪力在均1#块，最大弯矩为：53.937KN.m ，最大剪力为：37.75KN A 、底纵梁强度计算底板纵梁为H350×175×7×11型钢：型钢截面特性：I=13123.46cm 4 W=749.91cm 3 A=61.46cm 2 Sx=420.42cm 3 b=7mm 单位重48.24kg/m σ=WM =53.937÷749.91=71.92MPa ＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)τmax=IbQS x=37.75×420.42÷13123.46÷7=17.28Mpa ＜85Mpa(容许抗剪)B 、底板纵梁刚度计算1#块底篮底板纵梁最大挠度4.2mm ＜5300/400=13.25mm5#块底篮底板纵梁最大挠度3.8mm＜5300/400=13.25mm8#块底篮底板纵梁最大挠度3.5mm＜5300/400=13.25mm2.2 腹板纵梁(箱梁腹板下方)受力分析：1#腹板纵梁荷载分析表（按简支梁计算）5#腹板纵梁荷载分析表（按简支梁计算）8#腹板纵梁荷载分析表（按简支梁计算）受力分析1#块腹板纵梁内力5#块腹板纵梁内力8#块腹板纵梁内力由计算模型可知：腹板纵梁受最大弯矩、最大剪力均在1#块，最大弯矩为：108.221KN.m ，最大剪力76.272KN 腹板纵梁强度计算腹板纵梁为H350×175×7×11型钢：型钢截面特性：I=13123.46cm 4 W=749.91cm 3 A=61.46cm 2 Sx=420.42cm 3 b=7mm 单位重48.24kg/m σ=WM =108.221÷749.91=144.31MPa ＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)τmax=IbQS x=76.272×420.42÷13123.46÷7=34.91Mpa ＜85Mpa(容许抗剪)腹板纵梁刚度计算1#块腹板下纵梁的最大挠度9.1mm＜5300/400=13.25mm5#块腹板下纵梁的最大挠度8.4mm ＜5300/400=13.25mm8#块腹板下纵梁的最大挠度7.6mm ＜5300/400=13.25mm2.3 内外滑梁计算1、5、8#块外滑梁1荷载分析表（1根外滑梁2[32a 槽钢)1#块外滑梁1内力5#块外滑梁1内力8#块外滑梁1内力由计算模型可知：外滑梁1受最大弯矩、最大剪力均在8#块，最大弯矩为：114.037KN.m 最大剪力为：74.105KN 外滑梁受力分析 强度计算：外滑梁1双拼36a 槽钢型钢截面特性：I=11870cm 4 W=660cm 3 A=60.9cm 2 Sx=389.9cm 3 b=9mm 单位重47.8kg/m σ=WM =114.037÷660÷2=86.39MPa ＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)τmax=IbQS x=74.105×389.9÷########÷9÷2=13.52Mpa ＜85Mpa(容许抗剪)刚度计算：1#块外滑梁的最大挠度4.7mm＜5300/400=13.25mm5#块外滑梁的最大挠度5.4 mm＜5300/400=13.25mm1#、5#、8#块外滑梁2荷载分析表(一根外滑梁[40a槽钢)(按简支计算)1#块外滑梁2内力5#块外滑梁2内力8#块外滑梁2内力由计算模型可知：外滑梁2受最大弯矩、最大剪力均在8#块，最大弯矩为：157.998KN.m ，最大剪力为：102.527KN 外导梁受力分析 强度计算：外滑梁2双拼36a 槽钢型钢截面特性：I=11870cm 4 W=660cm 3 A=60.9cm 2 Sx=389.9cm 3 b=9mm 单位重47.8kg/m σ=WM =157.998÷660÷2=119.70MPa ＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯) τmax=IbQS x =102.527×389.9÷########÷9÷2=18.71Mpa ＜85Mpa(容许抗剪)刚度计算:1#块外滑梁2的最大挠度5.4mm＜5300/400=13.25mm5#块外滑梁2的最大挠度6.2mm ＜5300/400=13.25mm8#块外滑梁2的最大挠度6.7mm ＜5300/400=13.25mm内滑梁计算1#块内滑梁荷载分析表(一根内滑梁2[40a 槽钢)5#块内滑梁荷载分析表(一根内滑梁2[40a 槽钢)8#块内滑梁荷载分析表(一根内滑梁2[40a 槽钢)1#块内滑梁内力5#块内滑梁内力8#块内滑梁内力内滑梁受力分析由计算模型可知：内滑梁受最大弯矩、最大剪力均在8#块，最大弯矩为：233.89KN.m 最大剪力为：151.679KN 内滑梁受力分析 强度计算：内滑梁2[40a 型钢截面特性：I=17580cm 4 W=879cm 3 A=75cm 2 Sx=524.4cm 3 b=9mm 单位重58.9kg/m σ=WM =233.89÷879÷2=133.04MPa ＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯) τmax=IbQS x =151.679×524.4÷########÷9÷2=25.14Mpa ＜85Mpa(容许抗剪)内滑梁刚度计算1#块内滑梁的最大挠度5.1mm ＜5300/400=13.25mm5#块内滑梁的最大挠度5.9mm＜5300/400=13.25mm受力分析8#块内滑梁的最大挠度6.8mm＜5300/400=13.25mm2.4横梁计算前下横梁验算1#块前下横梁内力5#块前下横梁内力8#块前下横梁内力前下横梁受力分析由计算模型可知：前下横梁受最大弯矩、最大剪力在8#块，最大弯矩为：280.381KN.m ，最大剪力为：125.039KN前下横梁为双拼H400×200×8×13型钢:单根型钢截面特性：： I=22964.86cm 4 W=1148.24cm 3 A=81.92cm 2 Sx=642.97cm 3 b=8mm 单位重64.3kg/m σ=WM =280.381÷1148.24÷2=122.09MPa ＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯) τmax=IbQS x =125.04×642.97÷########÷8÷2=21.88Mpa ＜85Mpa(容许抗剪)前下横梁刚度1#块前下横梁最大挠度：22.6-8.7=13.9mm ＜7000/400=17.5mm5#块前下横梁最大挠度：23.2-8.9=14.3mm ＜7000/400=17.5mm8#块前下横梁最大挠度：13.5-4.9=8.6mm ＜7000/400=17.5mm受力分析后下横梁验算1#块后下横梁内力5#块后下横梁内力8#块后下横梁内力后下横梁受力分析由计算模型可知：后下横梁受最大弯矩、最大剪力在1#块，最大弯矩为：198.967KN.m ，最大剪力为：271.263KN后下横梁H600×200×11×17型钢：型钢截面特性：I=74418.64cm 4 W=2480.62cm 3 A=130.26cm 2 Sx=1431.58cm 3 b=11mm 单位重102.25kg/m σ=WM =198.967÷2480.62÷2=40.10MPa ＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)τmax=IbQS x =271.26×1431.58÷########÷11÷2=23.72Mpa ＜85Mpa(容许抗剪)后下横梁刚度1#块后下横梁最大挠度2.3mm＜7430/400=18.575mm5#块后下横梁最大挠度1.5mm＜7430/400=18.575mm8#块后下横梁最大挠度1.1mm＜7430/400=18.575mm 前上横梁验算受力分析1#块前上横梁内力5#块前上横梁内力8#块前上横梁内力前上横梁受力分析由计算模型可知：前上横梁受最大弯矩、最大剪力均在8#块，最大弯矩为：281.886KN.m ，最大剪力为：290.45KN 前上横梁为双拼H600×200×11×17型钢：型钢截面特性：I=74418.64cm 4 W=2480.62cm 3 A=130.26cm 2 Sx=1431.58cm 3 b=11mm 单位重102.25kg/m σ=WM =281.886÷2480.62÷2=56.82MPa ＜1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)τmax=IbQS x =290.45×1431.58÷########÷11÷2=25.40Mpa ＜85Mpa(容许抗剪)刚度计算：1#块前上横梁最大挠度16.4mm ＜8850/400=22.125mm5#块前上横梁最大挠度16.9mm＜8850/400=22.125mm受力分析8#块前上横梁最大挠度13mm ＜8850/400=22.125mm2.5 挂篮主桁竖向变形主桁在施工条件下最大竖向位移图1#块主桁变形图F1=7.8mm F5=8.7mm f8=10.1mm5#块主桁变形图8#块主桁变形图2.6 挂篮主桁内力1#块单片主桁后锚反力：540.99KN、前支点反力：1045.25KN5#块单片主桁后锚反力：615.03KN、前支点反力：1182.14KN8#块单片主桁后锚反力：716.64KN、前支点反力：1370.04KN1#块主桁杆件轴力图5#块主桁杆件轴力图8#块主桁杆件轴力图2.7 挂篮主构件强度、稳定性分析菱形主桁架结构平面杆系共5根杆件，杆件截面2[40a。