25m箱梁预应力张拉计算书

25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。

全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。

每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。

２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。

本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片.各梁得预应力筋分布情况如下表所示：预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。

预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。

试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。

预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５.2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。

导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。

2、1、力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa※标准强度：f＝18６0MPapk=1395MＰa※张拉控制应力:σcon＝0、75fｐk※钢绞线松驰系数：0、3※孔道偏差系数：κ=0、0０１5※孔道摩阻系数：μ=0、15※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计２、2、理论伸长值得计算根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行：(公式1)式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)；Pp——预应力筋得平均张拉力(N）；Ｌ—-预应力筋得长度（mm)；Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）；Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）.预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：(公式2)上式中:P——预应力筋张拉端得张拉力(ＫN）；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线得夹角之与（rad）；ｘ-—从张拉端至计算截面得孔道长度,整个分段计算时x等于L（ｍ）；k——孔道每米局部偏差对摩擦得影响系数(1/m），；μ-—预应力筋与孔道壁之间得磨擦系数。

上式中得k值在管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响，μ值只在管道弯曲部分考虑该系数得影响.预应力张拉端得张拉力Ｐ值按如下公式计算：(公式3）上式中：P-—预应力筋得张拉力（KN)；σcon——预应力筋得张拉控制力(MPa）;Ap-—每根预应力筋得截面面积(mｍ2）；n—-同时张拉预应力筋得根数；b-—超张拉系数，不超张拉时为1、０。

2、3、实际伸长值得量测及计算预应力筋在张拉之前,要先调整到初应力σ,一般取控制应力σcon得１0％=0、1σcon=１39、5MPa,张拉到初应力后再开始张拉~1５％)，本桥取10%,即σ与量测伸长值。

实测伸长值除张拉时量测得伸长值外,还应加上初应力时得推算伸长值，实际伸长值总量△Ｌ得计算公式如下：（公式4）上式中：△Ｌ1—-从初应力至最大张拉力间得实测伸长值(mm）；△L2——初应力σ0时推算伸长值（mm)；C——混凝土构件在张拉过程中得弹性压缩值（mm），一般情况下可忽略不计。

上式中△L按下式计算:2（公式5)式中各符号得含义与上述相同。

3、设计对预应力工艺得有关要求3、１、对混凝土强度、龄期得要求箱梁混凝土强度达到设计强度得85％,且混凝土龄期不小于7d时,方可张拉预应力钢束。

３、2、对张拉力得要求预制梁内正弯矩钢束及墩顶连续段处得负弯矩钢束均采用两端同时张拉,锚下控制力为0、75 f=1３95MPa。

施加得预应力采用张拉力与伸长值双控。

pk3、3、对伸长值得要求当预应力张拉到设计张拉力时,实际伸长值与理论伸长值得误差应控制在6％以内,实际伸长值应扣除钢束得非弹性变形得影响，各钢束伸长值（两端之与)详下表：钢束理论伸长值一览表（设计图）单位：mm项目N１N２N3 Ｎ4 T1 T2 中跨173 1７３1７3 17250 100 边跨174 173 173 173孔道压浆采用智能真空辅助压浆,孔道压浆采用M５0水泥浆,要求压浆饱满。

水泥浆强度达到４0MＰa时，箱梁方可吊装.4、后张法预应力钢绞线理论伸长值得计算本桥箱梁预应力筋既有平弯又有竖弯,直线段与曲线段交错分布，故进行分段计算，靠近张拉端第一段得终点力即为第二段得起点力，每段得终点力与起点力得关系如下式：(公式6)（公式７)上式中：Ｐｐ—-分段得平均张拉力(ＫN）;Ｐz——分段得终点张拉力（ＫN)；P q——分段得起点张拉力(KN）;其余符号得意义同上。

其它各段得起终点力可以从张拉端开始进行逐步得计算。

中跨及边跨各钢束仅计算半边钢绞线得伸长量，中跨按计算得伸长量乘以2为总得伸长量，边跨按计算得半边得伸长量加中跨半边得伸长量为总得伸长量。

顶板束为直线,不需分段计算.计算钢束得伸长量时还应考虑千斤顶得计算长度及工具锚得长度,张拉端还应考虑千斤顶及工具锚得长度。

千斤顶得计算长度为0、34５m,工具锚得长度为0、０5m.一根钢绞线张拉端得张拉力：＝1395*1３9＊1*０、001＊1=１93、905KN预制箱梁区分中跨及边跨及不同得钢束分段进行理论伸长量得计算,中跨得两端伸长量按半边梁乘２计,边跨得两端伸长量按非连续端半边梁加中跨半边梁计，其计算表见附表１“25ｍ预制箱梁预应力筋理论伸长量计算表",计算结果如下表：钢束理论伸长值一览表(计算结果) 单位:mｍ项目N１N２N3 N4 T1 T2 中跨１7９1７９178 1７８边跨１79 17９１78 1785、千斤顶张拉力与对应油表读数得计算5、1、钢绞线张拉控制应力得计算根据设计图提供得数据,张拉控制应力σｃon＝０、７5＊Ｒy b=13９5MPａ，截面积Ap=139mm2，低松驰预应力筋不考虑超张拉,则按“公式3”计算得各预应力张拉端得张拉力P值如下表所示：预应力张拉端得张拉力单位：KN 钢束规格1φs15、2 4φｓ1５、2 ３φs1５、2本工程使用得油压千斤顶得型号为ＹDＣ1500,就是预应力穿心式通用万能型千斤顶，与M15型锚具配套使用,其公称张拉力1684KN,张拉行程2０0mm。

千斤顶共2套,编号分别为130４２8、1３0429，１30４28#千斤顶配套使用得油压表编号为413050６０3，1３0４29＃千斤顶配套使用得油压表编号为413050604。

油表得检测结果如下表：13０４2８＃千斤顶油表检测结果1３042９＃千斤顶油表检测结果按不同得钢束区分使用不同得油压千斤顶按回归方程式分别计算10%σcon 、２0%σcon 、1００%σcon 得油表读数,，计算结果如下表:１３0４28＃千斤顶张拉时各阶段得油表读数 单位:MPa1３042９#千斤顶张拉时各阶段得油表读数单位：MPa6、实际伸长值得计算及量测6、1、实际伸长值得计算预应力筋张拉前，应先调整到初应力,即10％σcon,再开始张拉与量测伸长值,初应力时得伸长值就是推算值。

实测伸长值得计算详“公式4",初应力时得伸长值推算按“公式５"计算,不考虑混凝土构件在张拉过程中得弹性压缩值。

初应力σ0=1０％σcｏn=1３9、5MPa,预应力筋长度L值区分非连续端及连续端取值，即区分中跨及边跨得半边梁取值，Ｅp=1、95*105 MPa。

则计算结果如下表: 钢束初应力伸长值表（一端）单位：ｍm本桥得初应力时得推算伸长值也可取10%σ～20％σ得伸长值,两个值可相互复核。

6、2、实际伸长值得量测实际伸长值得量测方法多种多样,目前使用较多得就是直接测量张拉端千斤顶活塞伸出量得方法，但这样得测量方法存在一定得误差。

因为工具锚端夹片张拉前经张拉操作人员用钢管敲紧后，在张拉到10％σｋ时因钢绞线受力，夹片会向内滑动,这样通过测量千斤顶得伸长量而得到得伸长量比钢绞线得实际伸长值长1～２mｍ.从1０%σｋ张拉到１00％σk时,钢绞线得夹片又有2～3ｍm得滑动,按最小值滑动量计算单端钢绞线得伸长量就有3～4mm得误差，两侧同时张拉时共计有约6~8mm得误差（误差值得大小取决于工具锚夹片打紧程度）。

因此用测量千斤活塞得方法一般测出来得值都就是偏大得.因此，对于钢束实际伸长值得测量,应采用量测钢绞线绝对伸长值得方法,而不使用量测千斤顶活塞伸出量得方法.故本桥伸长量得测量方法就是使用一个标尺固定在钢绞线上,不论经过几个行程，均以此来量测分级钢绞线得长度，累计得结果就就是初应力与终应力之间得实测伸长值。