箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)
25米预应力混凝土箱梁张拉计算
四、张拉设备及检验1、张拉设备的选用设备能力计算：3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN5束：P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN张拉采用两端对称张拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶,其张拉力150T.压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa,千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定.2、在下述情况下,应对油表、千斤顶进行配套校验.油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过,第一次使用的；使用超过六个月或连续张拉200次以上的；在运输和张拉操作中出现异常时.五、张拉有关数量值计算张拉时应两端同时对称张拉,张拉控制以张拉力为主,伸长值为校核控制,实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以内.锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa.预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：ΔL＝<P p L>/<A p E p> (1)式中：P p――预应力筋的平均张拉力<N>；当预应力筋为直线时P p＝P；L――预应力筋的长度<mm>；A p――预应力筋的截面面积<mm2>；本工程采用每根A p=140mm2；E p――预应力筋的弹性模量<N／mm2>；本工程采用E p=197444mpa.预应力筋平均张拉应力按下式计算：P p＝P<1－e-〕kx+μθ〔>／<kx＋μθ> (2)式中：P p――预应力筋平均张拉力<N>；P――预应力筋张拉端的张拉力<N>；x――从张拉端至计算截面的孔道长度<m>；θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和<rad>；k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采用的是预埋金属螺旋管道,故采用0.0015；μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25.六、张拉伸长量计算：<一>中跨半跨计算方法如下：1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线90.7cm；2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm<5º>+直线252.9cm；3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm<5º>+直线415.1cm；4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1040.1cm；<二>边跨非连续端半跨计算方法如下：1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长617.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线266.7cm；2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长456.7cm+曲线长349.1cm<5º>+直线426.7cm；3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长296.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线586.7cm；4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1050.1cm；<三>边跨连续端半跨N4计算方法如下：1、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1040.1cm；七、张拉计算结构名称：长**河桥25米后张法预制箱梁<一>、中跨中梁半跨计算结果如下：1、N1束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560,弹性模量Ep〕N/mm2〔195000,张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算2、N2束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算3、N3束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算4、N4束3股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔420弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>585.9.伸长量计算<二>、边跨非连续端半跨计算结果如下：1、N1束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560,弹性模量Ep〕N/mm2〔195000,张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算2、N2束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算3、N3束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算4、N4束5股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔700弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>976.5.伸长量计算<三>、边跨连续端半跨N4计算结果如下：1、N4束5股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔700弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>976.5.伸长量计算八、25米箱梁预应力钢束材料数量及伸长量计算表。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。
全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。
每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。
２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。
本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片.各梁得预应力筋分布情况如下表所示：预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。
试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。
预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５.2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。
导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。
2、1、力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa※标准强度：f＝18６0MPapk=1395MＰa※张拉控制应力:σcon＝0、75fｐk※钢绞线松驰系数：0、3※孔道偏差系数：κ=0、0０１5※孔道摩阻系数：μ=0、15※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计２、2、理论伸长值得计算根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行：(公式1)式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)；Pp——预应力筋得平均张拉力(N）；Ｌ—-预应力筋得长度（mm)；Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）；Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）.预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：(公式2)上式中:P——预应力筋张拉端得张拉力(ＫN）；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线得夹角之与（rad）；ｘ-—从张拉端至计算截面得孔道长度,整个分段计算时x等于L（ｍ）；k——孔道每米局部偏差对摩擦得影响系数(1/m），；μ-—预应力筋与孔道壁之间得磨擦系数。
25m箱梁预应力张拉计算书
125m 箱梁预应力张拉计算书第一章 设计伸长量复核丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm ²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）2X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取139 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=11.322m；X曲=1.018mθ=4×π/180=0.0698radk X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074NΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm与设计比较（176.4-172）/172=2.56%2、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力3。
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本次预应力张拉计算针对的是 30m 箱梁，该箱梁采用后张法预应力施工工艺。
箱梁的设计承载能力和使用性能在很大程度上取决于预应力的施加效果，因此准确的预应力张拉计算至关重要。
二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec ＝ 345×10^4 MPa。
2、预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7 152 1860，其标准强度 fpk ＝ 1860 MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10^5 MPa。
3、每束钢绞线的根数和布置根据设计要求确定。
4、锚具采用 OVM 系列锚具，锚下控制应力σcon ＝ 075 fpk ＝1395 MPa。
三、预应力损失计算1、锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1对于夹片式锚具，根据规范取值计算。
2、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失σl2考虑孔道偏差系数 k 和摩擦系数μ，通过计算公式得出。
3、混凝土加热养护时，受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间温差引起的预应力损失σl3若施工过程中存在此项情况，按照实际温差计算。
4、预应力钢筋的应力松弛引起的预应力损失σl4根据规范规定的松弛系数和张拉控制应力计算。
5、混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失σl5综合考虑混凝土的强度、龄期、环境条件等因素计算。
四、张拉力计算1、单根钢绞线的张拉力 P ＝σcon × Ap其中 Ap 为单根钢绞线的截面积。
2、每束钢绞线的张拉力为单根张拉力乘以束内钢绞线根数。
五、理论伸长值计算1、根据公式ΔL ＝ Pp × L ／（Ap × Ep) 计算其中 Pp 为平均张拉力，L 为预应力筋的长度。
2、考虑孔道曲线部分对伸长值的影响，进行修正计算。
六、实际伸长值测量与计算1、测量初始伸长值ΔL1，从千斤顶开始加载至初应力（一般为10%σcon）时的伸长量。
2、测量最终伸长值ΔL2，从初应力加载至控制应力时的伸长量。
30m箱梁预应力张拉计算书
30米箱梁预应力张拉计算书一、张拉设计2 预应力钢束为φ高强度低废弛钢绞线，横载面积 140mm，有单束5 根、4 根两种形式，锚具型号分别为OVM15-5型、OVM15-4、锚下控制应力 N1～N3 为 1340Mpa，N4 为 1320Mpa，T1 为 1395Mpa，T2 为1340MPa。
二、张拉设施采纳1 、张拉设施能力计算（以单束 5 根为例，边跨 N1～N3）P=σ控×A×n=1340 6×10 2 -6N/m×140×102m×5=938KN=为了抵消夹片锚固回缩时的预应力损失（按一端回缩6mm计），超张拉 3%σ控：P max=P×103%=2、张拉设施行程（以最长钢束拉力无磨阻损失为例）L=σ控×L/E p=1340 ×106×× 103/ ×1011)=张拉时为双侧张拉 , 单侧伸长量为 2=所采纳QYC150型穿心式液压千斤顶, 其张拉力T=150T，行程l s=400mm。
3、压力表采纳2150T 千斤顶活塞面积为290cm。
由式 P n=P/A n（式中 P n—计算压力表读数； P—张拉力； A n—张拉设施工作液压面积），得：P4 2 n =×10 N/29000mm=mm 2所采纳最大读数为60MPa的压力表。
三、分级张拉段区分为了便于伸长量丈量和控制两头张拉的同步进行，把张拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段张拉力分别为：张拉力4φ张拉阶段5φs10%σ控（KN）20%σ控（KN）100%σ控（KN）938103%σ控（KN）四、应力张拉操作程序初张拉至δ k（正确丈量伸长量），持荷3分钟，而后张拉至δ k，持荷 3 分钟，再张拉直接到位δk，持荷 3 分钟，进油张拉到δk锚固。
不再采纳超张拉工艺。
30米预应力箱梁张拉计算
30米预应力箱梁张拉计算一、引言预应力箱梁是一种常用的桥梁结构，它具有较高的承载能力和抗震性能。
在预应力箱梁的施工过程中，预应力张拉是非常关键的一步。
本文将以30米预应力箱梁张拉计算为主题，介绍预应力张拉的步骤和计算方法。
二、预应力张拉的步骤1. 钢束布置：首先根据设计要求，确定预应力钢束的布置方案。
钢束应均匀分布在箱梁的上下两侧，并保证钢束的位置和间距符合设计要求。
2. 钢束穿线：将预应力钢束从箱梁的一侧穿过，并通过预埋管道或孔洞，使其延伸到箱梁的另一侧。
在穿线过程中，需要注意预应力钢束的锚固长度和锚固位置，以确保施工的安全和可靠性。
3. 张拉预应力：通过预应力张拉机械设备，对钢束进行张拉，使其产生预应力。
张拉的过程中，应根据设计要求控制预应力的大小和张拉的速度。
同时，还要监测张拉力的变化，确保预应力的稳定性和一致性。
4. 锚固预应力：在完成预应力张拉后，将钢束的末端固定在锚具上，形成锚固预应力。
锚固的过程中，需要根据设计要求选择合适的锚具，并确保锚固的可靠性和稳定性。
5. 后张拉：对已经锚固的预应力钢束进行后张拉，以进一步增加预应力的大小和均匀性。
后张拉的过程中，需要根据设计要求控制后张拉力的大小和后张拉的顺序。
三、预应力张拉的计算方法1. 预应力力的计算：根据设计要求，计算每根预应力钢束所需的预应力力。
预应力力的计算公式为：F = A × σ，其中F为预应力力，A为钢束的横截面积，σ为预应力应力。
2. 钢束的应力计算：根据预应力力和钢束的横截面积，计算钢束的应力。
应力的计算公式为：σ = F / A。
3. 钢束的变形计算：根据钢束的应力和弹性模量，计算钢束的变形。
变形的计算公式为：δ = L × σ / E，其中δ为钢束的变形，L 为钢束的长度，E为钢束的弹性模量。
4. 钢束的张拉长度计算：根据钢束的变形和钢束的长度，计算钢束的张拉长度。
张拉长度的计算公式为：L0 = L + δ，其中L0为钢束的张拉长度。
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本工程为_____桥梁项目，其中 30m 箱梁采用预应力混凝土结构。
箱梁预应力钢束的布置和张拉是确保箱梁结构承载能力和耐久性的关键环节。
本次计算旨在确定预应力钢束的张拉控制应力、张拉力以及伸长量等参数，为施工提供准确的技术依据。
二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级：C502、预应力钢绞线规格：采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7-1520mm，标准强度 fpk ＝ 1860MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10⁵MPa。
3、管道摩擦系数：μ ＝ 0254、管道偏差系数：k ＝ 000155、锚具变形和钢绞线回缩值：一端锚具回缩量为 6mm，两端共计12mm。
三、预应力钢束布置本箱梁共设置了_____束预应力钢束，分别为 N1、N2、N3 等。
每束钢绞线的根数和布置位置根据箱梁的受力要求进行设计。
四、张拉控制应力计算根据设计要求，预应力钢绞线的张拉控制应力σcon 为：σcon ＝ 075fpk ＝ 075×1860 ＝ 1395MPa五、张拉力计算每束钢绞线的张拉力 P 按下式计算：P ＝σcon×Ap其中，Ap 为每根钢绞线的截面积，1×7-1520mm 钢绞线的截面积Ap ＝ 140mm²。
例如，对于 N1 束钢绞线，假设根数为 n，则其张拉力为：P ＝ 1395×n×140依次计算出各束钢绞线的张拉力。
六、理论伸长量计算预应力钢绞线的理论伸长量ΔL 按下式计算：ΔL ＝（P×L）／（Ap×Ep）式中，L 为预应力钢绞线的有效长度。
以 N1 束为例，详细计算其理论伸长量。
首先确定 N1 束钢绞线的有效长度，然后代入公式进行计算。
依次计算出各束钢绞线的理论伸长量。
七、实际伸长量计算实际伸长量的测量应在初应力（一般为10%σcon）下测量伸长量ΔL1，然后在20%σcon 下测量伸长量ΔL2，最后在100%σcon 下测量伸长量ΔL3。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长381m。
本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。
每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。
25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。
本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。
各梁的预应力筋分布情况如下表所示：箱梁名称数量(片)腹板N1、N2 底板N3、N4 顶板T1 顶板T2波纹管钢绞线波纹管钢绞线波纹管钢绞线波纹管钢绞线中跨中梁30 φ内55 4φs15.2 φ内50 3φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 中跨边梁30 φ内55 4φs15.2 φ内50 3φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 边跨中梁32 φ内55 4φs15.2 φ内55 4φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 边跨边梁32 φ内55 4φs15.2 φ内55 4φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。
30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书
30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书一、计算公式及参数△L=Ep Ap LPp ?? Pp=1、预应力平均张拉力计算公式及参数：△L—钢绞线一端伸长量（mm ） P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.232、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），单根取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取2.0×105 N/ mm 2（Mpa ）在计算一端伸长量时，X=L二、伸长量计算以中跨为例：1、N1束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300N X=30.72÷2=15.36m θ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.36+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/( KX+μθ)= 195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760803.74N △L=P p×L÷(A p×E p)= 760859×15360÷(140×4×2.0×105)△L=104.3mm扣除10%初应力后△L=104.3×（1-10%）=93.90mmN1总伸长量为93.9mm×2=187.80mm2、N2束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.78÷2=15.39mθ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.39+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/ ( KX+μθ)= 195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760787N △L= P p×L ÷(A p× E p)= 760859×15390÷(140×4×2.0×105)△L =104.54mm扣除10%初应力后△L=104.54×（1-10%）=94.09mmN2总伸长量为94.09mm×2=188.17mm3、N3束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.85÷2=15.425mθ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.425+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/( KX+μθ)=195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760767N △L= P p×L÷(A p×E p)=760859×15425÷(140×4×2.0×105)△L =104.78mm扣除10%初应力后△L=104.79×（1-10%）=94.30mmN3总伸长量为94.31mm×2=188.60mm4、N4束一端的伸长量：（中跨5股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.56÷2=15.28mθ=1.4×π÷180=0.024radKX+μθ=0.0015×15.28+0.23×0.024=0.029P p=P×[1-e-(KX+μθ)]/ (KX+μθ)= 195300×5×(1-e-0.028) ÷0.028=962696N △L= P p×L ÷(A p× E p)= 962696×15280÷(140×5×2.0×105)△L =105.07mm扣除10%初应力后△L=105.07×（1-10%）=94.56mmN4总伸长量为94.56mm×2=189. 12mm依次计算出边跨梁板的单端伸长量为：N1单端伸长量=93.11mm N2单端伸长量=94.87mmN3单端伸长量=94.78mm N4单端伸长量=95.79mm三、钢绞线的张拉控制应力计算（以中跨N1为例）N1 4股钢绞线：σcon=0.75×1860×140×4=781.2KN0111号千斤顶张拉、10075122号油表时：千斤顶回归方程：Y=0.0316X+0.9式中：Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）①．10%σcon=78.12 KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×78.12+0.9=3.37MPa②．20%σcon=156.24KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×156.24+0.9=5.84MPa③100%σcon=781.2KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×781.2+0.9=25.6MPa0112号千斤顶张拉、10075127号油表时：千斤顶回归方程：Y=0.0319X+0.77：式中： Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）①．10%σcon=78.12 KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×78.12+0.77=3.26MPa②．20%σcon=156.24KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×156.24+0.77=5.75MPa ③．100%σcon=781.2KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×781.2+0.77=25.69MPa 30米箱梁（边跨）张拉数据表30米箱梁（中跨）张拉数据表。
箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)
箱梁预应力张拉计算书武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是郑州市西南绕城高速公路向北延伸与郑（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。
第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。
桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。
引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。
第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。
每孔左右幅共12榀小箱梁。
一、张拉计算所用常量：预应力钢材弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2预应力单数钢材截面面积 Ag=139mm2预应力钢材标准强度 f pk=1860Mpa孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17设计图纸要求：锚下张拉控制应力σ1=0.75 f pk =1395MPa二、计算所用公式：1、P的计算：P=σk ×Ag×n×10001×b (KN) (1)式中：σk￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的张拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2);n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时张拉预应力筋的根数(mm2);b ￣￣￣￣￣￣￣￣超张拉系数，不超张拉取1.0。
2、p 的计算：p =μθμθ+-+-kl e p kl(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋张拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从张拉端至计算截面的孔道长（m ）;θ ￣￣￣￣￣￣ 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。
预应力张拉计算书(例范本)
预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。
跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。
预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。
预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。
30米箱梁张拉计算书
30米预制箱梁张拉计算方案一、基础数据本标段30米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N 1、N 2、N 3 、N 4各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon =1860×0.75=1395MP a 。
按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0初应力 σcon （持荷2min ）锚固，张拉顺序为N 1、N 3、N 2、N 4。
二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n =σcon ×A ×n 进行计算，如下：中跨箱梁N 1 钢束锚下张拉力：F 1=σcon ×A ×n=1395 MP a ×140㎜2×4 =781.2KN 其中：A 为每根预应力钢绞线的截面积；n 为同时张拉的预应力钢绞线的根数； F 为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同N 1，各钢束张拉力如下表：中跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）边跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、压力表读数计算本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为2766,2786，校准方程分别为P=0.031F-0.10862, P=0.0307F-0.20642。
故中跨箱梁N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为2766：P1=0.031P-0.10862=0.031×781.2-0.10862=24.1 MP a2）压力表编号为2786：P2=0.0307F-0.20642=0.0307×781.2-0.20642=23.8MP a编号为2#千斤顶对应的压力表编号为1962,2784，校准方程分别为P=0.0309F-0.10358, P=0.0314F-0.14642。
其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：(中跨30米箱梁)（表三）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(中跨30米箱梁)（表四）(中跨30米箱梁)（表五）预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(边跨30米箱梁)（表六）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(边跨30米箱梁)（表七）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(边跨30米箱梁)（表八）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算因本标段内的箱梁梁长变化较大，故采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.23故30米中跨箱梁的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.23，X取14.7m；N1、N2、N3钢束θ为7.5°，弧度为0.1308 ，N4钢束θ为1.4°，弧度为0.0244。
30米预制箱梁张拉计算书.doc
30米预制箱梁张拉计算书.doc文档1：一.引言本文档旨在描述和计算30米预制箱梁的张拉计算，包括梁体的设计参数、钢索的张拉力计算、张拉设备的选择等内容。
二.设计参数1. 梁体尺寸：长30米，宽2米，高1米。
2. 预应力钢索数量：采用四道永久性245直径的钢绞线。
3. 张拉力：根据设计要求，每根钢索需要施加200吨的张拉力。
三.钢索张拉计算1. 张拉设备选择：根据钢索的直径和长度，选择适当的液压张拉设备。
2. 钢束长度：根据梁体尺寸和截面特征，计算钢束的长度。
3. 张拉力计算：根据预应力钢索的数量和设计要求的张拉力，计算总的张拉力。
四.梁体施工1. 预制梁体制作：根据设计要求，制作预制箱梁的钢筋骨架。
2. 预应力钢束安装：将预应力钢束安装在梁体内部的预留孔洞中。
3. 张拉过程：根据张拉计算结果，用液压张拉设备施加适当的张拉力。
4. 固定过程：通过金属夹具固定钢束，使其保持预应力状态。
五.附件本文档涉及以下附件：1. 工程图纸：包括梁体设计图纸和预应力钢束安装图纸。
2. 设备数据表：包括所选张拉设备的技术参数和性能指标。
六.法律名词及注释1. 预应力技术：一种通过施加预先计算的拉应力来改善结构材料性能的技术。
2. 钢绞线：由多股钢丝捻合而成的高强度钢索。
文档2：一.简介本文档为30米预制箱梁的张拉计算，旨在描述梁体的设计参数、钢束的张拉力计算、张拉设备的选择等内容，为工程施工提供指导。
二.设计参数1. 梁体尺寸：30米长、2米宽、1米高的预制箱梁。
2. 预应力钢束：采用四道永久性直径为245的钢绞线。
3. 张拉力：每根钢束需施加200吨的张拉力。
三.钢束张拉计算1. 张拉设备选择：根据钢束的直径和长度，选择适宜的液压张拉设备。
2. 钢束长度：根据梁体尺寸和截面特征，计算钢束长度。
3. 张拉力计算：根据预应力钢束的数量和设计要求，计算总的张拉力。
四.梁体施工1. 预制梁体制作：根据设计要求，制作预制箱梁的钢筋骨架。
(完整)预应力张拉油表读书计算方法
(完整)预应力张拉油表读书计算方法编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（(完整)预应力张拉油表读书计算方法）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。
本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为(完整)预应力张拉油表读书计算方法的全部内容。
预应力张拉油表读书计算方法1、先算单根钢绞线的控制张拉力:F1=fpk*r＊Asfpk：表示钢绞线的标准抗拉强度；As：表示钢绞线的横截面积;(查规范）r：表示折减系数；2、再算每束钢绞线的张拉力：Fn=F1＊nn：表示每束钢绞线的数量;3、根据一次线性回归方程(查阅所用液压千斤顶的检验报告）算出油表读数。
例：以拉萨市生态路桥改建工程为例计算油表读数（已知fpk=1860Mpa，As=139mm2，，r=0.75，n=7）；解:一根钢绞线的控制张拉力:F1=1860*0.75＊139=193905N=193。
905KN七根钢绞线的控制张拉力：F7=193。
905*7=1357。
335KN故:15％控制张拉力所对应张拉力1357。
335＊15％=203.60025KN 30％控制张拉力所对应张拉力1357。
335*30%=407。
2005KN100％控制张拉力所对应张拉力 1357。
335*100％=1357。
335KN 液压千斤顶编号01一次线性回归方程（后附检验报告)：P=0。
0134*F+0。
2343,相关系数：R=0.9998。
根据以上给出的数据及公式可算出不同张拉阶段的油表读数P如下：15%对应的油表读数：P7—15％=0.0134＊203.60025+0。
2343=2.96Mpa30％对应的油表读数：P7-30%=0.0134*407。
箱梁预应力张拉计算书
现浇箱梁预应力张拉计算书一、基本情况1．预应力束采用jΦ15.2mm钢铰线，标准强度bR y=1860Mpa．张拉预应力0.73bR y．钢铰线标准横断面面积A=139mm22．张拉预应力P的计算P9=1860×106×0.73×139×10-6×9=1745.1 KN3．张拉程序0⇒10﹪控制应力（量测延伸值）⇒100﹪控制应力（持荷2分钟，量测伸延值）⇒锚固4．待砼强度达到90﹪后,方可张拉预应力束.张拉顺序为50%N2－100%N3－100%N2－100%N1。
5．本工程采用两端张拉控制力、延伸量双控施工。
二、张拉力与油表读数对应关系表（根据千斤顶、油表校准证书提供的计算值）1 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：071263752 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：080127133 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：080625004 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：08043010三、延伸量的计算1． 工作长度延伸量计算：本工程张拉工作长度按单端450mm 计.包括锚环、限位板、千斤顶、工作锚环的厚度。
工作长度延伸量:=P L A E g ⨯⨯=L k E gσ⨯= =3.1mm 2.理论延伸量=计算长度延伸量+工作长度伸延量 计算长度延伸量L ∆=［PL(1-e -(kL +uθ))］ /(kL +uθ)/ (A y ×E g )L ∆:预应力筋理论延伸量(mm)P: 预应力筋张拉端张拉力(N)L : 从张拉端到计算截面的孔道长度(m)θ:从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k: 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 u: 预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.155E g : 预应力筋的弹性模量(M pa ) 根据送检结果取1.95×105 Mpa A y :预应力筋的截面积(mm 2)，为139 mm 2×n(钢绞线束数)预应力筋理论延伸量(按梁长72.000米计算)： 1#筋：L ∆1N =209.2mm2#筋：L ∆2N =208.6mm3#筋：L ∆3N =208.1mm3. 施工时实际延伸量的量测及计算 L ∆=1L ∆-2L ∆+L c ∆0.73×1860Mpa×450mm 1.95×105Mpa1L ∆:达到控制应力时量测的伸长值（mm ）2L ∆:达到初应力时量测的伸长值 （mm ）L c ∆:初应力时的推算伸长值，采用相邻级的伸长度。
25m箱梁预应力张拉计算书模板
25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长381m。
本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。
每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。
25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。
本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。
各梁的预应力筋分布情况如下表所示：预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应pk力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。
试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.95*105 MPa。
预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-4及BM15-5。
2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。
导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
2.1、力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa※标准强度：f=1860MPapk=1395MPa※张拉控制应力：σcon=0.75fpk※钢绞线松驰系数：0.3※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.15※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计2.2、理论伸长值的计算根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：（公式1）式中：ΔL——各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp——预应力筋的平均张拉力（N）；L——预应力筋的长度（mm）；Ap——预应力筋的截面面积（mm2）；Ep——预应力筋的弹性模量（Mpa）。
预应力计算书
25m 箱梁预应力张拉计算书第一章 设计伸长量复核设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm ²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =∆式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）A p—预应力筋的截面面积（mm2），取139 mm2E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=11.322m；X曲=1.018mθ=4×π/180=0.0698radk X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074NΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm与设计比较（176.4-172）/172=2.56%2、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直= 4.709m；X曲=7.601mθ=4×π/180=0.1571radk X曲+μθ=0.0015×7.601+0.25×0.1571=0.0507P p=193905×（1-e-0.0507）/0.0507=189071NΔL曲= P p L/（A p E p）=189071×7.601/（139×1.95×105）=53mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×4.709/（139×1.95×105）=33.7mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(53mm+33.7mm)*2=173.4mm与设计比较（173.4-171）/171=1.4%同理，N2,N3束钢绞线计算结果详见附表。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
箱梁预应力拉计算书武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。
第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。
桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。
引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。
第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。
每孔左右幅共12榀小箱梁。
一、拉计算所用常量：预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2预应力单数钢材截面面积Ag=139mm2预应力钢材标准强度f pk=1860Mpa孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17设计图纸要求：锚下拉控制应力σ1=0.75 f pk =1395MPa二、计算所用公式：1、P的计算：P=σk ×Ag×n×10001×b (KN) (1)式中：σk￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2);n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。
2、p 的计算：p =μθμθ+-+-kl e p kl(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）;θ ￣￣￣￣￣￣ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。
3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算：ΔL=EgAy Lp ⨯⨯ (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。
三、计算过程 1、P 的计算：本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。
实际拉力控制控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：φj15.2-5束P=5×1395×139÷1000×1×1.01=979.220kN=97.922Tφj15.2-4束P=4×1395×139÷1000×1×1.01=783.376kN=78.338Tφj15.2-3束P=3×1395×139÷1000×1×1.01=587.532kN=58.753T实际拉时以油泵读数控制拉力初应力σ0 为最终拉力的15%φj15.2-5对应的拉控制力为979.220kN=97.922T；φj15.2-4对应的拉控制力为783.376kN=78.338T；φj15.2-3对应的拉控制力为587.532kN=58.753T；锚下控制应力：σk =13959.8100097.922⨯⨯⨯=1380.8Mpa锚下控制应力：σk =13949.8100078.338⨯⨯⨯=1380.8Mpa锚下控制应力：σk =13939.8100058.753⨯⨯⨯=1380.8Mpa2、ΔL的计算：（1）钢绞线计算长度统计表：钢绞线在拉时伸长量要分为直线部分和曲线部分计算，然后进行叠加，故先须计算预应力钢材的平均拉力。
箱梁在预制时预制长度不同，使钢绞线的直线部分和曲线部分的长度在不同的箱梁预制长度下也不同，本标不同预制长度的钢绞线长度统计如下：（2）计算过程：①预制长度为25米箱梁伸长量的计算 a 、直线部分拉力p 的计算 根据公式（2） 边跨：N1钢束： p 1直=μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=618.30015.0]1[1000783.376)618.30015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =781.254KNN2钢束： p 2Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=984.20015.0]1[1000376.783)984.20015.0(⨯-⨯⨯⨯- e =781.625KNN3钢束： p 3Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=279.40015.0]1[1000376.783)278.40015.0(⨯-⨯⨯⨯- e =780.867KNN4钢束： p 4Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=886.100015.0]1[1000532.587)886.100015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =582.761KN中跨：N5钢束： p 5Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=341.30015.0]1[1000376.783)341.30015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =781.416KNN6钢束： p 6Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=073.40015.0]1[1000376.783)073.40015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =780.988KNN7钢束： p 7Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=091.40015.0]1[1000376.783)091.40015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =780.977KNN8钢束： p 8Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=811.100015.0]1[1000532.587)108110015.0(⨯-⨯⨯⨯- e =582.794KNb 、曲线部分拉力p 的计算 根据公式（2） 边跨： N1钢束：p 1q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180417.07055.80015.0]1[1000376.783)180417.07055.80015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =773.693KN N2钢束：p 2q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180417.0350.90015.0]1[1000376.783)180417.0350.90015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =773.320KN N3钢束：p 3q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180417.0060.80015.0]1[1000376.783)180417.0060.80015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =774.066KN N4钢束：p 4q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=1804.117.0390.10015.0]1[1000532.587)180417.0390.10015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =585.703KN 中跨： N5钢束：p 5q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180417.0931.80015.0]1[1000376.783)180417.0931.80015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =773.563KN N6钢束：p 6q =μθμθ+-+-kl e p kl (1(=180417.0215.80015.0]1[1000376.783)180417.0215.80015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =773.797KN N7钢束：p 7q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180417.0214.80015.0]1[1000376.783)180417.0214.80015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =773.977KN N8钢束：p 8q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=1804.117.0389.10015.0]1[1000532.587)1804.117.0389.10015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =585.703KN c 、直线部分伸长量计算 根据公式（3） 边跨：N1钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯ 1=10000095.11394100235.71000254.781⨯⨯⨯⨯⨯⨯=5.228cm N2钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯2=10000095.11394100967.51000625.781⨯⨯⨯⨯⨯⨯=4.311cm N3钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯3=10000095.11394100557.81000867.780⨯⨯⨯⨯⨯⨯=6.183cm N4钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯4=10000095.11393100772.211000761.582⨯⨯⨯⨯⨯⨯=15.731cm 中跨：N5钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯5=10000095.11394100682.61000416.781⨯⨯⨯⨯⨯⨯=4.828cm N6钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯6=10000095.11394100146.81000988.780⨯⨯⨯⨯⨯⨯=5.886cm N7钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯7=10000095.11394100182.81000977.780⨯⨯⨯⨯⨯⨯=5.912cm N8钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯8=10000095.11393100622.211000794.582⨯⨯⨯⨯⨯⨯=15.623cmd 、曲线部分伸长量计算 根据公式（3） 边跨：N1钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯1=10000095.11394100411.171000693.773⨯⨯⨯⨯⨯⨯=12.580cmN2钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯2=10000095.11394100700.181000320.773⨯⨯⨯⨯⨯⨯=13.511cmN3钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯3=10000095.11394100120.161000066.774⨯⨯⨯⨯⨯⨯=11.647cmN4钢束：ΔL 曲=EgAy L p q ⨯⨯4=10000095.11393100779.21000703.585⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.008cm中跨：N5钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯5=10000095.11394100862.171000563.773⨯⨯⨯⨯⨯⨯=12.906cmN6钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯6=10000095.11394100430.161000797.773⨯⨯⨯⨯⨯⨯=11.871cmN7钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯7=10000095.11394100428.161000977.773⨯⨯⨯⨯⨯⨯=11.870cmN8钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯8=10000095.11393100778.21000703.585⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.007cme 、钢绞线理论伸长值 边跨：N1钢束：ΔL=ΔL 直+ΔL 曲=5.228+12.580=17.8cm N2钢束：ΔL=ΔL 直+ΔL 曲=4.311+13.511=17.8cm N3钢束：ΔL=ΔL 直+ΔL 曲=6.183+11.647=17.8cm N4钢束：ΔL=ΔL 直+ΔL 曲=15.731+2.008=17.7cm中跨：N5钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=4.828+12.906=17.7cmN6钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=5.886+11.871=17.7cmN7钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=5.912+11.870=17.7cmN8钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=15.623+2.007=17.6cmf、千斤顶拉力与对应油表读数计算钢绞线的拉控制应力：φj15.2-5对应的拉控制力为979.220kN=97.922T；φj15.2-4对应的拉控制力为783.376kN=78.338T；φj15.2-3对应的拉控制力为587.532kN=58.753T；1#号千斤顶拉、050号油表时：千斤顶回归方程：F=18.409P+4.5534 P=-0.24735+0.05432F式中：P——油压表读数（MPa）F——千斤顶拉力（KN）P=P1=783.376kN时，(1)10%σcon=10%×783.376= 78.338 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×78.338= 4.01 MPa (2)20%σcon=20%×783.376= 156.675 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×156.675= 8.26 Mpa (3)50%σcon=50%×783.376= 391.688 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×391.688= 21.03 MPa(4)80%σcon=80%×783.376= 626.701 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×626.701= 33.80 MPa (5)100%σcon=100%×783.376= 783.376 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×783.379= 42.31 MPa P=P2=587.532kN时，(1)10%σcon=10%×587.532= 58.753 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×58.753= 2.944 MPa (2)20%σcon=20%×587.532= 117.506 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×117.506= 6.136 Mpa (3)50%σcon=50%×587.532= 293.766 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×293.766= 15.710 Mpa (4)80%σcon=80%×587.532= 470.026kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×470.026= 25.284 Mpa (5)100%σcon=100%×587.532= 587.532kN 时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×587.532= 31.667 MPa 427号千斤顶拉、046号油表时：千斤顶回归方程：F=18.461P+10.94 P=-0.5926+0.05417F式中：P——油压表读数（MPa）F——千斤顶拉力（KN）P=P1时，(1)10%σcon=10%×783.376= 78.3376 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×78.3376=3.65 Mpa (2)20%σcon=20%×783.376= 156.675 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×156.675= 7.89 Mpa (3)50%σcon=50%×783.376= 391.688 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×391.688= 20.63 Mpa (4)80%σcon=80%×783.376= 626.701 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×626.701= 33.36 Mpa (5)100%σcon=100%×783.376= 783.376 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×783.376= 41.84 Mpa P=P2= 587.53 kN时，(1)10%σcon=10%×587.532= 58.753 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×58.753= 2.590 Mpa (2)20%σcon=20%×587.532= 117.506 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×117.506= 5.773 Mpa (3)50%σcon=50%×587.532= 293.766 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×293.766= 15.321 Mpa (4)80%σcon=80%×587.532= 470.026 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×470.026= 24.869 Mpa (5)100%σcon=100%×587.532= 587.532 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×587.532= 31.324 Mpa①预制长度为30米箱梁伸长量的计算a、直线部分拉力p的计算根据公式（2）边跨：N1钢束： p 1Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=637.20015.0]1[1000979.220637.20015.0(⨯-⨯⨯⨯- e =977.286KN N2钢束： p 2Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=273.40015.0]1[1000979.220273.40015.0(⨯-⨯⨯⨯- e =976.089KN N3钢束： p 3Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=873.50015.0]1[1000979.220873.50015.0(⨯-⨯⨯⨯- e =974.919KN N4钢束： p 4Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=001.130015.0]1[1000220.979001.130015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =969.734KN 中跨（第2-6联）：N1钢束： p 1Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=885.00015.0]1[1000220.979885.00015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =978.570KN N2钢束： p 2Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=507.20015.0]1[1000376.783)507.20015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =781.905KN N3钢束： p 3Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=129.40015.0]1[1000376.783)125.40015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =780.957KN N4钢束： p 4Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=901.120015.0]1[1000376.783)901.120015.0(⨯-⨯⨯⨯- e =775.845KN 中跨（第1联）：N5钢束： p 5Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=885.00015.0]1[1000979.220)885.00015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =978.570KN N6钢束： p 6Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=507.20015.0]1[1000220.979)507.20015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =977.381KN N7钢束： p 7Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=129.40015.0]1[1000220.979)129.40015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =976.194KN N8钢束： p 8Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=901.120015.0]1[1000220.979)901.120015.0(⨯-⨯⨯⨯- e =969.806KNb 、曲线部分拉力p 的计算根据公式（2）边跨：N1钢束： p 1q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0140.120015.0]1[1000220.979)180517.0140.120015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =963.217KNN2钢束： p 2q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0545.100015.0]1[1000220.979)180517.0545.100015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =964.364KNN3钢束： p 3q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0950.80015.0]1[1000220.979)180517.0950.80015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =965.513KN N4钢束： p 4q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=1804.117.0745.10015.0]1[1000220.979)1804.117.0745.10015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =975.912KN中跨（第2-6联）：N1钢束： p 1q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0895.130015.0]1[1000220.979)180517.0895.130015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =961.958KNN2钢束： p 2q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0289.120015.0]1[1000376.783)180517.0289.120015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =770.488KN N3钢束： p 3q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0682.100015.0]1[1000376.783)180517.0682.100015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =771.413KNN4钢束：p 4q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=1804.117.0799.10015.0]1[1000376.783)1804.117.0799.10015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =780.698KN 中跨（第1联）N5钢束： p 5q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0895.130015.0]1[1000220.979)180517.0895.130015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =961.958KNN6钢束： p 6q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0289.120015.0]1[1000220.979180417.0215.80015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =963.110KN N7钢束： p 7q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0682.100015.0]1[1000220.979)180517.0682.100015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =964.266KNN8钢束：p 8q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=1804.117.0799.10015.0]1[1000220.979)1804.117.0799.10015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππe =975.873KNc 、直线部分伸长量计算根据公式（3）边跨：N1钢束：ΔL 直=Eg Ay L pZ ⨯⨯1=10000095.11395100346.51000286.977⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3.855cmN2钢束：ΔL 直=Eg Ay L pZ ⨯⨯2=10000095.11395100546.81000089.976⨯⨯⨯⨯⨯⨯=6.155cmN3钢束：ΔL 直=Eg Ay LpZ ⨯⨯3=10000095.11395100746.111000919.974⨯⨯⨯⨯⨯⨯=8.45cmN4钢束：ΔL 直=Eg Ay L pZ ⨯⨯4=10000095.11395100022.261000734.969⨯⨯⨯⨯⨯⨯=18.620cm中跨(第2-6联)：N1钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯1=10000095.1139510077.1100057.978⨯⨯⨯⨯⨯⨯=1.278cm N2钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯2=10000095.11394100014.51000905.781⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3.616cm N3钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯3=10000095.11394100258.81000957.780⨯⨯⨯⨯⨯⨯=5.948cm N4钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯4=10000095.11394100802.251000845.775⨯⨯⨯⨯⨯⨯=18.464cm 中跨(第1联)：N5钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯5=10000095.1139510077.1100057.978⨯⨯⨯⨯⨯⨯=1.021cm N6钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯6=10000095.11395100014.51000381.977⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.889cm N7钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯7=10000095.1139510080.251000194.976⨯⨯⨯⨯⨯⨯=4.727cm N8钢束：ΔL 直=Eg Ay L p Z ⨯⨯8=10000095.11395100802.251000806.969⨯⨯⨯⨯⨯⨯=18.464cm d 、曲线部分伸长量计算根据公式（3）边跨：N1钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯1=10000095.1139510028.241000217.963⨯⨯⨯⨯⨯⨯=17.257cm N2钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯2=10000095.1139510009.211000364.964⨯⨯⨯⨯⨯⨯=15.007cm N3钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯3=10000095.11395100899.171000513.965⨯⨯⨯⨯⨯⨯=12.752cm N4钢束：ΔL 曲=Eg Ay Lp q ⨯⨯4=10000095.11395100489.31000912.975⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.512cm中跨（第2-6联）：N1钢束：ΔL 曲=Eg Ay Lp q ⨯⨯1=10000095.1139510079.271000958.961⨯⨯⨯⨯⨯⨯=19.725cmN2钢束：ΔL 曲=Eg Ay Lp q ⨯⨯2=10000095.11394100578.241000488.770⨯⨯⨯⨯⨯⨯=17.466cmN3钢束：ΔL 曲=Eg Ay Lp q ⨯⨯3=10000095.11394100364.211000413.771⨯⨯⨯⨯⨯⨯=15.201cmN4钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯4=10000095.11394100598.31000698.780⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.591cm中跨（第1联）：N5钢束：ΔL 曲=Eg Ay Lp q ⨯⨯5=10000095.1139510079.271000958.961⨯⨯⨯⨯⨯⨯=19.725cmN6钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯6=10000095.11395100578.241000110.963⨯⨯⨯⨯⨯⨯=17.466cmN7钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯7=10000095.11395100364.211000266.964⨯⨯⨯⨯⨯⨯=15.201cmN8钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯8=10000095.11395100598.31000873.975⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.591cme 、钢绞线理论伸长值边跨：N1钢束：ΔL=ΔL 直+ΔL 曲=3.855+17.257=21.1cmN2钢束：ΔL=ΔL 直+ΔL 曲=6.155+15.007=21.2cmN3钢束：ΔL=ΔL 直+ΔL 曲=8.450+12.752=21.2cmN4钢束：ΔL=ΔL 直+ΔL 曲=18.620+2.512=21.1cm中跨（第2-6联）：N1钢束：ΔL=ΔL 直+ΔL 曲=1.278+19.725=21.0cmN2钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=3.616+17.466=21.1cmN3钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=5.948+15.201=21.1cmN4钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=18.646+2.591=21.1cm中跨（第1联）：N5钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=1.021+19.725 =20.7cmN6钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=2.889+17.466=20.4cmN7钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=4.727+15.201=19.9cmN8钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=18.464+2.591=21.1cmf、千斤顶拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的拉控制应力：φj15.2-5对应的拉控制力为979.220kN=97.922T；φj15.2-4对应的拉控制力为783.376kN=78.338T；φj15.2-3对应的拉控制力为587.532kN=58.753T；二、1#号千斤顶拉、050号油表时：千斤顶回归方程：F=18.409P+4.5534 P=-0.24735+0.05432F式中：P——油压表读数（MPa）F——千斤顶拉力（KN）P=P1=783.376kN时，(1)10%σcon=15%×783.376= 78.338 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×78.338= 4.0 MPa(2)20%σcon= 156.675 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×156.675= 8.3 Mpa (3)50%σcon= 391.688 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×391.688= 21.0 MPa (4)80%σcon= 626.701 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×626.701= 33.8 MPa (5)100%σcon= 783.376 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×783.379= 42.3 MPa P=P2=587.532kN时，(1)10%σcon= 58.753 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×58.753= 2.9 MPa (2)20%σcon= 117.506 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×117.506= 6.1 Mpa (3)50%σcon= 293.766 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×293.766= 15.7 Mpa (4)80%σcon= 470.026kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×470.026= 25.3 Mpa (5)100%σcon= 587.532kN 时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×587.532= 31.7 MPa 三、427号千斤顶拉、046号油表时：千斤顶回归方程：F=18.461P+10.94 P=-0.5926+0.05417F式中：P——油压表读数（MPa）F——千斤顶拉力（KN）P=P1时，(1)10%σcon= 783.376 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×783.376=3.6 Mpa (2)20%σcon= 156.675 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×156.675= 7.9 Mpa (3)50%σcon= 391.688 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×391.688= 20.6 Mpa (4)80%σcon= 626.701 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×626.701= 33.4 Mpa (5)100%σcon= 783.376 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×783.376= 41.8 Mpa P=P2时，(1)10%σcon= 58.753 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×58.753= 2.6 Mpa (2)20%σcon= 117.506 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×117.506= 5.8 Mpa (3)50%σcon= 293.766 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×293.766= 15.3 Mpa (4)80%σcon= 470.026 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×470.026= 24.9 Mpa(5)100%σcon= 587.532 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×587.532= 31.3 Mpaf、千斤顶拉力与对应油表读数计算钢绞线的拉控制应力：φj15.2-5对应的拉控制力为979.220kN=97.922T；φj15.2-4对应的拉控制力为783.376kN=78.338T；单根钢绞线拉端的拉控制力：P=σA y=193905Nk1#号千斤顶拉、050号油表时：千斤顶回归方程：F=18.409P+4.5534 P=-0.24735+0.05432F式中：P——油压表读数（MPa）F——千斤顶拉力（KN）P=P1=979.220 kN时，(1)10%σcon=10%×979.220 = 97.922 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×97.922= 5.1 MPa (2)20%σcon=20%×979.220 = 195.844 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×195.844= 10.9 Mpa (3)50%σcon=50%×979.220 = 489.610 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×489.610= 26.3 Mpa (4)80%σcon=80%×979.220= 783.376 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×783.376= 42.3 Mpa (5)100%σcon=100%×979.220= 979.220 kN 时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F=-0.24735+0.05432×979.220= 52.9 MPa P=P2=783.376kN时，(1)10%σcon=10%×783.376= 78.338 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×78.338= 4.0 MPa (2)20%σcon=20%×783.376= 156.675 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×156.675= 8.3 Mpa (3)50%σcon=50%×783.376= 391.688 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×391.688= 21.0 MPa (4)80%σcon=80%×783.376= 626.701 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×626.701= 33.8 MPa (5)100%σcon=100%×783.376= 783.376 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×783.379= 42.3 MPa 427号千斤顶拉、046号油表时：千斤顶回归方程：F=18.461P+10.94 P=-0.5926+0.05417F式中：P——油压表读数（MPa）F——千斤顶拉力（KN）P=P1= 979.220 kN时，(1)10%σcon=10%×979.220= 783.37697.922kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×783.376= 4.7 Mpa (2)20%σcon=20%×979.220= 195.844 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×195.844 = 10.0 Mpa(3)50%σcon=50%×979.220= 489.610 kN 时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×489.610= 25.9 Mpa(4)80%σcon=80%×979.220= 783.376kN 时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×783.376= 41.8 Mpa(5)100%σcon=100%×979.220= 979.220 kN 时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×979.220= 52.5 MpaP=P2= 783.376kN 时，(1)10%σcon=10%×783.376= 78.3376 kN 时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×78.3376= 3.7 Mpa(2)20%σcon=20%×783.376= 156.675 kN 时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×156.675= 7.9 Mpa(3)50%σcon=50%×783.376= 391.688 kN 时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×391.688= 20.6 Mpa(4)80%σcon=80%×783.376= 626.701 kN 时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×626.701= 33.4 Mpa(5)100%σcon=100%×783.376= 783.376 kN 时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×783.376= 41.8 Mpa③预制长度为35米箱梁伸长量的计算a 、直线部分拉力p 的计算根据公式（2）中跨：N9钢束： p 9Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=642.40015.0]1[1000220.979)642.40015(.⨯-⨯⨯⨯-e =975.819KNN10钢束： p 10Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=264.60015.0]1[1000220.979)264.60015(.⨯-⨯⨯⨯-e =974.634KN N11钢束： p 11Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=889.70015.0]1[1000220.979)889.70015(.⨯-⨯⨯⨯-e =973.449KN N12钢束： p 12Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=508.90015.0]1[1000220.979))508.90015(.⨯-⨯⨯⨯-e =972.270KN N13钢束： p 13Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=401.150015.0]1[1000220.979)401.150015(.⨯-⨯⨯⨯-e =967.996KN b 、曲线部分拉力p 的计算根据公式（2）中跨：N9钢束：p 9q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0634.120015.0]1[1000220.979)180517.0634.120015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =962.863KN N10钢束：p 10q =μθμθ+-+-kl e p kl (1(=180517.0027.110015.0]1[1000220.979)180517.00274.110015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =964.016KN N11钢束：p 11q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0421.90015.0]1[1000220.979)180517.0421.90015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =966.174KN N12钢束：p 12q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0814.70015.0]1[1000220.979)180517.0814.70015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =966.332KN N13钢束：p 13q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180517.0800.10015.0]1[1000220.979)180517.0800.10015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =975.872KN c 、直线部分伸长量计算根据公式（3）中跨：N9钢束：ΔL 直=Eg Ay Lp Z⨯⨯9=10000095.11395100284.91000819.975⨯⨯⨯⨯⨯⨯=6.7cmN10钢束：ΔL 直=Eg Ay L pZ ⨯⨯10=10000095.11395100528.121000634.974⨯⨯⨯⨯⨯⨯=9.1cmN11钢束：ΔL 直=Eg Ay L pZ ⨯⨯11=10000095.11395100772.151000449.973⨯⨯⨯⨯⨯⨯=11.4cmN12钢束：ΔL 直=Eg Ay L pZ ⨯⨯12=10000095.11395100016.191000270.972⨯⨯⨯⨯⨯⨯=13.7cmN13钢束：ΔL 直=Eg Ay L pZ ⨯⨯13=10000095.11395100802.301000996.967⨯⨯⨯⨯⨯⨯=22.3cmd 、曲线部分伸长量计算根据公式（3）中跨：N9钢束：ΔL 曲=Eg Ay L pq ⨯⨯9=10000095.11395100267.251000863.92⨯⨯⨯⨯⨯⨯=18.3cmN10钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯10=10000095.11395100054.221000018.964⨯⨯⨯⨯⨯⨯=15.9cmN11钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯11=10000095.11395100842.181000174.965⨯⨯⨯⨯⨯⨯=13.6cmN12钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯12=10000095.11395100628.151000332.966⨯⨯⨯⨯⨯⨯=11.3cmN13钢束：ΔL 曲=Eg Ay L p q ⨯⨯13=10000095.11395100599.31000872.975⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.6cme 、钢绞线理论伸长值中跨：N9钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=18.3+6.9=25.0cmN10钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=9.1+15.9=25.0cmN11钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=11.4+13.6=25.0cmN12钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=13.7+11.3=25.0cmN12钢束：ΔL=ΔL直+ΔL曲=22.3+2.6=24.9cmf、千斤顶拉力与对应油表读数计算钢绞线的拉控制应力：φj15.2-5对应的拉控制力为979.220kN=97.922T；1#号千斤顶拉、050号油表时：千斤顶回归方程：F=18.409P+4.5534 P=-0.24735+0.05432F式中：P——油压表读数（MPa）F——千斤顶拉力（KN）P=P1=979.220 6kN时，(1)10%σcon=10%×979.220= 97.922 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×97.922= 5.1 MPa (2)20%σcon=20%×979.220= 195.844 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×195.844= 10.34 Mpa (3)50%σcon=50%×979.220= 489.610 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×89.610= 26.4 MPa (4)80%σcon=80%×979.220= 783.376 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×783.376= 42.3 MPa(5)100%σcon=100%×979.220= 979.220 kN时，油表读数为：P=-0.24735+0.05432F =-0.24735+0.05432×979.220= 52.9 MPa 427号千斤顶拉、046号油表时：千斤顶回归方程：F=18.461P+10.94 P=-0.5926+0.05417F式中：P——油压表读数（MPa）F——千斤顶拉力（KN）P=P1=979.220 kN时，(1)10%σcon=10%×979.220= 97.922 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×97.922=3.65 Mpa (2)20%σcon=20%×979.220= 195.844 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×195.844= 10.0 Mpa (3)50%σcon=50%×979.220= 89.610 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×89.610= 25.9 Mpa (4)80%σcon=80%×979.220= 783.376 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×783.376= 41.8 Mpa (5)100%σcon=100%×979.220= 979.220 kN时：P=-0.5926+0.05417F=-0.5926+0.05417×979.220= 52.5 Mpa。