MBF磨煤机在600MW机组中的应用
火力发电厂磨煤机全密闭式排渣技术在600MW机组锅炉的应用
火力发电厂磨煤机全密闭式排渣技术在600MW机组锅炉的应用作者：闫微微李春新来源：《科学与财富》2017年第29期摘要：国电黄金埠发电厂2×600MW火电机组燃煤锅炉，针对磨煤机运行过程中经常出现的排渣故障，提出了对磨煤机排渣系统技术改造和革新，从根本上杜绝了泄漏和扬尘问题，实现了安全文明生产，减轻了作业人员的劳动强度。
关键词：故障原因；技术改造；操作流程引言国电黄金埠发电厂2×600MW锅炉是上海锅炉厂有限公司生产的型号为SG-1913/25.4-M966型超临界参数、变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛、一次中间再热、采用四角切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构Π型、露天布置燃煤锅炉。
每台锅炉配置六台ZGM113型磨煤机，为中速辊式磨煤机，运行方式为五台运行，一台备用，排渣方式为人工排渣，冷一次风正压直吹式制粉系统。
24只直流式燃烧器分6层布置于炉膛下部四角，煤粉和空气从四角送入，在炉膛中呈切圆燃烧方式。
自2007年机组投入使用以来，人工排渣虽然均能正常操作，但是由于人工排渣始终是造成磨煤机区域粉尘污染的最大来源，排渣过程扬尘严重，排渣时渣箱内的正压气体携带大量粉尘喷出箱外，严重污染周围环境，严重干扰了发电厂安全生产，文明生产。
1 技改前磨煤机排渣系统的组成排渣系统主要有以下部件：气动隔离阀、缓冲储渣箱、下排渣阀等组成。
排渣系统结构如图（1）所示。
2 技改前磨煤机排渣系统存在的主要问题（1）排渣门密封不严，内漏、外漏严重；（2）煤渣转运斗为敞口小车，出渣及转运过程中粉尘飞扬，污染环境，对磨煤机周围设备尤其是对磨煤机油站、控制仪表造成严重损害；（3）储渣箱内煤渣温度高时没有喷水降温装置，对作业人员存在严重的安全隐患；（4）储渣箱内无料位监测装置，不能实现远程报警，需人工凭经验敲击储渣箱，听声音判断料位；（5）气动隔离阀只有一套，无备用隔离阀，当隔离阀出现故障时，需停磨煤机处理，影响机组负荷。
探究600MW直流锅炉磨煤机运行优化方式及其实践性
探究600MW直流锅炉磨煤机运行优化方式及其实践性[摘要]近些年，呼贝电厂机组调峰深度越来越大，同时又承担呼伦贝尔地区冬季供热任务，磨煤机同时运行台数增多，制粉系统电耗增加，一次风率增高，导致锅炉效率下降。
另外，厂用燃煤属高挥发分褐煤，脱硝氮氧化物排放量也在逐渐增加。
在满足环保参数达标的情况下，需要消耗大量液氨。
因此，在保证机组安全的前提下，需要对锅炉磨煤机运行方式进行优化探索。
本文通过分析厂用磨煤机存在问题，有针对性的进行运行方式优化，将优化前后的运行方式、运行数据及优化效果进行比对，总结出切实可行的优化措施，降低了机组运行风险，提高了机组经济性，对同行业机组运行有很高的可借鉴意义。
［关键词］磨煤机；运行方式；优化方式呼贝电厂2×600 MW超临界发电机组于2010年双机投产，2013年增改为供热机组。
取暖季到来后，由于机组供热量增加，锅炉热负荷增大，与以往的磨煤机运行方式有所差异。
呼贝电厂锅炉燃烧所用褐煤其特点是挥发份高（Vdaf可达40%~50%）、含水量高、发热量低（一般7000~16200 KJ/kg）、灰熔点较低（ST<1200℃）、极易着火。
因此，优化磨煤机运行方式十分必要，可以使得锅炉燃烧充满度良好，降低锅炉灭火的风险，从而确保机组安全稳定有效运行。
1设备概况呼贝电厂2×600 MW超临界直流锅炉采用长春发电设备总厂生产的MPS212HP-Ⅱ型中速辊式磨煤机，相关参数如表1所示。
锅炉设计燃用宝日希勒露天矿煤种，相关数据如表2所示。
每台锅炉共设7台中速磨煤机，每台磨煤机的出口4根煤粉管道对应1层燃烧器。
表 1 MPS212HP-II中速磨技术规范表注：煤粉细度R90=35%，主电机功率560KW，磨机出口气体温度（BMCR）为65℃。
表 2 设计和校核煤种的煤质成分分析数据2磨煤机运行方式2.1优化前磨煤机存在的问题呼贝电厂地处高寒地区，冬季气温低积雪不易融化，煤中易含雪，磨煤机容易发生断煤，严重影响机组负荷率以及供热稳定性。
600MW机组磨煤机及热控设备原理
工作原理（3） 工作原理（
最重的煤粒直接返回磨碗进一步碾磨成更小的颗 粒。而较轻的颗粒被气流携带至分离器顶盖进行 第二级分离，此处弯曲的可调叶片使风粉混合物 产生旋风运动导致重颗粒失去动量而从煤流中降 落。在分离器叶片和文丘利套管里分离出来的较 重煤粒经过内锥体返回到磨碗的研磨区域。锥体 把磨煤机的紊流区域从分离颗粒分离出来。无紊 流区域的煤粒在重力作用下返回磨碗。 出来的风粉混合物经过文丘利，在此首先浓缩， 然后扩大使得每根煤粉管中风粉分配均匀。煤粉 管把风粉混合物引入炉膛进行燃烧。
磨煤机液压站功能
液压站 -每台磨煤机配有单独的液压站，它们有 以下功能： 通过配有氮气蓄能器的液压缸产生碾磨压力 冷却且过滤流入油箱的油 通过控制相关的控制阀提升和降落磨辊 控制排渣箱闸门阀
磨煤机液压站
加载压力
碾磨物料需要的碾磨力(碾磨力=部件重力+加载力) 碾磨物料需要的碾磨力(碾磨力=部件重力+加载力) 由液压系统提供。该系统 包括液压站和三个并联工作的液压缸及装在液压缸上的蓄能器。加载力是液 压系统在液压缸有杆腔环形区域形成的压力与液压缸无杆腔形成的反作用压 力（的压力差的函数。 压力油由连续运行的油泵 提供，传感器将油压信号传递到控制室，控制室根 据系统设定点，通过控制器控制比例溢流阀的溢流压力，从而改变加载压力 。 根据磨煤机负荷 （煤流量）的大小，即给煤机速度信号或皮带称的信号来控 制加载压力和反作用压力。
磨煤机快停条件
磨煤机出口温度高高（温度大于85度，三取二） 磨煤机出口温度高高（温度大于85度，三取二） 给煤机出口电动门已关 磨一次风/ 磨一次风/密封风压差低低 给煤机无煤延时5 给煤机无煤延时5秒 磨辊下降但给煤机未运行 磨煤机运行30秒给煤机转速低 磨煤机运行30秒给煤机转速低
布袋除尘器在600MW燃煤机组上的运用
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表 ｌ 上 海 锅 炉 厂 制 造 锅 炉 参数 表 （ 计 煤 种 ） 设
设 备 名 称 参 数
滤 袋年 破损 率小 于 １ 。 ％ 滤 袋 的支撑 采用 独创 的高 密度 扁形袋 笼 和 自动 张 紧装 置 ， 扁形 滤 袋 的表 面处 于适 度 张 紧 的平 直 使 状 态 。正 向过滤 时 ， 袋 表 面 相对 于袋 笼 不会 产 生 滤
［ 稿 日期 ］ ２ １ －８２ 收 ０ ０ —３ ０ ［ 者 简 介 ］ 蒙 海 清 （９ ８一） 男 ， 作 １６ ， 山西 朔 州 人 ， 程 师 。 工
・
中间再热 四角 切 圆 汽包 锅 炉 ， ２台 ６ ０ ＭＷ 直 接 配 ０ 空冷 亚Ｉ 凝汽 式 汽轮 发 电机 组 ， 用 水力 除 渣 和 临界 采
《 电厂 大气 污染 物 排 放 标 准》（ Ｂ ３２—０ ３ 规 火 Ｇ １２ ３２０ ）
定 ，０ ４年 １ １日起通 过 建设 项 目环 境影 响报 告 ２０ 月
书审批 的火 电厂项 目， 烟 尘最 高 允许 排 放 质量 浓 其
600 MW褐煤机组掺烧烟煤对MB型风扇磨性能的影响
到基低位发热量和原设计煤接近。 但需要注意以 下几个方面:① 空干基水分较原设计煤下降,主要 是烟煤的空干基水分较低,在相同的磨煤机出口 温度下,混煤的煤粉水分应较原设计煤偏低,将影 响干燥剂的初始温度;② 混煤的挥发分降低,可能
498． 5 6 45
1． 5 1． 0 8． 13 150 1 093 346 136 250 000 11 000 346 3 600 1 100 490 1 900 99． 87
2 掺烧煤种的煤质特性
由表 4 可知,混煤的全水分、收到基灰分及收 41
2017 年第 5 期
洁净煤技术
第 23 卷
40
刘家利等:600 MW 褐煤机组掺烧烟煤对 MB 型风扇磨性能的影响
2017 年第 5 期
方式来提高煤质,使混煤的全水分、灰分以及发热量 等煤质指标尽量和原设计煤接近。
赵长江[7] 在 350 MW 超临界褐煤机组上进行了 劣质烟煤的掺烧试验,该机组采用 MPS -HP -Ⅱ型 中速磨直吹式制粉系统,采用分磨掺烧方式,即不同 的磨煤机磨制不同的煤种,掺烧后获得了良好的燃 烧经济性。 但目前尚未见到采用三介质风扇磨的大 型褐煤机组磨制褐煤和烟煤混煤的设计和运行经 验,尽管混煤的煤质参数指标和设计煤接近,但已有 的研究表明混煤的燃烧和研磨特性和单一煤种是有 差别的[8] 。 掺烧烟煤后对风扇磨煤机提升压头、研 磨出力、通风量、煤粉细度的影响,以及烟煤在较粗 的煤粉下对锅炉燃烧稳定性、燃烧效率、污染物生成 浓度等的影响,都需进行研究。
第 23 卷第 5 期
2017 年 9 月
洁净煤技术
Clean Biblioteka oal TechnologyVol． 23 No． 5 Sep. 2017
600MW火电厂制粉系统解析
一、概述
• 制粉系统是锅炉最重要的系统之一，也是最复杂和平 时最容易出问题的系统之一。制粉系统包括：给煤机部分 、磨煤机部分、一次风机部分以及各粉管。 • 制粉系统的主任务是煤的磨制、干燥与输送。制粉系 统可分为直吹式和中间储仓式两大类。直吹式系统中，磨 煤机磨制的煤粉被直接吹入炉膛燃烧。中间储仓系统中， 磨煤机磨好的煤粉先储存在煤粉仓中，再根据锅炉负荷的 需要，从煤粉仓中经给粉机把煤粉送入炉膛中燃烧。我厂 采用双进双出磨煤机、正压直吹式制粉系统。该系统结构 紧凑简单，且双进双出磨煤机特别适应磨煤细度要求高、 灰份高、磨损性强的煤种。每台炉配置6套BBD4060双进 双出钢球磨煤机正压直吹式制粉系统，每台磨煤机分离器 共引出4根送粉管道，两侧各2根，总共24根，对应锅炉 24个煤粉燃烧器。
Kg/h
L L/min MPa L/min MPa Kg/h rpm A KW
4000
1700 100 0.35～0.5 2×2.5 25 0.61 985 169.5 1400 最高31.5 最高0.63
• 制粉系统工质流程示意图
• 1、磨煤机筒体 2、煤粉分离器 3、粉管 4、电子称重式给煤机 5 、原煤斗 6、混料箱 7、旁路风管 8、一次风总管 9、螺旋输送器 10、磨煤机中空轴轴承 11、回粉管
二、双进双出钢球磨煤机
• 工作原理 • 双进双出钢球磨煤机包括两个非常对称的研磨回路，两个 回路的工作原理是一样的。单个回路的工作原理为：原煤 通过自动控制称重给煤机从料斗给入混料箱内，经旁路风 预干燥后，通过落煤管落到螺旋输送器上部入口，螺旋输 送装置的旋转运动将煤送入正在旋转的筒体内。磨煤机由 主电机经减速器及开式齿轮传动带动筒体旋转。在筒体内 装有一定量研磨介质—钢球。通过筒体的旋转运动将钢球 提升到一定高度，钢球在自由泻落和抛落过程中对煤进行 撞击和摩擦，直至将煤研磨成煤粉。热的一次风在进入磨 煤机前被分成两路。一路为旁路风，旁路风有两个作用： 一方面在混料箱内与原煤混合对煤进行预干燥；另一方面 保持在煤粉管道中拥有足够的输送粉的 • 风速。
浅析600MW亚临界燃煤机组燃烧器系统的优化
浅析600MW亚临界燃煤机组燃烧器系统的优化摘要：为了有效控制设备数损坏和环保压力的日益增加，根据煤种和电厂实际运行面临的诸多问题，本厂对燃烧器进行改造和升级。
一、燃烧器简介本机组的燃烧器采用前后墙对冲燃烧方式:制粉系统为中速磨正压直吹式系统，磨煤机为ZGM113G型中速辊式磨煤机，共6台，其中一台备用。
煤粉细度为R90一10~40%，锅炉共配有30只低NOx轴向旋流式煤粉燃烧器:每层各有5燃烧器，同一层的5只燃烧器与一台磨煤机相连，燃烧器的投、停与磨煤机的投、停同步。
为降低NOx的生成量，在煤粉燃烧器上方的2只燃尽风风箱上布置了1层共10只燃尽风调风器。
布置如下：煤粉燃烧器各层高度间距为4.4m，各燃烧器宽度间距为3.68m，最外侧燃烧器中心线到两侧墙水冷壁中心线的距离为2.99m，燃烧器上部布置有燃尽风（OFA）风口，10只燃尽风调风器分别布置在前后墙上。
燃尽风距最上层燃烧器中心线距离为4m。
平时运行中，屏式过热器管壁温度高容易超温，氮氧化物生成量较大，喷氨量大，容易造成空预器堵塞，基于以上原因，对锅炉燃烧器进行改造优化。
二、燃烧器的改造2.1燃烧系统改造主要涉及以下几个方面：1）燃尽风改为前后墙各5个主燃尽风和2个侧下辅助燃尽风，增加燃尽风风量加大燃尽风喷口的面积，燃尽风主要采用直流射流；2）将主燃尽风的标高提高，使其距离上层煤粉燃烧器6.2米~6.5米,以增加还原区的高度，同时新增侧下燃尽风，以保护侧墙水冷壁及提高侧墙未燃尽煤粉的燃尽性；3）采用低氮燃烧方式后，主燃烧区处于还原性气氛中，会造成水冷壁壁面严重缺氧，低氮燃烧改造的同时在侧墙安装贴壁风系统；4）将原燃烧器一次风喷管及浓缩器进行更换，采用文丘里+优化浓缩器的结构形式，文丘里结构可以起到很好的均流作用，将煤粉管道内的上下气流偏差进行均流，同时配合优化后的浓缩器，使一次风出口达到外浓内淡的煤粉浓度分布效果；为提高浓缩器及中心筒的耐磨性，将浓缩器和中心筒表面加装碳化硅护圈；将中心风筒的直径缩小，保证冷却浓缩器所需的冷却风量即可。
磨煤机出口一次风速装置在600MW火电机组的应用及研究
磨煤机出口一次风速装置在600MW火电机组的应用及研究作者：王倩来源：《中国科技博览》2019年第06期[摘要]目前作为设计和指导锅炉燃烧调整的重要参数——锅炉一次风喷口风速，一直没有能实现实时、准确的测量，燃烧调整缺乏科学的手段，直接影响着锅炉的安全、经济、洁净运行。
本文首先分析了目前我厂锅炉燃烧监测系统中存在问题，以及锅炉实现一次风速准确测量的重要性，并通过本厂磨煤机一次风速相关的设计、改造工作，详细叙述一套完整的风速监测系统的实施过程。
并且对锅炉进行相关的冷、热态试验，确定和评价风速监测系统的实际使用效果。
[关键词]600WM；锅炉；磨煤机；一次风速；监测中图分类号：J51-4 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2019）06-0186-011 一次风速监测的实际意义在实际运行过程中，如果发生较大的风量分配不匀时，由于锅炉燃烧工况不当造成的的设备问题仍然会频繁发生。
因此，在燃烧设备一定的情况下，准确地测量影响锅炉燃烧工况的主要参数，进而有目的、有计划、精确地控制、调整燃烧，寻找和建立最佳的燃烧工况是非常必要的。
由于煤粉悬浮燃烧是建立在固体微粒在宏观气态流场下进行燃烧化学反应模式基础上的。
所以，在燃烧调整中，关键的调整项目是，首先保证锅炉磨煤机一次风速、风量的匹配均匀合理，在炉膛中建立起良好的空气动力工况。
这对于携带煤粉的一次风风速、风量有着较为严格的要求。
准确、可靠的测量出一次风速是建立起炉膛内部合理的空气动力场，降低炉膛的最高燃烧温度，有效控制NO2的生成量，是保证锅炉燃烧的安全、经济性，实现锅炉燃烧优化的基础。
大量运行实践表明：锅炉燃烧的安全性和经济性与一、二次风的调整有密切关系。
对于一次风来说，风速过低易造成堵管、碰口着火距离过近甚至在一次风管道内燃烧，风速过低易造成断流、熄火放炮、送风管道磨损严重，风速不均易造成燃烧中心的偏移、局部结焦、锅炉爆漏等、因此对于携带煤粉的一次风监测有着较为严格的要求，虽然电厂试验人员在新建锅炉投运前或每次锅炉大修后会认真的对锅炉进行试验已调平配风，但锅炉经过一段时间运行后，当初的调试设定工况就会改变，因此要满足锅炉维持良好的运行状态，应该提供实时监测随时调整的手段。
600MW超超临界燃煤发电机组锅炉制粉及燃烧系统设计(淮南煤)毕业设计
南京工程学院毕业设计说明书(论文)作者：学号：系部：专业：热能与动力工程题目：600MW超超临界燃煤发电机组锅炉制粉及燃烧系统设计（淮南煤）指导者：讲师评阅者：讲师2016 年5月南京毕业设计说明书（论文）中文摘要毕业设计说明书外文摘要目录前言..... .. (1)第一章制粉系统与燃烧系统简介 (2)1.1 制粉系统简介 (2)1.2 煤粉燃烧器简介 (3)第二章主要设计参数及辅助计算 (5)2.1 原始数据 (5)2.2 辅助计算： (6)2.3 锅炉热平衡计算： (7)第三章制粉系统和磨煤机的选择 (9)3.1 选择依据 (9)3.2 制粉系统和磨煤机的选型 (9)第四章制粉系统的热力计算 (14)4.1 一般原则 (14)4.2中速磨煤机直吹式制粉系统的热力计算 (14)4.3双进双出钢球磨煤机直吹式制粉系统的热力计算 (19)第五章制粉系统的空气动力计算 (25)5.1基本原则 (25)5.2中速磨直吹式制粉系统的空气动力计算 (25)第六章制粉系统管道设计与计算 (27)6.1制粉系统管道设计原则 (27)6.2直吹式制粉系统设计计算 (27)6.3双进双出钢球磨煤机直吹式制粉系统管道设计计算及布置 (35)第七章制粉系统辅助设备的选择及设计 (44)7.1 原煤仓 (44)7.2 给煤机 (45)7.3 粗粉分离器 (45)7.4 细粉分离器 (46)7.5节流元件 (47)7.6制粉系统的风机 (47)第八章直吹式制粉系统两种磨煤机的比较分析 (51)第九章燃烧器的设计计算 (52)9.1 燃烧器设计原则 (52)9.2 燃烧器的选型与布置方式 (52)9.3 燃烧器的设计计算 (53)9.4 燃烧器结构设计 (56)第十章总结 (59)10.1本次设计成果 (59)10.2本次设计存在的不足 (59)参考文献 (60)致谢..... (61)附录..... (62)前言经济的快速发展使中国电力行业面临环境保护、资源节约、资源的合理开发与有效利用等多种压力。
600MW电厂双进双出磨煤机的运行特点
阜 阳 华 润 电 力 有 限 公 司 一 期 工程 运 用 的 是 上海 重 型机 器 厂 引进 法 国 Ａ ＳＯ 公司 的技术 生产 的Ｂ Ｄ ４ ６ 型双 进双 出钢球 磨煤 机， ＬＴ Ｍ Ｂ 一 ３０ 自投 产 以来 ， 运 行 稳定， 煤种适 应性 强， 为公 司的发展 奠定 了 良好 的基础， 现对 我厂磨 煤机 的分 析总结 如下 ： １双进双 出磨 煤机 的 优点 １ １ 可靠 性 高 、可用 率高 ．
工业技术
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６ ０ Ｗ 电厂 双进双 出磨煤 机的 运行特 点 ０Ｍ
李洪星
［ 关键 词］ 煤机 优 点 磨 中图分 类号 ：Ｍ ２ Ｔ６１ 缺点 故障 文 献标 识码 ： Ａ
王茂 山
（ 阳华 润 电力 有 限公 司发 电部） 阜
ห้องสมุดไป่ตู้
文章 编号 ：０ ９９ ４ ２ １） 卜 ００ 一 １ １０～ １Ｘ（００ １ ０ １Ｏ
当筒体 的通 风量很 小 时， 燃料 的大部 分集 中在简 体两 端的进 料 口附近， 由 于钢球 沿筒 体长度 方 向是均匀 分布的， 因而 在筒 体内 的中间部 分钢球 的能量没 有被充分利用， 很大一部分能量消耗在金属的磨损上。因为筒 内风速不变， 由 筒体带 出 的仅仅 是少 量的细 煤粉 ， 因而 磨煤 机 出力降 低 。随着 通风 量 的增加 ， 燃料沿 简体 的方 向的推进速 度增 加， 改善 了沿 简体 长度方 向燃料对 钢球 的充满 情况 ， 使磨 煤机 的 出力增 加， 磨煤 机 的 电耗 降低 。但当过 分地 增加简 体 的通风 时， 离器 的回粉量增加 ， 分 将在 系统 内造 成无益 的循环， 使输粉 消耗的能量提 高。 综上可 知， 一定 的简 体通风 量下 可 以达到 磨煤和 通风 总 电耗 量最 小， 个风 在 这 量称为最佳通风量， 它与煤种、分离器后 的煤粉细度、钢球的充满系数有关。 ３４ 载煤量 当载 煤 量减小 时， 钢球 下落 的动 能只有 一部 分用 于磨煤， 另一部 分消耗 于 钢球 的空撞磨 损 ： 随着载 煤量 的增加， 钢球用 于磨煤 的 能量增大 ， 磨煤 机的 出力 增大 。但 如果载 煤 量过大 ， 由于钢 球下 落 高度减 少， 球 间 的煤层 加厚 ， 钢 磨煤 出力反 而下 降， 严重 时将 造成入 口阻塞， 磨煤机 无法 工作 。磨煤机 出力与载 煤 量的对 应关 系可 通过 试验 来确 定 。对 应最 大磨煤 机 出力 的载煤 量称 为最佳 载 煤 量 。
600MW超临界直流机组启动系统
600MW超临界直流机组启动系统摘要：超临界直流机组采用带有循环泵的启动系统,其主要特点是采用给水泵与循环泵并联运行的方式,提高了水冷壁在低负荷下运行的可靠性和经济性以及机组对负荷变化的跟踪性能。
对运行中出现的各种复杂过程控制较为灵活。
关键词：超临界直流启动系统HG-1900/25.4-YM3 型锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司利用英国三井巴布科克能源公司（MB）的技术支持，进行设计、制造的。
锅炉为一次中间再热、超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生（Benson）直流锅炉。
启动系统中设置有循环泵,通过循环泵建立蒸发系统的工质循环,保证水冷壁在低负荷下有良好冷却效果所需的最小流量。
给水经省煤器和水冷壁加热后,形成汽水混合物,流入汽水分离器,经汽水分离后的热水被循环泵重新送入省煤器。
采用循环泵可减少工质流失及热量损失,提高机组的启动速度和对跟踪负荷变化的适应性能,节省启动燃料,提高电厂的经济性,同时可减少启动时对锅炉的热冲击。
一、启动系统的功能超临界直流锅炉设置启动系统的主要目的就是在锅炉启动、低负荷运行(蒸汽流量低于炉膛所需的最小流量时)及停炉过程中，通过启动系统建立并维持水冷壁内的最小流量，以保护炉膛水冷壁管，同时满足机组启、停及低负荷运行时对蒸汽流量的要求。
另外，由于蒸汽经过顶棚过热器出口至4个分离器汇合后再分配至后包墙，有利于顶棚过热器的左右温度偏差补偿，也有利于蒸汽的平衡分配，保证蒸汽流动的均衡。
超临界直流锅炉对给水品质有严格的要求，由于直流炉没有定排系统，水质必须在进入锅炉前达到要求，在锅炉点火前，给水品质必须达到标准。
因此启动系统的另一个作用就是在锅炉冷态洗时，将冲洗水通过扩容器疏水箱排人地沟，当水质符合要求后回收至凝汽器。
锅炉冷态启动时，先要进行系统注水、冷态清洗，清洗后的炉水通过大溢流阀排出系统外，水质合格后，关闭大溢流排污阀。
储水箱水位正常后，启动循环泵(首次启动要点动排气)，锅炉点火，进行热态清洗，通过炉水质量来确定是否升温升压。
磨煤机暖风器在600MW机组节能启动中的应用
徐 寒 孙 劲 松 钟 成
（ 淮南平圩发 电有 限责任公司 ， 安徽 淮南 ２ ２ ８ ） ３ ０ ９
摘 要 ： 过 对 平 圩 发 电有 限责 任 公 司 国产 ６ ０Ｍ 机 组 锅 炉 磨 煤 机 一 次 风 系统 加 装 暖 风 器改 造 前 、 进 行 的 机 组 启 动 分 通 ０ Ｗ 后 析 和 燃 烧 调 整 试 验 ， 定 磨 煤 机 一 次 风 系统 加 装 暖 风 器 改造 后 取 得 的 启 动 节 油 效 果 ， 定 机 组 整 体 经 济 性 水 平 得 到 优 化 ， 确 确
（） １ 开启磨煤机 Ａ热风门，缓慢开启磨煤机 Ａ 热风 调节挡 板 ， 交替关 闭磨煤 机 Ａ暖风器 出 口调节
（） ２ 开启辅汽至磨煤机 Ａ暖风器进汽电动调 挡板 ， 控制磨煤机 Ａ风量稳定， 磨后温度稳定 。 节 阀前 、 后手动隔离阀 ， 电动调节阀旁路阀保持关 （） ２ 待磨煤机 Ａ暖风器出 口调节挡板开度为 闭 ， 开 电动调节 阀 ， 慢开 启 辅汽 至磨 煤 机 Ａ暖 ０ 微 缓 ％时 ， 闭热 一次 风母 管 至磨 煤 机 Ａ暖风 器进 口 关 风 器手 动 隔离 总 阀对 暖风器 暖管 、 暖器 。 隔离门（ 双插板气动 隔绝 门）关 闭辅 汽至磨煤机 ， （ ） 陧开启辅汽至磨煤机 Ａ暖风器进汽电动 ３缓 调节 阀 ， 待暖风器排 污阀连续 冒汽后关 闭排 污阀 。
随着 我 国经 济建 设 的 高速 发展 ，对 能源 的 需 求 越来 越 大 ， 其是 石 油 消耗 量增 加 很快 ， 我 国 尤 而 的石 油 资源 又相 对 匮 乏 。火力 发 电厂 一 直是 石 油 资源 的 消耗 大户 ，随着 越 来越 多 的发 电机组 参 与 调 峰 ， 使点 火启 动 和稳燃 用油 大 幅度增 加 。面对 致 严 峻 的形 势 ，研 发 各类 节 油 点火 和低 负荷稳 燃 技 术 ， 低 点火 助 燃 用油 ， 着 重要 的意 义 。本文 对 降 有 在 亚 临界 ６０ＭＷ 机 组磨 煤 机 一次 风 进 口加 装 暖 ０ 风 器 改造 工 程 的具 体实 施 作一 介 绍 ， 改造 前 、 对 后 机 组 启 动 的节 能效 果 进行 对 比分 析 ，为 同类 型机 组 节 能启 动改 造提供 参 考 ， 推 广应用 。 以期
600MW机组降低制粉系统能耗
600MW机组降低制粉系统能耗摘要：制粉系统是燃煤机组重要设备且耗电量大，降低制粉系统能耗对机组经济运行起到至关重要的作用，本文分析了影响制粉系统能耗的因素并提出了相应控制措施。
关键词：制粉系统；能耗；经济运行1.前言我公司锅炉采用中速磨煤机冷一次风正压直吹式制粉系统，每台炉配六台中速磨煤机，满负荷情况下五台运行，一台备用。
每台磨煤机配一台有电子称重装置和微机控制装置的电子重力式给煤机。
由于无中间储粉仓，当锅炉负荷变化时，磨煤机的制粉量也必须相应变化，因此，锅炉正常运行完全依赖于制粉系统的可靠性程度。
2.概述制粉系统是火电机组很重要且耗电较大的系统，在线运行时间长，运行方式多变，调整不当会造成制粉电耗偏大，影响机组的经济性。
在火电企业生产过程中，影响制粉单耗的因素很多，如煤质，加载压力，运行调整，设备自身的问题等等。
这些因素直接影响经营成本。
磨煤机钢球装载量直接影响磨煤机出力和电能消耗。
煤质变化对制粉单耗的影响也很大。
运行中磨煤机通风量的大小、出口温度的调整，以及分离器折向挡板的开度和加载力等与制粉系统电耗密切相关。
磨组自身问题，如磨辊磨损、制粉系统漏风等对制粉单耗也有影响。
制粉系统运行调整不当，除了影响制粉电耗外，对风烟系统电耗也会造成不良影响。
制粉系统如果运行调整不当或者两套制粉系统长时间并列运行，一方面会使锅炉引、送风机电耗增加，同时使得锅炉排烟温度升高，排烟热损失增大，造成机组经济性降低；另一方面，也是最重要的一方面，会造成制粉系统单耗大量增加，制粉单耗在厂用电中占很大一部分，是考察发供电企业经济效益的一个指标，降低制粉单耗、降低发电成本，从而提高经济效益是我们工作的职责，也是衡量我们运行水平的一个依据。
3.原因分析基于上图分析，影响制粉系统单耗的原因有：培训力度不足、节能意识差、制粉设备老化、磨辊磨盘磨损。
主要原因有燃料成分、设计上的缺陷、机组负荷情况、磨煤机出力。
针对于上述原因制定以下对策：1、加强培训，提高工作水平及质量部门不定时组织运行人员理论知识及业务培训，提高了机组运行人员的工作水平，最大限度的减少了各种失误；班组内部应举办各种技术问答、经验交流、疑、难点分析讨论小组，加强了节能降耗方面的培训，提高业务水平，在业务方面对机组制粉系统单耗的影响降到最低点。
600MW锅炉外置床受热面防磨技术及应用
600MW锅炉外置床受热面防磨技术及应用CFB锅炉属于循环流化床锅炉，与传统的锅炉有着较大不同，在结构上最大的差异就是CFB锅炉在整个系统中添加了锅炉外置床，因此运行方式也是不同于传统锅炉，CFB锅炉在炉膛的出口设有一个分离器，该分离器的主要作用就是将固体与气体进行分离，分离出的固体颗粒可以继续用来燃烧，而气体则是流入到烟道中。
CFB锅炉的循环系统主要有三个主要部件，分别是分离器、返料阀和炉膛，反应物和燃料在锅炉中处于高温的状态，并在整个锅炉系统中循环流动，从而提高燃料的利用率，在整个循环过程中，锅炉外置床起着至关重要的作用，它可以是锅炉的受热面和再热器可以更加方便的布置，使得整个锅炉系统可以大型化发展，但是通过锅炉外置床的实际应用过程发现，外置床在使用过程中会发生一定的磨损，最為明显的两类磨损分别是耐火材料的磨损和受热面的磨损，其他部位的磨损比较小，本文将对600MW锅炉外置床受热面的磨损进行分析和研究，并提出改善磨损的措施。
1外置床磨损类型锅炉外置床受热面的磨损通常有两种，分别是冲蚀磨损和微振磨损，本文对这两种磨损进行分析，从而得出其磨损机理并找出应对措施。
1.1 冲蚀磨损在外置床内循环的颗粒会与受热面发生一定的撞击，由撞击产生的磨损称为冲蚀磨损，对于冲蚀磨损又可以细分为两种类型，分别是撞击磨损和冲刷磨损。
所谓撞击磨损就是外置床内循环的颗粒与受热面长期以较大的角度进行撞击，随着撞击次数的增多，最初的磨损范围将会逐渐扩大，严重受热面表层还会出现脱落的现象；而冲刷磨损主要是由于摩擦形成的，外置床内循环的颗粒与受热面以一定的角度撞击时，会在相应的方向产生摩擦，由于颗粒表面并不是光滑的，存在一定的棱角，因此会对受热面造成一定的刮伤。
通过长期的实践表明，一般情况下冲刷磨损是主要的磨损形式，但是对于粒子较多的情况下，撞击磨损的作用也会十分显著。
1.2 微振磨损微振磨损不同于冲蚀磨损，它是由于锅炉内部的元件相互摩擦产生的，主要在传热管壁与其支撑件之间，在锅炉没有运转的时候，这两个部件之间是相对静止的，并不存在相对运动，当有高温物质在锅炉内循环的时候，传热管壁与其支撑件的温度都将会随之升高，但是由于两部分的材料不同，因此热膨胀系数也会存在差异，膨胀时的变形不同就会导致二者之间产生相对运动，这种磨损是随着温度变化而产生的。
600mw亚临界机组磨煤机冷热风自动优化
运行与维护2019.17 电力系统装备丨153Operation And Maintenance2019年第17期2019 No.17电力系统装备Electric Power System Equipment 600 MW 亚临界机组一般配备中速磨直吹制粉系统，这类磨煤机最主要的在于冷、热风门的自动调节系统，直吹式中速磨煤机虽然电耗较低，但是磨煤机运行出力需随锅炉负荷变化而变化，因此，如果想要处于经济出力下运行，对其风量与温度的自动调节要求较高，由于冷、热风门的配置不同，因而有不同的磨煤机风量和出口温度的控制策略，磨煤机自动调节是否更安全经济有效，直接影响燃烧对负荷的响应。
如果能做到整个制粉系统对燃烧需求的快速有效的响应，则对提高大型火力发电机组的经济性有着重要意义，且能提高电厂的市场竞争力。
1 磨煤机冷热风调节的重要性对于直吹式中速磨辊的磨煤机来说，保持一定的风速风量，以及煤粉入炉的风温是至关重要的，保持一定的风量（热风）才可以对应负荷的需要将相应数量的燃料送入炉膛，同时对燃料进行加热干燥，保障燃烧的效率；但同时带走燃料的风温不可过高，否则燃料提前燃烧会造成磨煤机爆炸等恶性事件，就由一次冷风作为调节磨煤机分离器出口温度的手段，所以冷风、热风的自动调节的好坏直接影响机组的安全与经济性。
2 原磨煤机冷热风自动逻辑以及存在的问题2.1 原磨煤机冷热风自动逻辑原来的逻辑设计较为直观简单，由给煤机指令（百分比，0-65 t/h ）对相应的风煤比计算出的风量，作为热风风量指令与实际热风测量风量做PID 偏差调节加上前馈成为热风调节挡板指令，前馈则为给煤机指令（百分比）对应的挡板开度；温度调节也是类似的，由手动输入温度定值，磨煤机分离器由出口温度作为反馈进行PID 偏差调节加上前馈成为冷风调节挡板指令，前馈则为给煤机指令（百分比）对应的挡板开度，如图1所示。
图1 原磨煤机冷热风自动调节逻辑2.2 存在的问题在实际运行中冷热风的自动调节并不是很理想，主要存在以下问题：（1）由于冷风管路与热风管路垂直安装，有个别磨煤机当冷风挡板开到一定程度时会出现节流现象，导致热风量下降，而需要再度将热风调门开大来保证一次风量，同时也会造成出口温度再次上升，导致自动调节失败。
600MW锅炉优化措施
一般性文件GSFD/090 0312—2013 600MW锅炉运行优化措施批准：梁日平编制：发电部600MW锅炉专业国电双鸭山发电有限公司发电部600MW锅炉专业设备及系统经济运行方式2.1磨煤机经济运行方式2.1.1机组正常运行时：给煤量220-285T/H时，6台磨运行。
给煤量190-220T/H时5台磨运行，任一磨备用，上排优先。
给煤量150-170T/H时4台磨运行， B、E、C、F磨运行，A、D磨备用。
给煤量120T/H时3台磨运行, B、E、F磨运行，A、C、D磨备用。
2.1.2备用磨磨内温度冷却到60℃时，关闭冷风截门、给煤机密封风门，磨煤机密封风气动门。
关闭对应二次风门至30%，冷却喷燃器。
2.1.3磨煤机带负荷时，用干燥出力有余的磨煤机优先增加给煤量，磨出口温度控制在75-85℃，尽量上限运行。
摻烧褐煤时，磨出口温度控制在50-70℃，尽量上限运行。
磨煤机加载力在干燥出力有余情况下，根据磨出入口压差，适当降低，但必须保证磨出入口压差在4.8-5.4KPA，摻烧褐煤时，磨出入口压差在4.5-4.8KPA。
2.1.4运行磨出口风速控制在30.5M/S左右，发现一次风速过高，及时减少磨通风量，一次风速低于25M/S，对该风管进行吹扫。
2.1.5运行中磨应根据石子煤中煤量及时调整磨给煤量、加载力，防止石子煤含煤量大于10MJ/KG。
2.2.火检风系统经济运行方式2.2.1机组正常运行时，两台火检风机一运一备。
2.2.2机组停运，螺旋水冷壁温度低于50℃时，停运所有火检风机。
2.3.空预器经济运行方式2.3.1机组启动前4小时，启动空预器运行。
2.3.2机组停运，空预器入口烟温低于150℃停止空预器运行；2.3.3空预器脉冲吹灰器：正常运行时白班投运两次，前夜、后夜班各一次。
锅炉点火至油枪全部解除时间段，每2小时投入一次。
2.3.4空预器蒸汽吹灰正常每班投入一次。
根据空预器烟气侧阻力增加调整吹灰次数。
3-煤热值计算在600MW超临界机组中的应用
主蒸汽压力设定 主蒸汽压力 负荷给定
煤热值修正
Ps
MWD
RZ
D
AI
f(x)
D
Δ
X
死区
f(x)
∑
PIDTFUL总煤量锅 Nhomakorabea主控 ∑
锅炉主控前馈
BID
锅炉主控指令
图 1-2 煤量修正后的锅炉主控 其中煤热值修正见图 3 所示。
不管是图 1-1 还是图 1-2，锅炉主主控计算出煤量后，则通过燃料主控将煤分配到各个给煤机上 。 为了克服因启/停对燃料量造成的扰动，燃料主控的优化时，引入启/停磨煤量补偿，燃料主控回路 SAMA 图如图 2 所示：
0.31 K=7000× ×1000=2170
1000
在实际应用中，不能用瞬时的热值进行煤量修正，因为在压力高的时候，煤热值瞬时量低，而 在压力低的时候，煤热值的瞬时值高，因此不能简单的把瞬时热值作为实际的当前煤热值的修正值。
假如对一段时间内煤的总发电量和总煤量进行计算，则可以较准确的煤热值。但是取值要合适， 数值不仅要准确，而且要灵敏，经过测试，在 4 分钟内，取 15 个数值进行先进先出的堆栈，然后
5、优化效果
未经过煤质修正的控制效果图如 4-1：
图 4-1 未优化前效果 优化后稳态变动态的控制效果图如 4-2：
图 4-2 稳态和动态效果 煤量修正后，投入 AGC 的控制效果图，如图 4-3
图 4-3 投入 AGC 的效果图
6、结论
通过对巢湖电厂 600MW 超临界主蒸汽压力波动大的原因分析，采取了在锅炉主控中引入煤热 值智能计算来实时修正修机组的燃料需求量的优化措施，经过组态和调试，已经投入运行，与投用 前相比，这一措施有效可行，对于热值较低的煤种，通过热值修正，对机组负荷所需煤量进行了补 偿，有效的克服了因锅炉主控 PID 调节的滞后，造成的主蒸汽压力的波动，提高了机组对煤种的适 应性。
600MW超临界机组磨煤机点火能量浅析
600MW超临界机组磨煤机点火能量浅析摘要：现代大型燃煤机组在调峰运行时最频繁的操作就是启停制粉系统，在不同的负荷工况下点火能量满足是制粉系统投入的重要条件之一。
本文以600MW超临界机组为例分析了各条件下如何满足制粉系统点火能量条件。
为正常启停、调峰运行和事故处理时提供参考。
关键词：制粉系统点火能量微油逻辑0 引言广东红海湾发电有限公司一期工程＃1、＃2机组为国产600MW超临界压力燃煤发电机组，锅炉为东方锅炉厂DG1950/25.4-Ⅱ2，型式为∏型布置、单炉膛、一次中间再热、尾部双烟道结构、前后墙对冲燃烧方式、旋流燃烧器、平衡通风、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构露天布置、采用内置式启动分离系统、三分仓回转式空气预热器、采用正压冷一次风机直吹式制粉系统、超临界参数变压直流本生型锅炉。
磨煤机为上海重型机械制造厂的碗式中速磨煤机，基本出力为68t/h。
每台锅炉设6台中速磨煤机，对应前墙从下到上C、D、E层磨，后墙A、F、B层磨。
每台磨分6跟粉管对应的一层制粉系统的6个燃烧器。
满负荷其中5套制粉系统运行，1套备用。
炉前燃油系统分为点火油与启动油两个部分，点火油系统设36只点火油枪，每只油枪出力250kg/h，采用机械雾化方式。
点火油枪采用高能点火器点火，用于启动油枪或者煤粉燃烧器的点火，在锅炉低负荷运行时，用于稳定煤粉燃烧器的燃烧。
启动油系统设18只启动油枪，每只油枪出力2200kg/h，采用蒸汽雾化方式，雾化蒸汽由辅助蒸汽提供，启动油枪用于锅炉暖炉、维持锅炉负荷。
故障原因及处理过程：1号机400MW负荷，C，D，F 制粉系统运行。
运行中F给煤机突然跳闸（首出为继电器跳闸），燃料量由160T/H降至110T/H。
处理过程：马上启动B制粉系统，但是由于B制粉系统长时间没有启动，煤斗不下煤，立即减负荷至260MW（两台制粉系统最大出力对应的负荷），启动刚检修结束的A制粉系统，投入微油枪（6只微油枪只有5只微油有火检）后也进入了微油模式，点火源条件仍不满足。
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MBF24.0磨煤机在600MW机组中的应用
华北电力科学研究院有限责任公司米子德
摘要国内燃煤电厂制粉系统现大多采用中速磨磨煤机制粉，但中速磨的型式又各有特点，针对国内应用比较少的福斯特.惠勒公司的MBF24.0型中速磨的设计及运行特点进行介绍，并对其存在的问题进行了分析和探讨，以供相关技术人员参考。
关键词 MBF磨煤机、磨辊、加载力、石子煤排量、调整、适应能力
1.锅炉简介：内蒙古大唐托克托发电有限责任公司一期工程为两台600MW 汽轮发电机组，其中锅炉为哈尔滨锅炉厂引进美国ABB-CE燃烧工程公司技术设计制造的HG-2008/17.4-YM5型亚临界、一次中间再热、单炉膛、Π型布置、四角切圆燃烧、平衡通风、全封闭、固态排渣、强制循环汽包型燃煤锅炉，燃料为烟煤。
2.磨煤机设计特点介绍
2.1磨煤机为美国福斯特.惠勒公司生产的MBF24.0型中速辊式磨煤机。
其设计原理是由中央落煤管落到磨盘中的原煤，通过3个磨辊与磨盘的碾磨成为煤粉，煤粉从磨盘上切向甩出，被一次风吹入分离器，在分离器中粗粉被分离出来返回磨盘重磨，合格的煤粉被带出分离器通过一次风输粉管送到锅炉中燃烧。
每个磨辊配有弹簧加载装置，在磨煤机运行期间给磨辊枢轴组件施加加载力；每个磨辊组件配有2个滚动轴承。
一次风进入风室后，以一定流速通过喷嘴进入磨内，其作用是干燥原煤和输送碾磨后的煤粉。
较重的石子煤、黄铁矿、铁块等被吹不起的杂质由一次风喷嘴落到一次风室，被一次风室中安装的两个刮板刮进排渣箱，定期清理。
2.2磨煤机弹簧加载装置由一对螺旋弹簧筒式张紧器组成，并安装在每个轴颈盖上，在磨煤机无煤情况下，弹簧柱塞和磨辊枢轴托架轴承垫之间存在1～2mm的间隙，这样使得磨煤机在空载启动时磨盘只受到三个磨辊的自身重力的影响，也正因此该磨煤机可以零负荷启动；磨煤机正常运行时，随给煤量的增加，磨辊会抬高从而压迫加载弹簧，弹簧同时给磨辊以反作用力启到加载力的作用，而且此加载力随给煤量的变化而变化，这就提高了磨煤机的经济运行和磨辊的使用寿命。
该磨煤机的磨辊是从磨煤机侧面安装，在磨煤机检修和更换磨辊时不必将上部分
离器移开，这种设计为以后的检修和维护提供了有利条件。
这种加载力和磨辊设计特点正是MBF磨煤机的最大优点。
2.3磨煤机电机为北京电力设备厂生产的YMKQ560-6型650kW双鼠笼异步电机，并配有油站对电机进行冷却和润滑。
减速机为日立公司生产的VRP-112型两级减速器，减速机主要由伞型轮、行星齿轮、轴承和外罩组成，齿轮由铬钼钢制成；并配用稀油站用来冷却减速机内的齿轮，确保减速机内部件的良好润滑。
与磨煤机相配的给煤机为沈阳施道克生产的EG-2490电子皮带称重式给煤机，其出力为10～100t/h。
磨煤机工作转速为22.7 r/min，最大出力为80 t/h (烟煤 HGI=57 =30%)。
R
90
3.与磨煤机相关的系统介绍
3.1一次风系统：此制粉系统入口设计了冷风关断门、冷风调整门、热风关断门、热风调整门和磨煤机入口冷热混合风关断门，其中冷风主要用来调整风温，热风主要参与风量调整；磨煤机出口为四根Φ712×12煤粉管道，每根煤粉管道上设置有一道气动快关门，在进入燃烧器前有一道手动检修门，粉管弯头部分加装了防磨的陶瓷块；入口混合风道中设置了机翼型风量测量装置；
3.2惰化系统：MBF2
4.0磨煤机配备了蒸汽惰化和氮气惰化两套惰化系统，惰化蒸汽来源于厂用辅汽，惰化氮气来源于瓶装氮气（配有相关的减压系统）；每套惰化系统都设计了大流量（1.662t/h）和小流量（0.332t/h）两路，通过电磁流量阀来控制，其前后均设计了手动隔离阀。
当磨煤机发生紧急跳闸和着火后，惰化系统首先利用大流量惰化2分钟，然后利用小流量惰化10分钟；由于托电机组辅汽供应充足，因此在磨煤机惰化期间以蒸汽为主；
3.3密封风系统：MBF2
4.0磨煤机密封风系统为母管制密封风，密封风机为离心式风机。
磨煤机密封风总共有三路：磨辊处密封主要用于磨辊轴承和弹簧张紧器，分离器密封用于对叶片执行器的操作轴进行密封，磨盘密封主要用来阻止粉尘进入减速器内和防止一次风室内粉尘外漏；每台磨煤机的密封风取自密封风机出口母管，磨辊密封风经过两台并行过滤器（可互为备用）后对磨辊进行密封，这样可保证密封风的洁净度，从而起到良好的密封效果，同时设计有过滤器前后密封风差压开关，当差压大时开关会报警，此时应对过滤器的滤网进行清理。
3.4润滑油系统：该磨煤机设置了马达电机润滑油系统和减速机润滑油系统；两套润滑油系统都有相关的电加热、冷却器（利用闭式冷却水冷却）、过滤器和热工仪表控制系统；马达润滑油供油压力正常维持在0.08MPa，当油温低于5℃时电加热自动投入，油温高于10℃时电加热自动停止；减速机润滑油供油压力正常维持在0.2MPa，润滑油经过喷嘴注入减速机内的所有齿轮，当油温低于35℃时电加热自动投入，油温高于50℃时电加热自动停止；两套润滑油系统过滤器均设置了差压高报警开关，以便进行滤网的清理工作；
3.5与磨煤机相关的逻辑保护控制系统：
MBF24.0磨煤机的相关逻辑是建立在美国西屋公司的OVATION分散控制系统上，经过对原有逻辑的修改和完善，现有逻辑适用于此磨煤机的运行特点；该磨煤机主要保护逻辑在此不作详细介绍，其设计出发点主要是保护相关设备及适应该磨煤机的运行特点。
4.运行特点
4.1由于其加载力的设计特点，该磨煤机可空载启动，初次启动无需布煤，启动后磨煤机运行平稳，就地无明显的振动。
随之可启动给煤机逐步增加给煤量，从而减弱了对炉内的燃烧扰动，使运行更加平稳，能够很好的配合机组协调调整；
4.2 MBF24.0磨煤机在正常运行中电流较小，磨煤机单耗维持较低水平，其运行经济性明显，通过试验测得其磨煤单耗为
5.9kW.h/t煤（给煤量在55 t/h）、4.9kW.h/t煤（给煤量在80t/h）；由此数据可知比国内的中速磨的单耗降低幅度较明显，由于现在电厂运行对经济性的要求日益增加，因此该磨煤机的特点能满足节能增效的要求；
4.3分离器挡板调节特性，通过试验测试该磨煤机的分离器挡板调节对煤粉细度的改变明显，变化趋势稳定合理，正常分离器开度时，煤粉均匀性指数能维持在1.1左右，说明该分离器能适应磨煤机运行和锅炉燃烧的要求；
4.4由于该磨煤机设计的低负荷时风煤比偏大，此时设计风量为110 t/h，造成磨煤机低负荷时煤粉浓度偏低，对于锅炉稳燃不利，因此在30 t/h以下时应尽量减少运行时间，及时将煤量增加到40t/h以上；
4.5磨煤机启停应注意的事项：根据MBF24.0磨煤机的特点，此磨煤机启动是
在空载或存煤较少的情况下完成；如果在存煤较多的情况下启动，会造成启动电
流大、启动失败。
因此在正常停磨时，要求在给煤机停运后，磨煤机再运行5～8
分钟，使磨煤机走空。
在紧急停磨后，下一次启磨前，要求将磨煤机清空，从而
保证磨煤机的正常使用；
4.6该磨煤机在运行期间，曾碾磨过不同的煤种，对于不同煤种该磨煤机的运
行状况良好，并能保证较合理的煤粉细度以适应不同煤种的燃烧。
可见其对煤种
的适应能力较强，能满足锅炉设计范围内的煤种变化。
5.MBF24.0磨煤机主要存在的缺点及处理建议
5.1石子煤排放大的问题：在磨煤机试运初期，发现磨煤机石子煤排放量较大。
通过分析认为该磨煤机启动、紧急停磨引起的石子煤增多属正常情况。
但在正常
运行期间还较多，说明此磨煤机存在不足。
通过对磨煤机的一次风量和磨分离器
的调整，大大减少各磨的石子煤的排放。
调整后各磨在额定负荷下运行的石子煤
量基本在100kg/h左右，远小于FW公司的设计排放量（300kg/h）。
造成通过磨盘
风环的一次风速较低。
针对这种情况，我们在Ａ磨风环处加堵块，减小通风面积，
提高风速。
5.2关于磨煤机减速箱润滑油乳化问题：在磨煤机试运中层出现过减速箱润滑
油的乳化现象，通过分析润滑油的乳化是由于油站冷却器部分管子渗漏，致使水
进入润滑油中，从而造成润滑油的乳化。
后经堵管处理以解决。
该问题的出现主
要原因为冬季试运冷却水冻裂造成。
因此在冬季检修和试运中应注意作好防冻措
施。
5.3关于磨煤机一次风风室下部轴上下密封压板固定螺栓损坏问题：磨煤机试
运过程中，有多台磨煤机一次风室下部轴上下密封压板出现固定螺栓断裂现象，
影响了磨煤机的正常运行。
通过检查分析是由于密封压板与轴之间间隙太小，造
成相互间作用力过大，从而使固定螺栓断裂。
通过调整密封压板与轴之间的间隙，
使该问题得到彻底解决。
5.4关于A磨煤机电机串轴问题：在磨煤机试运期间，发现个别磨煤机电机有
串轴现象，停磨检查发现电机轴与减速箱连接对轮处的间隙明显大于设计值，这
表明连接对轮已松动，从而造成磨电机串轴。
紧固对轮后，串轴现象消失，磨煤
机电流稳定。
5.5磨煤机内部护板的磨损问题：在该磨煤机运行一段时间后，经检查发现护板磨损严重，主要由于护板用材防磨性能差，应更换为防磨材料。
6.总结通过以上的介绍和分析，MBF24.0磨煤机在600MW机组上的应用存在明显的优缺点，该磨煤机总体运行稳定，磨辊及加载力设计特点突出，可实现空载启动。
但其比较突出的缺点就是设计的石子煤排量较多，虽然经过改变风环面积已大大降低了石子煤的排放，但如果降到我国中速磨石子煤排放的指标要求困难较大，需进行相关的设计改造。