基于磁流变液的回转式阻尼器设计与有限元分析

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磁流变液阻尼器的磁路有限元分析与优化设计方法

磁流变液阻尼器的磁路有限元分析与优化设计方法
动控制 装置 费用 高 、 能耗 大 和装 置复 杂 的缺点 , 适 合 在土 木工 程上 应 用. 目前 , 在所 有基 于智 能 材料 的适 用 于 土木 结 构 的减 振 装 置 中 , MR 阻尼 器是
外 简 直 径 工 作 间 隙 磁 芯 直 径
磁 芯 有 效 长度
行 程 线 圈 匝数 线 圈 总 电 阻 最 大 输 出 力 可 调 动 力 范 围
( 2. 表 )
路 系统 截 面对磁 路 系统 效 率的影 响 的研究 .
由于磁 芯产 生 的磁 场 对 外 筒 的 作 用 , 致 内 导
筒 与 外筒 会 相 互 吸 引 而使 测 量 值 产 生较 大 误 差.
1 MR 阻 尼器 的 有 限 元 分 析
1 1 MR 阻尼 器 的磁场 实 测 . 针 对 自行 研 制 开 发 的三 段式 2 MR 阻 尼器 T— 进 行磁 感 应 强度 现 场 实 测 ( 1 . 测 所 用 数 字 表 )实 特斯拉 计 的可调 量程 为 0 2 0mT~2T~ l  ̄ 0 O T,
阻尼 器 在 现场 实 测 时 不灌 入 一 种 为单 独磁 芯 磁路 , 第 另

对 于 磁 路 设计 的 问题 , 内外 许 多学 者 运用 国 有 限元 分 析 软 件 进 行 了阻尼 器 的 仿 真分 析 , 是 但 大多 数 研 究 仅 限 于探 讨 MR 阻 尼 器 的 最 佳 工 作
磁流 变液 ( MR) 能 阻尼 器 是 一种 优 秀 的半 智 主动 控制 装 置 , 有 控 制 力 大 , 具 可调 范 围宽 , 度 温 适应 性 强 , 响应 速度 快且 能耗 低等 优 点. 装 置 的 该 最 大特 点 是 , 用 了磁 流变 液 在 磁 场 作用 下 能 在 利

基于磁流变液的回转式阻尼器设计与有限元分析

基于磁流变液的回转式阻尼器设计与有限元分析

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其中 ,
为动 态 屈服 应 力 ,它 是磁 感应 强度 B的
尼霸 线 盘 ~


函数 ;,为磁流变液零磁场作用时的粘度 ; 为剪 7
切率 .
流变液
宾汉模型假定在零磁场 时液体的屈服应力为
作用的情况下 , 磁流变液处于液体状态 , 所能传递
的 力矩仅 为粘性 阻 力矩 ,阻 尼转 矩 很低,当有 足够
强度的外加磁场作用时 , 磁流变液 中的磁性粒子马
上被磁化 , 并沿着磁 力线方向成链状分布, 这种链
其中 ,d 为盘型磁流变液所产生的微剪切力. 作为智能材料的磁流变液 ,可随外部磁场在 “ 一液”两相问转换的现象用宾t (i hm 模 固 %Bn a ) g
文章编 号:0 1 12( 07) 404 .5 10 . 3 2 0 0 .5 70 5
基于磁流变液的回转式阻尼器设计与有限元分析
苏会 强 ,郑 堤
( 宁波大学 工学 院 ,浙江 宁波 35 1 ) 12 1
摘要 :根 据磁 流 变液在磁 场 作 用下 可进行 固 一液 转换 的特 点 ,设 计 了一 种回 转式 阻尼 器,并建
如磁 力线 、 磁感 应 强度 、 磁场 强度 、 涡流 、电磁 力 、
电场分布和 电感等_ 而回转式阻尼器可作为回转 1 】 .
机械的实时 、 可控的加载装置 , 本文将就其结构的 设汁和其磁场有限元分布等问题作一些探 泔研究
磁流变液在汽车 、 机械 、 航空 、 建筑及医疗等领域 具有广泛的应用前景 , 认为是未来极具前途的智 被
立 了相 应的 阻尼 器力矩模 型 ,叉利 用 A YS 9 NS . 0软件 对其 磁场 分布 进行 了仿 真.总 结 了设 计磁

新型磁流变液阻尼器的研究和开发

新型磁流变液阻尼器的研究和开发

新型磁流变液阻尼器的研究和开发近年来,随着科学技术的不断发展,新型材料的研究和开发成为了不少科研人员的重要研究领域。

其中,磁流变液阻尼器作为一种新型液压缓冲器,具有在工程领域应用广泛和优越的动态机械性能等优点,引起了众多科研人员的关注和研究。

本文将探讨新型磁流变液阻尼器的研究和开发。

磁流变液阻尼器是一种基于磁化沉淀的新型液压缓冲器,由主缸、活塞、工作腔、磁场发生器、控制系统等组成。

通过改变磁场的强度和方向,可以控制阻尼器内磁流变液的粘度和阻力。

相比传统的液压缓冲器,磁流变液阻尼器有着更加优越的动态性能,并且能够更加灵活地进行控制。

因此,磁流变液阻尼器在现代工程领域中得到了广泛应用,如汽车悬挂系统、工程机械阻尼器、风力涡轮机等。

然而,磁流变液阻尼器的研究和开发仍然存在着许多挑战和难点。

一方面,磁流变液阻尼器面临着磁场强度不易控制、磁流变液粘度易受到温度影响、磁场对液体金属性影响等技术问题。

另一方面,在研究和开发过程中也存在着设计和制造成本高、性能测试难度大、结构刚度与阻尼性能难以平衡等问题。

针对这些问题,科研人员采用了多种研究方法和技术手段,不断推进磁流变液阻尼器的研究和开发。

其中,磁流变液成分的优化和磁场控制技术是较为重要的研究领域之一。

通过改变磁场的强度和方向,可以实现对磁流变液沉淀程度和粘度的控制,从而达到阻尼器的灵活调控和阻尼性能的优化。

此外,科研人员还不断探索新的材料、新的工艺以及新的结构设计方法,优化磁流变液阻尼器的性能,并且逐步降低制造成本。

值得注意的是,虽然磁流变液阻尼器存在着一定的研究难度和技术挑战,但是其中的研究和开发成果对于推进科技进步和现代工程领域的发展具有重要的意义。

在科研人员持续的努力下,相信未来,新型磁流变液阻尼器的性能和应用前景将不断得到提高和拓展,对于实现现代工程的高效、安全、环保等目标发挥着不可替代的作用。

总之,新型磁流变液阻尼器的研究和开发是一个相对新颖和前沿的研究领域。

基于混合模式磁流变阻尼的有限元分析及实验

基于混合模式磁流变阻尼的有限元分析及实验

基于混合模式磁流变阻尼的有限元分析及实验刘薇娜;王勐【摘要】Magnetorheological (MR) damper is a semi-active suspension device that uses MR fluid to produce controllable damper. The mechanical properties of the suspension can be controlled by adjusting the yield stress of MR fluid. This paper presents the design of a new concept for MR damper with a combination of shear and squeeze working modes. Finite element method is utilized to simulate the magnetic field generated in MR damper. The experimental tests are performed under quasi-static loading in three different conditions , namely shear mode , squeeze mode and combination of both modes. The results show that the mixed mode MR damper has produced a unique damping characteristic where in general , a higher damping force has obtained in mixed mode than single mode.%磁流变阻尼器是利用磁流变效应产生可控阻尼力的一种智能机械装置,通过调节磁流变液的屈服应力来控制阻尼器的机械性能。

磁流变阻尼器拟静力力学特性及力学模型

磁流变阻尼器拟静力力学特性及力学模型

磁流变阻尼器拟静力力学特性及力学模型磁流变阻尼器(MR阻尼器)是一种利用磁流变技术实现阻尼控制的装置,具有实时响应性、快速调节性和可靠性强等特点,广泛应用于各种工程领域。

磁流变阻尼器的工作原理是利用磁流变液在外加磁场作用下的流变特性,通过改变磁场强度来调节磁流变液的黏度,从而实现对系统阻尼特性的调节。

本文旨在研究磁流变阻尼器的拟静力力学特性及力学模型,为磁流变阻尼器的设计和应用提供理论支持。

磁流变阻尼器的拟静力力学特性是指在外加静载荷作用下,磁流变阻尼器的力学特性表现为阻尼力与位移之间的关系。

磁流变阻尼器在拟静力状态下的力学特性是其工作性能的重要指标,直接影响其在各种工程领域的应用效果。

研究磁流变阻尼器的拟静力力学特性对于其设计和优化具有重要意义。

在研究磁流变阻尼器的拟静力力学特性时,首先需要建立磁流变阻尼器的力学模型。

磁流变阻尼器的力学模型包括结构模型和磁流变液的流变特性模型。

结构模型用于描述磁流变阻尼器的外部形态和内部结构,包括磁流变液的容器、橡胶密封圈、磁场产生器等各个组成部分。

磁流变液的流变特性模型用于描述磁流变液在磁场作用下的流变行为,包括黏度随磁场强度的变化规律。

建立完整的磁流变阻尼器力学模型是研究其拟静力力学特性的基础。

在建立磁流变阻尼器的力学模型后,可以通过理论分析和数值模拟的方法研究其拟静力力学特性。

理论分析可以利用经典的弹性力学理论和流变学理论,推导出磁流变阻尼器在拟静力状态下的力学特性模型,包括阻尼力与位移之间的函数关系。

数值模拟通常采用有限元分析方法,通过建立磁流变阻尼器的有限元模型,对其在不同工况下的力学特性进行仿真计算,得到阻尼力-位移曲线等重要参数,为磁流变阻尼器的设计和应用提供参考。

研究磁流变阻尼器的拟静力力学特性还可以通过实验手段进行。

实验可以利用加载试验机等设备,对磁流变阻尼器在拟静力状态下的力学特性进行测试,获得阻尼力-位移曲线、阻尼力-速度曲线等实验数据,验证理论分析和数值模拟结果,为磁流变阻尼器的设计和应用提供可靠的实验基础。

磁流变MR阻尼器的磁路设计优化及仿真

磁流变MR阻尼器的磁路设计优化及仿真

磁流变MR阻尼器的磁路设计优化及仿真摘要:磁流变现象应用广泛,其中利用其原理制作而成的磁流变MR阻尼器是一种性能优良的半主动控制装置,其结构简单、响应快、动态范围大、耐久性好,具有很强的可靠性。

要使磁流变MR阻尼器的性能最佳,需要考虑诸多方面的因素,这其中阻尼器的磁路设计尤为关键。

1.MR阻尼器的磁路设计磁流变(MR)阻尼器种类多样,根据MRF在MR阻尼器内受力方式的不同,通常将MR阻尼器按结构型式划分为剪切式MR阻尼器、阀式MR阻尼器、剪切阀式MR阻尼器和挤压式MR阻尼器,剪切阀式综合了阀式和剪切式的双重特点,其综合性能好,易加工制造,且其磁路设计也比较简单。

鉴于此,在本次研究中,我们选用剪切阀式作为本文研究的微型MR阻尼器的结构型式,受力形式和活塞运动方式上,选择双出杆直动型。

当MR阻尼器的励磁线圈有电流通过时,产生的磁场会使缸筒内部的磁流变液状态瞬间发生改变,从而在活塞运动过程中产生阻尼力。

考虑到本次所设计的MR阻尼器尺寸很小,线圈内绕极其困难,不便操作。

因此本文研究的MR阻尼器采用线圈外绕的方法,现详细说明其磁路的设计。

首先绘出磁路计算简图如图1-1所示:图1-1线圈外绕磁路计算简图根据磁路欧姆定律可得:(1-1)式中,N是缠绕在缸筒表面的铜线匝数;I是通过前面铜线的电流;为整个回路的磁通;和h分别为MR阻尼器磁路的平均长度和阻尼间隙;和分别为磁芯和空气的磁导率。

MR阻尼器中心轴段部分的磁阻为:(1-2)侧翼磁阻为:(1-3)MR阻尼器间隙内的磁阻为:(1-4)MR阻尼器缸筒内的磁阻为:(1-5)在式(2-8)到(2-9)中,为磁流变液的相对磁导率,为缸筒材料(即铝合金)的相对磁导率,为活塞杆材料(即硅钢)的相对磁导率。

该阻尼器磁路的总磁阻可表示为:(1-6)根据磁路欧姆定律[3],该MR阻尼器所需要的磁动势为:(1-7)上式中,为MR阻尼器的活塞与缸筒内部的磁感应强度,为该处磁通面积。

磁流变材料阻尼器的结构设计与性能研究

磁流变材料阻尼器的结构设计与性能研究

磁流变材料阻尼器的结构设计与性能研究磁流变材料阻尼器是一种先进的阻尼器,在波浪荡漾、地震或机械振动等方面有广泛的应用。

它能够通过施加磁场来改变其内部阻尼阻力,以达到减振和减震的效果。

在本文中,我们将探讨磁流变材料阻尼器的设计和性能研究。

一、磁流变材料阻尼器的工作原理磁流变材料阻尼器的工作原理基于其材料本身的特性。

其外观类似于一个圆柱形的管子,内部则填充有磁流变材料。

当施加磁场时,磁流变材料会发生磁致变形,从而改变管子内部的液体位置和流动。

在运动过程中,液体会产生阻力,从而达到减震和减振的作用。

二、磁流变材料阻尼器的性能研究磁流变材料阻尼器的性能研究涉及到其结构设计和使用效果。

以下是该阻尼器的性能分析:1、阻尼器的结构设计阻尼器的结构设计对其性能具有重要影响。

通常,设计者会考虑以下主要因素:外部形状、内部填充材料和磁场生成器。

以外部形状为例,可以设计成不同形状,如梯形、V形或菱形。

这些形状对于磁流变材料的分布和内部阻尼效果具有明显的影响。

此外,内部填充材料的选择也至关重要,不同的材料具有不同的粘度和导电性能,因此对阻尼器的实际性能会产生重要的影响。

2、使用效果的测试除了设计结构以外,测试阻尼器的使用效果同样至关重要。

例如,可以通过实验来测量阻尼器在减震和减振方面的效果以及其对于振动频率和波形的响应。

此外,还可以对阻尼器的耐久性进行测试,以确保其能够在长时间内稳定工作。

三、磁流变材料阻尼器的应用磁流变材料阻尼器广泛应用于工业和车辆领域,如摩托车减震器、建筑物和桥梁结构减震器、汽车悬挂器等等。

在汽车领域,磁流变材料阻尼器已经被广泛应用于各大汽车制造商的高端品牌车型。

例如,美国福特公司的F-150皮卡车已经采用了该技术。

磁流变材料阻尼器可以大幅度提高车辆的行驶舒适性和安全性,从而更好地吸引消费者。

四、结论磁流变材料阻尼器是一项重要的技术,其在各大领域的应用也正在不断增加。

设计良好的阻尼器不仅可以提高机器和设备的性能,还可以减少因振动产生的损坏和磨损。

磁流变液阻尼器综述

磁流变液阻尼器综述

半主动控制—磁流变液阻尼控制系统摘要:结构振动控制是一种新型的抗震技术,其中半主动控制是介于被动控制与主动控制之间的一种控制技术,其仅需少量外加能源,便可产生接近主动控制的效果。

由智能材料磁流变体制成的磁流变阻尼器不仅具有结构简单,体积小,反应快,能耗小和阻尼力连续顺逆可调等优点外,而且还易于和计算机相结合。

在半主动控制下,磁流变阻尼器可以有效地减小建筑结构的风振和地震反应。

因此,国内外己经有越来越多的学者投入到此方面的研究中来,并已取得了一定的成果。

本文根据国内外研究成果,介绍了磁流变阻尼器构造特点,力学模型及其控制算法。

关键词:磁流变液阻尼器;力学模型;半主动控制1 磁流变液磁流变液(Magnetorheological Fluid,简称MRF)最早是美国国家标准局Rabinow (1948)发明和研制,它主要由非导磁性液体和均匀分散于其中的高磁导率,低磁滞性的微小软磁性颗粒组成。

在零磁场情况下,流变液的颗粒杂乱无章地分布在液体中,无规则的自由流动。

其力学性能与普通流体一样,是具有线性粘滞力的牛顿流体(如图1所示)。

在磁场作用下,MRF可在毫秒级的时间内快速、可逆地由流动性良好的牛顿流体转变为高黏度、低流动性的Bingham塑性固体。

磁流变液内的颗粒在两个磁极之间形成颗粒链,沿磁场方向呈“一”字状有规律的排列,这限制了流体的自由流动,使流体转变成一种具有一定抗压强度(剪切屈服强度和粘滞力的半固体)并且此过程可逆(如图2所示)。

当磁场撤离后,MRF又恢复成初始牛顿流体。

性能最大场强最大剪切屈服应力/KPa表观黏度/(Pa·s)适用温度/℃杂质敏感性密度/(g/cm3)输入电压/VMRF250A/mm5~100 0.2~1.0-5~150 不敏感3~4 2~25 优点:(1)所需输入电压小。

(2)剪切屈服强度高,可达到50~100KPa。

(3)对体内杂质影响不敏感,而且温度适应范围宽。

磁流变阻尼器的多目标优化设计与分析

磁流变阻尼器的多目标优化设计与分析

(4)
60000
50000
剪切屈服强度/Pa 剪切屈服强度 (Pa)
40000 30000 20000
实测数据 拟合曲线
10000
0
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
磁磁密密/T(T)
图 4 磁流变液剪切屈服应力与其磁密的关系
Fig.4 The relation between shear yield stress and magnetic flux density of magnetorheological fluids
工程力学
31
阻尼力和粘滞阻尼力的大小,又从磁学的角度影响 着间隙内磁场强度的大小,而后者将进一步影响库 仑阻尼力的大小。目前,关于磁流变阻尼器的优化 研究主要集中在对阻尼力的单目标优化上,且设计 变量较少;在计算过程中一般仅从磁学方面考虑结 构参数对阻尼力的影响[4―9]。
本文将以阻尼力和可调倍数为优化目标,以磁 流变阻尼器关键结构参数为变量,利用多目标遗传 算法(Multiple Objective Genetic Algorithm) MOGA, 在优化软件 modeFRONTIER 中对磁流变阻尼器进 行优化设计和分析。在计算过程中,将同时从流体 力学和磁学两方面考虑结构参数对阻尼力的影响。
磁流变液剪切屈服强度 τ0 取决于间隙磁流变液 的磁密 B,本文选用本课题组制备的磁流变液进行 计算。通过拟合图 4 所示的实测数据可得剪切屈服 强度的计算公式如下:
τ0 (B)=− 3632× B+ 206593.4× B2 −178444.2× B3 +
5023.3× B4 + 23023.4 × B5

磁流变液在阻尼器中的应用研究

磁流变液在阻尼器中的应用研究

磁流变液在阻尼器中的应用研究近年来,随着科学技术的发展,磁流变液技术在工程领域逐渐引起了人们的广泛关注。

尤其是在阻尼器这一领域,磁流变液的应用已经展现出了重要的潜力。

本文将探讨磁流变液在阻尼器中的应用研究。

一、磁流变液的基本原理首先,我们需要了解磁流变液的基本原理,才能更好地理解其在阻尼器中的应用。

磁流变液是一种由磁性颗粒悬浮于基础液体中形成的材料,其颗粒尺寸一般在微米量级,可以通过改变磁场来调节其粘度和流变性能。

磁流变液的粘度在磁场的作用下可以迅速改变,由此产生的阻尼效应可以用于减震系统中,使得结构在受到外力作用时能够更好地吸收能量,提高系统的稳定性和安全性。

除此之外,磁流变液还具有响应速度快、控制精度高等优点。

二、磁流变液阻尼器的工作原理在磁流变液阻尼器中,磁流变液被置于活塞和缸体之间的空间中,当磁场作用于磁流变液时,磁性颗粒会发生聚集,从而改变阻尼器的粘度。

通过控制磁场的强弱,可以实现阻尼力的调节。

阻尼器的工作原理可以简单描述为:当外力作用在结构上时,结构会振动,并传递给阻尼器;磁流变液在磁场的作用下改变其粘度,产生阻尼力,从而减缓结构的振动;最终,通过阻尼器的作用,结构的振幅逐渐降低,直至停止。

三、磁流变液阻尼器的应用研究在智能材料和结构领域,磁流变液阻尼器的应用研究日趋深入。

下面就几个典型的应用案例进行介绍。

1. 汽车减振系统中的应用近年来,汽车工程领域对于减少车辆的振动和噪音越来越关注,因此磁流变液阻尼器在汽车减振系统中的应用得到了广泛研究。

通过在车辆悬挂系统中引入磁流变液阻尼器,可以在不同的行驶条件下实现对车辆振动的主动控制,提高乘坐的舒适性。

2. 桥梁结构的减震控制桥梁作为交通工程中重要的基础设施之一,其结构的安全性和稳定性对于保障交通运输的顺利进行至关重要。

磁流变液阻尼器的应用可以有效地减少桥梁结构在地震和风力作用下的振动,并降低应力和变形。

通过控制磁场的强度,可以使桥梁结构在受到外力作用时表现出更好的抗震性能。

基于磁流变液的阻尼器在建筑结构中的动力学响应分析

基于磁流变液的阻尼器在建筑结构中的动力学响应分析

基于磁流变液的阻尼器在建筑结构中的动力学响应分析引言:建筑结构的抗震性能一直是人们关注的焦点之一。

随着科技的发展,人们对于建筑结构的稳定性和安全性提出了更高的要求。

为了降低地震对建筑结构的破坏性影响,阻尼器作为一种重要的结构控制装置被广泛应用于现代建筑中。

其中,基于磁流变液的阻尼器因其独特的阻尼特性在建筑结构的动力学响应分析中具有一定的优势。

磁流变液阻尼器原理:磁流变液是一种特殊的流变液体,其流变性质可以通过改变磁场强度和方向进行调节。

基于磁流变液的阻尼器由磁流变液的容器、磁场发生器和控制装置组成。

当地震载荷作用于建筑结构上时,磁流变液阻尼器通过改变磁场的强度和方向,使磁流变液的黏度发生变化,从而改变阻尼器的阻尼特性。

通过调节阻尼器的阻尼特性,可以有效地控制建筑结构动力学响应,减小其振动幅度,降低地震影响。

磁流变液阻尼器的优势:相比传统阻尼器,基于磁流变液的阻尼器具有以下优势:1. 阻尼性能可调:通过改变磁场强度和方向,可以调节磁流变液的黏度,从而改变阻尼器的阻尼特性。

这使得基于磁流变液的阻尼器在应对不同地震强度和频率下具有较强的适应能力。

2. 响应速度快:磁流变液阻尼器具有良好的动态特性,能够迅速响应地震力的变化,降低结构的振动幅度。

3. 结构适应性强:基于磁流变液的阻尼器可以根据建筑结构的形式和需要进行设计和调整,具有较强的适应性。

4. 能量损耗小:相对于传统的摩擦型阻尼器,磁流变液阻尼器的能量损耗较小,可以有效地减小结构的二次振动。

动力学响应分析:基于磁流变液的阻尼器在建筑结构的动力学响应分析中具有重要的应用价值。

通过结构的模拟和计算,可以评估结构的强度和稳定性,为设计和改进提供依据。

动力学响应分析可以分析结构的振动特性、结构‐地基‐互作用效应以及受力特点等。

结构振动特性分析:动力学响应分析的首要任务是分析结构的振动特性。

通过模拟不同的地震激励,并利用结构动力学方程,可以计算结构的振动频率、振型和振动幅度等。

基于Maxwell的磁流变阻尼器的磁路有限元分析

基于Maxwell的磁流变阻尼器的磁路有限元分析
ia n r d c d i h sp e c li to u e n t i 印 r-a d s me i o tn a tr r ncu e .W ih te e e to g e i n lss n o mp ra tf co s ae i l d d t h lc r ma n t a ay i c
尼器件。所能提供的可控力的大小 、 可控力 的动态
可调 节 的范 围 以及 阻尼 器 的响应 时 间是 评价 磁流 变 阻尼器 性能 的 三个 重要 的指 标 。分 析 可 知 , 它们 与
在活塞轴上的励磁线圈中的电流获得不同强度的磁
磁流变阻尼器的结构参数 , 特别是磁路 的结构参 数 和性能参数息息相关。因此 , 在进行磁流变阻尼 器
g p o h a p g p s a e i he d sg r c s . a tte d m m a s g n t e i p o e s n
K e r s vb ain a d wa e y wo d : i r t n v ;MR a e ;ma n t i u td s n;Ma w l o d mp r g ei cr i e i c c g x el
近几年来 , 磁流变液作为一种新型智能材料已
经为人们所熟知。利用磁流变液的可控特性制作的
磁流 变阻尼器 件 , 有 结 构 简单 、 能 低 、 具 耗 响应 速 度
流变阻尼器的动力学特性研究。在此基础之上 , 系 统地介绍 了磁路的材料选择 、 设计计算方法 , 以及在 设计 时应 该注 意的因素 , 并且应用 M w l2 x l a e D软 件, 对所建立模型进行了仿真分析 , 最后总结提出了
场, 使阻尼通道 中磁流变液的流动特性 ( 粘度等) 发 生变 化 , 而改 变阻 尼力 的大小 , 从 实现 阻尼 可调 的 目

磁流变液阻尼器响应时间的试验研究及其动态磁场有限元分析(1)

磁流变液阻尼器响应时间的试验研究及其动态磁场有限元分析(1)

振 动 与 冲 击第28卷第6期J OURNAL OF V IBRAT I ON AND SHOCKVo.l 28No .62009磁流变液阻尼器响应时间的试验研究及其动态磁场有限元分析基金项目:国家高技术研究发展计划(2006AA03Z103),国家科技支撑计划项目(2006BAJ03B 06),地震行业专项基金项目(200808703),国家重点基础研究发展计划(973计划)资助项目(2007CB714204)收稿日期:2008-06-30 修改稿收到日期:2008-09-08第一作者郭鹏飞男,博士生,1982年4月生通讯作者关新春男,博士,教授,博士生导师,1973年2月生郭鹏飞1,关新春1,欧进萍1,2(1.哈尔滨工业大学土木工程学院,哈尔滨 150090;2.大连理工大学土木工程学院,大连 116024)摘 要:首先,试验测试了不同速度和电流变化下,大吨位磁流变液阻尼器的响应时间;然后,对激励电流变化时阻尼器的磁场变化进行了有限元模拟,基于阻尼器间隙内磁流变液剪切屈服强度的变化考察了阻尼器的响应时间,并与试验数据做了比较。

最后,研究了涡流和阻尼器电磁回路中电流响应时间对阻尼力响应时间的影响。

结果表明,可以用有限元模拟得到的间隙内磁流变液的平均有效剪切屈服强度的时程曲线来研究磁流变液阻尼器的响应时间;电磁响应时间是阻尼力响应时间的决定因素,减小阻尼器中的涡流是缩短磁流变液阻尼器响应时间的重要途径;电流下降时涡流对阻尼器磁路的影响要大于电流上升的情况;无论是上升还是下降,电流初值越小,涡流对阻尼器磁路的影响越大,阻尼力响应时间也越长。

研究还表明,缩短电流的响应时间,会带来更大的涡流,并不一定能缩短阻尼力的响应时间。

关键词:磁流变液阻尼器;涡流;响应时间;有限元;磁场中图分类号:TB123 文献标识码:A响应时间是磁流变液阻尼器的重要性能指标,它决定了此类阻尼器的应用范围和减振效果。

但到目前为止,关于磁流变液阻尼器的研究还主要集中在静态磁场分析、阻尼力的建模以及控制效果的仿真等几方面[1~3],对响应时间的测试与分析的文献并不是很多。

磁流变液阻尼器的磁路有限元分析与优化设计方法

磁流变液阻尼器的磁路有限元分析与优化设计方法

磁流变液阻尼器的磁路有限元分析与优化设计方法瞿伟廉;樊友川【摘要】对磁流变液阻尼器提出了基于磁路有限元分析的优化设计方法.首先运用HT100G型数字特斯拉计对自行研制的2T-MR阻尼器进行现场磁感应强度实测,获取了不同电流工况下阻尼器内外筒间隙处的磁感应强度实测值.然后,运用专业磁场分析软件对2T-MR阻尼器的工作磁路进行了有限元分析,并将试验结果与仿真结果进行了比较.分析结果表明,有限元方法的计算值与实测值非常接近,验证了仿真方法的可靠性.最后,运用该仿真方法对不同材料,不同结构参数的阻尼器进行了优化设计.【期刊名称】《土木工程与管理学报》【年(卷),期】2006(023)003【总页数】4页(P1-4)【关键词】2T-MR阻尼器;磁路仿真;磁感应强度;优化设计【作者】瞿伟廉;樊友川【作者单位】武汉理工大学,道路桥梁与结构工程湖北省重点实验室,湖北,武汉,430070;武汉理工大学,道路桥梁与结构工程湖北省重点实验室,湖北,武汉,430070【正文语种】中文【中图分类】TU317磁流变液(M R)智能阻尼器是一种优秀的半主动控制装置,具有控制力大,可调范围宽,温度适应性强,响应速度快且能耗低等优点.该装置的最大特点是,利用了磁流变液在磁场作用下能在毫秒级的时间内从牛顿流体转变成具有一定屈服强度的粘塑性体的智能特性.它只需要很小的能量输入就能调节和产生较大的阻尼力,克服了主动控制装置费用高、能耗大和装置复杂的缺点,适合在土木工程上应用.目前,在所有基于智能材料的适用于土木结构的减振装置中,M R阻尼器是发展最快和应用前景最广的一种.设计合理的M R阻尼器,减小阻尼器体积,提高阻尼器的可调范围,是充分发挥磁流变液智能特性所要解决的关键问题[1].对于磁路设计的问题,国内外许多学者运用有限元分析软件进行了阻尼器的仿真分析,但是大多数研究仅限于探讨M R阻尼器的最佳工作点即电流与磁路饱和的关系[2~4],很少有关于磁路系统截面对磁路系统效率的影响的研究.1.1 MR阻尼器的磁场实测针对自行研制开发的三段式2T-M R阻尼器进行磁感应强度现场实测(表1).实测所用数字特斯拉计的可调量程为0~200m T~2 T~10 T,分辨力为0.1 m T,0.001 T 和0.01 T,电流源采用0~30 V直流电源.阻尼器在现场实测时不灌入M R液体.试验对两种磁路进行测量,第一种为单独磁芯磁路,另一种为简单装配外筒磁路.工作电流在0.2~2 A之间以0.2 A的增幅变化.测试点选取两边单磁极沿圆周方向的4个点.点与点之间相隔90度(表2).由于磁芯产生的磁场对外筒的作用,导致内筒与外筒会相互吸引而使测量值产生较大误差.为此,在内外筒间隙处打上同样厚度的木桩避免内外筒之间的相互错动,并取4个点的均值作为该间隙处的磁感应强度.1.2 MR阻尼器的磁路有限元分析得到阻尼器磁路物理模型的试验数据后,运用有限元分析软件将其物理模型进行简化,建立有限元模型,采用二维电磁场有限元分析软件进行磁路仿真[5~7].考虑到阻尼器物理模型由其RZ截面旋转得到,而且阻尼器磁路关于R轴对称,故取阻尼器磁路的1/4结构进行建模(图1).对于直流磁场,选择二维静磁场M agnetostatic求解器.材料属性方面:背景材料选择空气,线圈选择铜导线,磁芯和外筒均为非线性材料Q 235钢材,必须事先加以定义,将材料离散的BH数据拟合成BH曲线.边界条件方面:左边界施加偶对称边界条件;由于两组线圈反绕,电流方向相反,故下边界施加奇对称边界条件;右边界和上边界均施加气球边界条件.电流源输入为磁路的安匝数.分析软件以能量误差为目标量,采用自适应网格划分及迭代求解,对较大误差存在的区域进行网格细化得到更高密度的网格,从而生成更精确的解.确定自适应分析的能量误差指标为0.5%,确定最小迭代次数为15次.每次迭代计算时,网格细化率为50%.由表2可见,实测值与仿真计算得到的磁感应强度比较接近,相对误差最大为-15.857%,最小仅为-0.033 3%.且随电流的增长,相对误差较稳定地保持在3%~5%.最佳的仿真点在1 A左右,这与阻尼器最佳工作电流接近.据上可知,有限元方法的仿真效果是比较精确的.在阻尼器磁路设计中,可以借助于电磁场分析软件进行前期的仿真与优化设计,发挥磁路最大的磁通能力而得到最为经济有效的阻尼器磁路设计.2.1 M R阻尼器的整体磁路分析阻尼器以上的磁路仿真是根据试验要求在简单装配下的仿真计算.为了研究阻尼器磁路的磁场分布状态,磁饱和与磁泄漏状况以及优化设计,必须建立阻尼器完全装配的磁路仿真模型.建立计算模型前对磁路的物理模型有如下简化:取阻尼器平衡位置进行仿真计算;忽略磁流变液的流动性能;考虑到磁泄漏问题,磁路范围取至两端活塞处,认为蓄能器部分不受磁场影响;由于磁芯与活塞杆材料相同,将两部分看作整体处理.与上述建模同样步骤,同样定义M R液体的BH曲线,边界条件以及电流源相同,有限元模型如图1.图2显示了电流为1 A时的磁场强度分布情况.从图2中可见,磁芯下部靠近线圈部分磁感应强度最大,可以推测这里可能达到了磁饱和.2.2 磁饱和与磁泄漏如图3所示,通过计算阻尼器的3个代表截面的磁通量来研究其磁泄漏与磁饱和问题.图3中,右侧截面代表通过外缸筒的磁通截面(Y截面),左侧截面代表通过磁芯的磁通截面(C截面),中间截面代表通过磁流变液体的磁极截面(M截面),在0~4 A的范围内计算其磁通量(图4).因为是取对称结构进行计算,所以图4所示的磁流变液体磁极截面为图3模型中的两倍,磁通量也为其两倍.由图4可见,磁芯截面和外缸筒截面的磁通基本相等,而且两者之和与磁流变液截面的磁通也非常接近,说明此阻尼器的磁路非常良好,整个磁路的磁泄漏很小.同时,由图4可见,随着电流的增长,磁芯部分和外缸筒部分的磁通趋于饱和;另外,从2.1节的仿真结果可以看出,磁芯下部靠近线圈部分磁感应强度最大.所以在阻尼器整个磁路中,磁芯部分最先达到磁饱和.为了挖掘剪切阀式阻尼器的更大效能,可以从磁芯部分着手,在现有开发的阻尼器基础上进行仿真优化,使阻尼器在更高的磁通能力上达到饱和.2.3 M R阻尼器磁路的优化设计可以从两个方面对现有的阻尼器的磁路进行仿真优化.其一,从阻尼器的选材方面进行优化;其二,从阻尼器的结构尺寸方面进行优化.2.3.1 M R阻尼器材料优化为了提高磁芯的导磁能力,要求磁芯材料磁导率高,当线圈匝数一定时,通以不大的电流,就能产生较大的磁感应强度.磁流变液阻尼器阻尼通道中的工作磁感应强度一般为0.3~0.9 T,选用磁芯材料时应将最大磁导率作为选择材料的主要依据.要求材料的磁滞回线所包括的面积小,矫顽力低,磁导体中有涡流损失和磁滞损失小,可以选用一些磁导率高、矫顽力低以及磁饱和度高的材料如电工纯铁、硅钢、铁铝合金及软磁铁氧体等[4].2.3.2 M R阻尼器结构优化在原先开发的2T-M R阻尼器的基础上进行结构优化.阻尼器型式仍然沿用剪切阀式,磁路的控制截面对阻尼器导磁能力的影响作如下讨论.a.磁极长度越长,磁通能力越强.在二维空间中用长度来表示截面.令磁极长度为Lm,外缸筒壁厚为Hy,磁芯截面半径为Rc,m=Lm/Rc,k= Hy/Rc,分别在Rc=253 035 404 550mm,m=0.1~2,k=0.1~1时进行仿真计算,以磁芯截面磁通量为目标函数,阻尼器工作电流为0~4 A.b.磁芯截面与外缸筒的仿真.以1 A,Rc=35 mm为例.随着外缸筒筒径增大,即值增大,磁通量不断增大,在k=0.4~1之间时,磁通量接近饱和(磁极长度不变),阻尼器磁通能力受到限制.故在结构设计时,考虑到磁路效率以及材料用量,一般地,k取0.4左右为宜(图5).c.磁芯截面与磁极长度的仿真.显然,磁极长度越长,即m值越大,磁芯截面磁通量越大,阻尼器磁路的磁通能力越强.试验取k=0.4,Rc=40 mm,I=0.5 A,1.0 A,1.5 A,2.0 A,2.5 A,3 A进行仿真计算,讨论m与磁芯截面磁通量的关系.如图6所示,电流越大,磁路的饱和点越小即m值越小,其饱和点基本上在m=Lm/Rc=0.9~1.5.所以在结构设计中,一般地,m取1.0~1.2.d.磁芯截面与磁通量的回归关系.以磁芯截面磁通量为目标函数,取Rc=21~45 mm,每1 mm进行一次仿真,外缸筒与磁极长度按上述讨论分别取k=0.4,m=1.0,磁路分别在1 A,2 A和3 A下工作.由图7可见,得到磁芯截面半径与磁通量的回归关系基本成线性关系.所以,为了得到磁路较大的磁通能力,磁芯截面半径取得较大为宜.考虑到磁芯、磁极和外筒等工作环境以及整个磁路的结构要求,针对不同要求的阻尼器,应该妥善确定磁芯截面半径以发挥阻尼器的最大效能.运用专业电磁场有限元分析软件对2T-MR阻尼器进行了仿真分析以及优化,通过试验方法验证仿真结果的可靠性.a.自行研制的2T-M R阻尼器磁路工作良好,符合初步设计要求.b.运用专业电磁场有限元软件对阻尼器的磁路进行仿真是比较可靠的,通过有限元模型进行磁路计算与设计基本可以代替磁路的物理试验.c.通过仿真分析可以得到阻尼器较为优化的磁路设计.【相关文献】[1]欧进萍.结构振动控制[M].北京:科学出版社, 2003.[2]张红辉,廖昌容,陈伟民.磁流变阻尼器磁路设计与性能的相关性研究[J].仪器仪表学报,2004,(8): 546-550.[3]李忠献,吴林林,徐龙河,等.磁流变阻尼器的构造设计及其阻尼力性能的试验研究[J].地震工程与工程振动,2003,(2):128-132.[4]廖昌容,陈伟民,余淼,等.磁流变阻尼器件设计中若干技术问题探讨[J].功能材料与器件学报, 2001,(12):345-349.[5]刘国强.Ansoft工程电磁场有限元分析[M].北京:电子工业出版社,2005.[6]王蔷,李国定,龚克.电磁场理论基础[M].北京:清华大学出版社,2001.[7]金建铭.电磁场有限元方法[M].西安:西安电子科技大学出版社,2001.。

新型磁流变阻尼器设计及磁场有限元分析

新型磁流变阻尼器设计及磁场有限元分析
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基于FLUENT的磁流变减震器油针阻尼力优化设计研究

基于FLUENT的磁流变减震器油针阻尼力优化设计研究

基于FLUENT的磁流变减震器油针阻尼力优化设计研究摘要:油针作为油液减震器的元件之一,对调节油液减震器的阻尼力起到比较重要的作用,近年来这一结构被引入磁流变减震器,本文针对对国内某新型磁流变减震器的油针设计及实验情况提出了一种改进方案,并使用FLUENT软件进行了仿真,得到结果证明新方案在阻尼力性能上具有优越性。

关键词:磁流变减震器;油针;优化设计1.引言磁流变液作为一种新型智能材料,目前在汽车、建筑、航空、机械、医疗等领域已经进行了卓有成效的工程实践应用[1],相比于普通油液减震器具有明显的优点,如结构简单,响应速度快,阻尼力较大并能够连续可调是一种典型的可控流体减震器[2]。

由于磁流变减震器的优良特性的前景,对其阻尼力影响因素方面的研究也越来越受到重视[3]。

在油液减震器的设计中,经常需要使用油孔来产生及调节阻尼力,而油针在行程中可以自行调节油孔大小,是应用较为广泛和成熟的结构,具有简单可靠且不需要维护的优点,而这一结构在磁流变减震器上却较为少见。

中国民航大学的卢铭涛将油针结构引入磁流变减震器设计中,取得了一定的成果[4]。

本文提出了一种新型油针,并使用FLUENT软件对原设计和本方案进行了仿真分析,提出了一种可行的改进方案。

2.油针的设计本文的研究对象为卢铭涛的磁流变减震器设计,其结构如图2-1所示。

如图,该结构引入了油针结构,其作用是:在活塞运动时,油针可以在运动过程中改变油孔的面积,从而达到根据行程调节阻尼力的目的,为了避免最大载荷出现在行程前段,该设计的行程初始阶段采用了较大的油孔[4]。

这一结构的增加还可以使得减震器在半主动控制失效的情况下可以继续产生阻尼力来实现能量的吸收和消散,从而提高减震器的可靠性。

但是在实验过程中,该结构的初始阻尼力却比较小,从而使得该设计在整个行程中实际起到的作用较为有限。

为论证该形状的合理性,本文将使用四种不同形状的油针,研究沟槽和形状对油针阻尼力性能的影响,分别进行仿真并进行分组对比。

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第20卷第4期宁波大学学报(理工版)V ol.20 No.4 2007年12月JOURNAL OF NINGBO UNIVERSITY ( NSEE ) Dec. 2008文章编号:1001-5132(2007)04-0547-05基于磁流变液的回转式阻尼器设计与有限元分析苏会强,郑堤(宁波大学工学院,浙江宁波 315211)摘要:根据磁流变液在磁场作用下可进行固-液转换的特点,设计了一种回转式阻尼器,并建立了相应的阻尼器力矩模型,又利用ANSYS 9.0软件对其磁场分布进行了仿真. 总结了设计磁流变阻尼器应注意的问题,为磁流变液阻尼器的结构设计和制作提供了相应的理论依据.关键词:回转式磁流变阻尼器;磁场分析;有限元分析中图分类号:TH138 文献标识码:A磁流变液(Magneto Rheological Fluid,MRF)是当前智能材料研究领域中的一个重要分支. 它在无外磁场作用下,具有良好的流动性;而在磁场作用下,可在毫秒级时间内从牛顿流体变为剪切屈服应力较高的Bingham粘塑性体,其表观粘度可增大2个数量级以上,呈现类似固体的力学性质,且这种转变是可控、连续和可逆[1]. 近年来,磁流变液及其应用器件的研究引起了国内外学者和工业界的广泛兴趣,美、日、俄、法、德等发达国家均投入了巨大的财力和物力开展这方面的研究. 目前,磁流变液在汽车、机械、航空、建筑及医疗等领域具有广泛的应用前景,被认为是未来极具前途的智能材料之一. 针对各种不同的工程应用对象,研究者们主要采用试验研究法研究和开发相应的磁流变阻尼器. 当应用对象和目的不同时,磁流变阻尼器的励磁磁路、器件结构及材料属性也将改变,相应的磁流变阻尼器也需作必要的更新设计与开发,并反复进行试制和测试以满足工程要求. 通常,这种试验研究方法会增加磁流变阻尼器的研究成本和新产品的开发周期,在一定程度上制约了磁流变阻尼器的工程应用推广.有限元法(Finite Element Method,FEM)是目前工程技术领域中实用性强、应用广泛的数值模拟方法之一. 有限元仿真分析工具ANSYS则是基于有限元法的大型数值模拟软件,其中的电磁场分析模块ANSYS/Emag可用来求解电磁场的多方面问题,如磁力线、磁感应强度、磁场强度、涡流、电磁力、电场分布和电感等[1]. 而回转式阻尼器可作为回转机械的实时、可控的加载装置,本文将就其结构的设计和其磁场有限元分布等问题作一些探讨研究.1回转式阻尼器的设计1.1阻尼器的工作原理基于磁流变液的回转式阻尼器通常工作在剪切模式,磁流变液作为传动介质充满在阻尼圆盘与壳体的间隙中,阻尼盘利用间隙中的磁流变液剪切应力产生负载力矩,且负载力矩随外加磁场的变化548 宁波大学学报(理工版) 2007而迅速变化. 输入轴的转动速度为ω,在没有磁场作用的情况下,磁流变液处于液体状态,所能传递的力矩仅为粘性阻力矩,阻尼转矩很低. 当有足够强度的外加磁场作用时,磁流变液中的磁性粒子马上被磁化,并沿着磁力线方向成链状分布. 这种链状结构使得磁流变液的剪切应力增大,表现出塑性体的特性. 由于粘塑性流体的屈服应力是磁场强度的函数,因此可通过控制线圈中的电流强度来调节磁场强度,就可以调节流体的剪切应力,从而调节阻尼制动器定子对转子的负载力矩,阻尼器具体工作原理如图1所示.图1 阻尼器工作原理1.2 阻尼器的负载力矩计算模型回转式磁流变阻尼器在剪切工作模式下,假设磁流变液在定子与转子之间的工作区域视为1个圆盘,磁流变液为切向流动模型,如图2所示.图2 阻尼盘间的磁流变流动负载力矩模型为便于分析磁流变液传递的扭矩,特作以下假设:(1)磁流变液不可压缩;(2)磁流变液的流动是稳态的;(3)在轴向和径向没有流动;(4)磁流变液的流动只是半径的函数;(5)不计磁流变液本身的重力影响;(6)磁场强度在工作间隙上是线性分布;(7)磁流变液的压力沿厚度方向不变.那么,对于阻尼盘与壳体之间任意点液体层的半径处的微元上的力矩,则:r 2πd r r d d 2πd T T r F rT r r ==, (1) 其中,为盘型磁流变液所产生的微剪切力.d T F 作为智能材料的磁流变液,可随外部磁场在“固-液”两相间转换的现象用宾汉(Bingham)模型来描述,其关系方程为[2]:B B T T T T ηγ=+>i,, (2) 0B T T γ=<i,, (3)其中,B T 为动态屈服应力,它是磁感应强度的函数;B η为磁流变液零磁场作用时的粘度;γi为剪切率.宾汉模型假定在零磁场时液体的屈服应力为0,并呈牛顿流体的性质. 当在一定磁场力作用下时,屈服应力随磁场的增加而增大,剪切应力 T >B T 时,磁流变液呈牛顿流体的性质;剪切应力T < B T 时,磁流变液则具有粘弹性.阻尼盘端面剪切流动:设磁流变液在转盘与壳体之间沿水平方向处于线性分布,如图3所示,则剪切率公式为://v h r h γω==i, (4)其中,为流层的半径;h 为阻尼盘与壳体之间的轴线间隙;r ω为转轴角速度;v 为流层半径处的线速度.r图3 剪切率原理将(2)式和(4)式代入(1)式,并积分,得到单面负载力矩为:2211222πd (/)2πd R R B R R T T r r T r h r r ηω==+∫∫=2./34412π()/2334412122π()/3π()/B T R R R R h ηω−+− (5) 式(5)中代表磁致屈服应力产生的力矩,属可调的库仑力矩;33122π()B T R R −R R h ηω−第4期 苏会强,等:基于磁流变液的回转式阻尼器设计与有限元分析 549代表流体粘性传递的不可调的粘滞力矩. 因阻尼盘2面的参数完全相同,则总的力矩T 为: Σ/.h 334412124π()/3π()B T T R R R R ηωΣ=−+− (6) 1.3 阻尼器的结构设计图4为基于剪切模式的回转式阻尼器样机组装图,其采用外壳体固定线圈,线圈用于产生外加励磁磁场,这样控制线圈的励磁电流就可以输出可控的负载转矩.图4 阻尼器组装图2 阻尼器磁路有限元仿真及分析回转式磁流变阻尼器的磁路为:阻尼盘—右侧间隙—右壳体—左壳体—左侧间隙—阻尼盘,如图5所示. 壳体与阻尼盘的材料均选用相对磁导率较高的DT6电工纯铁,其相对磁导率1600. 间隙处的磁流变液型号为SG-MRF2035,其磁导率所使用材料的B-H 数据曲线(磁感应强度-磁场强度曲线)由宁波杉工提供.>图5 阻尼器磁路简图若阻尼器要获得较高的阻尼性能,则应使间隙处的磁通密度较大. 考虑到磁流变液的相对磁导率远小于壳体和阻尼盘的相对磁导率,因此取较小的间隙将有利于产生较大的磁通密度,通常h = 0.25~2 mm. 为便于加工,本文选择 1.5 mm. 并在此基础之上,应用电磁场仿真分析工具ANSYS/ Emag ,建立磁流变阻尼器的实体模型和有限元模型.h =由于磁路为轴对称式结构,因此建立相关有限元模型时,采用二维轴对称模型(2D-Axisymmetric Model). 由于模型为规则的长方形,所以选取了二次四边形等参单元(PLANE53),该单元求解精度高、边界适应性强. 模型分别由上下壳体、激励线圈、转轴、阻尼盘、保护圈、隔磁环、简化的轴承环以及磁流变液组成.阻尼器的工作效率直接取决于磁流变液的磁感应剪切应力. 而磁感应剪切应力决定于磁流变液工作时的磁感应强度. 为了研究电流强度与磁感应强度的关系,分别在0.2A 、0.4A 、0.6A 、0.8A 、1.0A 、1.2A 、1.4A 、1.6A 、1.8A 和2.0A 等10种电流情况进行仿真.本文不考虑漏磁,只加通量平行条件,而励磁线圈以电流源的形式加载. ANSYS 软件对电磁场分析求解出节点的矢量磁势值,然后经后处理得到通量线、磁通量密度和磁场分布等. 由于篇幅所限,本文只列出了励磁电流为2.0A 时仿真得到的磁力线分布和磁通密度分布.图6 励磁电流2.0 A 时的磁力线分布550 宁波大学学报(理工版) 2007表1 1.5 mm 间隙时磁场随激励电流变化的情况电流/A磁感引强度/T0.2 0.048 0.4 0.093 0.6 0.148 0.8 0.196 1.0 0.242 1.2 0.290 1.4 0.320 1.6 0.360 1.8 0.440 2.0 0.489由图6可看出,由于在轴承处另有隔磁环,起到了很好的隔磁作用. 励磁线圈产生的磁力线基本沿着设计的磁路分布,磁力线呈非均匀分布,离线圈越近,磁力线越密,并且随着励磁电流的增大. 说明磁通越大,磁力线几乎全部分布在有效的模型内,因此磁路结构设计和材料选择符合要求.由图7可看到在实体模型的边界,特别位于保护圈和阻尼盘拐角处的地方,磁感应强度变化比较大,但此处的作用面积很小,对阻尼器的转矩不会造成太大的影响. 除此情况外,阻尼器的整个磁路的磁动势主要降落在间隙处,达到MRF 阻尼器磁路设计的目的. 这是因为阻尼器结构材料的磁导率远大于磁流变液的磁导率,从而使得在很小的间隙中就可以产生很大的磁压降,二者的磁导率比值越大,则间隙中的磁压降越大;产生的磁压降越大,产生的磁场越强,磁流变效应也相对越强.图7励磁电流2.0 A 时的磁通密度分布综上所述,在阻尼器工作间隙一定的情况下,通过改变励磁电流密度,可以得到在不同励磁电流情况下的工作间隙中的磁感应强度. 工作间隙磁感应强度采取对有限元分析关键节点数据求平均值的方法得到,具体见表1.利用MATLAB 绘图工具对上述有限元分析数据进行二次曲线拟合,可得工作间隙在1.5 mm 时,磁感应强度与励磁电流的函数公式为:B I20.01010.2160.00912BI I =++, (7)由此函数公式得到的关系曲线如图8所示.图8 励磁电流与磁感应强度关系曲线在得到阻尼间隙磁流变液中磁感应强度分布函数后,就可建立回转式阻尼器的负载转矩数学模型. 采用SG-MRF2035型磁流变液在室温20℃时,其本构关系为[5]:0.825E -140.189 868 0.379 736 0.569 604 0.759 473 0.949 341 1.139 1.329 1.519 1.70964.27(1exp( 1.63)).B B τ=−− (8)把(7)式和(8)式代入(6)式,可得到阻尼器总的负载转矩公式为:334412124π()/3π()/B T T R R R R h ηωΣ=−+−=33124π64.27(1exp( 1.63))()/3B R R ×−−−+ 4412π()/4π64.27(1R R h ηω−=×−2exp( 1.63(0.01010.2160.00912)))I I −++⋅/33441212()/3π()R R R R ηω−+−h . (9)3 结论(1) 要提高阻尼器的阻尼力性能,主要是提高磁流变液工作区域的磁场强度. 因此设计磁流变第4期苏会强,等:基于磁流变液的回转式阻尼器设计与有限元分析 551阻尼器的关键是正确建立所需的阻尼力矩与结构参数和磁场参数的关系.(2) 为尽可能使外加磁场对磁流变效应有最大的影响,必须确保磁力线垂直于阻尼间隙通道中磁流变液的流动方向,并确保磁力线集中在阻尼间隙通道中.(3) 阻尼盘和壳体应由高导磁材料制成,可产生较大的磁感应强度.(4) 通过ANSYS对阻尼器磁路的仿真研究可以减少试验次数,缩短原型研制周期,并节约开发成本. 参考文献:[1]王代华, 赖大坤. 缸体感应式磁流变阻尼器的集成相对位移自传感方法及系统: 中国, 200510057276.4[P].2005-9-15.[2]Lord Material Division. Designing with MR fluids[EB/OL]. [1999-12-06]. .[3]Ashour, Craig. Magnetorheological fluid, materials, cha-racterization and devices[J]. Int Mater Sys truct, 1996, 7:123-130.[4]唐兴伦. ANSYS工程应用教程—热与电磁教学篇[M].北京: 中国铁道出版社, 2003.[5]肖璐, 王凡. 用于薄壁件加工的磁流变夹具[J]. 新技术新工艺—机械加工工艺与装备, 2007(1):26-27.Design and FEM Analysis of MRF Based Rotary DamperSU Hui-qiang, ZHENG Di( Faculty of Engineering, Ningbo University, Ningbo 315211, China )Abstract: The smart material, magneto-rheological fluids (MRF) are characterized in being able to interchange solid and liquid states under variant magnetic field. Based on these characteristics, a new kind of rotary damper is designed, and a load torque model for the damper is established. Simulation for the magnetic field distribution is carried out using ANSYS 9.0 software, and some technical points in the design of the damper are made. This work is expected to serve as a theoretical basis for the structural design and manufacturing of MRF based rotary dampers.Key words: MRF based rotary damper; magnetic field analysis; finite element analysisCLC number: TH138 Document code: A(责任编辑 章践立)。

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