人防计算书

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人防计算书.

杭州中翰建筑设计有限公司结构计算书工程编号：工程名称：项目名称： xx区地下汽车库设计阶段： xx区人防结构计算计算人：校对人：专业负责：审核人：日期： 2012.03Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录一、人防主要计算依据和计算软件二、人防等效荷载及材料强度三、主要人防墙体计算(一)人防临空墙(二)非人防与人防隔墙(三)相邻人防单元隔墙(四)人防扩散室隔墙(五)人防地下室外墙四、各类门框墙、楼梯等按图集选用五、人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)六、人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)人防结构计算一、主要计算依据和计算软件1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-20052、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~053、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 20094、计算软件PKPM(2012版)A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain2012年版计算。

人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。

B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算二、等效静荷载及材料强度1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级，人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元2、人防等效静荷载标准值确定：依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延性比按4.6.2条规定。

a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa（考虑上部建筑影响，无覆土，板净跨≥3米0029b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条不考虑上部建筑影响，取55kPa (饱和土中，淤泥土)c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值25kPad、相邻防护单元间隔墙,门框墙：1）6级与6级相邻每侧：50kPa2）6级与普通地下室普通地下室一侧：隔墙：110kPa ；门框墙：170kPa3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPae、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)：正面荷载：60 kPa 反面荷载：30 kPaf、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）三、主要人防墙体计算：（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）人防等效静荷载标准值：130kN/m2 (按均布荷载输入Morgain)混凝土强度等级为 C35，人防：f c＝ 16.72N/mm2x1.5=25.08 N/mm2f t＝ 1.575N/mm2x1.5=2.363 N/mm2f tk＝ 2.204N/mm2x1.5=3.306 N/mm2Ec=3.15x104 N/mm2x1.2=3.78 x104 N/mm2钢筋抗拉强度设计值（HRB400） f y＝ 360N/mm2x1.2=432 N/mm2E s＝ 20 x104 N/mm2Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。

建筑人防设计计算书

一、人防临空墙及单元隔墙计算------------------------------------------------------------------- 计算项目: LKQ1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 35.28 Mb = 72.90垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -145.80 -70.55 0.00 -70.55 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1226(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: LKQ2------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 3.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 29.73 Mb = 15.44垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -30.89 -59.47 0.00 -59.47 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: GQ 六级-六级------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 13.57 Mb = 28.04垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -56.08 -27.14 0.00 -27.14 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: GQ1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 200 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 13.57 Mb = 28.04垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -56.08 -27.14 0.00 -27.14 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0499竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 400 荷载侧= 500(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 500 荷载侧= 400(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 400 荷载侧= 854(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右500.00 500.00 500.002 人防地下室门框墙计算-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ1-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 350.00(mm) L1 = 316.00 (mm) L2 = 250.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 121.20 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 44.549剪力(kN/m)： V = 171.200*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.13% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ2-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 400.00(mm) L1 = 366.00 (mm) L2 = 300.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 109.50 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 49.077剪力(kN/m)： V = 169.500*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.14% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ3左-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 600.00(mm) L1 = 566.00 (mm) L2 = 500.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 135.40 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 101.636剪力(kN/m)： V = 235.400*****按悬臂构件计算*****抗弯受拉筋: As = 880(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ3右-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 400.00(mm) L1 = 366.00 (mm) L2 = 300.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 135.40 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 58.556剪力(kN/m)： V = 195.400*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.17% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)未做计算的门框墙，参考《防空地下室设计》FG01~05（2007年合订本）中配筋。

人防及通风计算书-暖通

地下室人防及通风计算书一.平时风量计算:本工程地下室汽车库建筑面积16130.92㎡，为八个防火分区。

其中防火分区一、防火分区二、防火分区三均为汽车库；防火分区四与防火分区六为设备用房；防火分区五、防火分区七以及防火分区八平时为自行车库，战时为二等人员掩蔽场所，分为两个防护单元（防火分区五为一个防护单元，防火分区七与防火分区八为一个防护单元），防护等级均为甲类核六级、常六级，防化等级均为丙级,人防部分面积为4320.7㎡.汽车库可停放汽车325辆。

汽车库平时排风系统与火灾排烟系统合用，排风机兼排烟风机。

平时排风量、排烟量均按换气次数6次/h计算。

汽车库平时排风，由机械补风和汽车坡道进行自然补风。

火灾时，排烟风机继续运行排烟，其它与消防无关通风设备关闭，此时补风方式采用机械补风，补风量不小于总排烟量的50%。

自行车库平时通风以及消防排烟参照汽车库相关规范执行，按换气次数为6次/h计算。

设置机械补风，补风量不小于总排烟量的50%。

一）人防地下室车库通风计算：人防非机动车库为三个防火分区，四个防烟分区。

面积分别为1057㎡、714㎡、922㎡、955㎡。

板下净高3.5m。

①排风、排烟量：L=1.1x（1057+714）x3.5x6=40910CMH选用风机： PYHL3-2A NO.9.5A 41000CMH 650Pa 11KW 535Kg 83dB排风机单位风量耗功率：Ws=650/（3600x0.6）=0.3W/(m^3/h)补风：按不小于50%取值，所选风机为HL3-2A NO.9A 23618CMH 362Pa 4KW 460Kg 75dB Ws=0.213②排风、排烟量：L=1.1x922x3.5x6=21298CMH选用风机：PYHL-14A NO.8A 22000CMH 540Pa 5.5KW 363Kg 75dB排风机单位风量耗功率：Ws=540/（3600x0.6）=0.25W/(m^3/h)补风：按不小于50%取值，所选风机为HL-14A NO.7.5A 13668CMH 251Pa 2.2KW 295Kg 67dB Ws=0.116③排风、排烟量：L=1.1x922x3.5x6=21298CMH选用风机：PYHL-14A NO.8A 22000CMH 540Pa 5.5KW 363Kg 75dB排风机单位风量耗功率：Ws=540/（3600x0.6）=0.25W/(m^3/h)补风：按不小于50%取值，所选风机为HL-14A NO.7.5A 13668CMH 251Pa 2.2KW 295Kg 67dB Ws=0.116二.战时风量计算:战时为核6级二等人员掩蔽部，分两个防护单元。

关于人防及外墙计算书

1. 本工程地下二层为甲类防空地下室,人防等级为核6级. 一、人防临空墙计算1、室内出入口等效静荷载为q Q =200k N ／㎡人防临空墙厚度为300㎜材料强度综合调整系数γl =1.35 混凝土采用C35受力钢筋采用HRB400临空墙短跨方向（主要受力方向）为3.00m 考虑上、下端人防顶板和基础的约束作用取M =101ql 2 现取宽度1.0m 板带进行计算，保护层厚度为20㎜ M ＝10200×3.02＝180 k N •m 按建筑结构常用数据：A S ＝ 1.35h 3601018006⨯⨯⨯＝ 1.35270360102.5206⨯⨯⨯＝1371.74㎜ 2取C18@150，A S ＝1696㎜2 人防临空墙配筋：水平分布筋为D14@150 垂直分布筋为D18@150 均满足承载力计算要求。

二、门框墙计算本工程门框墙处均设有暗柱，无端柱门框墙按最大悬挑长度：l 0＝700㎜防护密闭门门框墙：270k N ／㎡，取宽度1.0m 板带进行计算 M ＝Pl l q 21212+⨯⨯＝7.05.02.12702170.0270212⨯÷⨯⨯+⨯⨯＝122.85 k N •m A S ＝ 1.35h 3600⨯⨯M ＝ 1.352703601085.1226⨯⨯⨯＝936.21㎜2门框墙暗柱箍筋水平筋取：D14@150，满足承载力计算要求。

三、人防外墙计算地下室外墙按单向板计算取1m 宽进行计算 1、基本资料：截面宽度b ＝ 1000 （mm) 截面高度h ＝ 250 （mm) 混凝土强度等级 C45 钢筋 III 级 fy= 360 N/mm2计算长度L0= 3.000 m 计算模型为一端固接，一端铰接顶板标高-3 m室外地坪标高-0.45 m地下水位标高-1.85 m底板标高-6 m顶板至室外地坪h1 2.55 m顶板至地下水距离h2 -1.15 m水位至底板h3 4.15 m填土容重γ18 KN/m3浮容重γ’8 KN/m3地面堆载q地面10 KN/m3土内摩擦角φ19.3 °主动土压力系数K0 0.502、荷载计算：a). 土对外墙的侧压力: qt=K0(γ(h1+h2)+γ’h3)=29.3855967 kN/mb). 地下水压力: qs=γ水x h3=41.5 kN/mc). 核爆炸等效静荷载: qe= 60 kN/md). 堆载侧压力qd=K0*q地面＝5.0 kN/m3、弯矩及配筋计算：取最大受力点进行计算，故取固端支座B点计算a). 平时状态下计算M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8=57.83 kN.m钢筋计算fc= 21.1 N/mm2钢筋保护层厚度as 40 mm有效高度ho=h-as-10 =200mmαs=M/(fc*h02)*1000=0.069γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.964AS=M/(γ*fy*h0)= 833mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2b). 核爆炸作用下计算fy= 486 N/mm2M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8+1.0*qel2/8= 125.330533 kN.m钢筋计算fc= 21.1 N/mm2调整后fc= 14.3x1.5=31.65N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.099γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.948AS=M/(γ*fy*h0)=1360 mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2跨中最大弯矩近似计算平时状态下计算a). M=1.2*(qt+qs)*l2*0.0298+1.2*qd*9/128= 26.63 kN.m钢筋计算fc= 29.6 N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.022γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.989AS=M/(γ*fy*h0)=374 mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2核爆炸作用下计算fy= 486 N/mm2b). M=1.2*(qt+qs)l2*0.0298+1.0*qel2*9/128+1.2*qd*9/128M= 64.60357857 kN.m钢筋计算fc= 29.6 N/mm2调整后fc= 14.3x1.5= 44.4N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.036γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.981AS=M/(γ*fy*h0)==677mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2三、人防顶板计算LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 3800 mm板厚: h = 250 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.350永久荷载标准值: ｑgk = 12.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 60.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=250-20=230 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/3800=1.184<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0155+0.0249*0.200)*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82 = 21.962 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*21.962×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0223) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.022) = 0.0224) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.022/360= 268mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 268/(1000*250) = 0.107%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm2采取方案12@180, 实配面积628 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0249+0.0155*0.200)*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82 = 30.050 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*30.050×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0303) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.0304) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.030/360 = 368mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 368/(1000*250) = 0.147%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm2采取方案12@180, 实配面积628 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 59.291 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*59.291×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0593) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.059) = 0.0614) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.061/360 = 738mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 738/(1000*250) = 0.295%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@180, 实配面积628 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 59.291 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*59.291×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0593) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.059) = 0.0614) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.061/360 = 738mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 738/(1000*250) = 0.295%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@180, 实配面积628 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 67.707 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*67.707×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0673) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.067) = 0.0694) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.069/360 = 847mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 847/(1000*250) = 0.339%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@180, 实配面积628 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 67.707 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*67.707×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0673) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.067) = 0.0694) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.069/360 = 847mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 847/(1000*250) = 0.339%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@180, 实配面积628 mm2三、人防底板计算LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 3800 mm板厚: h = 250 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.350永久荷载标准值: ｑgk = 12.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 45.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=250-20=230 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/3800=1.184<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0155+0.0249*0.200)*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82 = 17.534 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*17.534×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.018/360= 214mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 214/(1000*250) = 0.085%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm2采取方案10@140, 实配面积560 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0249+0.0155*0.200)*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82 = 23.992 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.992×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0243) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.024) = 0.0244) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.024/360= 293mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 293/(1000*250) = 0.117%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm2采取方案10@140, 实配面积560 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 47.337 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*47.337×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0473) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.047) = 0.0484) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.048/360 = 586mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 586/(1000*250) = 0.234%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案10@130, 实配面积603 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 47.337 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*47.337×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0473) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.047) = 0.0484) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.048/360 = 586mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 586/(1000*250) = 0.234%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案10@130, 实配面积603 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 54.056 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*54.056×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0543) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.054) = 0.0554) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.055/360 = 671mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 671/(1000*250) = 0.269%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@160, 实配面积706 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 54.056 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*54.056×106/(1.00*19.1*1000*230*230) = 0.0543) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.054) = 0.0554) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.055/360 = 671mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 671/(1000*250) = 0.269%ρ≥ρmi n = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@160, 实配面积706 mm2。

人防各专业人防计算书1

给排水人防设计计算书1、战时人员生活用水按28升/人，口部洗消用水按5升/平方米冲洗一次，战时人员饮用水按45升/人计。

人防分区人防掩蔽人数（人）洗消用水水箱（T)饮用用水水箱（T)28L/人45L/人1 1238 35 562 1332 38 603 1388 39 614 1330 38 605 1260 36 57每个人防分区设置战时生活洗消不锈钢水箱一只，尺寸为：L*B*H=6X4X2.5，有效容积为55m3。

在生活洗消水箱一侧设气压变频给水设备GBWS-3-32-2SLG一套，配泵SLG3*3F两台（一用一备）及气压罐一只SQL800，满足生活、洗消用水的水量及水压要求。

人防口部洗消和防毒通道均预留水龙头。

每个人防分区设置战时饮用不锈钢水箱一只，尺寸为：L*B*H=10X4X2.5m，有效容积为80m3，满足饮用水量要求，在水箱侧壁设取水龙头。

2、人防单元六：物资库设置洗消水箱8T，尺寸为：L*B*H=2*2*2.5m3、柴油发电机房冷却水量计算：柴油发电机房采用风冷，发电机组采用水冷。

设置混合水池。

发电机房内设置二台120KW的柴油发电机组。

根据《全国民用建筑工程设计技术措施---防空地下室》（2009版），柴油发电机循环冷却水量：Q=ε*N*m*b*k/（（t2-t1）*C*ρ）=0.35*120*2*0.23*41870/((75-50)*4.19*1000)=0.77（m³/h）混合水池的补水量：Qh=（（t2-t1）/（（t2-t））*Q=（（75-50）/75-10）*0.77=0.3（m³/h）循环出水温度t2取75℃，循环进水温度t1取50℃，混合水池按2天补水量储存水量，V=Qh*T=0.3*2*24=14（m³）则燃油消耗量为200g/kw·h*120KW*2=48000g/h=48kg/h。

燃油的发热量为：Q=48kg/h*41900kJ/kg=2011200 kJ/h此热量包括柴油机的散热量Q1，发电机的散热量Q2和排烟管道的散热量Qy。

人防计算书

200厚填充墙线荷〔9×0.2+0.4×2〕×2.5＝6.5KN/m 2普通板面荷18×0.01+20×0.02+24×0.04+0.4＝1.96取2 KN/m 2卫生间厨房18×0.01+20×0.02+24×0.05+0.4＝2.18取2.2 KN/m 2屋面（机房，出屋面楼梯间所在楼面层）为上人屋面。

≥24层，外墙到第二道腰线处以上弯200 门窗洞口宽度为建筑洞宽+40北外墙地下室人防核6常6，顶板q ＝70 KN/m 2外墙q ＝40 KN/m 2底板q ＝55 KN/m 2Q 活＝10 KN/m 2Q 活侧＝10/19×19×0.4＝4 KN/m 2Q 覆土＝19×0.875×0.4＝6.65 KN/m 2 Q 土水上＝19×0.125×0.4＝0.95KN/m 2 Q 土水下＝11×3.78×0.4＝16.632 KN/m 2 Q 水＝10×3.78＝37.8KN/m 2人防M B K＝KNm 245.768905.340822-=⨯=-ql 活M B K＝KNm 624.78905.34822-=⨯=-ql 覆土M B K＝KNm 676.128905.365.6822-=⨯=-ql 人防M max K＝KNm 888.428905.3409128922-=⨯⨯=-ql X ＝4m 46.18905.3383=⨯=l 活M maxK ＝KNm 289.4128905.3492=⨯⨯覆土M maz K＝KNm 13.7128905.3492=⨯⨯水上土活M B K＝KNm 0025.05316125.095.053162222=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--ααqa 905.3125.0=α R A ＝()KN ql qb 275.1905.378.34905.3878.395.042323=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯=-β m q R a X A 467.1=+= M maz ＝KNm q R a R A A 015.12=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ 水下土+水 M BK＝⎪⎪⎭⎫⎝⎛+-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--53342478.3432.545334242222ββββqb 96799.0905.378.3==β m qbR b a X A768.12=+=R A ＝KN l qb 433.1951823=⎪⎭⎫⎝⎛-β M max =KNm qb R b a R A A 713.23232=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ M B =1.35×(12.676+0.0025+1.807+53.737)+0.7×1.4×7.624+76.245=175.8KNmM max =1.35×(7.13+0.0047+1.015+23.713)+0.7×1.4×4.289+42.888=90.1KNm M B K=12.676+0.0025+1.807+53.737+7.624/2=72KNm M max K=7.13+0.0047+1.015+23.713+4.289/2=34KNm M B =175.8KNmC25砼 Ⅲ级钢 f c =16.7 f tk =2.201327.02305.110007.160.1108.17526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9285.02211=-+=ss αγ2619062303602.19285.0108.175mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2015) M max =90.10575.02505.110007.160.1101.9026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9703.02211=-+=ss αγ268602503602.19703.0101.90mm A s =⨯⨯⨯⨯=12/14@150(890)As min =0.25%⨯300⨯1000=0.0134504.00134.093.1782.265.01.1⨯⨯⨯-=ϕmm mm 2.018.00134.01608.0509.110293.178504.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω以内 26/64.17525089087.01034mm N sk=⨯⨯⨯=σ 286.001.064.1752.265.01.101.0=⨯⨯-==ϕρte mm mm 2.0105.001.01308.0309.110264.175286.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω次口楼电梯临空墙C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=260M B K=KNm 8.2478905.3130822=⨯=ql M maz ＝KNm 4.139128905.313092=⨯⨯ 外1463.02605.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9205.02211=-+=ss αγ2623972603602.19205.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=22@150(2534) ＆=350外1099.03005.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9416.02211=-+=ss αγ2620313003602.19416.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=20@150(2095)， 18@125(2039)0618.03005.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α968.02211=-+=ss αγ2611123003602.1968.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=14/16@150(1183)As min ＝0.25%⨯350⨯1000=875mm 2 ＆=300 内0823.02605.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α957.02211=-+=ss αγ2612972603602.1957.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@150(1340)扩散室临空墙单向板简支KNm qM 8.158.1832=⨯=＆=30001.025010005.17.160.1108.1526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 99.02211=-+=ss αγ261482503602.199.0108.15mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝750mm 212@150(1340)上简支，下固定梁式板 12@150 ，四边简支64.0905.35.2==y x l l ， 7.195.23902652.0610764.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=x m6.95.2390764.06102652.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=y m12@150扩散室悬板活门临空墙＆=300KNm MBK8.2478905.31302-=⨯-=049.045010005.17.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9749.02211=-+=ss αγ2613084503602.19749.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝0.25%×1000×500＝1250mm 2 14@100(1539)四边简支922.025002305==y x l l KNm m x 3.34305.213003606.06104357.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=KNm m y 9.29305.213004357.06103606.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=通道（人防主口）侧墙：＆=300上水q 水上＝10×2.9＝29 下水q 水下＝10×3.45＝34.5水上土q 土水上＝19×0.75×0.4＝5.7 水下土q 土水下＝11×2.9×0.4＝12.767 侧土q 侧土＝11×3.45×0.4＝15.18 活q 活＝10×0.4＝4 人防q 防＝4085.345.3=α 1039.085.34.0==β49.675.1418.155.34523=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=αβqa R A ⎪⎭⎫ ⎝⎛-=52122αqa R A6.1547.3518.155.34531222--=⎪⎪⎭⎫⎝⎛--=αqa M B 214.1==qaR ax A 26.594.1118.155.34232max ==qa R Ra M A()4.1822.881.4167.5777.576.127.5294046883=+-=ααqa R A ()2268α-=qa R B()72.2215.1065.5124.7112.776.127.5294042822-----=--=αqa M B m qR x A44.1==27.1393.514.3057.4116.476.127.5294042max 2=-=g R M A()KNm M B K 39.21056.383.206212.772.2265.5124.7147.356.15=--=-++++-=C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=230mm1588.023010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 913.02211=-+=ss αγ2623202303602.1913.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=18@100(2545) ＆=350 h 0=270mm1152.027010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9386.02211=-+=ss αγ2619222703602.19386.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2011)()KNm M B 02.19012.70.7 4.172.2215.1065.5147.356.1535.1-=⨯⨯-++++⨯-=1561.027010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 915.02211=-+=ss αγ2621382703602.1915.01002.190mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M B K 15.139-=26/57.294201127087.01015.139mm N s ⨯⨯⨯=σ0145.010003505.02545=⨯⨯=te ρ6775.00145.076.2322.265.01.1=⨯⨯-=ψ3.00145.01608.0509.110276.2326775.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω ＆=400 h 0=320mm1561.032010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 941.02211=-+=ss αγ261753320360941.01002.190mm A s =⨯⨯⨯=选用 16@100(2011)0145.010004005.02011=⨯⨯=te ρ525.001.05.2482.265.01.1=⨯⨯-=ψ31.001.01608.0509.11025.248525.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 26/5.248201132087.01015.139mm N sk ⨯⨯⨯=σ选用 18@100(2545)26/4.196254532087.01015.139mm N sk⨯⨯⨯=σ 0127.010004005.02454=⨯⨯=te ρ528.00127.04.1962.265.01.1=⨯⨯-=ψ23.00127.01808.0509.11024.196528.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 人防配筋＆=400 M B ＝210.39082.032010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 957.02211=-+=ss αγ2615913202.1360957.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M 19.11008.211.108216.427.1393.514.3057.4126.594.11max =+=++++++=防0359.035010005.17.160.11019.11026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 98.02211=-+=ss αγ1000%25.07443502.136098.01019.11026=<=⨯⨯⨯⨯=bh mm A s取 16@200()KNmM 91.9316.498.027.1393.514.3026.594.1135.1max =⨯+++++⨯=0459.035010007.160.11091.9326=⨯⨯⨯⨯=s α9765.02211=-+=ss αγ267643503609765.01091.93mm A s =⨯⨯⨯=26/43.217100535087.01054.66mm N sk =⨯⨯⨯=σ 01.0=te ρ4423.001.043.2712.265.01.1=⨯⨯-=ψ mm mm 2.019.001.01608.0209.110243.2174423.01.25<=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω。

人防计算书

0.5
实际重量取值。
0.6
2）覆土容重：
18kN/m2
3）设备荷载按实际
常 6 级等效静载荷载确定备注
40载(32) 25 / 285
50 或 0 167
50 或 0 /
1）其它荷载按（GB50038-2005 ）规定取值。 2）核爆炸等效静载与常规武器爆炸等效静载两者取大值
3-2 地下室外墙荷载组合计算 A) 地下室外墙 WQI
部位
顶板
侧墙
底板
有/无桩基础
门框墙
室外直接作用的门框墙室内出入口门框墙
临空墙
室外直接作用的临空墙室内出入口临空墙
普通地下室与防护单元门框墙/隔墙
核 6 级等效静载
60（55） 45/55 25/50 240 200 160 130 170/90
准永久值
备注
0.3
1）未注明荷载均按
0.5
有关规定、规程或按
左 -136.4
[配筋结果]
轴压比:
N/(A*fc)= 0
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]
上截面：非荷载侧= 0 荷载侧= 1528(mm^2/m)
中截面：非荷载侧= 627 荷载侧= 0(mm^2/m)
下截面：非荷载侧= 0 荷载侧= 15284.269
中 87.044
0.000 -36.375
右 0.000 -166.314 -238.467
上部纵筋:
600
600
下部纵筋:
600
976
箍筋:
953
953
-------------------------------------------------------------------

1.人防计算书

2.6 人防结构计算一、结构设计概况：1.1 本工程为六级人防地下室。

工程抗震设防烈度为六度(设计基本地震加速度为0.05g)，人防地下室结构设计应结合平时和和战时统一考虑。

1.2本工程人防地下室埋于地下二层，结构设计时应考虑其外围构件的抗渗能力和抗腐蚀能力。

二、结构设计依据：2.1人民防空地下室设计规范（GB50038—2005）；2.2《人民防空地下室建筑设计》 FJ01~04；2.3《人民防空地下室结构设计》 FG01~03；2.4其他规范（同结构主体设计）；三、材料：3.1混凝土及钢筋的选用见结构总说明；3.2混凝土的强度等级：C35 ,强度综合调整系数=1.5；3.3钢筋种类：HPB235级钢筋 ,强度综合调整系数=1.5；HRB335级钢筋 ,强度综合调整系数=1.35；HRB400级钢筋 ,强度综合调整系数=1.2。

四、荷载选择：4.1顶板等效静荷载标准值 55kN/m；4.2 顶板荷载组合：顶板荷载：人防荷载+顶板自重+战时不拆除的设备自重；4.3外墙等效静荷载标准值 55kN/m；4.4外墙设计荷载组合：a．外墙上的垂直荷载：人防顶板传来的组合荷载，上部建筑物传来的垂直荷载；外墙自重；b．外墙上的水平荷载：核爆动荷载产生的水平动荷载、土压力。

4.5底板等效静荷载标准值 25kN/m；4.6底板设计荷载组合：考虑平时停车库的向下荷载及战时向上的等效静荷载。

4.7出入口临空墙人防等效静荷载标准值 130kN/m；4.8出入口防护密闭门门框墙等效静荷载标准值 200kN/m；4.9与普通地下室相邻隔墙人防等效静载标准值 140kN/m；4.10与普通地下室相邻门框墙人防等效静载标准值 200kN/m；4.11相邻防护单元抗力相同时，隔墙、门框墙的水平等效静载标准值 50kN/m；4.12室外出入口楼梯踏步及休息平台等效静载标准值：正面60kN/m，反面30kN/m。

四、人防构件计算：1、人防地下室外墙计算fc=C35, fy=360第 1 层外墙, 墙厚h= 350mm, 层高L=4.8m强度计算上支座跨中下支座M 0.0 21.4 -129.2As 0 192 1209人防强度计算上支座跨中下支座M 0.0 63.5 -196.6As 0 426 1363裂缝验算上支座跨中下支座M 0.0 21.4 -129.2As 0 337 2574第 2 层外墙, 墙厚h= 350mm, 层高L=5.5m强度计算上支座跨中下支座M -129.2 113.6 -246.0As 1404 1228 2796人防强度计算上支座跨中下支座M -196.6 143.2 -305.1As 1583 1139 2525裂缝验算上支座跨中下支座M -129.2 113.6 -246.0As 2562 2152 53272．人防地下室底板计算在基础底板计算时考虑人防底板何在25KN/m2。

人防电气计算书

一、负荷统计表二、负荷统计由负荷统计表可知：战时一二级负荷：有功20.4 KW，无功12.21kvar；三、系统运行说明本工程由室外配电总箱引来一路低压外电源，战时用电由人防区域内EPS供给。

四、低压自动开关的选择1、配电线路⑴照明回路Izd1≥Kk1×Ijs以车库照明（AL）为例Pe=27.15 KWIjs=41A Kk1=1.3Izd1≥1.3×37=53.3A Izd1=63A过流脱扣器整定电流：Izd3≥Kk3×Ijs=3×41=125A⑵电动机回路以进风机为例Pe=3KW Ie=5.7A Iqd=39.9A过负荷脱扣器整定电流：Izd1≥Kjs×Ie=1.7×5.7=9.69A 即过负荷脱扣器整定电流值为：Izd1=16A瞬时过电流脱扣器整定电流：Izd2≥Kjs×Iqd=1.7×39.9=67.83A即Izd2=70A其余开关选择见“供电系统图”五、低压电缆的选择1、按电缆的载流量选择电缆的截面以战时进风机，水泵回路为例：Pe=5.15KWIjs=10A L=0.060km 开关整定电流为：Ie=20A选择BV-0.5KV 5×4 电线，其允许通过电流为21A，即：Ie1＞Ie2、按允许电压损失进行校验u%= u0%×I×L=1.918×6×0.06=0.7%即电压损耗为：u%=0.7%＜5%故选择BV-0.5KV 5×4 电线是可行的其它电缆选择见“低压配电系统图”六、照明1、战时进风机房照度标准：>75Lx以荧光灯照明为主，S=4.6×2.8=12.88M2，Ri=(4.6×2.8)/3.6(4.6+2.8)=0.48 查表U K=0.48E=(2×2200×0.48×0.8)/ 12.88=131Lx 满足要求2、其余房间以荧光灯照明为主按8W/M2计算。

人防计算书

1. 人防地下室外墙计算墙厚250mm 砼强度等级C40 钢筋级别HRB400土内摩擦角 Φ=22° 土容重 r=18KN/m 3地下室底板顶标高-5.100m ；覆土厚1.5m地下室底板标高 –1.500m 处① 考虑地面活荷载影响（消防车）取 q=20KN/㎡产生的土压力荷载（折合为荷载作用高度）h=q/r=20/18=1.11mq 1=rhk 0=18×1.11×0.63=12.6 KN/㎡{ EMBED Equation.DSMT4 |0k =1-sin =0.63② 土压力产生的荷载：q 2=rhk 0=18×3.6×0.63=41KN/㎡③ 地下室顶板到室外，室内外高差300mm ，1.2m 范围内土体产生的荷载q 3=rhk 0=18×1.2×0.63=13.6KN/㎡④ 人防荷载外墙等效静荷载根据《人防规范》表4.8.3-1 湿陷性黄土考虑上部结构影响 λ=1.1 （4.8.3）25×1.1=27.52. 配筋计算<1> 战时矩形荷载：q a = 1.2×13.6+1.4×27.5×0.63=41KN/㎡三角形荷载：q b= 1.2×41=49.2KN/㎡上端：简支下端：固定左端：固定右端：固定Ly/Lx=3.6/4.8=0.75①矩形荷载作用下：Mx=0.03333×ql2=0.0333×41×3.62=17.7KN·m My=0.0107×ql2=0.0107×41×3.62=5.7KN·mMx0=-0.0748×ql2=-0.0748×41×3.62=-39.8KN·m My0=-0.0571×ql2=-0.0571×41×3.62=-30.3KN·m ②三角形荷载作用下Mx max=0.0096×49.2×3.62=6.1KN·mMy max=0.0161×49.2×3.62=10.3KN·mMx0 max=-0.0338×49.2×3.62=-2.2KN·m My0 max=-0.0482×49.2×3.62=-3.1KN·m Mx=Mx maxMy=My maxMx0 = Mx0 max弯距设计值叠加为：Mx=17.1+6.1=23.8 KN·mMx=5.7+10.3=16 KN·mMx0=-39.8-2.2=-42 KN·mMy0=-30.3-3.1=-33.4 KN·m19.1×1.5=28.65360×1.2=432X向配筋Y向配筋<2> 平时矩形荷载：q a= 1.2×13.6+1.4×12.6=34KN/㎡三角形荷载：q b= 1.2×41=49.2KN/㎡Ly/Lx=3.6/4.8=0.75①矩形荷载作用下：Mx=0.03333×ql2=0.0333×34×3.62=14.7KN·mMy=0.0107×ql2=0.0107×34×3.62=4.7KN·mMx0=-0.0748×ql2=-0.0748×34×3.62=-33KN·mMy0=-0.0571×ql2=-0.0571×34×3.62=-25.2KN·m②三角形荷载作用下Mx =0.0096×49.2×3.62=6.1KN·m+14.7=20.8 KN·mMy =0.0161×49.2×3.62=10.3KN·m+4.7=15 KN·mMx0 =-0.0338×49.2×3.62=-21.6KN·m-33=-54.6KN·mMy0 =-0.0482×49.2×3.62=-31KN·m-25.2=56.2 KN·mX向配筋12@140Y向配筋12@180。

人防计算书

人防计算书（暖通部分）【参考文献及设计依据】《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005《防空地下室通风设计》07FK01~02【人防概况】本工程人防等级为二等人员掩蔽所，设二个人防单元，设在地下四层，平时作汽车库用。

人防面积（m^2）：3236人防掩蔽面积（m^2）：2104人防掩蔽人数（人）：2104【人防单元一】人防面积（m^2）：1404人防掩蔽面积（m^2）：913人防掩蔽人数（人）：913【通风部分】：清洁通风新风指标（m^3/p）:6清洁通风新风量（m^3/h）:5478滤毒通风新风指标（m^3/p）:3.0滤毒通风新风量（m^3/h）:2739防毒通道实际换气次数(h-1):>40【防护通风】：1.清洁式通风新风量：L1=913*6=5478(m^3/h)2.滤毒式通风新风量：(1).按人数计算：LR=913*3=2739(m^3/h)(2).按保证防毒通道换气次数计算：L3=11.5*3.3*40=1520(m^3/h)保证人防工程计算漏风量：Lf=913*3.3*7%=211(m^3/h)LH=L3+Lf=1520+211=1731(m^3/h)因为LR>LH 所以滤毒通风新风量应取：L2=LR=2739(m^3/h)设计滤毒通风新风量应不小于2739(m^3/h) 【设备选型】：1.粗效过滤器:设计计算风量: 5478(m^3/h)选用:LWP-X-1600型过滤器单个处理风量：1400(m^3/h)需要油网过滤器个数:3.91实际选型个数：52.吸收器数量:设计计算风量: 2739(m^3/h)选用：RFP-1000型吸收器单台额定风量：1000(m^3/h)需要吸收器个数：2.74实际选型个数：33.自动排气阀:设计计算风量: 2739(m^3/h)选用：PS-D250排气阀单个排气量：800(m^3/h)需要排气阀个数：3.16实际选型个数：44.电动脚踏二用风机：设计计算风量: 5478(m^3/h)(清洁式通风)2739(m^3/h)(滤毒式通风) 选用：DJF-1型电动脚踏二用风机单台风量：2421(m^3/h) (清洁式通风)1225(m^3/h) (滤毒式通风) 需要电动脚踏二用风机台数：2.26/2.24实际选型台数：35.排风机：SWF-III型高效低噪声混流式通风机No.4风量：6801 (m^3/h)风压：710（Pa）功率：4.0（KW）【隔绝防护时间】：t=1000V(C-Co)/N.C1V=913x3.4=3104 m3C=2.5%Co=0.40%N=913 人C1=20 L/P.ht=3.47 h本工程需要隔绝防护时间：3h本工程实际隔绝防护时间：3.47h实际隔绝防护时间>需要隔绝防护时间,所以满足要求!【人防单元二】人防面积（m^2）：1832人防掩蔽面积（m^2）：1191人防掩蔽人数（人）：1191【通风部分】：清洁通风新风指标（m^3/p）:5.5清洁通风新风量（m^3/h）:6550滤毒通风新风指标（m^3/p）:2.5滤毒通风新风量（m^3/h）:2977防毒通道实际换气次数(h-1):>40【防护通风】：1.清洁式通风新风量：L1=1191*5.5=6550(m^3/h)2.滤毒式通风新风量：(1).按人数计算：LR=1191*2.5=2977(m^3/h)(2).按保证防毒通道换气次数计算：L3=11.5*3.3*40=1520(m^3/h)保证人防工程计算漏风量：Lf=1191*3.3*7%=275(m^3/h)LH=L3+Lf=1520+275=1795(m^3/h)因为LR>LH 所以滤毒通风新风量应取：L2=LR=2977(m^3/h)设计滤毒通风新风量应不小于2977(m^3/h) 【设备选型】：1.粗效过滤器:设计计算风量: 6550(m^3/h)选用:LWP-X-1600型过滤器单个处理风量：1400(m^3/h)需要油网过滤器个数:4.68实际选型个数：52.吸收器数量:设计计算风量: 2977(m^3/h)选用：RFP-1000型吸收器单台额定风量：1000(m^3/h)需要吸收器个数：2.98实际选型个数：33.自动排气阀:设计计算风量:2977(m^3/h)选用：PS-D250排气阀单个排气量：800(m^3/h)需要排气阀个数：3.38实际选型个数：44.电动脚踏二用风机：设计计算风量: 6550(m^3/h)(清洁式通风)2977(m^3/h)(滤毒式通风) 选用：DJF-1型电动脚踏二用风机单台风量：2421(m^3/h) (清洁式通风)1225(m^3/h) (滤毒式通风) 需要电动脚踏二用风机台数：2.70/2.43 实际选型台数：35.排风机：SWF-III型高效低噪声混流式通风机No.4风量：6801 (m^3/h)风压：710（Pa）功率：4.0（KW）【隔绝防护时间】：t=1000V(C-Co)/N.C1V=1191x3.4=4049.4 m3C=2.5%Co=0.43%N=1191 人C1=20 L/P.ht=3.41 h本工程需要隔绝防护时间：3h本工程实际隔绝防护时间：3.41h实际隔绝防护时间>需要隔绝防护时间,所以满足要求!。

人防计算书事例

5、Lv——所选滤毒设备的新风量：m3/h。
最小防毒通道体积：Vo=40 m3
清洁区容积：V=4695 m3
表中：1、C——地下人防工程室内二氧化碳容许浓度，取2.5%；
2、Co——战时隔绝防护前地下人防工程室内二氧化碳初始浓度，取0.45%；
3、C1——战时掩蔽人员每人呼出的二氧化碳量，取20 L/h；
4、Lo——所选自动超压排气阀门在规定超压值时的排风量：m3/h；
一、人防工程
二等人员掩蔽所战时通风各项指标参数及计算公式和结果见下表：
防护单元
主要参数
清洁式通风量L1=N*q1（m3/h）
滤毒式通风量L1=N*q1（m3/h）
隔绝防护时间t=1000V（Co-C）/N*C1（h）
防毒通道换气次数 K=（Lv-0.04V）/Vo（次/h）
超压排气活门数量 n=（Lv-0.04V）/Lo（次/h）
一Hale Waihona Puke 清洁新风量标准：q1=5 m3/p.h
6650
2926
6.8
51
3.3
滤毒新风量标准：q2=2.2m3/p.h
最小防毒通道体积：Vo=51.8 m3
清洁区容积：V=9023 m3
二
清洁新风量标准：q1=5.2 m3/p.h
3484
1474
7.2
45.3
2.3
滤毒新风量标准：q2=2.2m3/p.h

人防计算

金佳·嘉园暖通计算书（人防）一、建筑条件：人防建筑面积：1969.00平方人防掩蔽面积: 1375.58平方掩蔽人数: 1374人防毒通道体积:V0=10x3.5=35m3密闭区容积:V=5835m3二、清洁通风计算：1.清洁通风新风指标：q1=5.4m3/h.p2.清洁通风量：LQ=N.q1 =1374x5.4=7419.6m3/h3.平时最大通风量为40000 m3/h，大于战时通风风量，采用平时最大通风量确定通风竖井面积，取通风竖井风速为6m/s,则Sj=40000/(3600x6)=1.85m2要求土建专业在设计进风井时，竖井面积Sx应大于1。

85平方，竖井室外百叶面积不小于2平方。

三、滤毒通风计算：1．滤毒通风新风指标：q2=2.1m3/h.p2.滤毒通风量：LR=N.q2 =1374x2.1=2885.4m3/h3.保持室内正压所需新风量为：LH=V0XK+V4%=35X40+5835X0.04=1433.4m3/h小于2885.4m3/h 滤毒通风量LD取LR和LH中的大值，故LD=2885.4m3/h.四、防护隔绝时间计算：t=1000V(C-C0)/NC1=1000x5835x(2.5%-0.45%)/1373x20=4.3h>3h满足规范要求五、最小防毒通道换气次数：n=L（滤毒）-0.04V/V0n=3000-0.04x5835/35n=79次/h六、超压排气活门数量计算：n=L（滤毒）-0.04V/L0n=3000-0.04x5835/800n=3.4只取四个七、进风消波设施的设计选型：本工程采用悬板防爆波活门，清洁通风量为7419.6m3/h，所选防爆波活门的战时最大通风量应大于7419.6m3/h，选用BMH8000-15,该活门战时最大通风量为8000m3/h.八、计算油网滤尘网数量：本工程采用LWP-X型油网滤尘网,单块最大通过风量为1600m3/h,n=LQ/Ly=7500/1600=4.69块考虑到便于安装，选用双数6块。

人防通风计算书

1000
数量
4.3
1.9
1.7
1
1
注：C－CO2允许体积浓度；C0－隔绝防护前CO2体积浓度；C1－人每小时CO2呼出量 [L/（P·h）]；V0－密闭区容积（m3）；n－虚拟掩蔽人数
3 3 2 2
掩蔽人员数（个） n 852 8.9 4.8 40 5 2 0.04 0.025 0.0045 20
密闭区容积 3 （m ） V0
防毒通道体超压漏风量 3 3 积(m ) （m /h） VF Lf
所需最小风量(m3/h) 清洁式(L清洁) ≥n ·L1 滤毒式(L滤毒) ≥N ·L2
隔绝防护时间(h) 风机选型清洁式(电动) 滤毒式(电动) τ =1000 ·V0 ·(C-C0)/(n·
RZ-4000
风量 (m /h) 风压 (Pa) 数量
3
R4-72-3.2A
风量 (m /h) 风压 (Pa) 数量
3
4000 770
1688 1300
4.9
≥3小时，满足要求
1000
1000
维持正压所需风量 3 (m /h) LH=VF ·KH+Lf
852
4089.6
42.72
163.6
4260
滤尘器数量 L清洁/La LWP-X 型号滤风量(La) （m /h）
3
1704
过滤吸收器数量 L滤毒/Lb SR78-1000 型号滤风量(Lb) （m /h）数量
3
1872.4
超压排气活门数量(号排风量(Lc) （m3/h）数量
防护单元一风量计算表
输入参数
人防面积M（m ）防毒通道面积MF（m ）人防层高H（m ）防毒通道换气次数KH（次/h）≥ 清洁通风人需风量L1（m /h）≥ 滤毒通风人需风量L2（m /h）≥ 超压漏风率 CO2允许体积浓度C≤ 隔绝防护前CO2体积浓度C0 人每小时CO2呼出量C1[L/（P· h）]

人防构件手算计算书-门框梁

a=1700b=2200a/b=0.77γa =0.36γb =0.42q ia =122.40q ib =142.80f yd =432N/mm 2f cd =38.50N/mm 2f td =2.85N/mm 2二、受力分析及计算1.门框梁计算1.1.受力简图2. 混凝土强度等级C504. 最小配筋率0.32.0 墙厚（mm）3002. 计算查表：二、材料1. 钢筋等级HRB400 3. 保护层厚度（mm）201.8 门扇类型单扇门1.9 短边悬挑长度（mm）4001.6 门洞宽度（mm）15001.7 门洞高度（mm）20001.3 层高：3.451.4 净宽：2.1mm 1.5 qe(KN/m 2)200人防工程门框梁计算FMK16-0820(BFM0820-15)一、人防荷载1. 基本参数：1.1 部位：竖井1.2 抗力级别：甲类核610m矩计算0.3x 0.3xa=0.30m xb= 1.70m xc=0.10m q1=60.00KN/m q2=122.40KN/m q3=40.00KN/m q4=135.00KN/m M1ab =22.1KNmM1ba =22.1KNm F Q F BA1=63.0KN M2ab =49.0KNm M2ba =59.3KNm F Q F BA2=118.9KN M3ab = 1.6KNm M3ba =0.1KNm F Q F BA3=0.2KN M4ab =49.6KNm M4ba =49.6KNm F Q F BA4=141.8KN ΣM ab =122.2KNm ΣM ba =131.1KNmΣF Q F BA =323.8KNMmax=131.1KNm1.3.配筋计算h0=280mm αs=0.14474ζ=0.15707γs=0.92146As0=1176Asmin=270As=1176层高(m) 3.65计算简图选用右图门洞墙墙长（m） 2.1（门框墙自门洞两侧墙肢或墙柱以内墙长）梁截面BxH0.4x0.5（B为顺墙长方向高度）xa=0.05m xb= 2.20m xc= 1.40m q1=80.00KN/m q2=142.80KN/m q3=10.00KN/m F Q F BA =323.78KN M1ab =88.8KNm M1ba =88.8KNm M2ab =169.5KNm M2ba =78.0KNm M3ab =11.1KNm M3ba =11.1KNm M4ab =547.9KNmM4ba =952.6KNmΣM ab =817.3KNm ΣM ba =1130.5KNmMmax=1130.5KNm1.3.配筋计算h0=480mm αs=0.31861ζ=0.39769γs=0.80115As0=6805Asmin=600柱截面BxH以下部分为门框柱计算，如采用右图，以下内容无效2.门框柱计算2.1.受力简图是否设固定门槛设门槛As=6805。

应急中心人防计算书

附二综合楼挡土墙&人防墙计算书本工程防空地下室为甲类核5级防空地下室，设置一个防护单元（包括抗爆单元一、二）。

人防设在地下一层。

1、构件截面选型与荷载确定1）人防顶板厚度及顶板等效静荷载q e1根据《人民防空地下室设计规范》（GB50038－2005）4.8.2条规定，顶板覆土厚度≤0.5m，不考虑上部建筑影响的情况下，核武器地面爆炸时产生的顶板等效静荷载q e1取120KN/m2。

根据GB50038－2005 3.2.2条及4.11.3条规定，该工程人防顶板厚度不小于360mm。

人防顶板所处环境类别为一类。

2）人防外墙厚度及外墙等效静荷载q e2该工程地下二层的地下室底板板顶绝对标高60.0m根据湖南省勘察设计院于2008年5月提供的《岩土工程详细勘察报告》，人防地下室基本位于地下水位以下，因此应按饱和土计算。

根据GB50038－2005第4.6.2条规定，钢筋砼结构构件的允许延性比[β]取2.0；根据GB50038－2005第4.8.3条规定，饱和土中钢筋砼外墙等效静荷载标准值为115KN/m2。

根据GB50038－2005 4.11.3条规定，该工程人防外墙厚度不小于250mm，根据实际情况该工程人防外墙厚度取为400mm。

人防外墙所处环境类别为二a类。

3）人防底板厚度及底板等效静荷载q e3根据GB50038－2005第4.8.15条规定，q e3取50KN/m2。

参考GB50038－2005 4.11.3条规定，根据实际情况该工程人防底板厚度取为400mm。

人防底板所处环境类别为二a类。

4）不同抗暴单元间隔墙、门框墙厚度及等效静荷载q e根据GB50038－2005第4.8.9条规定，防护单元内不同抗暴单元间隔墙q e取100KN/m2，防护单元与普通地下室之间隔墙q e取180KN/m2，门框墙q e取320KN/m2。

参考GB50038－2005 4.11.3条规定，根据实际情况该人防工程防护单元与普通地下室之间隔墙、门框墙厚度取为400mm。

人防计算书

人防工程计算书1.计算清洁通风新风量L Q和滤毒通新风量L D：新风量标准：取清洁通风L1=7.0m3/(P·h)，滤毒通L2=2.5m3/(P·h)（1）计算清洁通风新风量L Q、新风竖井截面面积S XL Q=L1×n=7.0m3/(P·h)×360P=2520 m3/h平时最大进风量为9000 m3/h，大于战时清洁通风新风量，应采用平时最大进风量确定进风竖井截面积S X。

取进风竖井中的进风速度为6m/s，则：S J=9000/（3600×6）m2=0.42m2因此，应确保进风竖井有效截面积大于0.42 m2。

（2）滤毒通风新风量L D的确定按掩蔽人员计算：L R= L1×n=7.0m3/(P·h)×360P=2520 m3/h防毒通道的有效容积：V F=6m2×3.0m=18m3取滤毒通风时防毒通道的换气次数：K=40次/h密闭清洁区的容积：V0=412m2×3.0m=1236m3地下室超压时的漏风量：L f= V0×4%=1236×4%=49.4m3/h保持超压所需的新风量：L H=V F×K+L f=（18×40+49.4）m3/h=769.4 m3/h 滤毒通风新风量L D应取L R和L H二者中的大值，故L D=900 m3/h2.校核计算隔绝防护时间τ能否满足要求τ=1000V0∙(C−C0)1=1000×1236×(2.5%−0.34%)=3.7 ≥3(h)满足隔绝防护时间大于或等于3h的要求。

3.进风消波设施的设计选型本工程采用悬板防爆波活门，清洁通风新风量L Q=2520 m3/h,所选防爆波活门的战时最大通风量应大于2520 m3/h，选用MH3600-6型活门，该活门战时最大通风量为3600 m3/h，门孔净面积为S m=0.5m×0.8m=0.4m2平时进风量9000 m3/h经过门孔时的风速为：v=9000/（3600×0.4）m/s=6.25 m/s，活门门孔面积可满足平时进风量的需要。