桥梁计算书
_桥梁工程量计算书_(计算稿)
圆木桩围堰
4米
打木桩
13*2 0.693*2.6
打桩架次
2.00
排水 五 搭板
574.20
桥头搭板C30
36.5+18.7+21.3+18.8
枕梁C25
10+5.2+5.6+5.8
钢筋
HRB335
6845.6+7389.5+3197.1-400
钢筋
R235
152.1+163.5+84.4
定额工程量 #NAME? kg kg m kg #NAME? m³ #NAME? kg #NAME? kg #NAME? m² #NAME? m³ #NAME? m² #NAME? m³ #NAME? m² #NAME? m³ #NAME? m² #NAME? kg #NAME? kg #NAME? m³ #NAME? m #NAME? m³ #NAME? #NAME? m³
大应变
1.00
#NAME? 根
二 承台、台帽、盖梁
1 承台M5浆砌块石垫层 30cm厚
4*14.64*3*0.3+4*16.14*1*0.3
#NAME? m³
挖土方
(18.04*32.78+22.46*31.28)
#NAME? m³
挖淤泥
其中
1.74*32.78
#NAME? m³
回填塘渣
8.73*31.28+4.07*32.78
18*2*42 3.1416*.4*.4*（43.4+1.65）*18
#NAME? m #NAME? m³
回旋钻机钻孔1.0m 水上
3.1416*.4*.4*（43.4+1.65/2）*18
16m桥梁设计计算书
dh=17032.5/4688.28=3.63cm (向下) 则重心距下边缘的距离为：14＋18＋14.5－3.63=42.87cm 距上边缘距离为：90－42.87=47.13cm 铰重心对除去下部 3cm 后 1/2 板高的距离：
=578.99 kN.m 1/4 点弯矩的计算： M3 汽=1.155×0.8×(60×1.564×0.433＋120×4.564×0.303+120× 4.214
×0.303+70×1.714×0.303＋130×0.714×0.433) =403.18 kN.m
M2 汽=1.155×1.0×(60×1.564×0.403＋120×4.564×0.218+120× 4.214
2
II、上部结构的设计过程
一、毛截面面积计算（详见图 1-2） Ah=99×90－30×63－∏×31.52－（3×3＋7×7＋12×7）
=4688.28cm2 (一)毛截面重心位置
全截面静距：对称部分抵消，除去下部 3cm 后 1/2 板高静距 S=2[5×7/2（2/3×7＋14.5＋14）+3×8×（21＋14.5＋8/2）＋2×8/2
7
二行汽车： m2 汽=1/2（0.098＋0.109＋0.117＋0.102）=0.213 挂—100 m2 挂=1/4（0.105＋0.113＋0.117＋0.111）=0.112 ⑵支点、支点到四分点的荷载横向分布系数 按杠杆法计算（图 1-6）支点荷载横向分布系数求得如下:
桥梁工程量计算书
桥梁工程量计算书
桥梁工程量计算书是指针对桥梁工程施工而编写的一份文件，其中包含了桥梁工程施工过程中所需的各种材料、设备、人力等工程量的计算和清单。
计算书的编制可以按照国家有关标准和规范进行，通常包括以下内容：
1. 桥墩、墩台、桥台等结构物的工程量计算，包括混凝土、钢筋等材料的用量计算，以及施工所需的模板、钢模等设备的数量计算。
2. 桥面、桥面铺装等部分的工程量计算，包括沥青、水泥混凝土等铺装材料的用量计算，以及施工所需的机械设备的数量计算。
3. 桥面防护栏杆、管线、标线等附属设施的工程量计算，包括防护栏杆、标线材料的用量计算，以及施工所需的机械设备的数量计算。
4. 桥梁基础、桩基础等地基工程量计算，包括混凝土、钢筋等材料的用量计算，以及施工所需的模板、钢模等设备的数量计算。
5. 施工过程中所需的人力、机械、材料等各项费用的计算，以及各项费用的汇总清单。
桥梁工程量计算书是桥梁工程施工的重要文件之一，通过对各项工程量的准确计算，能够为施工过程提供可靠的数据支持，确保工程施工的顺利进行。
桥梁计算书(含水文、荷载、桩长、挡墙的计算)
年河桥梁计算书（含水文、荷载、桩长、挡墙的计算）**本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。
荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题年河桥位于长江下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
桥梁工程箱梁设计计算书
桥梁工程箱梁设计计算书1 设计资料及构造布置1.1 桥梁跨径及桥宽：标准跨径：40m主梁全长：39.96m计算跨径：39 m桥面净空：净11.25+2×11.2 设计荷载:公路I级人群荷载：3kN/m2,每侧栏杆，人行道重量的作用力分别为5kN/m和3.0kN/m1.3 材料及工艺:混凝土：主梁C50，栏杆及桥面铺装C30钢筋：预应力钢筋采用φj15.2低松弛钢绞线，每束6根；普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用Ⅱ级热扎螺纹钢筋，直径小于12mm的均用Ⅰ级热扎光圆钢筋；钢板：锚头下支承垫板、支座垫板等均采用A3碳素钢。
按后张法施工工艺制作主梁，采用直径70mm的波纹管和OVM.1.4 设计依据:《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）《公路工程技术标准》（JTG 001—2004）2. 构造布置:2.1 主梁尺寸的拟定：预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25之间，本设计主梁高度取用200cm,其高跨比为1/18~1/19之间。
2.2 横断面布置（见图1）依据《公路桥梁设计规范》主梁间距为3.25米,翼板宽均为270厘米，净11.25+2×1.0米的桥宽选用4片主梁（见图1）2.3 主梁截面细部尺寸：箱梁翼板的厚度主要取决于桥面板系承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时翼板受压要求。
绘制梁截面如图2所示。
2.4主梁截面几何特性的计算跨中截面几何特性计算表分块面积Yi Si=Yi*Si Ii Yu-Yi Ix=Ai*(Yu-Yi) I6500 10 65000 216666.7 84.21 74.21 36012973 7040 100 704000 15018667 84.21 -15.79 16773908 3800 190 722000 126666.7 84.21 -105.79 42654458 720 23 16560 3240 84.21 61.21 2700838 144 176 25344 1152 84.21 -91.79 1214410 18204 1532904 99356588检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上)上核心距ku =ΣI/ΣAiyb=47.14cm下核心距kb=ΣI/ΣAiyu=64.81cm截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.559751>0.5 符合要求。
桥梁三柱式受 力 计 算 书
盖梁抱箍受力计算书一、盖梁横断面图二、 力学模型：qqq q反力计算简图三、 力学检算盖梁的重力传递给工字钢，再由工字钢传递给抱箍钢板，靠抱箍钢板与立柱的摩擦力来维持力学平衡。
假设三根立柱从左至右产生的反力为Rb 、Ra 、Rc 。
Ra 为两个简支梁在中间立柱的合力。
1、 反力计算q=（砼+钢筋+模板、工字钢、方木及振动荷载等）÷15.7=(25.16m 3×2400kg/ m 3+3974kg+9056kg)×9.8N/kg ÷1000÷15.7=45.8KN/ m∑Mb=0Ra1×5.5＋2.35×45.8×2.35÷2－5.5×45.8×5.5÷2=0计算得Ra1=103.0KNRa=2×103.0=206.0 KN∑Ma=0计算得Rb=256.5 KN由力学计算式Ra+Rb+ Rc=15.7×45.8计算得Rc=256.5 KN由此可得出在两个边立柱的结构压力最大。
取其中一个检算。
2、抱箍钢板与立柱砼的摩擦力计算盖梁的重力传递给抱箍的钢板，在压力小于摩擦力的的情况下，抱箍钢板才不会产生位移失稳。
确定摩擦力的大小关键取决于抱箍钢板之间连接螺栓的抗拉力大小。
一个抱箍钢板用10个φ20的高强螺栓连接。
每个高强螺栓紧箍轴力为：185.85KN。
N=10×185.85=1858.5KNf=uN=0.3×1858.5=557.55 KN(砼与橡胶摩擦系数为0.3)安全系数考虑为2.0那么:2.0×256.5KN=513.0KN< f=557.55 KN 从以上力学分析,该抱箍方法完全满足施工要求。
桥梁计算书 2
宜昌东岳二路项目计算复核计算说明：1、钢筋混凝土密度按照26kN/m3考虑；2、模板荷载按照0.5kN/m3考虑；3、施工机具行走荷载按照2.5kN/m3考虑；4、振捣荷载按照2kN/m3考虑。
计算式施工总荷载按照1.2×恒载+1.4×活载考虑。
一、江南二路1.1、荷载计算箱梁腹板高2.0m，施工荷载：1.2×2.0×26+1.4×（0.5+2.5+2）=69.4kN/m2。
箱梁底板厚0.22m，顶板厚0.25m，施工荷载：1.2×0.47×26+1.4×（0.5+2.5+2）=21.7kN/m2。
1.2、结构设计1.21、满堂架满堂架腹板处竖杆布置为0.3m×0.9m，底板处布置为0.6m×0.9m。
1.22、贝雷梁腹板厚0.6m，正下方布置一组2片贝雷梁，间距0.6m，边室底板处两组4片贝雷架，承担3m宽范围的重量。
1.3结构计算1.31满堂架（1）腹板处单根支架承担最大荷载为：69.4kN/m2×0.3m×0.9m=18.66kN，＜30kN（容许应力），满足要求；（2）底板处单根支架承担最大荷载为：21.7kN/m2×0.6m×0.9m=11.72kN，＜30kN（容许应力），满足要求。
1.32贝雷架（1）腹板处贝雷梁按施加均布荷载：69.4kN/m2×0.6m/2=20.82kN/m；（2）底板处贝雷梁按施加均布荷载：21.7kN/m2×3/4=16.28kN/m。
以下仅对腹板处贝雷梁进行计算。
荷载图最大位移14.96mm最大变形为14.96mm＜L/400=12000/400=30mm，满足变形要求。
弦杆最大轴力270.1kn竖杆最大轴力127.25kn斜杆最大轴力85.43kn贝雷梁杆件性能表杆件名称材料断面型式断面面积(cm2) 理论容许承载能力(KN) 弦杆16Mn 2[10 2×12.74 560竖杆16Mn I8 9.52 210斜杆16Mn I8 9.52 171.5由以上计算得知：贝雷梁弦干、竖杆、斜杆轴力分别为270.1kN、127.25kN、85.43kN,贝雷梁受力符合要求。
桥梁工程计算书
装订线第一章设计资料1。
1设计内容①根据已给地形图等设计资料,选择三至四种以上可行的桥型方案，拟定桥梁结构主要尺寸，根据技术经济比较，推荐最优方案进行桥梁结构设计。
③对推荐桥梁方案进行运营阶段的内力计算，并进行内力组合，强度、刚度、稳定性等验算。
④选择合理的下部结构形式，拟定构件尺寸，并进行内力计算，内力组合、配筋设计。
⑤绘制桥梁总体布置图、上部结构一般构造图、钢筋构造图、桥台一般构造图、桥墩盖梁一般构造图、桥墩盖梁配筋图.⑥编写设计计算书。
1.2设计技术标准1、设计桥梁的桥位地型及地质图一份2、设计荷载：公路—I级；3、桥面净空：净－2×0。
5+9=10米4、桥面横坡：1.5%5、最大冲刷深度：2.0m6、地质条件：根据断面图确定7、桩基础施工方法：旋转钻成孔8、安全系数:γ0=11.3采用材料:（1）预应力钢筋：Ø s15。
2钢绞线（2）非预应力钢筋:直径D≥12mm用HRB335，直径D≤12mm用R235；（3）混凝土：装订线主梁混凝土采用C50；铰缝为C30细集料混凝土;桥面铺装采用C40沥青混凝土;栏杆及人行道板为C30混凝土;盖梁、墩柱用C30混凝土;系梁及钻孔灌注桩采用C30混凝土；桥台基础用C30混凝土；桥台台帽用C30混凝土;（4)锚具用OVM锚1。
4主要技术规范JTG D60-2004《公路桥涵设计通用规范》JTG D62—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ 022—85《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTJ 024—85《公路桥涵地基与基础设计规范》第二章方案比选在我国，安全、经济、适用、美观是桥梁设计中的主要考虑因素，安全尤为重要。
桥梁结构造型简洁，轻巧,设计方案力求结构新颖,保证结构受力合理，技术可靠,施工方便。
本设计桥梁的形式可以考虑以下形式:连续梁桥、拱桥、斜拉桥三种形式。
2。
1拟定方案（1）方案一：箱型连续梁桥对于桥孔的分跨主要考虑以下影响因素：桥址地形、水文地质条件、墩台基础支座等构造，力学的要求。
桥梁计算书——精选推荐
桥梁计算书⽬录第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算 (1)⼀、⼯程概况 (1)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (1)三、截⾯设计 (10)第⼆章装配式简⽀空⼼板桥计算 (13)⼀、⼯程概况 (13)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (13)三、截⾯设计 (22)第三章装配式简⽀T型梁桥计算 (25)⼀、⼯程概况 (25)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (25)三、承载能⼒极限状态下截⾯设计、配筋与验算 (35)第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算⼀、⼯程概况桥梁横向设计总宽为4.7m ，设计全长为30m ，为五跨铰接板桥，跨径为5*6m ；上部结构为铰接预制板，下部结构为桩墩、台钢筋砼⽿墙布置。
⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 1、桥⾯总体布置预制板标准跨径：I k =6.00m ；计算跨径：I 0=5.62m ；板长：5.98m ；桥⾯净空：4+2*0.35=4.7m ；设计荷载：公路—Ⅱ级*0.8。
2、构造形式及尺⼨选定全桥采⽤20块C30预制钢筋砼实⼼板，每块实⼼板宽99cm （其中桥墩⾄⽀座中⼼线间距为18cm ，伸缩缝宽2cm ）。
C30混凝⼟实⼼板：f ck =20.1MPa ，f cd =13.8MPa ，f tk =2.01MPa ，f td =1.39MPa 。
3、作⽤效应计算 3.1永久效应作⽤计算3.1.1实⼼板效应作⽤计算（第⼀阶段结构⾃重）g 1：m kN g /585.82562.5/93.11=?=3.1.2桥⾯系⾃重(第⼆阶段结构⾃重)g 2：全桥宽铺装每延⽶总重为：8.99/5/5.62×25=7.998m kN /； C25砼缘⽯重：6.43/5/5.62×25=5.721m kN /；栏杆重⼒：6.673m kN /上述⾃重效应是在各实⼼板形成整体后，再加上板桥上的，为了使计算⽅便近似按各板平均分担重⼒效应，则每块实⼼板分摊到的每延⽶桥⾯的重⼒为：mkN g /098.54721.5998.7673.62=++=3.1.3铰缝重⼒（第⼆阶段结构⾃重）g 3：m KN g /24.02562.5/4/216.03=?=3.1.4恒载内⼒计算m kN g g /585.81Ⅰ==m kN g g g /34.524.0098.532=+=+=∏ m kN g g g /92.1334.5585.8Ⅰ=+=+=∏由此计算出简⽀实⼼板永久作⽤（⾃重）效应，计算结果见表1-1。
30米桥梁荷载计算书
30米桥梁荷载计算书背景本文档旨在对30米桥梁的荷载进行计算，并提供详细的计算过程和结果，以便于工程师进行设计和评估。
桥梁参数- 桥梁跨度：30米- 桥墩间距：10米- 桥面宽度：5米- 桥梁材料：钢筋混凝土结构荷载计算1. 桥面活荷载根据设计要求和标准规定，桥面活荷载应考虑以下因素：- 车辆类型：根据实际情况选择常用车辆类型，如小型轿车、中型货车等。
- 车辆分布：按照设计要求和实际交通情况进行车辆分布计算。
- 车辆荷载：根据车辆类型和分布情况，计算每个车轮的荷载，并考虑车辆重叠部分的重复荷载。
2. 桥墩荷载桥墩荷载是指桥梁结构传递到桥墩上的力，包括垂直和水平方向的力。
根据桥梁的跨度和布置情况，可以通过有限元分析或经验公式进行计算。
3. 风荷载风荷载是指桥梁在风力作用下所受到的应力和变形。
根据桥梁的形状和风区等级，可以采用风荷载设计规范中的计算方法进行计算。
4. 自重荷载自重荷载是指桥梁自身结构的重量，包括桥面、桥墩和梁体等部分。
根据桥梁的材料和尺寸，可以通过计算结构体积和密度来确定自重荷载。
5. 其他荷载根据具体情况，还需要考虑其他荷载，如温度荷载、地震荷载等。
结果根据以上荷载计算方法，我们得出了以下结果：- 桥面活荷载：XX kN/m^2- 桥墩荷载：XX kN- 风荷载：XX kN/m^2- 自重荷载：XX kN/m^2- 其他荷载：XX kN/m^2这些计算结果将作为设计和评估过程中的重要依据，以确保桥梁的安全和稳定性。
结论本文档提供了对30米桥梁荷载的计算和结果分析，为工程师进行设计和评估提供了参考。
希望此文档对您的工作有所帮助。
桥梁计算书
桥梁计算书本页仅作为文档页封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March一．设计资料与结构布置（一）.设计资料 1.桥面跨径及桥宽标准跨径：该桥为三级公路上的一座简支梁桥，标准跨径为13m 。
主梁全长：根据当地温度统计资料。
并参考以往设计值：主梁预制长度为. 计算跨径：根据梁式桥计算跨径的取值方法，计算跨径取相邻支座中心间距为. 桥面宽度：横向布置为 （安全带）+（车行道）+（安全带）= 2.设计荷载车道荷载 q k=× N/m= N/m 集中荷载 p k ＝×210 N/m ＝ N/m桥面宽度较小，不设置人行道，无人群荷载 3.材料的确定混凝土：主梁采用C30，人行道、桥面铺装、栏杆C40钢筋：直径≥12mm 采用HRB335级钢筋。
直径<12mm 采用HPB235级热轧光面钢筋 4.设计依据1、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20152、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20123、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20074、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－2011 （二）结构布置 设置两套方案 方案一：1．主梁高：以往的经济分析表明钢筋混凝土T 形简支梁高跨比的经济范围大约在 111－161之间，本桥取 131，则梁高取1m.2.主梁间距：装配式钢筋混凝土T 形简支梁的主梁间距一般选在－之间，桥宽米，方案一采用五片主梁形式，主梁间距为。
3.主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm －18cm ，方案一采用16cm 。
4.横隔梁：为增强桥面系的横向刚度，在支点、跨中设置三道横梁，跨中和支点间再设置一道，梁高一般为主梁高的3/4左右，取，厚度取12－16之间，本设计横隔梁下为15cm ，上缘16cm5. 桥面铺装：混凝土铺装不宜小于80mm ，本桥混凝土铺装采用80mm 。
一座桥梁完整的设计计算书
桥地区正位于走向北东、倾向北西二界沟断裂上，此断裂南西至营口，北东至沈阳40公里，走向北东、倾向北西的抚顺－营口断裂相交。这兩断裂均属郯城－庐江大断裂带系统。二界沟断裂最后一次活动时期为白垩纪。
三、地层及岩性
桥址区地层，上部为第四纪厚6－11米的圆砾层，d>2mm为70－80％；d>20mm为32－37％，为卵石层。但通过桥位附近采砾场，从河底下6－7米深挖采处的砂砾中最大可达25－35cm，个别甚至达40cm左右。从实际使用地址资料出发，d>80-100mm颗粒，一般未予计入百分含量内，且无代表性。
2）拱壁厚度：预制箱壁厚度主要受震捣条件限制，按箱壁钢筋保护层和插入式震动棒的要求，一般需有10cm，若采用附着式震捣器分段震捣，可减少为8cm,取8cm。
3）相邻箱壁间净宽：这部分空间以后用现浇混凝土填筑，构成拱圈的受力部分，一般用10～16cm，这里取16cm。
4）底板厚度：6～14cm。太厚则吊装重量大，太薄则局部稳定性差且中性轴上移。这里取10cm。
1、圆砾：褐黄色或褐灰色，d>2mm为73－80％，松散，其间含粗砾砂薄层。砂砾颗粒强度较高，软弱颗粒含量较少。drp＝15.5mm，d95＝73.1mm，d10＝0.77mm，CU=73.1, ， 。
2、圆砾：褐黄色或褐灰色，d>2mm为73－80％，中密，其间夹含粗砾砂薄层。砂砾颗粒强度较高，磨圆或磨光程度良好。drp＝15.5mm，d95＝74mm，d10＝0.77mm，CU=67.1, ， 。
=1.0×1.1970×40.6×（0.9648-0.31）×（1.84/0.9648）0.8588
＝3.1349m
总冲刷深度hs＝hp+ hb＝13.73+3.13＝16.86m
7-8米桥梁承重计算书
7-8米桥梁承重计算书
概述
本文档旨在对一座跨度为7-8米的桥梁进行承重计算。
通过分
析桥梁的结构和材料强度等因素，确保桥梁的安全可靠性。
材料强度计算
为了计算桥梁的承重能力，需要考虑桥梁所使用的材料的强度。
常用的材料包括混凝土和钢材。
根据相关标准和规范，我们可以计
算出这些材料的承载能力和破坏荷载。
结构分析
基于桥梁的设计和建造，我们需要进行结构分析，以确定桥梁
的荷载分布和受力情况。
这可以通过使用数学和力学原理来完成。
通过考虑桥梁的几何形状、支承条件和荷载类型，我们可以得出桥
梁结构的内力分布和应力状况。
承重计算
根据材料强度和结构分析的结果，我们可以进行承重计算。
这包括计算桥梁的总承载能力和各个部分的承载能力。
通过考虑不同的荷载情况和工况，我们可以评估桥梁的安全性和可靠性。
结论
根据以上的计算和分析，我们可以得出关于7-8米桥梁的承重能力的结论。
这个结论将为桥梁的设计和使用提供重要的指导和参考，确保桥梁的安全运行。
以上为简要的7-8米桥梁承重计算书。
详细的计算和分析过程应根据具体的桥梁设计和相关标准来完成。
人行天桥计算书
人行天桥计算书第一节设计资料和结构尺寸1.1、设计资料1.1.1桥梁基本概况上部结构：天桥主梁采用工厂预制现场拼装单箱单室等截面连续钢梁，在梯道相接处外伸牛腿，与梯道搭接形成整体。
主桥全宽4.5m，桥面净宽4.2m，梁高0.9m，2x21 m两跨连续布置，跨中墩顶设置R=800m的圆曲线，两侧设置1.5%纵坡。
梯道均采用钢梁，梯道与主梁之间设置2cm宽的伸缩缝。
1.1.2主梁计算跨径1. 5+21+21+1. 5m；1.1.3设计荷载人群荷载：按《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）规定取值。
1.1.4材料（1）钢材：本桥主梁钢结构采用Q345qc级钢，抗拉（压）容许应力200Mpa、弯曲应力210MPa，抗剪容许应力120MPa。
（2）普通钢筋：采用HRB335钢筋和R235钢筋。
其技术指标见表1-1。
普通钢筋技术指标表1-1（3）混凝土：天桥主梁和梯道墩柱桩基采用C30水下混凝土，承台采用C30混凝土，基础采用C30水下混凝土。
技术指标见表1-2。
混凝土技术指标表1-21.1.5设计计算依据及参考：（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；（3）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；（5）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）；（6）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；地基与基础不均匀沉降1cm日照温差影响桥面板升温＋10℃日照温差影响桥面板降温－10℃体系温度变化范围±20℃砼容重25KN/m31.1.7计算方法：容许应力法。
1.1.8计算软件：Midas。
1.2、结构尺寸主桥宽为4.5m，净宽为4.2m，两侧分别设0.15m宽踢脚，梁高90cm图1-1主梁横断面图（仅示意跨中）（单位：mm）第二节主梁计算模型2.1、主梁二期恒载计算雨棚栏杆7.0kN/m桥面铺装2kN/m第三节主梁计算结果分析3.1应力验算（图3-1～图3-2）最大弯曲应力为94MPa，小于钢板容许弯曲应力210 MPa。
桥梁工程毕业设计计算书
目录1方案设计 (1)1.1纵断面设计 (1)1.2横断面设计 (1)1.3截面尺寸拟定 (1)2桥面板的计算 (2)2.1恒载及其作用效应 (2)2.1.1每延米板上恒载的计算 (2)2.1.2每米宽板条的恒载内力 (2)2.2车辆荷载产生的作用效应 (2)2.3作用效应组合 (3)2.4桥面板截面设计、配筋与强度验算 (4)2.4.1选取控制截面 (4)2.4.2截面设计 (4)2.4.3截面复核 (5)3主梁内力计算 (6)3.1恒载内力 (6)3.1.1恒载集度计算 (6)3.1.2恒载内力计算 (6)3.2活载内力 (6)3.2.1荷载横向分布系数计算 (6)3.2.2活载内力计算 (7)3.3作用效应组合 (8)3.3.1 基本作用效应组合 (8)3.3.2作用短期效应和长期效应组合 (9)4主梁配筋计算 (10)4.1持久状况承载能力极限状态设计 (10)4.1.1正截面承载力计算 (10)4.1.2斜截面承载力计算 (12)4.2持久状况正常使用极限状态验算 (22)4.2.1最大裂缝宽度验算 (22)4.2.2变形（挠度）验算 (22)5横隔梁计算 (25)5.1横隔梁的内力计算 (25)5.1.1确定作用在中横隔梁上的计算荷载 (25)5.1.2绘制中横隔梁的内力影响线 (25)5.1.3截面内力计算 (26)5.2横隔梁的配筋计算 (27)5.2.1选取控制截面 (27)5.2.2截面设计。
(27)5.2.3截面复核 (28)6支座设计计算(采用板式橡胶支座) (29)6.1确定支座的几何尺寸 (29)6.1.1确定支座的平面尺寸 (29)6.1.2确定支座的厚度 (29)6.2验算支座的偏转情况 (30)6.3验算支座的抗滑性能 (30)7实体式桥墩的设计与计算 (31)7.1拟定桥墩各部尺寸 (31)7.1.1墩帽 (31)7.1.2墩身 (31)7.2内力计算 (32)7.2.1恒载计算 (32)7.2.2活载计算 (32)7.2.3荷载组合（基本组合） (35)7.3墩身截面验算 (35)7.3.1截面偏心距验算 (35)7.3.2截面承载力验算 (36)8实体式U型桥台设计 (39)8.1拟定桥台各部尺寸 (39)8.1.1台帽 (39)8.1.2台身 (39)参考文献 (41)致谢 (42)1方案设计1.1纵断面设计桥长L约160m,单孔跨径=标准跨径L1=16m,计算跨径L=15.50m,共10跨。
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1.1.3地质资料：
一、自然地理
本桥址区地处浑河流域的冲击平原，地势较平阔。河水为季节性河流，主要受底下径流或大气降水所补给。汛期每年七月下旬至八月下旬，近几年，尤其是2000年河水位历史少见的下降，以致影响工农业、甚至民众生活用水。本区于北寒温带气候类型，为类型冻土区，冻结深度1.40－1.45米。冬季漫长，气候比较干燥；春秋较短，稍较温湿，宜植被生长。
本桥设计水位：16米，上部结构标高为17.9米。计算水位距上部结构底面最小距离1.9米（按《桥规》最小距离为0.50米）。
以上标高均为假定标高系统。
第二章
2.1
2.1.1基本构造布置
（一）设计资料
1、桥梁跨径及桥宽
标准跨径：40m（墩中心距），
全桥共：480米，分12跨，
主梁全长：39.96m，
桥面净空：净—9米，2×1.5人行道，
All of the design drawings were protracted by AutoCAD. Except that thethesiscalledA note on dynamic fracture of the bridge bearing due tothegreat Hanshin–Awaji earthquakewas translated into Chinese, and made a report on.
Keywords:prestressed concrete、AutoCAD、simple supported beam bridge、cast-in-place pile、cone anchorage device。
第一部分
第一章
1.1
1.1.1水文资料：
浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。
A——单宽流量集中系数，A＝
hp＝ m
B河槽处桥墩的局部冲刷
桥位处的冲止流速
h=13.73m,d=3m,查表得：V0＝0.9648m/s，V0′＝0.31
∵V0＝Vz﹥V0， ＝1.0，B＝4m，
＝（1.3919+0.0409）1/2＝1.1970
η＝ ＝ ＝0.8588
hb＝ kηB0.6（V0- V0′）（V/ V0）n
本设计全部设计图纸采用计算机辅助设计绘制，计算机编档、排版，打印出图及论文。还有，翻译了一篇英文短文“Reliability analysis”。
关键词：预应力混凝土、简支梁桥、钻孔灌注桩、锥形锚具、AutoCAD。
Abstract
Thisis a partial structdesignof a flyover crossing that is over the railway in Gaokan—Shangguanbo,according todesigning assignment and the standard of road and bridge. For the purpose of make the type of the bridge corresponding with the ambience and cost saving, this paper provides two different types of bridge for selection: the first one is pre-stressed concrete continuous bridge; the second one is double cantilever half through no-thrust arch bridge. After the comparisons of economy, appearance,characteristicunder the strength and effect, the first one is selected.
系数
桥下平均流速Vm＝
断面平均流速V0=
m
桥下壅水高度
波浪高度hb1％＝0.4728mVW=15m/s
平均水深 ，良程D＝8×102m
本桥设计水位：16.0+0.095+
上部结构底标高为17.73m
1．冲刷深度
A 河槽的一般冲刷
一般冲刷后的最大水深
hp＝
Q1=Q2=4275m3,B1=B2=533.43m,k=1.04,μ＝1.0，λ＝0.0625，hmax＝10.1m
横断面图如下：
图2
主梁截面沿纵向的变化示例：
图表3
简直梁的优点是构造、设计计算简单，受力明确，缺点是中部受弯矩较大，并且没有平衡的方法，而支点处受剪力最大，如果处理不好主梁的连接，就会出现行车不稳的情况
1.1.2设计流量
根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下：
大伙房水库建库前
1935年5550立方米/秒
1936年3700立方米/秒
1939年 3270立方米/秒
1942年 3070立方米/秒
1947年 2980立方米/秒
1950年 2360立方米/秒
1951年 2590立方米/秒
1953年 3600立方米/秒
二、大地构造
桥地区正位于走向北东、倾向北西二界沟断裂上，此断裂南西至营口，北东至沈阳40公里，走向北东、倾向北西的抚顺－营口断裂相交。这兩断裂均属郯城－庐江大断裂带系统。二界沟断裂最后一次活动时期为白垩纪。
三、地层及岩性
桥址区地层，上部为第四纪厚6－11米的圆砾层，d>2mm为70－80％；d>20mm为32－37％，为卵石层。但通过桥位附近采砾场，从河底下6－7米深挖采处的砂砾中最大可达25－35cm，个别甚至达40cm左右。从实际使用地址资料出发，d>80-100mm颗粒，一般未予计入百分含量内，且无代表性。
1954年3030立方米/秒
大伙房水库建库后
1960年2650立方米/秒
1964年2090立方米/秒
1971年2090立方米/秒
1975年2200立方米/秒
1985年2160立方米/秒
根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳水文站）为百年一遇大洪水。1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量，洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。
1、圆砾：褐黄色或褐灰色，d>2mm为73－80％，松散，其间含粗砾砂薄层。砂砾颗粒强度较高，软弱颗粒含量较少。drp＝15.5mm，d95＝73.1mm，d10＝0.77mm，CU=73.1, ， 。
2、圆砾：褐黄色或褐灰色，d>2mm为73－80％，中密，其间夹含粗砾砂薄层。砂砾颗粒强度较高，磨圆或磨光程度良好。drp＝15.5mm，d95＝74mm，d10＝0.77mm，CU=67.1, ， 。
Inthisdesign,The checking calculation of strength of main girder was preceded not only in prestressed statement but also in using statement, deflection,precamber and the assessment of reinforcing steel bar were checked too.
摘 要
本设计是根据设计任务书的要求和《公路桥规》的规定,对高坎——上官伯段的高坎大桥进行方案比选和设计的。对该桥的设计，本着“安全、经济、美观、实用”的八字原则，本论文提出两种不同的桥型方案进行比较和选择：方案一为预应力混凝土简支梁桥，方案二为拱桥。经由以上的八字原则以及设计施工等多方面考虑、比较确定预应力混凝土简支梁桥（锥形锚具）为推荐方案。
9、混和岩：褐黄色，强风化，节理裂缝发育，岩石破碎，碎石状，不能提取岩芯。 ，
10、混和岩：褐黄色，强风化，节理裂缝发育，岩石破碎，碎石状，不能提取岩芯。 ，
11、混和岩：褐黄色，强风化，节理裂缝发育，岩石较比破碎，碎石状，不能提取岩芯。 ，
1.1.4工程地质评价
1、工程地质条件良好，无不良工程地质现象或地段。
=1.0×1.1970×40.6×（0.9648-0.31）×（1.84/0.9648）0.8588
＝3.1349m
总冲刷深度hs＝hp+ hb＝13.73+3.13＝16.86m
不考虑标高因素，总冲刷深度为16.86-16＝0.86m
1.2.3结论
百年一遇底设计流量为Qs＝4976立方米/秒，设计水位16米。计算最小桥孔净长Lj＝505.6米，实际最小桥孔净长为538.3米。桥前最大壅水高度 ，桥下壅水高度 米。
The pier of the bridge was basing on digging pile, and adopted rubber pot bearing. According to thecharacteristicof the overpass bridge and spot condition, it adopted the method that the cantilever job placing combined with bracket job placing.