矩形承台桩基础计算
(整理)四桩桩基承台计算
四桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-41. 几何参数矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=400mm承台根部高度H=1000mm承台端部高度h=1000mmx方向桩中心距A=1600mmy方向桩中心距B=1600mm承台边缘至边桩中心距 C=400mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C35 ft_c=1.57N/mm2, fc_c=16.7N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=100mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=4297.800kNMx=16.900kN*mMy=71.900kN*mVx=182.100kNVy=43.200kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.400+1.600+0.400=2.400m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.400+1.600+0.400=2.400m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.100=0.900mho1=h-as=1.000-0.100=0.900mh2=H-h=1.000-1.000=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A/2=-0.800m, y1=-B/2=-0.800m)2号桩 (x2=A/2=0.800m, y2=-B/2=-0.800m)3号桩 (x3=A/2=0.800m, y3=B/2=0.800m)4号桩 (x4=-A/2=-0.800m, y4=B/2=0.800m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*4=2.560m∑y i=y12*4=2.560mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H *y1/∑y i2N1=4297.800/4-16.900*(-0.800)/2.560+71.900*(-0.800)/2.560+182.100*1.000*(-0.800)/2.560-43.200*1.000*(-0.800)/2.560=986.856kNN2=4297.800/4-16.900*(-0.800)/2.560+71.900*0.800/2.560+182.100*1.000*0.800/2.560-43.200*1.000*(-0.800)/2.560=1145.606kNN3=4297.800/4-16.900*0.800/2.560+71.900*0.800/2.560+182.100*1.000*0.800/2.560-43.200*1.000*0.800/2.560=1162.044kNN4=4297.800/4-16.900*0.800/2.560+71.900*(-0.800)/2.560+182.100*1.000*(-0.800)/2.560-43.200*1.000*0.800/2.560=1003.294kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kN2. αox=A/2-bc/2-bp/2=1.600/2-0.600/2-0.320/2=0.340mαoy=B/2-hc/2-bp/2=1.600-0.600/2-0.320/2=0.340m3. λox=αox/ho=0.340/0.900=0.378λoy=αoy/ho=0.340/0.900=0.3784. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.378+0.2)=1.454βoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.378+0.2)=1.4545. 因 H=1.000m 所以βhp=0.983γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(4297.800-0.000)=4297.80kN2*[βox*(hc+αoy)+βoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[1.454*(600+340)+1.454*(600+340)]*0.983*1.43*900=6918.08kN≥γo*Fl=4297.80kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1, N2, N3, N4)=1162.044kN2. a1x=(A-bc-bp)/2=(1.600-0.600-0.320)/2=0.340ma1y=(B-hc-bp)/2=(1.600-0.600-0.320)/2=0.340m3. λ1x=a1x/ho1=0.340/0.900=0.378λ1y=a1y/ho1=0.340/0.900=0.3784. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.378+0.2)=0.969β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.378+0.2)=0.969 C1=C+1/2*bp=0.400+0.320/2=0.560mC2=C+1/2*bp=0.400+0.320/2=0.560m5. 因 h=1.000m 所以βhp=0.983γo*Nl=1.0*1162.044=1162.044kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1=[0.969*(560+340/2)+0.969*(560+340/2)]*0.983*1.43*900 =1790.851kN≥γo*Nl=1162.044kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+A+C=0.400+1.600+0.400=2.400mbx2=bc=0.600mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/0.900*(1-0.600/2.400)]*2.400=2.400mby1=By=C+B+C=0.400+1.600+0.400=2.400mby2=hc=0.600mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/0.900*(1-0.600/2.400)]*2.400=2.400m2.计算剪切系数因 0.800ho=0.900m<2.000m,βhs=(0.800/0.900)1/4=0.971ax=1/2*(A-bc-bp)=1/2*(1.600-0.600-0.320)=0.340m λx=ax/ho=0.340/0.900=0.378βx=1.75/(λx+1.0)=1.75/(0.378+1.0)=1.270ay=1/2*(B-hc-bp)=1/2*(1.600-0.600-0.320)=0.340m λy=ay/ho=0.340/0.900=0.378βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.378+1.0)=1.2703. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①因为 N14=N1+N4=986.856+1003.294=1990.150kN因为 N23=N2+N3=1145.606+1162.044=2307.650kN所以 Vx=max(|N14|, |N23|)=max(1990.150,2307.650)=2307.650kN因 N12=N1+N2=986.856+1145.606=2132.463kNN34=N3+N4=1162.044+1003.294=2165.338kN所以 Vy=max(|N12|, |N34|)=max(2132.463,2165.338)=2165.338kNγo*Vx=1.0*2307.650=2307.650kNβhs*βx*ft_b*byo*ho=0.971*1.270*1.43*2400*900=3809.435kN≥γo*Vx=2307.650kNγo*Vy=1.0*2165.338=2165.338kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.971*1.270*1.43*2400*900=3809.435kN≥γo*Vy=2165.338kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①因 Mdx14=(N1+N4)*(A/2-1/2*bc)=(986.856+1003.294)*(1.600/2-1/2*0.600)=995.08kN*mMdx23=(N2+N3)*(A/2-1/2*bc)=(1145.606+1162.044)*(1.600/2-1/2*0.600)=1153.83kN*m所以 Mx=max(|Mdx14|, |Mdx23|)=max(|995.08|,|1153.83|)=1153.83kN*m因 Mdy12=(N1+N2)*(1/2*B-1/2*hc)=(986.856+1145.606)*(1/2*1.600-1/2*0.600)=1066.23kN*mMdy34=(N3+N4)*(1/2*B-1/2*hc)=(1162.044+1003.294)*(1/2*1.600-1/2*0.600)=1082.67kN*m所以 My=max((|Mdy12|, |Mdy34|)=max(|1066.23|,|1082.67|)=1082.67kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*1153.83*106/(0.9*900*360)=3956.9mm2Asx1=Asx/By=3956.9/2=1649mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*1082.67*106/(0.9*900.000*360)=3712.9mm2Asy1=Asy/Bx=3712.9/2=1547mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.200%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.200%*1000*1000=2000mm2因 As1min>Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 2000mm2/m选择钢筋22@190, 实配面积为2001mm2/m。
(整理)三桩桩基承台计算.
三桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-31. 几何参数矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=400mm承台根部高度H=1000mmx方向桩中心距A=1600mmy方向桩中心距B=1600mm承台边缘至边桩中心距 C=400mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C35 ft_c=1.57N/mm2, fc_c=16.7N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=100mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=3881.200kNMx=42.200kN*mMy=4.500kN*mVx=2.300kNVy=-23.200kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.400+1.600+0.400=2.400m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.400+1.600+0.400=2.400m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.100=0.900m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.0471号桩 (x1=-A/2=-0.800m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.462m)2号桩 (x2=A/2=0.800m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.462m)3号桩 (x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=0.924m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*2=1.280m∑y i=y12*2+y32=1.280mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2N1=3881.200/3-42.200*(-0.462)/1.280+4.500*(-0.800)/1.280+2.300*1.000*(-0.800)/1.280--23.200*1.000*(-0.462)/1.280=1313.083kNN2=3881.200/3-42.200*(-0.462)/1.280+4.500*0.800/1.280+2.300*1.000*0.800/1.280--23.200*1.000*(-0.462)/1.280=1321.583kNN3=3881.200/3-42.200*0.924/1.280+4.500*0.000/1.280+2.300*1.000*0.000/1.280--23.200*1.000*0.924/1.280=1246.535kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kNho1=h-as=1.000-0.100=0.900m2. αox=A/2-bc/2-bp/2=1.600/2-1/2*0.600-1/2*0.320=0.340mαoy12=y2-hc/2-bp/2=0.462-0.600/2-0.320/2=0.002mαoy3=y3-hc/2-bp/2=0.924-0.600/2-0.320/2=0.464m3. λox=αox/ho1=0.340/0.900=0.378λoy12=αoy12/ho1=0.180/0.900=0.200λoy3=αoy3/ho1=0.464/0.900=0.5154. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.378+0.2)=1.454βoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.100βoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(0.515+0.2)=1.1746. 计算冲切临界截面周长AD=0.5*A+C/tan(0.5*θ1)=0.5*1.600+0.400/tan(0.5*1.047))=1.493mCD=AD*tan(θ1)=1.493*tan(1.047)=2.586mAE=C/tan(0.5*θ1)=0.400/tan(0.5*1.047)=0.693m6.1 计算Umx1Umx1=bc+αox=0.600+0.340=0.940m6.2 计算Umx2Umx2=2*AD*(CD-C-|y1|-|y3|+0.5*bp)/CD=2*1.493*(2.586-0.400-|-0.462|-|0.924|+0.5*0.320)/2.586=1.109m因Umx2>Umx1,取Umx2=Umx1=0.940mUmy=hc+αoy12+αoy3=0.600+0.180+0.464=1.244m因 Umy>(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bpUmy=(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bp=(0.400*tan(1.047)/tan(0.5*1.047))-0.400-0.5*0.320=0.640m7. 计算冲切抗力因 H=1.000m 所以βhp=0.983γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(3881.200-0.000)=3881.20kN[βox*2*Umy+βoy12*Umx1+βoy3*Umx2]*βhp*ft_b*ho=[1.454*2*0.640+2.100*0.940+1.174*0.940]*0.983*1.43*0.900*1000=6250.314kN≥γo*Fl柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①计算公式:【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1,N2)=1321.583kNho1=h-as=1.000-0.100=0.900m2. a11=(A-bc-bp)/2=(1.600-0.600-0.320)/2=0.340ma12=(y3-(hc＋d)*0.5)*cos(0.5*θ2)=(0.924-(0.600-0.320)*0.5)*cos(0.5*1.047)=0.402m λ11=a11/ho=0.340/0.900=0.378β11=0.56/(λ11+0.2)=0.56/(0.378+0.2))=0.969C1=(C/tan(0.5*θ1))+0.5*bp=(C/tan(0.5*1.047))+0.5*0.320=0.853mλ12=a12/ho=0.402/0.900=0.446β12=0.56/(λ12+0.2)=0.56/(0.446+0.2))=0.867C2=(CD-C-|y1|-y3+0.5d)*cos(0.5*θ2)=(2.586-0.400-|-0.462|-0.924+0.5*1.047)*cos(0.5*0.320)=0. 831m3. 因 h=1.000m 所以βhp=0.983γo*Nl=1.0*1321.583=1321.583kNβ11*(2*C1+a11)*(tan(0.5*θ1))*βhp*ft_b*ho=0.969*(2*852.820+340.000)*(tan(0.5*1.047))*0.983*1.43*900.000=1448.689kN≥γo*Nl=1321.583kN底部角桩对承台的冲切满足规范要求γo*N3=1.0*1246.535=1246.535kNβ12*(2*C2+a12)*(tan(0.5*θ2))*βhp*ft_b*ho=0.867*(2*831.384+401.628)*(tan(0.5*1.047))*0.983*1.43*900.000*1000 =1307.064kN≥γo*N3=1246.535kN顶部角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度2.计算剪切系数因 0.800ho=0.900m<2.000m,βhs=(0.800/0.900)1/4=0.971ay=|y3|-0.5*hc-0.5*bp=|0.924|-0.5*0.600-0.5*0.320=0.464λy=ay/ho=0.464/0.900=0.515βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.515+1.0)=1.1553. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①bxo=A*(2/3+hc/2/sqrt(B2-(A/2)2))+2*C=1.600*(2/3+0.600/2/sqrt(1.6002-(1.600/2)2))+2*0.400=2.213mγo*Vy=1.0*2634.665=2634.665kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.971*1.155*1.43*2213.077*900.000=3193.959kN≥γo*Vy=2634.665kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】计算公式:【8.5.16-1.2】①1. 确定单桩最大竖向力Nmax=max(N1, N2, N3)=1321.583kN2. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①M=Nmax*(A-(sqrt(3)/4)*bc)/3=1321.583*(1.600-(sqrt(3)/4)*0.600)/3=590.392kN*m3. 计算系数C30混凝土α1=1.0αs=M/(α1*fc_b*By*ho*ho)=590.392/(1.0*14.3*2.400*0.900*0.900*1000)=0.0214. 相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Es/εcu)=0.518ξ=1-sqrt(1-2αs)=0.021≤ξb=0.5185. 纵向受拉钢筋Asx=Asy=α1*fc_b*By*ho*ξ/fy=1.0*14.3*2400.000*900.000*0.021/360=1842mm2最小配筋面积:B=|y1|+C=|-461.9|+400=861.9mmAsxmin=Asymin=ρmin*B*H=0.200%*861.9*1000=1724mm2Asx≥Asxmin, 满足要求。
桩基计算书
独立桩承台设计(J2a-5)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 已知条件承台参数(2 桩承台第 1 种)承台底标高: -1.200(m)承台的混凝土强度等级: C30承台钢筋级别: HRB400配筋计算a s: 150(mm)承台尺寸参数e11(mm)875e12(mm)875A'(mm)500H(mm)1200桩参数桩基重要性系数: 1.0桩类型: 混凝土预制桩承载力性状: 端承摩擦桩桩长: 10.000(m)是否方桩: 否桩直径: 500(mm)桩的混凝土强度等级: C80单桩极限承载力标准值: 3500.000(kN)桩端阻力比: 0.400均匀分布侧阻力比: 0.400是否按复合桩基计算: 否桩基沉降计算经验系数: 1.000压缩层深度应力比: 20.00%柱参数柱宽: 500(mm)柱高: 500(mm)柱子转角: 0.000(度)柱的混凝土强度等级: C30柱上荷载设计值弯矩M x: 50.000(kN.m)弯矩M y: 50.000(kN.m)轴力N : 3500.000(kN)剪力V x: 15.000(kN)剪力V y: 15.000(kN)是否为地震荷载组合: 否基础与覆土的平均容重: 0.000(kN/m3)荷载综合分项系数: 1.201.2 计算内容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) 2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R计算根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3=R aQ ukK式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K ——安全系数,取K=2。
桩承台计算计算书
桩承台计算计算书一、设计示意图二、基本资料1．设计规范:《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-94）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）2．几何参数:A = 500 mm H = 600 mme11 = 750 mm e12 = 750 mmL11 = 450 mm L12 = 850 mm3．柱计算数据柱形状: 矩形截面高度h c: 700 mm 截面宽度b c: 700 mm混凝土强度等级: C25弯矩M y设计值: M y = 100.00 kN·m弯矩M x设计值: M x = 100.00 kN·m轴力N设计值: N = 1000.00 kN剪力V x设计值: V x = 0.00 kN剪力V y设计值: V y = 0.00 kN是否为地震荷载组合: 否4．桩计算数据桩形状: 圆形直径: 600 mm混凝土强度等级: C255．承台计算数据桩基重要性系数: 0 = 1.00混凝土强度等级: C25钢筋级别: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)受拉钢筋合力点到承台底边的距离: a s = 60 mm三、各桩净反力计算1．计算公式:根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.3-2）得出N i = F kn±M xk y i∑y i 2±M yk x i∑x i 2其中F k = N2．各桩净反力:桩号0: N 0 = 683.33 kN桩号1: N 1 = 816.67 kN最大桩净反力: N max = 816.67 kN四、弯矩与配筋计算1．计算公式:弯矩根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.16-1）、（8.5.16-2）计算M x = ∑N i y iM y = ∑N i x i按照简易方法配筋计算A s =γ 0M 0.9 f y h 02．弯矩计算:绕Y轴弯矩:桩1: N 1 = 816.67 kN x 1 = 400 mm绕Y轴弯矩计算结果: M y = 525.00 kN·m绕X轴弯矩:桩0: N 0 = 683.33 kN y 0 = 350 mm桩1: N 1 = 816.67 kN y 1 = 350 mm绕X轴弯矩计算结果: M x = 326.67 kN·m3．配筋计算:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00绕Y轴弯矩设计值: M y = 525.00 kN·m绕X轴弯矩设计值: M x = 326.67 kN·m钢筋抗拉强度设计值: f y = 360.00 N/mm2计算截面处承台的有效高度: h 0 = 540 mmX向配筋面积计算结果(总计): A sx = 3000.69 mm2 Y向配筋面积计算结果(总计): A sy = 1867.09 mm2 4．配筋结果:X向:计算面积(总计): 3000.69 mm2采用方案(总计): 15C16实配面积(总计): 3015.93 mm2Y向:计算面积(总计): 1867.09 mm2采用方案(总计): 13C14实配面积(总计): 2001.19 mm2五、柱对承台的冲切验算1．计算公式:根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.17-1）得出，对于不对称冲切锥体，采用偏安全计算γ 0F l≤ 2 [β ox (b c + a oy) + β oy (h c + a ox)] β hp f t h 0其中:β ox = 0.84 / (λ ox + 0.2) （8.5.17-3）β oy = 0.84 / (λ oy + 0.2) （8.5.17-4）2．冲切计算:计算冲切荷载:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00冲切力设计值: F l = 1000.00 kN冲切荷载计算结果(冲切力设计值×桩基重要性系数): 1000.00 kN计算抗冲切承载力:冲切破坏锥体的有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2受冲切承载力截面高度影响系数: β hp = 1.00柱边至最近桩顶边缘水平距离(取偏安全值): a ox = 141 mm a oy = 500 mm冲跨比: λ ox = 0.26 λ oy = 0.93冲切系数: β ox = 1.82 β oy = 0.75抗冲切承载力计算结果: 3858.93 kN3．验算结果:冲切荷载: 1000.00 kN ≤抗冲切承载力: 3858.93 kN柱对承台的冲切验算结果: 通过六、桩对承台的冲切验算1．计算公式:矩形承台根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.17-5）得出γ 0N l≤ [β 1x (c 2 + a 1y2) + β 1y (c 1 +a 1x2)]β hp f t h 0其中:β 1x =0.56λ 1x + 0.2（8.5.17-6）β 1y =0.56λ 1y + 0.2（8.5.17-7）2．冲切计算:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00承台外边缘的有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2N l——冲切力设计值c 1、c 2——从角桩内边缘至承台外边缘的距离a 1x、a 1y——从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离λ 1x、λ 1y——角桩冲跨比β 1x、β 1y——角桩冲切系数3．验算结果:0号角桩: 冲切荷载: 683.33 kN ≤抗冲切承载力: 1286.27 kN1号角桩: 冲切荷载: 816.67 kN ≤抗冲切承载力: 1286.27 kN桩对承台的冲切验算结果: 通过七、承台剪切验算1．计算公式:根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.18-1）得出γ 0V≤β hsβf t b 0h 0其中:β =1.75λ + 1.0（8.5.18-2）2．剪切计算:1) 左位置剪切面受剪计算:计算剪切荷载:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00最大剪力设计值: V = 683.33 kN剪切荷载计算结果: 683.33 kN计算抗剪切荷载:计算宽度处的承台有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2受剪切承载力截面高度影响系数: β hs = 1.10承台计算截面处的计算宽度: b 0 = 1300.00 mm柱边至x、y方向计算一排桩的桩边水平距离: a = 141 mm 计算截面的剪跨比: λ = 0.30剪切系数: β = 1.35抗剪切荷载计算结果: 1324.07 kN2) 右位置剪切面受剪计算:计算剪切荷载:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00最大剪力设计值: V = 816.67 kN剪切荷载计算结果: 816.67 kN计算抗剪切荷载:计算宽度处的承台有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2受剪切承载力截面高度影响系数: β hs = 1.10承台计算截面处的计算宽度: b 0 = 1300.00 mm柱边至x、y方向计算一排桩的桩边水平距离: a = 141 mm计算截面的剪跨比: λ = 0.30剪切系数: β = 1.35抗剪切荷载计算结果: 1324.07 kN3．验算结果:左位置剪切面: 剪切荷载: 683.33 kN ≤抗剪切荷载: 1324.07 kN右位置剪切面: 剪切荷载: 816.67 kN ≤抗剪切荷载: 1324.07 kN承台剪切验算结果: 通过八、柱局压验算不需要进行柱局压验算！九、桩局压验算不需要进行桩局压验算！。
承台桩基 承载力计算公式
承台桩基承载力计算公式引言。
承台桩基是一种常用的地基工程结构，它能够有效地分担建筑物或其他重型设备的荷载，并将荷载传递到地下的承载层。
在设计承台桩基时，计算其承载力是非常重要的一步。
本文将介绍承台桩基承载力的计算公式及其相关内容。
承台桩基承载力计算公式。
承台桩基的承载力计算公式是基于桩的承载力计算公式和承台的承载力计算公式的基础上进行综合计算得出的。
在计算承台桩基承载力时，需要考虑到桩的承载力和承台的承载力，并进行合理的组合计算。
1. 桩的承载力计算公式。
桩的承载力计算公式一般采用静力荷载法或动力触探法进行计算。
静力荷载法是根据桩的受力状态和地层的性质来计算桩的承载力，其计算公式如下：Qs = As fs。
其中，Qs为桩的承载力，As为桩的截面积，fs为桩材料的抗压强度。
2. 承台的承载力计算公式。
承台的承载力计算公式一般采用承载力公式和弯矩公式进行计算。
承载力公式用于计算承台的承载能力，弯矩公式用于计算承台的抗弯能力。
3. 承台桩基承载力计算公式。
承台桩基的承载力计算公式是将桩的承载力和承台的承载力进行合理的组合计算得出的。
其计算公式如下：Qp = Qs + Qf。
其中，Qp为承台桩基的承载力，Qs为桩的承载力，Qf为承台的承载力。
承台桩基承载力计算实例。
为了更好地理解承台桩基承载力的计算过程，我们可以通过一个实例来进行说明。
假设某建筑物的荷载为1000kN，采用承台桩基结构，桩的截面积为1m²，桩材料的抗压强度为50MPa，承台的承载能力为2000kN，承台的抗弯能力为1000kN·m。
则承台桩基的承载力计算如下：桩的承载力计算：Qs = As fs = 1m² 50MPa = 50MN。
承台的承载力计算：Qf = 2000kN。
承台的抗弯能力计算：Mf = 1000kN·m。
承台桩基的承载力计算：Qp = Qs + Qf = 50MN + 2000kN = 2050kN。
桩基计算书
桩基参数桩承载力计算单桩/基桩竖向承载力特征值计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.3.5)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；Qsk──总极限侧阻力标准值；Qpk──总极限端阻力标准值；qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-1取值；li──桩周第i层土的厚度；qpk──极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-2取值；Ap──桩端面积；u──桩身周长。
(5.2.2)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；K──安全系数，取K=2；Ra──单桩竖向极限承载力特征值。
(三)、计算过程：1、桩身周长=(0.500+0.500)×2=2.000 m2、桩端面积=0.500×0.500=0.250 m23、总极限侧阻力标准值=(30.300×1.300+30.600×2.600+30.900×2.100)×2.000=367.680 KN—桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qsik—桩周第i层土的厚度。
li4、总极限端阻力标准值=1.000×2000.900×0.250=500.225 KN—桩端土的极限端阻力标准值；qpk—端阻发挥系数。
αp5、单桩竖向极限承载力标准值=367.680+500.225=867.905 KN6、单桩竖向极限承载力特征值=867.905÷2=433.952 KNK为安全系数,取K=2。
(四)、计算示意图：桩承载力验算桩基承载力验算计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.2.1-1)式中： Nk──荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。
(5.2.1-2)式中： Nkmax──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。
桩承台的面积计算公式
桩承台的面积计算公式桩承台是建筑结构中常见的基础构件，计算它的面积对于工程设计和施工可是相当重要的哦！咱们先来搞清楚桩承台到底是啥。
比如说，你想象一下在盖大楼的时候，那深深扎在地下的桩子，得有个结实的“底座”来支撑它们，这个“底座”就是桩承台啦。
桩承台的形状那也是多种多样的，常见的有矩形、三角形、梯形等等。
不同形状的桩承台，面积计算公式自然也不太一样。
先来说说矩形桩承台的面积计算。
这就简单多啦，长乘以宽就行。
假设咱有个矩形桩承台，长是 5 米，宽是 3 米，那它的面积就是 5×3 = 15 平方米。
是不是挺容易理解的？再看看三角形桩承台。
这就得用到三角形面积公式啦，就是底乘以高除以 2 。
比如说有个三角形桩承台，底边长是 4 米，对应的高是 3 米，那面积就是 4×3÷2 = 6 平方米。
梯形桩承台的面积计算稍微复杂一点点。
公式是（上底 + 下底）×高÷2 。
打个比方，一个梯形桩承台，上底是 2 米，下底是 4 米，高是3 米，那面积就是（2 + 4）×3÷2 = 9 平方米。
我之前在一个建筑工地上，就碰到过计算桩承台面积的事儿。
那时候工人们正准备浇灌混凝土，可负责材料的师傅急得满头大汗，因为他算不清楚桩承台的面积，不知道该准备多少材料。
我过去一看，发现是个梯形的桩承台，赶紧帮他量了量尺寸，用上咱刚说的公式，很快就算出了面积，告诉他大概需要多少混凝土，这才没耽误工程进度。
总之，桩承台的面积计算虽然不难，但一定要认真仔细，把尺寸量准确，公式用对，这样才能保证工程的质量和安全。
可别小看这小小的面积计算，要是算错了，那麻烦可就大啦！所以呀，无论是在学习还是实际工作中，咱们都得把桩承台面积计算这事儿搞清楚，这样才能在建筑的世界里稳稳当当、顺顺利利地前行！。
桩 基 承 台 计 算 书(四桩承台)
桩基承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：四桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 1600 mm 桩行间距: B = 1600 mm承台根部高度: H = 900 mm 承台端部高度: h = 900 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 70 mm 平均埋深: h m = 1.40 m矩形柱宽: B c = 550 mm 矩形柱高: H c = 550 mm圆桩直径: D s = 400 mm 换算后桩截面：L s = 320mm 3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 2838.10 kN绕X轴弯矩: M x = 242.40 kN·m 绕Y轴弯矩: M y = -446.40 kN·mX向剪力: V x = -251.90 kN Y向剪力: V y = 126.30 kN 4．材料信息：混凝土强度等级: C30f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2三、计算过程：1．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·H = 242.40－126.30×0.90 = 128.73kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H = -446.40＋(-251.90)×0.90 = -673.11kN·m2．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）N i = F/n±M0x·y i/∑y j2±M0y·x i/∑x j2（8.5.3－2）N1 = F/n－M0x·y1/∑y j2＋M0y·x1/∑x j2= 2838.10/4－128.73×0.80/2.56＋(-673.11)×(-0.80)/2.56 = 879.64 kN N2 = F/n－M0x·y2/∑y j2＋M0y·x2/∑x j2= 2838.10/4－128.73×0.80/2.56＋(-673.11)×0.80/2.56 = 458.95 kN N3 = F/n－M0x·y3/∑y j2＋M0y·x3/∑x j2= 2838.10/4－128.73×(-0.80)/2.56＋(-673.11)×(-0.80)/2.56 = 960.10 kN N4 = F/n－M0x·y4/∑y j2＋M0y·x4/∑x j2= 2838.10/4－128.73×(-0.80)/2.56＋(-673.11)×0.80/2.56 = 539.41 kN 3．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）F l≤2[β0x·(b c＋a0y)＋β0y·(h c＋a0x)]·βhp·f t·h0（8.5.17－1）X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.36 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.36 m承台有效高度：h0 = H－a s = 0.90－0.07 = 0.83 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F l = F－∑Q i = 2838.10－0.00 = 2838.10 kNX方向冲跨比：λ0x = a0x/h0 = 0.36/0.83 = 0.44Y方向冲跨比：λ0y = a0y/h0 = 0.36/0.83 = 0.44X方向冲切系数：β0x= 0.84/(λ0x＋0.2) = 0.84/(0.44＋0.2) = 1.31Y方向冲切系数：β0y= 0.84/(λ0y＋0.2) = 0.84/(0.44＋0.2) = 1.312[β0x·(H c＋a0y)＋β0y·(B c＋a0x)]·βhp·f t·h0= 2×[1.31×(0.55＋0.36)＋1.31×(0.55＋0.36)]×0.99×1430.00×0.83= 5656.19 kN > F l = 2838.10 kN, 满足要求。
桩基计算公式
桩基计算公式混凝土量：1、挖孔深度=设计桩长+空头高度+锅底2、有效桩长=挖孔深度-空头高度=设计桩长+锅底3、直筒深度=挖孔深度-扩高-圆柱高-锅底=设计桩长+空头高度-扩高-圆柱高4、大头圆柱=1/4×3.14×扩大头直径（D）×圆柱高（h1）5、扩大头量=1/12×3.14×(扩高（h）+圆柱高(h1))×（D²+d²+dD）+大头圆柱6、挖孔半径=（桩径+2a1+2a2）÷27、挖孔截面积=3.14×挖孔半径²8、挖孔量=挖孔截面积×直筒深度+扩大头量9、桩芯半径=（桩径+2a2）÷210、桩芯截面积=3.14×桩芯半径²11、桩芯砼量=桩芯截面积×（直筒深度-空头深度+超灌深度）+扩大头量12、护壁截面积=挖孔截面积-桩芯截面积13、护壁砼量=护壁截面积×直筒深度14、空头土方=桩芯截面积×空头高度15、入岩量=挖孔截面积×（入岩直筒深度+扩大头量）16、空头高度=场地标高-桩顶设计标高17、设计桩长=承台顶设计标高-桩底设计标高-承台高+桩身锚入承台的深度18、实际桩长=实测孔深（挖孔深度）-空头高度19、桩顶高程=设计桩长+设计桩底高程20、桩底高程=桩顶高程-实际桩长21、孔口高程=桩底高程+实测孔深钢筋量： kg/m=0.00617×钢筋直径²1、主筋质量：（35D钢筋锚入承台的深度+有效桩长）×kg/m×根数2、非加密区螺旋筋质量：3.14×（桩径-2×砼保护层厚度）×（有效桩长-加密区螺旋筋长度）÷非加密区间距×kg/m3、加密区螺旋筋质量：3.14×（桩径-2×砼保护层厚度）×加密区螺旋筋长度÷加密区间距×kg/m4、加劲筋质量：3.14×（桩径-2×砼保护层厚度）×[（有效桩长÷加劲筋间距）取整数+1]×kg/m5、护壁纵筋质量：3.14×（桩径+2a1+2a2-2×砼保护层厚度）×直筒深度÷护壁纵筋间距×kg/m6、护壁箍筋质量：3.14×（桩径+2a1+2a2-2×砼保护层厚度）×直筒深度÷护壁箍筋质量×kg/m7、钢筋量：（主筋质量+非加密区螺旋筋质量+加密区螺旋筋质量+加劲筋质量 +护壁纵筋质量+护壁箍筋质量）×1.03钢筋损耗系数8、桩身钢筋量：（主筋质量+非加密区螺旋筋质量+加密区螺旋筋质量+加劲筋质量）×1.03钢筋损耗系数。
矩形承台桩基础计算(TC6013 大直径灌注桩桩径0.5)
TC6013塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: TC6013 塔机自重标准值:Fk1=650.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=1000.00kN.m 塔吊计算高度: H=65m塔身宽度: B=1.80m 非工作状态下塔身弯矩:M1=2430kN.m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=190mm 承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: HRB400 桩入土深度: 60.00m 桩型与工艺:大直径灌注桩(清底干净)计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 F k1=650kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×1.35×25=843.75kN承台受浮力：F lk=5×5×-0.95×10=-237.5kN3) 起重荷载标准值 F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.8=0.54kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.54×65.00=34.94kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×34.94×65.00=1135.68kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.80=0.96kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.96×65.00=62.39kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×62.39×65.00=2027.72kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=2430+0.9×(1000+1135.68)=4352.11kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=2430+2027.72=4457.72kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(650+843.75)/4=373.44kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(650+843.75)/4+(4457.72+62.39×1.35)/5.66=1176.47kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(650+843.75--237.5)/4-(4457.72+62.39×1.35)/5.66=-370.22kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(650+843.75+60)/4=388.44kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(650+843.75+60)/4+(4352.11+34.94×1.35)/5.66=1166.25kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(650+843.75+60--237.5)/4-(4352.11+34.94×1.35)/5.66=-330.00kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(650+60)/4+1.35×(4352.11+34.94×1.35)/5.66=1289.67kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(650+60)/4-1.35×(4352.11+34.94×1.35)/5.66=-810.42kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×650/4+1.35×(4457.72+62.39×1.35)/5.66=1303.47kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×650/4-1.35×(4457.72+62.39×1.35)/5.66=-864.72kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
八桩桩基承台计算
八桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 八桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-81. 几何参数矩形柱宽bc=500mm 矩形柱高hc=500mm圆桩直径d=400mm承台根部高度H=1000mm承台端部高度h=1000mmx方向桩中心距A=700mmy方向桩中心距B=1212mm承台边缘至边桩中心距 C=400mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C25 ft_p=1.27N/mm2, fc_p=11.9N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=110mm4. 作用在承台顶部荷载标准值Fgk=3800.000kN Fqk=0.000kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=3800.000+(0.000)=3800.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2=0.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(3800.000)+1.40*(0.000)=4560.000kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.20*(0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*3800.000=5130.000kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|4560.000|,|5130.000|)=5130.000kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+4*A+C=0.400+4*0.700+0.400=3.600m2. 承台总宽 By=C+2*B+C=0.400+2*1.212+0.400=3.224m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.110=0.890mho1=h-as=1.000-0.110=0.890mh2=H-h=1.000-1.000=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-2*A=-1.400m, y1=-B=-1.212m)2号桩 (x2=0, y2=-B=-1.212m)3号桩 (x3=2*A=1.400m, y3=-B=-1.212m)4号桩 (x4=2*A=1.400m, y4=B=1.212m)5号桩 (x5=0, y5=B=1.212m)6号桩 (x6=-2*A=-1.400m, y6=B=1.212m)7号桩 (x7=-A=-0.700m, y7=0)8号桩 (x8=A=0.700m, y8=0)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑xi=(x12)*4+(x72)*2=8.820m∑yi=(y12)*6=8.814mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2N1=5130.000/8-0.000*(-1.212)/8.814+0.000*(-1.400)/8.820+0.000*1.000*(-1.400)/8.820-0.000*1.000*(-1.212)/8.814=641.250kNN2=5130.000/8-0.000*(-1.212)/8.814+0.000*0.000/8.820+0.000*1.000*0.000/8.820-0.000*1.000*(-1.212)/8.814=641.250kNN3=5130.000/8-0.000*(-1.212)/8.814+0.000*1.400/8.820+0.000*1.000*1.400/8.820-0.000*1.000*(-1.212)/8.814=641.250kNN4=5130.000/8-0.000*1.212/8.814+0.000*1.400/8.820+0.000*1.000*1.400/8.820-0.000*1.000*1.212/8.814=641.250kNN5=5130.000/8-0.000*1.212/8.814+0.000*0.000/8.820+0.000*1.000*0.000/8.820-0.000*1.000*1.212/8.814=641.250kNN6=5130.000/8-0.000*1.212/8.814+0.000*(-1.400)/8.820+0.000*1.000*(-1.400)/8.820-0.000*1.000*1.212/8.814=641.250kNN7=5130.000/8-0.000*0.000/8.814+0.000*(-0.700)/8.820+0.000*1.000*(-0.700)/8.820-0.000*1.000*0.000/8.814=641.250kNN8=5130.000/8-0.000*0.000/8.814+0.000*0.700/8.820+0.000*1.000*0.700/8.820-0.000*1.000*0.000/8.814=641.250kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=N7+N8=1282.500kN 当 (A+bp/2.0)<H 时2. 因为 (A+bp/2)=0.700+0.320/2=0.860<H=1.000αox=2*A-bc/2-bp/2=0.700-0.500/2-0.320/2=0.990m因为αox>ho, 所以αox=ho=0.890mαoy=B-hc/2-bp/2=1.212-0.500/2-0.320/2=0.802m3. λox=αox/ho=0.890/0.890=1.000λoy=αoy/ho=0.802/0.890=0.9014. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(1.000+0.2)=0.700βoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.901+0.2)=0.7635. 因 H=1.000m 所以βhp=0.983γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(5130.000-1282.500)=3847.50kN2*[βox*(hc+αoy)+βoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[0.700*(500+802)+0.763*(500+890)]*0.983*1.43*890=4935.30kN≥γo*Fl=3847.50kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1, N3, N4, N6)=641.250kN2. a1x=2*A-bc/2-bp/2=2*0.700-0.500/2-0.320/2=0.990m因为 a1x>ho1 所以 a1x=ho1=0.890ma1y=B-hc/2-bp/2=1.212-0.500/2-0.320/2=0.802m3. λ1x=a1x/ho1=0.890/0.890=1.000λ1y=a1y/ho1=0.802/0.890=0.9014. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(1.000+0.2)=0.467β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.901+0.2)=0.509 C1=C+1/2*bp=0.400+0.320/2=0.560mC2=C+1/2*bp=0.400+0.320/2=0.560m5. 因 h=1.000m 所以βhp=0.983γo*Nl=1.0*641.250=641.250kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1=[0.467*(560+802/2)+0.509*(560+890/2)]*0.983*1.43*890 =1200.904kN≥γo*Nl=641.250kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+4*A+C=0.400+4*0.700+0.400=3.600mbx2=bc=0.500mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/0.890*(1-0.500/3.600)]*3.600=3.600mby1=By=C+2*B+C=0.400+2*1.212+0.400=3.224mby2=hc=0.500mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/0.890*(1-0.500/3.224)]*3.224=3.224m2.计算剪切系数因0.800≤ho=0.890m≤2.000m,βhs=(0.800/0.890)1/4=0.974ax1=2*A-bc/2-bp/2=2*0.700-0.500/2-0.320/2=0.990m λx1=ax1/ho=0.990/0.890=1.112βx1=1.75/(λx1+1.0)=1.75/(1.112+1.0)=0.828ax2=A-bc/2-bp/2=0.700-0.500/2-0.320/2=0.290mλx2=ax2/ho=0.290/0.890=0.326βx2=1.75/(λx2+1.0)=1.75/(0.326+1.0)=1.320 ay=B-hc/2-bp/2=1.212-0.500/2-0.320/2=0.802mλy=ay/ho=0.802/0.890=0.901βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.901+1.0)=0.9213. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①因为 N16=N1+N6=641.250+641.250=1282.500kNN34=N3+N4=641.250+641.250=1282.500kN所以 Vx1=max(|N16|, |N34|)=1282.500kN因为 N167=N1+N6+N7=641.250+641.250+641.250=1923.750kN N348=N3+N4+N8=641.250+641.250+641.250=1923.750kN 所以 Vx2=max(|N167|, |N348|)=1923.750kN因为 N123=N1+N2+N3=641.250+641.250+641.250=1923.750kN N456=N4+N5+N6=641.250+641.250+641.250=1923.750kN 所以 Vy=max(N123, N456)=1923.750kN3. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①验算x1截面承载力γo*Vx1=1.0*1282.500=1282.500kNβhs*βx1*ft_b*byo*ho=0.974*0.828*1.43*3224*890=3309.911kN≥γo*Vx1=1282.500kN 承台斜截面X1受剪满足规范要求验算x2截面承载力γo*Vx2=1.0*1923.750=1923.750kNβhs*βx2*ft_b*byo*ho=0.974*1.320*1.43*3224*890=5273.417kN≥γo*Vx2=1923.750kN 承台斜截面X2受剪满足规范要求验算y截面承载力γo*Vy=1.0*1923.750=1923.750kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.974*0.921*1.43*3600*890=4106.589kN≥γo*Vy=1923.750kN 承台斜截面Y受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①因为 Mdx16=(N1+N6)*(2*A-1/2*bc)=(641.250+641.250)*(2*0.700-1/2*0.500)=1474.88kN*mMdx34=(N3+N4)*(2*A-1/2*bc)=(641.250+641.250)*(2*0.700-1/2*0.500)=1474.88kN*mMdx7=N7*(A-1/2*bc)=641.250*(0.700-1/2*0.500)=288.56kN*mMdx8=N8*(A-1/2*bc)=641.250*(0.700-1/2*0.500)=288.56kN*m所以 Mx=max(|Mdx16+Mdx7|, |Mdx8+Mdx34|)=max(|1763.44|,|1763.44|)=1763.44kN*m因为 Mdy123=(N1+N2+N3)*(B-1/2*hc)=(641.250+641.250+641.250)*(1.212-1/2*0.500)=1850.65kN*mMdy456=(N4+N5+N6)*(B-1/2*hc)=(641.250+641.250+641.250)*(1.212-1/2*0.500)=1850.65kN*m所以 My=max(|Mdy123|, |Mdy456|)=max(|1850.65|,|1850.65|)=1850.65kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*1763.44*106/(0.9*890*360)=6115.4mm2Asx1=Asx/By=6115.4/3=1897mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*1850.65*106/(0.9*890.000*360)=6417.8mm2Asy1=Asy/Bx=6417.8/4=1783mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.150%*1000*1000=1500mm2因As1min≤Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 1897mm2/m选择钢筋22@200, 实配面积为1901mm2/m。
桩基计算书
独立桩承台设计(J2a-5)项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 -----------------------------------------------------------------------1 设计资料 1.1 已知条件承台参数(2 桩承台第 1 种)承台底标高 : -1.200(m) 承台的混凝土强度等级 : C30 承台钢筋级别 : HRB400 配筋计算a s : 150(mm)桩参数桩基重要性系数 : 1.0桩类型 : 混凝土预制桩 承载力性状 : 端承摩擦桩 桩长 : 10.000(m) 是否方桩 : 否桩直径 : 500(mm) 桩的混凝土强度等级 : C80单桩极限承载力标准值 : 3500.000(kN) 桩端阻力比 : 0.400 均匀分布侧阻力比 : 0.400 是否按复合桩基计算 : 否 桩基沉降计算经验系数 : 1.000 压缩层深度应力比 : 20.00% 柱参数柱宽 : 500(mm) 柱高 : 500(mm) 柱子转角 : 0.000(度) 柱的混凝土强度等级 : C30 柱上荷载设计值弯矩M x : 50.000(kN.m) 弯矩M y : 50.000(kN.m) 轴力N : 3500.000(kN) 剪力V x : 15.000(kN) 剪力V y : 15.000(kN)是否为地震荷载组合 : 否基础与覆土的平均容重 : 0.000(kN/m3) 荷载综合分项系数 : 1.201.2 计算内容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R 计算 5.2.2及5.2.3R a —— 单桩竖向承载力特征值； Q uk —— 单桩竖向极限承载力标准值； K —— 安全系数,取K=2。
pkpm桩基承台计算
CT5 桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-11. 几何参数矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=500mm承台根部高度H=1200mmx方向桩中心距A=1750mmy方向桩中心距B=1750mm承台边缘至边桩中心距 C=500mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C80 ft_p=2.22N/mm2, fc_p=35.9N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.1纵筋合力点至近边距离: as=150mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=3244.000kNMx=57.700kN*mMy=103.500kN*mVx=69.800kNVy=-38.800kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.500+1.750+0.500=2.750m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.500+1.750+0.500=2.750m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.200-0.150=1.050m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.500=0.400m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.0471号桩 (x1=-A/2=-0.875m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.505m)2号桩 (x2=A/2=0.875m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.505m)3号桩(x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=1.010m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*2=1.531m∑y i=y12*2+y32=1.531mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2N1=3244.000/3-57.700*(-0.505)/1.531+103.500*(-0.875)/1.531+69.800*1.200*(-0.875)/1.531--38.800*1.200*(-0.505)/1.531=1008.724kNN2=3244.000/3-57.700*(-0.505)/1.531+103.500*0.875/1.531+69.800*1.200*0.875/1.531--38.800*1.200*(-0.505)/1.531=1222.736kNN3=3244.000/3-57.700*1.010/1.531+103.500*0.000/1.531+69.800*1.200*0.000/1.531--38.800*1.200*1.010/1.531=1012.540kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kNho1=h-as=1.200-0.150=1.050m2. αox=A/2-bc/2-bp/2=1.750/2-1/2*0.450-1/2*0.400=0.450mαoy12=y2-hc/2-bp/2=0.505-0.600/2-0.400/2=0.005mαoy3=y3-hc/2-bp/2=1.010-0.600/2-0.400/2=0.510m3. λox=αox/h o1=0.450/1.050=0.429λoy12=αoy12/ho1=0.210/1.050=0.200λoy3=αoy3/ho1=0.510/1.050=0.4864. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.429+0.2)=1.336βoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.100βoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(0.486+0.2)=1.2246. 计算冲切临界截面周长AD=0.5*A+C/tan(0.5*θ1)=0.5*1.750+0.500/tan(0.5*1.047))=1.741mCD=AD*tan(θ1)=1.741*tan(1.047)=3.016mAE=C/tan(0.5*θ1)=0.500/tan(0.5*1.047)=0.866m6.1 计算Umx1Umx1=bc+αox=0.450+0.450=0.900m6.2 计算Umx2Umx2=2*AD*(CD-C-|y1|-|y3|+0.5*bp)/CD=2*1.741*(3.016-0.500-|-0.505|-|1.010|+0.5*0.400)/3.016=1.386m因Umx2>Umx1,取Umx2=Umx1=0.900mUmy=hc+αoy12+αoy3=0.600+0.210+0.510=1.320m因Umy>(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bpUmy=(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bp=(0.500*tan(1.047)/tan(0.5*1.047))-0.500-0.5*0.400=0.800m7. 计算冲切抗力因 H=1.200m 所以βhp=0.967γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.1*(3244.000-0.000)=3568.40kN[βox*2*Umy+βoy12*Umx1+βoy3*Umx2]*βhp*ft_b*ho=[1.336*2*0.800+2.100*0.900+1.224*0.900]*0.967*1.43*1.050*1000=7446.122kN≥γo*Fl柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①计算公式:【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1,N2)=1222.736kNho1=h-as=1.200-0.150=1.050m2. a11=(A-bc-bp)/2=(1.750-0.450-0.400)/2=0.450ma12=(y3-(hc＋d)*0.5)*cos(0.5*θ2)=(1.010-(0.600-0.400)*0.5)*cos(0.5*1.047)=0.442m λ11=a11/ho=0.450/1.050=0.429β11=0.56/(λ11+0.2)=0.56/(0.429+0.2))=0.891C1=(C/tan(0.5*θ1))+0.5*bp=(C/tan(0.5*1.047))+0.5*0.400=1.066mλ12=a12/ho=0.442/1.050=0.421β12=0.56/(λ12+0.2)=0.56/(0.421+0.2))=0.902C2=(CD-C-|y1|-y3+0.5d)*cos(0.5*θ2)=(3.016-0.500-|-0.505|-1.010+0.5*1.047)*cos(0.5*0.400)=1. 039m3. 因 h=1.200m 所以βhp=0.967γo*Nl=1.1*1222.736=1345.010kNβ11*(2*C1+a11)*(tan(0.5*θ1))*βhp*ft_b*ho=0.891*(2*1066.025+450.000)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.43*1050.000=1927.701kN≥γo*Nl=1345.010kN底部角桩对承台的冲切满足规范要求γo*N3=1.1*1012.540=1113.794kNβ12*(2*C2+a12)*(tan(0.5*θ2))*βhp*ft_b*ho=0.902*(2*1039.230+441.987)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.43*1050.000*1000 =1904.835kN≥γo*N3=1113.794kN顶部角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度2.计算剪切系数因0.800ho=1.050m<2.000m,βhs=(0.800/1.050)1/4=0.934ay=|y3|-0.5*hc-0.5*bp=|1.010|-0.5*0.600-0.5*0.400=0.510λy=ay/ho=0.510/1.050=0.486βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.486+1.0)=1.1783. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①bxo=A*(2/3+hc/2/sqrt(B2-(A/2)2))+2*C=1.750*(2/3+0.600/2/sqrt(1.7502-(1.750/2)2))+2*0.500=2.513mγo*Vy=1.1*2231.460=2454.606kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.934*1.178*1.43*2513.077*1050.000=4151.528kN≥γo*Vy=2454.606kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】计算公式:【8.5.16-1.2】①1. 确定单桩最大竖向力Nmax=max(N1, N2, N3)=1222.736kN2. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①M=Nmax*(A-(sqrt(3)/4)*bc)/3=1222.736*(1.750-(sqrt(3)/4)*0.450)/3=633.844kN*m3. 计算系数C30混凝土α1=1.0αs=M/(α1*fc_b*By*ho*ho)=633.844/(1.0*14.3*2.750*1.050*1.050*1000)=0.0154. 相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Es/εcu)=0.518ξ=1-sqrt(1-2αs)=0.015≤ξb=0.5185. 纵向受拉钢筋Asx=Asy=α1*fc_b*By*ho*ξ/fy=1.0*14.3*2750.000*1050.000*0.015/360=1689mm2最小配筋面积:B=|y1|+C=|-505.2|+500=1005.2mmAsxmin=Asymin=ρmin*B*H=0.200%*1005.2*1200=2412mm2Asx<Asxmin,取Asx=Asxmin=2412mm2Asy<Asymin,取Asx=Asymin=2412mm26. 选择Asx钢筋选择钢筋5⌲25, 实配面积为2454mm2/m。
浅谈多桩矩形承台抗冲切计算
浅谈多桩矩形承台抗冲切计算摘要：根据国内现行规范，本文通过工程实例，运用常规方法对桩基础承台进行抗冲切验算。
关键字：多桩矩形承台抗冲切实例一、前言在工程建设中桩基础的应用非常广泛，而且种类繁多。
在设计过程中，桩基础承台的抗冲切验算是十分常见和重要的。
桩基承台是柱与桩的转换层，将柱子承受的荷载传递给桩基，其应力分布较为复杂。
本文就笔者对多桩矩形承台抗冲切验算过程的理解，根据实际工程中如何进行柱下四桩承台进行举例验算。
二、桩基承台计算要点在局部荷载或集中反力作用下，在承台内产生正应力和剪应力，尤其在柱（桩）头四周合成较大的主拉应力，当主拉应力超过混凝土抗拉强度时，沿柱（桩）头四周出现斜裂缝，最后在板内形成锥体斜截面破坏,破坏形状像从板中冲切而成，故称冲切破坏，为斜拉破坏。
冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切。
对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力。
冲切破坏锥体的选取是抗冲切计算的重要步骤。
柱下桩基承台实际上相当于一个由多个集中力(即桩)作用下的倒立板柱，基底反力不连续，冲切破坏一般发生在桩顶内侧的连线上，这种破坏在45°斜线以内也可能发生，因此承台破坏锥体并不一定是唯一的。
破坏锥体的选用应符合实边缘连线所构成的四棱截锥体，截锥侧面坡角应不小于45°，当坡角小于45°时取45°，实际情况中存在多个破坏锥体时，对于出现的每种情况均应进行冲切验算。
承台的冲切强度有两种：一种是柱对承台自上而下的冲切，另一种是桩顶竖向净反力对承台自下而上的冲切1、柱对承台的冲切承台在承受柱传来的荷载时，若承台厚度不足，就会发生冲切破坏，咋珠子的四周形成一个不大于45度的斜面冲切破坏锥体。
对于矩形截面柱的矩形承台，在柱与承台交接处以及承台变阶处，可按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）公式计算：Fl≤2*[β0x*(bc+a0y)+β0y*(hc+a0x)]*βhp*ft*h0 (基础规范8.5.17-1)Fl=F-ΣNi(基础规范8.5.17-2)β0x=0.84/(λ0x+0.2) (基础规范8.5.17-3)β0y=0.84/(λ0y+0.2) (基础规范8.5.17-4)式中：Fl——扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上相应于荷载效应基本组合的冲切力设计值，冲切破坏锥体应采用自柱边或承台变阶处至相应柱顶边缘连线构成的锥体，锥体与承台底面的夹角不小于45°；H0——冲切破坏锥体的有效高度；βhp——受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp 取1.0；当h大于或等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；β0x、β0y——冲切系数；λ0x、λ0y——冲跨比，λ0x=a0x/h0，λ0y=a0y/h0，λ0x=a0x/h0，a0x、a0y 为柱边或变阶处至桩边的水平距离；当a0x（a0y）＜0.2 h0时，a0x（a0y）=0.2h0；当a0x（a0y）＞h0时，a0x（a0y）=h0；F——柱根部轴力设计值；ΣNi——冲切破坏锥体范围内各桩的净反力设计值之和。
桩基础设计计算书含设计施工图详细
基础工程桩基础设计专业年级姓名学号指导教师二〇二〇年一月中国基础工程课程设计目录一、场地条件及地质资料 (1)二、基础设计资料 (2)三、持力层、桩型、桩长的确定 (2)3.1桩端持力层选择 (2)3.2桩型选择 (3)3.3桩长确定 (3)四、单桩竖向承载力标准值和设计值的计算 (3)五、确定桩数和桩平面布置图； (3)5.1初步估算桩数 (3)5.2初选承台尺寸 (4)六、群桩中基桩受力验算； (4)6.1考虑承台效应确定基桩承载力 (4)6.2单桩承载力验算 (5)七、群桩沉降计算 (5)八、桩身设计及强度验算 (7)8.1桩身设计 (7)8.2桩身强度验算 (8)九、承台设计及强度验算 (9)9.1承台设计 (9)9.2承台正截面抗弯设计 (9)9.3承台受柱冲切计算 (9)9.4角桩向上冲切验算 (10)9.5承台斜截面抗剪计算 (10)9.6承台局部受压计算 (11)十、设计说明 (11)十一、施工说明 (12)11.1静压沉桩施工方案 (12)11.2承台施工 (14)11.3质量保证措施 (17)11.4安全保证措施 (18)11.5环境、水土保护措施 (19)十二、参考文献 (20)一、场地条件及地质资料建筑场地土层按其成因、土的特征和力学性质的不同自上而下划分为 6 层（见图1），物理力学指标见表1，勘查期间测得地下水水位深度为2.0 m，本场地下水无腐蚀性。
建筑安全等级为II 级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载，柱截面尺寸为0.5 m×0.5 m。
承台底面埋深D＝1.8 m。
设地面高程为0，地下水位高程为-2.0 m。
图- 1场地的地质剖面示意图表1地质资料表二、基础设计资料1、建筑安全等级为二级；2、已知上部框架结构由柱子传来的荷载：轴力，剪力，弯矩，其中H、M沿承台X方向作用。
3、柱子截面尺寸为0.5m×0.5m；4、承台地面埋深D =1.8m；5、地面高程为0，地下水位高程为-2.0m。
(整理)二桩桩基承台计算.
二桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 二桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-21. 几何参数矩形柱宽bc=500mm 矩形柱高hc=500mm圆桩直径d=400mm承台根部高度H=1000mmx方向桩中心距A=1600mm承台边缘至边桩中心距 C=400mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C35 ft_c=1.57N/mm2, fc_c=16.7N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2承台箍筋级别: HRB400 fyv=360N/mm2水平分布筋钢筋级别: HRB400 fyh=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=100mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=2490.600kNMx=4.800kN*mMy=3.100kN*mVx=5.500kNVy=23.800kN5. 配筋信息水平分布筋直径：12mm，间距：sv=100mm箍筋直径：12mm，间距：sh=100mm受拉筋最小配筋率：ρmin= 0.20%箍筋最小配筋率：ρsvmin= 0.20%水平分布筋最小配筋率：ρshmin= 0.20%箍筋面积：Asv=226mm2水平分布筋面积：Ash=226mm2四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.400+1.600+0.400=2.400m2. 承台总宽 By=C+C=0.400+0.400=0.800m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.100=0.900m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A/2=-0.800m, y1=0m)2号桩 (x2= A/2=0.800m, y2=0m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:N i=F/n+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2【8.5.3-2】①N1=2490.600/2+3.100*(-0.800)/((-0.800)2*2)+5.500*1.000*(-0.800)/((-0.800)2*2) =1239.925kNN2=2490.600/2+3.100*0.800/(0.8002*2)+5.500*1.000*0.800/(0.8002*2)=1250.675kN六、承台斜截面受剪计算1. 得到承台底面处的最大剪力值V=γo*max(|N1|, |N2|)=1250.675kN2. 计算梁截面有效高度和腹板高度ho=H-as=1000-100=900mmhw=ho=900mm3. 确定跨高比lo =min(1.15*(A-ls),A)=1600mmlo/H=1600/1000=1.600<2.0, 取lo/H=2.000。
XGT6015A-8S矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6×6×(1.25×25+0×19)=1125kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1125=1518.75kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(505+1125)/4=407.5kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(505+1125)/4+(1976+107×1.25)/6.788=718.296kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(505+1125)/4-(1976+107×1.25)/6.788=96.704kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(681.75+1518.75)/4+(2667.6+144.45×1.25)/6.788=969.699kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(681.75+1518.75)/4-(2667.6+144.45×1.25)/6.788=130.551kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mh b/d=1×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.1)2]/4=0.126m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.1)2/4=0.071m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)=0.8×1.571×(7.7×37.25+1.4×40.25)+2250×(0.126+0.32×0.071)=764.884kN Q k=407.5kN≤R a=764.884kNQ kmax=718.296kN≤1.2R a=1.2×764.884=917.86kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=96.704kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=969.699kN桩身结构竖向承载力设计值：R=8630.501kNQ=969.699kN≤8630.501kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=96.704kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin=96.704kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=681.75/4+2667.6/6.788=563.412kNF min=F/n-M/L=681.75/4-2667.6/6.788=-222.537kN承台底部所受最大弯矩:M x=2F max(a b-B)/2=2×563.412×(4.8-1.6)/2=1802.919kN.mM y=2F max(a l-B)/2=2×563.412×(4.8-1.6)/2=1802.919kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x=2F min(a b-B)/2=2×(-222.537)×(4.8-1.6)/2=-712.119kN.mM'y=2F min(a l-B)/2=2×(-222.537)×(4.8-1.6)/2=-712.119kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm2、受剪切计算V=2(F/n+M/L)=2×(681.75/4 + 2667.6/6.788)=1126.824kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.906塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.6-0.5)/2=1.35ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.6-0.5)/2=1.35m剪跨比：λb'=a1b/h0=1350/1189=1.135，取λb=1.135；λl'= a1l/h0=1350/1189=1.135，取λl=1.135；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(1.135+1)=0.82αl=1.75/(λl+1)=1.75/(1.135+1)=0.82βhsαb f t bh0=0.906×0.82×1.57×103×6×1.189=8313.176kNβhsαl f t lh0=0.906×0.82×1.57×103×6×1.189=8313.176kNV=1126.824kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=8313.176kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.189=3.978ma b-d=4.8-0.5=4.3m>B+2h0=3.978m，a l-d=4.8-0.5=4.3m>B+2h0=3.978m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6-4.8+0.5)/2=0.85mc l=(l-a l+d)/2=(6-4.8+0.5)/2=0.85m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1350/1189=1.135，取λb=1；λl''= a1l/h0=1350/1189=1.135，取λl=1；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.467×(0.85+1.35/2)+0.467×(0.85+1.35/2)]×0.963×1570×1.189=2557.342kNN l=V=1126.824kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2557.342kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1802.919×106/(1×16.7×6000×11892)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=1802.919×106/(0.994×1189×360)=4240mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh)=max(4240,0.0015×6000×1250)=11250mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=14636mm2≥A1=11250mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=1802.919×106/(1×16.7×6000×11892)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=1802.919×106/(0.994×1189×360)=4240mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh)=max(4240,0.0015×6000×1250)=11250mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=14636mm2≥A2=11250mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=712.119×106/(1×16.7×6000×11892)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S3=M'y/(γS1h0f y1)=712.119×106/(0.997×1189×360)=1668mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh,0.5A S1')=max(1668,0.0015×6000×1250,0.5×14636)=11250mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=14636mm2≥A3=11250mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=712.119×106/(1×16.7×6000×11892)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S4=M'x/(γS2h0f y1)=712.119×106/(0.997×1189×360)=1668mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh,0.5A S2' )=max(1668,0.0015×6000×1250,0.5 ×14636)=11250mm2承台顶面短向配筋：A S4'=14636mm2≥A4=11250mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 10@500。
桩承台计算计算书
（8.5.17-3）
（8.5.17-4）
2．冲切计算:
计算冲切荷载:
桩基重要性系数:0= 1.00
冲切力设计值:Fl= 2320.00 kN
冲切荷载计算结果(冲切力设计值×桩基重要性系数): 2320.00 kN
计算抗冲切承载力:
冲切破坏锥体的有效高度:h0=640 mm
混凝土轴心抗拉强度设计值:ft= 1.27 N/mm2
1．计算公式:
根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.18-1）得出
其中:
（8.5.18-2）
2．剪切计算:
1)右一位置剪切面受剪计算:
计算剪切荷载:
桩基重要性系数:0= 1.00
最大剪力设计值:V= 760.01 kN
剪切荷载计算结果: 760.01 kN
计算抗剪切荷载:
承台剪切验算结果:通过
八、柱局压验算
不需要进行柱局压验算！
九、桩局压验算
不需要进行桩局压验算！
1326
291
0.45
0.86
958.3
2
969.13
969.13
1.39
859
300
0.47
0.84
1144.6
Nl——冲切力设计值
i——第i桩顶角弧度
ci——承台平面两边交点至破坏锥侧面底边之间的水平距离
ai——从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至第i角桩内边缘的水平距离
i——第i桩角桩冲跨比
桩承台计算计算书
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设计_____________校对_____________审核_____________
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塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: QT80E 塔机自重标准值:Fk1=1015.00kN 起重荷载标准值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=1760.00kN.m 塔吊计算高度: H=140m塔身宽度: B=1.80m非工作状态下塔身弯矩:M1=2575.73kN.m 桩混凝土等级: C25 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.200m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=1.000m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别: HRB335桩入土深度: 11.00m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1015kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×1.20×25=750kN承台受浮力：F lk=5×5×0.70×10=175kN3) 起重荷载标准值F qk=80kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.49×1.95×1.73×0.2=0.80kN/m2=1.2×0.80×0.35×1.8=0.61kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.61×140.00=85.12kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×85.12×140.00=5958.47kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.50kN/m2)=0.8×1.55×1.95×1.73×0.50=2.09kN/m2=1.2×2.09×0.35×1.80=1.58kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.58×140.00=221.37kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×221.37×140.00=15496.02kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=2575.73+0.9×(1760+5958.47)=9522.35kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=2575.73+15496.02=18071.75kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1015+750.00)/4=441.25kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1015+750)/4+(18071.75+221.37×1.20)/4.24=4764.07kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1015+750-175)/4-(18071.75+221.37×1.20)/4.24=-3925.32kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1015+750.00+80)/4=461.25kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1015+750+80)/4+(9522.35+85.12×1.20)/4.24=2730.11kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1015+750+80-175)/4-(9522.35+85.12×1.20)/4.24=-1851.36kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1015+80)/4+1.35×(9522.35+85.12×1.20)/4.24=3432.52kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1015+80)/4-1.35×(9522.35+85.12×1.20)/4.24=-2693.40kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1015/4+1.35×(18071.75+221.37×1.20)/4.24=6178.37kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1015/4-1.35×(18071.75+221.37×1.20)/4.24=-5493.24kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于非工作状态下，承台正弯矩最大：M x=M y=2×6178.37×0.60=7414.04kN.m承台最大负弯矩:M x=M y=2×-5493.24×0.60=-6591.89kN.m3. 配筋计算根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；f c──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2。
底部配筋计算:s=7414.04×106/(1.000×16.700×5000.000×11502)=0.0671=1-(1-2×0.0671)0.5=0.0696s=1-0.0696/2=0.9652A s=7414.04×106/(0.9652×1150.0×300.0)=22264.3mm2顶部配筋计算:s=6591.89×106/(1.000×16.700×5000.000×11502)=0.0597=1-(1-2×0.0597)0.5=0.0616s=1-0.0616/2=0.9652A s=6591.89×106/(0.9692×1150.0×300.0)=19714.0mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值：V max=6178.37kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中──计算截面的剪跨比,=1.500f t──混凝土轴心抗拉强度设计值，f t=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=5000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1150mm；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2；S──箍筋的间距，S=200mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×4764.07=6431.49kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.75f c──混凝土轴心抗压强度设计值，f c=11.9N/mm2；A ps──桩身截面面积，A ps=785399mm2。
桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Q kmin=-5299.18kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 A s=17663.937mm2。
由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1571mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1571mm2八.桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Q k=461.25kN；偏向竖向力作用下，Q kmax=4764.07kN.m桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 R a──单桩竖向承载力特征值；q sik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；q pa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=3.14m；A p──桩端面积,取A p=0.79m2；l i──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa)土名称1 5.4 5 50 粘性土2 2.8 18 150粘性土3 0.4 120 3000 粘性土4 3.1 200 5000 密实粉土由于桩的入土深度为11m,所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:R a=3.14×(5.4×5+2.8×18+.4×120+2.4×200)+5000×0.79=5828.92kN 由于: Ra = 5828.92 > Qk = 461.25,所以满足要求!由于: 1.2Ra = 6994.70 > Qkmax = 4764.07,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏向竖向力作用下，Q kmin=-3925.32kN.m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 G p──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i──抗拔系数；R a=3.14×(0.700×5.4×5+0.700×2.8×18+0.700×.4×120+0.700×2.4×200)=1368.102kNG p=0.785×(11×25-11×10)=129.591kN由于: 1368.10+129.59 >= 3925.32满足要求!。