便桥计算 - 360文档中心

栈桥(便桥)计算方案

栈桥工程计算方案一、结构形式栈桥总长45m，宽6m，北起大桥左幅5#墩至右幅6#墩，起止里程为K11+975~K12+020，根据水文调查与施工需要拟暂定栈桥面标高为3.5m，栈桥根据场地形、地貌，河床变化以及施工条件布置按每15m设置一跨，共3跨，在4号墩处与施工便道衔接，为适应栈桥钢构件温度变化,栈桥每隔一定距离设一道温度缝。

采用Φ800×10mm钢管桩基础与“321”贝雷桁架梁结构，采用I56工字钢作为栈桥下横梁,其上搁置“321”军用贝雷梁，贝雷梁上搁置横、纵向分配梁，然后铺设桥面板；贝雷梁上铺I16@40工字钢纵向分配简支梁（每一跨纵向10片型钢）、两列单层双排321贝雷桁架梁与I25a@150横向分配梁、桥面上敷设δ=12mm钢板宽为4.2米, 桥跨为15 m。

二、荷载布置l、上部结构恒重(6米宽计算)(1) δ10钢板：6×l×0.01×7.85×10=4.71KN／m(2) I14向分配梁:3.56／m(3) I25a横向分配梁：2.67KN／根(4)贝雷梁：6.66 KN／m(5)HK600a下横梁：12.45KN／根2、活荷载(1) 20t砼车(2) 履带吊50t，0.18Mpa(3) 施工荷载及人群荷载：4KN／㎡考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车。

三、上部结构内力计算<一>桥面钢板内力1、20t砼车作用荷载分析(计算宽度取0.5m)：①白重均布荷载：q1=0.5×0.01×10×7.85=0.392KN／m②施工及人群荷载：不考虑与砼车同时作用③20t砼车轮压：60／0.6=100KN／m由荷载分析可确定，自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。

跨中弯矩M=ql²/8=0.125×100×0.352=1.53125KN·mW=bh²／6=0.5×0.01²/6=0.833×10-6m³σ=M/W=183.8MPa<[σ]=200Mpa满足强度要求。

临时便桥计算说明

临时便桥计算说明
1、桥梁跨长6米，桥宽4米，纵向布置4道工字钢，横向布置12道槽钢链接，工字钢采用20号，槽钢采用10号进行计算，工字钢重量27.91kg/m，槽钢重量10kg/m，钢材允许弯曲应力为145MPa.
2、分析可知在下面情况下纵梁截面上将出现最大弯矩和最大剪力。

由
计算时最大弯矩近似取静载的最大弯矩与活载的最大弯矩叠架，结果偏于安全
=
支座处剪力最大：
桥梁检算：
横梁
P活=800KN/2=400KN
q恒=（27.91*4+10*12）kg/m=2.32KN/m
L=7m
=(400+2.32*7)/2=208.12KN/4=52.03 KN
=2.32*7*7/8+400*7*1.575/4=1116.71KN/m/4=279.177 KN/m
纵梁
P活=800KN/4=200KN
q恒=（27.91*4+10*12）kg/m=2.32KN/m
在图中 L=4m
=(200+2.32*4)/2/12=8.72KN
=2.32*4*4/8+200*4*1.575/4=319.64KN/m/12=26.63
故横梁M/W=279.177*106/236.9*104=117.8<[σ]=145MP
剪应力τ=52.03*103/174*7=42.71MPa<[τ]=85MPa
纵梁M/W=26.63*106/39.4*104=67.58<[σ]=145MPa
剪应力τ=8.72*103/84.4*5.3=19.49MPa<[τ]=85MPa
结论：经初步检算可知该强度满足要求。

由于演算过程简单，未考虑汽车，和其他因素，决定将工字钢由四道改为六道，工字钢型号不发生变化.。

便道计算书

第五合同段便道便桥受力计算
便道便桥基础，采用宽3m，长6m的灌石砼基础，顶部浇筑枕梁。

桥梁上部结构采用45#工字钢，桥面采用20×30枕木满铺桥面，桥梁主要部位承载力计算如下。

1、基础受力计算
基础按竖向垂直承压构件计算
桥梁总荷载按路基桥梁施工期间，通过最大车辆500KN计算。

每个桥墩按250KN承载计算
计算简图
受力面积＝3×6＝18㎡安全系数取1.3
应力＝1.2×250/18=16.7(KN/㎡)＝16700N/㎡﹤17500 N/㎡
符合要求
2、上部结构受力计算
计算简图
汽车荷载简化为中跨受力500KN
一座桥采用6根45#工字钢，支座净跨距离9.5米。

每根工字钢中跨受力83KN 查表可知：
钢材材质为Q235
允许应力为205N/㎜2
控制挠度为L/250=38㎜
安全系数取1.3
45#工字钢截面系数：
惯心距I x＝32240cm4
最大抗弯莫量W x＝1430cm3
每米重量为80.4kg/m
支座反力计算：
支座反力＝83KN/2=41.5KN
最大弯距（M）＝83×9.5×1000/4=197125(Pa)
允许应力＝M×1.3/W x＝197125×1.3/(1430×0.013)＝179.2(N/㎜2) ﹤205N/㎜2
最大挠度＝PL2/48×EI＝83×1000×9.52/48×210×109×32240×0.014＝0.0023m＝2.3㎜﹤38㎜
弯距和挠度均满足要求。

便桥-计算报告

一、便桥概况怀新高速16标新晃互通的便桥方案为9×18m的贝雷梁结构，桥宽7.5m，横向采用3组六排贝雷梁。

其中有关设计参数和标准如下：1、设计荷载：汽－15级（2列）；验算荷载：挂－80；人群荷载：3.5kN/m22、桥宽：全宽7.5m，7m (2个行车道) +2×0. 25m（栏杆）二、主要计算依据结构分析中主要采用的计算资料、依据及标准有：①交通部部标准：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-85）②交通部部标准：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023-85）③交通部部标准：《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）④湖南省怀化公路桥梁建设总公司：怀新高速16标新晃互通工程便桥设计方案三、便桥主结构面内分析（一）计算模型及参数1、计算模型怀新高速16标新晃互通工程的便桥方案为9×18m的贝雷梁设计方案，根据图纸中的结构布置和结构尺寸，考虑到结构各跨径布置相同，从全桥结构中取三跨进行分析（横桥向取1/3），共划分183个结点，362个单元，有限元计算简图如图1所示。

其中：单元1～72为下弦杆单元；单元73～144为上弦杆单元；其他为腹杆单元。

2、计算参数及荷载①弹性模量1贝雷梁各构件均为16Mn材料，弹性模量取为2E5MPa；②结构自重根据设计图纸，上部结构总的重量为368.2吨（贝雷梁、纵梁、横梁、桥面铺装、人行道板、栏杆），分析模型中计入的结构自重为7.576kN/m(横向取一排)。

③汽车、挂车计算参数根据结构布置，汽车及挂车的多车道荷载综合系数分别取为0.8576和0.588。

（二）便桥结构分析结果根据以上计算模型和计算参数，利用桥梁结构分析程序进行计算，恒载分析结果列于表3。

同时，根据我国公桥规的规定，对结构进行了最不利活载加载分析。

正常使用极限状态的荷载组合分析中，共考虑了如下的两种荷载组合：组合1：恒载+汽车+人群组合2：恒载+挂车便桥面内主要分析结果汇总于表1中。

15米钢便桥计算(80T)

15米钢便桥计算一、设计要求该钢桥全长 15米，桥面宽度4米，按最重载荷为单车80吨计算。

该桥使用321型标准桁架片，编组为三排单层加强型。

二、活载计算取最长跨15米计算，此跨可以近似看做一简梁，最大荷载80吨，当汽车重心与桥跨中心重合时，将近似产生最大弯矩M活。

算出活载的弯矩M活=800×15÷4=3000kn.m当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力。

算出活载剪力Q活=800×（15-1.056）÷15=743.7kn三、静载计算此形式钢桥全桥的自重约为q=16.3kn/m算出静载的弯矩M静=q×L2÷8=16.3×152÷8=458.5kn.m算出静载剪力Q静=q×L÷2=16.3×15÷2=122.3kn四、结论横向分配系数:K=1.1冲击系数:1+u=1+15/(37.5+L)=1.3M max= M活×1.3×1.1+ M静=3000×1.3×1.1+458.5=4748.5kn.mQ max= Q活×1.3×1.1+ Q静=743.7×1.3×1.1+122.3=1185.8kn查桁架内力表可知此结构抗弯能力9618.8kn.m> M max抗剪能力1397.8kn> Q max挠度计算：1，间隙挠度f0=20mm2，空载挠度f自=5ql4/384EI=1mm3，活载挠度f活=fl3/48EI=8mm4，总挠度f max=20+1+8=29mm <L/300=50mm所以15m跨钢桥满足设计要求，钢桥满足设计要求。

注：严禁超载超速!限速5km/h。

2017-05-02。

202米施工人行便桥计算

施工人行便桥计算一、主索计算（一）荷载1、恒载(桥面宽度2m)①、横梁（采用φ48×3.5钢管，每根3米，间距2米）m N m kg q /6.57/76.52384.31==⨯= ②、横梁压板及钢板网桥面、栏杆钢板网 3.5kg/m 2 (桥面采用两层，栏杆采用一层)横压板15×3cm 木板长2m ，间距2m 3.6kg/mm N m kg q /246/6.246.325.3225.32==+⨯+⨯⨯=③、栏杆立柱（采用2根φ48×3.5钢管，每根1.5m ，间距2m ）m N m kg q /6.57/76.5225.184.33==⨯⨯= ④、钢管卡子（每2米6个，每个1.5Kg ）m N m kg q /45/5.4265.15==⨯= ⑤、栏杆（选用2根6×37+FC 钢丝绳，直径18mm ）m N m kg q /4.22/24.2212.16==⨯=⑥、主索自重（选用4根6×37+FC 钢丝绳，直径36mm ）m N m kg q /2.179/92.17448.47==⨯=⑦、输送管（内径125mm ，壁厚5mm ）m N m kg q /22.160/022.168==⑧、输送管内砼m N m kg q /48.294/448.29110227.1104.2239==⨯⨯⨯⨯=-恒载合计：m N q q i /5.1062==∑恒2、活载①、人群荷载（全桥最大荷载时按桥上均布50人，每人重65kg 计）m N m kg q /5.162/25.162006550==⨯=活 ②、泵送砼时冲击力（输送泵额定压力3.2MPa ，管径125mm ）泵送时的水平推力：KN P 25.395.622.32=⨯⨯=π在便桥跨中的竖直力：KN P 5.3101925.391=⨯= ③、跨中集中15人，每人65KgKN Kg P 75.997515652==⨯=故：KN P P P 25.1321=+=活3、总荷载均布荷载：m KN m N q q q /225.1/12255.1625.1062==+=+=活恒跨中集中荷载：KN P P 25.13==活（二）主索拉力便桥主索两支点不等高，其中仁怀岸高程比楠木岸高4m 。

钢便桥计算书

42米跨贝雷梁钢便桥计算资料一、设计概况根据现场提供资料，桥跨为40米，贝雷片每片长度为3米，因此本次设计按42米计算，设计荷载为60吨，桥面宽度为3.5米，便桥采用321型三排双层加强型贝雷片装配主梁，桁架上面采用I28a工字钢作横向连接（间距1米，共42根，3.5米/根），再在横梁上面设置I10工字钢作纵梁（共3根，桥长通长布置），使受力均匀，桥面采用10mm花纹钢板满铺。

二、贝雷桥的设计1、荷载（1）、静荷载321贝雷片每片自重270kg，横梁每米自重43kg，纵梁每米自重11.26kg，桥面采用15mm厚花纹钢板，按均布荷载，考虑加强弦杆螺栓和桁架销,取跨中恒载弯矩:梁端恒载剪力：(取单侧取8.5KN/m计算)（2）、活荷载计算跨径为42m，桥面净宽3.5m，本设计采用汽车600KN集中荷载进行验算。

跨中有最大弯矩;梁端剪力，按前后轮之间距离3.65米计，后后轮之间1.35米计，则：冲击系数：总荷载作用：（横向分配系数K取0.6计算）最大弯矩：梁端最大剪力：2、贝雷架结构验算根据规范要求，桥梁采用三排双层加强型，允许弯矩满足强度要求。

桁架加强桥梁三排双层加强型，允许剪力满足强度要求。

3、整体挠度计算对于钢桥的设计，为了使车辆能比较平稳的通过桥梁，因此“桥规”要求桥跨结构均应设预拱度。

另外要使钢桥能正常使用，不仅要对桁架进行强度验算，以确保结构具有足够的强度及安全储外，还要计算梁的变形（通常指竖向挠度），以确保结构具有足够的刚度。

因为桥梁如果发生过大的变形，将导致行车困难，加大车辆的冲击作用，引起桥梁剧烈振动。

简支梁容许挠跨比取，则容许最大挠度由活载引起的跨中挠度由静载引起的跨中挠度满足要求此处在计算钢梁的跨中挠度时，未计算由销、孔间隙引起的非弹性挠度变形，此部分变形与钢梁的使用时间及加工制作的精度有关。

三、桥台的设计与计算为防止洪水冲刷桥台，威胁到便桥安全，采取拉森Ⅳ型钢板桩做承台基础围护，钢板桩露出地面2米，埋入地面下13米，内填筑砂石，承台基础采用扩大基础，第一层基础结构尺寸为：3.80m×6.40m×0.5m，承台尺寸为：2.80m×5.40m×0.5m ，背墙厚度为0.8m,高度为3.68米。

便桥计算新版

便桥计算阐明书(B1标段）
一、计算荷载传递:
荷载按50T计算，一方面均布荷载传递到便桥旳木板上。

通过木板传递到下面旳次梁（槽钢8)上。

槽钢旳荷载再以集中力旳形式传递到主梁(工字钢3６）上。

主梁旳荷载传递到桩基上。

二、上部构造计算：
1次梁验算:
取计算宽度为2．3m,次梁间距为０．3ｍ,荷载在次梁方向旳分布长度去5m。

则分布在每根次梁旳均布荷载为50T/2.3m
０.3m/5=13kN/m。

(计算简图如图1)
由钢构造手册差得槽钢１０旳截面抵御矩
M P
因此次梁满足强度规定。

２主梁验算：
主梁承受由次梁传递旳集中荷载，主梁承受集中荷载间距为0．３m，计算长度为4.2m，则计算简图如图2所示。

由钢构造手册差得工字钢36旳截面抵御矩
ＭP
因此主梁满足强度规定。

三、下部构造计算:
1荷载计算：
以双排桩为计算单元,当荷载作用在桩顶。

假定分派到四根钢管桩。

活载为，恒载１6T（12m)单根桩受力为4.0T。

因此单根桩承受旳最大荷载为19T。

2计算桩基入土深度
其中：
根据以上公式计算如下:
（1）第一联：取
Ｐ=０.5
（2）第一联:取
P=0.5
（3）第一联：取
P=
０.5
综上所述,该便桥构造设计满足规定。

便桥施工方案计算

便桥结构承载力验算说明书桥梁承力计算一、纵梁（主梁，根据经验采用32a型工字钢验算）桥面通过车辆主要考虑到大型水泥搅拌罐车满载质量，演算过程中动荷载以国产解放1223型搅拌车为参考，轴距3400+1270，车辆前后轴载重比例约为P3:P2:P1=1:2:2.桥梁承载力按车辆自重13吨，载重量9方混凝土约22吨，共计整备质量35吨进行检算。

桥面自重0.72吨/米，平均自重为0.09吨。

8根工字钢平均每根承受4.4吨，。

跨度为10米，混凝土罐车轴载质量分别为14吨-14吨-7吨，单根工字钢承重分别为1.76吨-1.76吨-0.88吨。

经查表得知I=11080cm4,E=2.1×105mpa,W=692.5 cm31，工字钢挠度验算f =pl3/48EI+5ql4/384EI=(4.4×103)/(48×2.1×105mpa×11080cm4)+(5×0.09×104)/( 384×2.1×105mpa×11080cm4)=39.4+5.04=4.444＜L/600=17mm.2，工字钢弯矩计算(对于等跨等截面简支梁桥只需计算任一单跨桥面工字钢所承受最大弯矩及最大剪力即可)F1=F2=1.76×105N,F3=0.88×105N.d1=1270mm,d2=3400mm考虑到车后两轴距离较近，且车质量主要集中于后两轴。

当车辆后两轴驶入跨中时前轮已经进入相邻的桥面，所以不需要考虑前轮荷载。

后两轴中点驶入桥面跨中时对工字钢将产生最大弯矩（如下图）轴心荷载轴心荷载轴心荷载yx单跨桥面受力图最大弯矩M max =78.69KN.mM/W=78.7×103/1090=113MPa ＜[ó]=145 MPa 所以32a 型工字钢满足弯曲应力要求。

3，工字钢剪力计算当混凝土搅拌罐车三车轴处于同一跨度的桥面上时，靠近支座处将承受最大剪力。

便桥设计简算

二、荷载分析根据桥机横移受力分析，钢轨主要承受桥机的集中荷载p，工字钢受来自钢轨的均布荷载q，承受荷载主要由桥梁自重荷载P，及其他荷载q两部分组成，其中架桥机自重荷载为主要荷载。

如图1所示：图1为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。

以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。

1、q值确定由资料查得40b工字钢每米重73.88kg，再加上联结钢筋等其他重量，单片工字钢自重按1.5KN/m计算，及q1=1.5KN/m，钢轨的均布荷载q2=75×10/5m=150KN/m q= q1+ q2=151.5KN/m2、P值确定根据施工需要，并通过调查，最大要求能通过自重为100T的架桥机，及单侧承重压力为750KN，单片40b工字钢尺寸如图2：图2单片工字钢受集中荷载为m ax f =750KN 。

由于架桥机通过车速很慢，故架桥机对工字钢的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到KN KN P 900)2.01(750=+⨯=。

三、结构强度检算由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=151.5KN/m ，工字钢计算跨径l =5m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa ，容许剪应力[]τ=120MPa 。

1、计算最大弯矩及剪力最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==473.43758)5(/51.51822max 最大剪力（当P 接近支座处时）KN m m KN ql V 378.7525/51.512max =⨯== 2、验算强度正应力验算：[]MPaMPa cm m KN w M 210364.182********.4375/3max ==⋅==σσ＞根据现场实际情况可设置至少两排工字钢（w 为40b 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为1300cm3）剪力验算：由于工字钢在受剪力时，大部分剪力由腹板承受，且腹板中的剪力较均匀，因此剪力可近似按)/(w w t h V =τ计算。

人行便桥受力计算

施工人行便桥计算一、主索计算（一）荷载1、恒载(桥面宽度2m)①、横梁（采用φ48×3.5钢管，每根3米，间距2米）m N m kg q /6.57/76.52384.31==⨯=②、横梁压板及钢板网桥面、栏杆钢板网 3.5kg/m 2 (桥面采用两层，栏杆采用一层) 横压板15×3cm 木板长2m ，间距2m 3.6kg/mm N m kg q /246/6.246.325.3225.32==+⨯+⨯⨯=③、栏杆立柱（采用2根φ48×3.5钢管，每根1.5m ，间距2m ）m N m kg q /6.57/76.5225.184.33==⨯⨯=④、钢管卡子（每2米6个，每个1.5Kg ）m N m kg q /45/5.4265.15==⨯=⑤、栏杆（选用2根6×37+FC 钢丝绳，直径18mm ）m N m kg q /4.22/24.2212.16==⨯=⑥、主索自重（选用4根6×37+FC 钢丝绳，直径36mm ）m N m kg q /2.179/92.17448.47==⨯=⑦、输送管（内径125mm ，壁厚5mm ）m N m kg q /22.160/022.168==⑧、输送管内砼m N m kg q /48.294/448.29110227.1104.2239==⨯⨯⨯⨯=-恒载合计：m N q q i /5.1062==∑恒 2、活载①、人群荷载（全桥最大荷载时按桥上均布50人，每人重65kg 计）m N m kg q /5.162/25.162006550==⨯=活 ②、泵送砼时冲击力（输送泵额定压力3.2MPa ，管径125mm ）泵送时的水平推力：KN P 25.395.622.32=⨯⨯=π 在便桥跨中的竖直力：KN P 5.3101925.391=⨯= ③、跨中集中15人，每人65Kg KN Kg P 75.997515652==⨯= 故：KN P P P 25.1321=+=活 3、总荷载均布荷载：m KN m N q q q /225.1/12255.1625.1062==+=+=活恒跨中集中荷载：KN P P 25.13==活（二）主索拉力便桥主索两支点不等高，其中仁怀岸高程比楠木岸高4m 。

施工便桥(170M跨吊桥)计算书

施工便桥（170M跨吊桥）设计计算书施工便桥(170M跨吊桥)设计计算资料一、基础资料1、该便桥设计为单跨跨径为170M，两锚跨分别为60M和55.2M的单跨简易吊桥。

桥面宽4.5M，（包括人行道）2、主承重索：上下游各为8Φ56MM，单根破断拉力为245T的钢丝绳。

钢丝绳结构为8T*36WS+IWR3、骑马采用南宁永和大桥及湘潭湘江四大桥用四门缆索吊装用骑马，墙板采用δ=16mm厚钢板，上下轴直径分别为Φ60mm和Φ100mm。

跑车轮采用Φ320mm*76mm.每个骑马之间的水平间距为5m.4、骑马下的吊带及骑马之间的距离限位装置均采用δ=10mm厚钢板。

5、钢横梁采用I63B工字钢，在端头100CM范围内，两侧加焊10mm厚加劲钢板，与钢吊带联接的耳板采用δ=30mm厚钢板。

6、钢纵梁采用6I45B工字钢，间距为90cm。

7、分配梁采用I14b型槽钢，间距为25cm 。

8、桥面采用δ=10mm厚防滑花纹钢板，宽度考虑3*152cm。

9、桥面栏杆采用Φ48mm*2.5mm钢管，栏杆高度为1.2m，立柱间距2.5m，水平联接设两道，间距为60cm.二、荷载1、桥面恒载：Q1（δ=10mm厚钢板）Q1=（170-2.5*2）*1.52*0.01*7.85*3=59.1T2、栏杆恒载：Q2（Φ48mm*2.5mm钢管）Q2=（170-2.5*2）*4*2.81+1.2*2.81*67*2=2306Kg=2.3T3、分配梁恒载 Q3（I14b槽钢）Q3=0.0617*6*661=66.2T4、钢纵梁恒载Q4（I45b工字钢）Q4=0.0874*6*6*33=103.8T5、钢横梁下翼缘辅助联接恒载Q5（3I20b工字钢+[20b槽钢）Q5=（31.1*5*3+25.8*4.6）*33=19311Kg=19.3T6、钢横梁恒载Q6（I63b工字钢）此恒载由钢横梁自身恒载Q61和两端头1m范围内的加劲板和耳板横载Q611组成。

钢便桥施工方案计算_secret

一、荷载计算1、桩基施工平台荷载计算1）、恒载a、纵梁2Ⅰ36 g1＝2×40m×59.9kg/m＝4.79tb、横梁12Ⅰ36 g2＝12×6m×59.9kg/m＝4.31tc、面梁13Ⅰ25 g3＝13×40m×38.1 kg/m＝19.81t单桩承受恒载G1＝（g1＋g2＋g3）/24＝1.2t2）、活载a、钻机、冲锤（单机施工）g4＝20tb、首批砼及储料g5＝18tc、人及工具等g6＝3t施工中活载主要集中在桩基周围10根桩，此时单桩承受活载为：G2＝（g4＋g4＋g5）/10＝4.4t3）、平台单桩承受荷载G＝（G1＋G2）×1.05＝5.88t＝60.57kN1.05为冲击系数2、便桥荷载计算1）、恒载a、纵梁31Ⅰ36 g1＝31×4m×59.9kg/m＝7.43tb、横梁3Ⅰ36 g2＝3×150m×59.9kg/m＝26.96tc、面梁301Ⅰ25 g3＝301×4m×38.1 kg/m＝45.87t单桩承受恒载G1＝（g1＋g2＋g3）/62＝1.3t2）、活载（限7m3砼单车通过）g4＝25t按汽车通过墩时的最不利情况其中在一个墩上。

此时单桩，所承受荷载G＝（1.3＋25/2）×1.05＝14.49t＝142.15kN二、桩长计算由于各桩点地层结构不一致，无法采用统一桩长，只能按地质勘探资料分别计算各部位的控制桩长，并以此指导沉桩。

计算时只考虑桩侧摩阻力，不计入桩底承载力。

1、侧壁摩阻力的取值按工程地质报告取中值<2－1>淤泥 20kpa<2－2>淤泥质砂 30kpa<4－1>粘土 55kpa<4－2>淤泥质土 20kpa<4－3>亚粘土 55kpa<4－4>砂土 40kpa2、桩基施工平台钢管桩长度计算1）、13＃墩施工平台按钻孔地质柱状图计算F29＝21U ∑aifili ＝21×3.1416×0.5（0.6×20×8.4＋0.6×55×1.7＋1.1×65×1＝179.29kN桩入土深度11.1m ，桩长14.17mF30＝0.785（0.6×20×12.3＋0.65×55×4.0）＝219.49kN桩入土深度16.3m ，桩长19.55m2）、15＃墩施工平台桩长计算F31＝21U ∑aifili ＝0.785（0.6×20×13.4＋0.6×55×0.4＋0.6×30×2.9）＝177.57kN桩入土深度16.7m ，桩长20.02mF31＝0.785（0.6×20×12.8＋0.6×55×3.7）＝216.42kN桩入土深度16.5m ，桩长19.71m平台钢管桩一般控制长度为20m 。

21米钢便桥计算(60T)

21米钢便桥计算
一、设计要求
该钢桥全长21m，载荷总重为60吨。

该桥使用100型标准桁架片，编组为三排单层加强型。

二、活载计算
由于该桥共1跨，长21m。

此跨可以近似看做一简梁，最大荷载60吨，当汽车重心与桥跨中心重合时，将近似产生最大弯矩M活
M活=600×21÷4=3150KN·M
当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力。

算出活载剪力
Q活=600×（21-1.056）÷21=569.8 KN
三、静载计算
此形式钢桥的自重约为q=14.7KN/m
算出静载的弯矩
M静=q×L2÷8
=14.7×212÷8=810.3 KN·M
算出静载剪力
Q静=q×L÷2
=14.7×21÷2=154.4KN
四、结论
考虑到车在桥上的行驶速度，故取冲击系数1.44
M max= M活×1.44 + M静
=3150×1.44+810.3=5346.3KN·M
Q max= Q活×1.44+ Q静
=569.8×1.44+154.4=974.9KN
查桁架内力表可知
三排单层加强型100型钢桥半桥抗弯为4809 KN·M 三排单层加强型100型钢桥半桥抗剪为698 KN
所以该钢桥满足设计要求！
江苏中建桥梁工程设备有限公司
2011-10-24。

工字钢便桥计算书

工字钢便桥设计计算书一、便桥设计便桥上部采用10根I40a工字钢的作为承重主梁，每5根分为一组，每组中工字钢间距40cm，两组间距80cm；横梁采用[20a槽钢，其中底横梁纵向布置间距1m，采用Φ20mm的U型钢筋连接，顶横梁（兼做桥面板支撑）纵向间距50cm，同样采用Φ20mm的U型钢筋连接，桥面板采用δ=10mm厚的防滑钢板纵向铺设，钢板宽度50cm，布置式错开U型连接筋。

桥墩、桥台均采用φ600×10mm的钢管，钢管顶部设置I36a双拼工字钢作为横梁，桥墩采用[20槽钢斜向连接。

二、荷载分析根据便桥使用情况分析，承受荷载主要由桥梁上部结构自重荷载q，及车辆荷载P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。

如图1所示：为简化计算，桥梁自重荷载q按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。