N600-24.2566566型三缸四排汽机组回热抽汽系统计算点参数
《热力发电厂》2 发电厂的回热加热系统
Dwj hwj Dsg hsg
Di hi D j h j
D fwh fw
2、除氧器的自生沸腾及防止方法 自生沸腾 ——不需要回热抽汽加热，仅凭其他进入除
氧器的蒸汽和疏水就可将水加热到除氧器工作压力下 饱和温度 影响： （1）回热抽汽管的逆止阀关闭，破坏汽水逆向流动； （2）排气工质损失↑，热量损失↑，除氧效果↓； （3）威胁除氧器的安全
pb bK p
pb b
（2）道尔顿定律
混合气体全压力等于各组成气（汽）体的分压力之和
p p j ps
水中氧量与温度的关系
热力除氧方法
将给水加热至除氧器工作压力下的饱和温度， 即可达到除氧目的
保证热力除氧效果的基本条件：
（1）水被加热到除氧器工作压力下的饱和水温度；
（2）及时排走水中逸出的气体，以保证液面上氧气 及其他气体分压力维持为零或最小； （3）水与加热蒸汽有足够的接触面积，蒸汽与水应 逆向流动，确保有较大的不平衡压差。
ic ——除氧器定压运行时
二、除氧器汽源的连接方式 1、单独连接定压除氧器方式
p2 p3
——高中压电厂带基本负荷机组
特点：
（1）设计工况时该级回热抽汽压 力应高于除氧器运行压力；
（2）抽汽管道上设压力调节阀， 低负荷时能切换至高一级 抽汽，并关闭原级抽汽
单独连接定压除氧器方式的分析
（1）压力调节阀导致节流损失 ↑，除氧器出口水温 < 抽汽 压力相对应的饱和温度，高 压抽汽量↑，回热抽汽做功 比Xr ↓，使机组 i ↓
水中残余含氧量与加热温度不足的关系
除氧两个阶段：
（1）初期除氧阶段
不平衡压差△p大 除去给水中80%～90%的气体
回热系统
低压加热器
本机组回热系统中，采用四台DR～340 型立式，U型管结构、表面式低压加热器。 其结构、汽水的流程，传热面积基本相 同。只有#5低加与同类型的其它三台不 同，#5低加带有过热段，其作用就是利 用蒸汽的过热度，将加热器出口侧的给 水加热，而蒸汽却不凝结。这样，与加 热器抽汽压力对应的饱和温度与加热器 出口水温的端差便可减小，提高了热经 济性。
疏水冷却器及蒸汽冷却器
疏水冷却器是利用加热器的疏水来加热进入高压 加热器中的部分给水，以提高机组热效率，并能 减轻汽水混合物对疏水管道的冲刷摩损。
蒸汽冷却器是利用温度较高的三段抽汽，来加热 部分给水，以提高热经济性。同时又使三段抽气 得以冷却，然后进入＃3高加，减少蒸汽和给水的 温差，对防止＃3高加因汽、水温差大引起的泄漏 起了一定的作用。
优点：混合式加热器能将水加热到加热蒸汽压 力下的饱和温度，无端差，热经济性高；它没 有金属受热面，结构简单，价格便宜；易于汇 集不同温度的汽水，并能除去水中所含的气体。
缺点：每台加热器的出口必须配置升压水泵， 这不仅增加了设备和投资，还使系统复杂化； 且汽轮机变工况运行时，升压水泵的入口还容 易发生汽蚀。如果单独由混合式加热器组成回 热系统投入实际运行，其厂用电量将大大增加， 经济性反而降低，因此火力发电厂一般只将它 作为除氧器。
水压逆止门及其控制水系统
在所采用的逆止门中有两种类型：管径为 φ 100～300毫米的球形逆止门和管径为 φ 400毫米以上的扑板式逆止门。它们都 是以压力水为控制动力，所以称为水压逆 止门。
在抽汽压力较低流量又较大的抽汽管道上， 通常采用扑板式逆止门。这种逆止门的门 碟不是垂直和升降运动。而是以悬挂轴为 中心，在与沿垂线成某一角度的范围内摆 动。操纵装置位于门外边。
弗留格尔公式计算说明
G1 P021 Pg21 T0
G0
P02 Pg2 T01
其中 G1 、 G0 代表变化后、前的主蒸汽流量 P01 、 P0 代表变化后、前的调节级压力 Pg 、 Pg1 代表变化后、前的高压缸排汽压力 T01 、T0 代表变化后、前的调节级温度
3、通过凝结水流量，对除氧器、高加列物质平衡、热量平衡的方程式，迭代计
3 h3
3 号高加
t s3 减
t4
除氧器
过
热
温
gj
b
再热 减温
Hபைடு நூலகம்
t5
zj
主给水流量看成 1，
1 号高加： t1 t 2 1 (h1 t s1)
2 号高加： t 2 t 3 2 (h2 t s2 ) 1 (t s1 t s2 )
3 号高加（将给水泵部分和 3 号高加看成一个整体）：
t 3 (t 4 b ) 3 (h3 t s3 ) ( 1 2 )(t s2 t s3 )
高旁泄漏率(%)： a (t1 t gs ) /(t1 t 4 ) *100
最终给水流量： b 1/(1 a /100)
除氧器热量平衡：
(b gj zj ) (t 4 t 5 ) 4 (h4 t 5 ) ( 1 2 3 )(t s3 t 5 )
t gs
热耗率的计算关键是流量计算
主汽流量计算方法： 1、DCS 实时点：依据厂家给的几组调节级压力、主汽流量的数据，由调节级压 力线性插值得到实时的主汽流量值，并通过调节级温度进行修正。
2、弗留格尔公式求取（用于在线计算）：把调节级后的高压缸所有级看成一个 级组，利用弗留格尔公式，调节级压力、调节级温度，高压缸排汽压力，主汽 流量之间的关系式
除氧器物质平衡：
燃油燃气常压热水锅炉及其附属系统设备技术规格说明书
燃油/燃气热水锅炉及其附属系统设备第一节总则1.1 说明本章说明有关燃油/燃气两用热水锅炉及有关之附属设备的供应、安装及调试所需的各项技术要求（包括但不限于）。
A.消声设备及其配件B.相应的自动控制系统C.锅炉排烟系统D.锅炉排污降温扩容器E.锅炉的燃气/燃油供应系统1.2 一般要求A. 有关设备，无论在运送、储存及安装期间应采取正确的保护措施，以确保设备在任何情况下不受破损。
B. 提供所有为安全运送和妥善安装有关设备所需的配备和附件。
C. 须按设备表所示要求，提供数量和功能相符的设备。
D. 热水锅炉的供应及安装须符合当地消防部门、质量技术监督局、燃气公司及其它政府部门所定的各项要求。
本承包单位须负责申请及提供所有有关政府部门对本锅炉设备或本锅炉系统安装的批准文件。
E. 锅炉的工作压力为常压，但设备需要进行压力为600kPa的水压试验。
F.锅炉及其附属设备所有组件不可含有任何石棉或石棉产品。
G.热水锅炉的气体泄漏警报应交予当地燃气公司负责，而本承包单位须负统筹及与燃气公司协调。
1.3 质量保证A.有关热水锅炉除须按照由美国机械工程师协会(ASME)所制定及获美国保险业研究所(UL)认同的锅炉及压力容器规范或BSEN12953-1所制定的相关认可标准进行设计、制造和承压试验外,仍须按照但不限于以下所列的中国所制定的标准和规范进行设计、制造、安装和承压试验。
『热水锅炉安全技术监察规程』『工业锅炉通用技术条件 – JB/T10094-2002』『锅炉受压组件焊接技术条件 – JB/T1613-93』『锅炉水压试验标准 – JB/T1612-94』『锅炉大气污染物排放标准 – GB13271-2001』『工业锅炉安装工程施工及验收规范 – GB50273-1998』『小型和常压热水锅炉安全监察规定』『常压热水锅炉通用技术条件– JB/T7985』B.热水锅炉的生产商必须具有生产及安装同类型及功能相约设备的经验，其所生产安装的设备必须为常规定型产品并具有五年以上成功运行的记录。
国产三缸四排汽空冷600MW汽轮机介绍资料..
1. 1 21 3.23.1 23.223.324. 24.124.234.3 44.4 64.5694.7 95. 96 117 117.1 11127.3 14 8181.240+9622673+3+1538538273.13.3.13.20.0073.34.4.14961 264.26156 565656 5664.312341231234.41211 2291456124.54.715 01>-⨯e k N P C 02<-⨯e k N P Ck P e N1C 2C5.3212121221 120.10.2NZK600-16.7/538/538型汽轮机介绍资料6 气动部分（见专题报告“三缸600MW汽轮机全三维叶片开发设计”）7 力学分析7.1 高中压外缸力学分析高中压外缸的的材料为ZG15Cr2Mo1,材料的屈服强度为275MPa，分析的最大应力为237Mpa，最大应力处的温度为333.4度。
图7-1高中压外缸应力云图高压1级高压2级高压3级高压4级高压5级高压6级高压7级高压8级导叶型线 2.5241 2.5242 2.5242 2.5242 2.5242 2.5242 2.5249 2.5249h静叶高m 0.091 0.102 0.114 0.123 0.133 0.146 0.141 0.157 datp压差MPa 0.909 0.643 0.584 0.538 0.498 0.445 0.494 0.435 Nb静叶只数68 82 80 68 82 80 64 64Dm静叶平均直径m 1.04 1.06 1.07 1.07 1.08 1.087 1.076 1.092 xgmd进汽边叶顶应力MPa 1.14 3.55 -0.38 -0.19 -0.42 -0.81 -1.26 -7.45 xgmd1出汽边叶顶应力MPa -38.20 -43.01 -43.50 -37.66 -33.32 -28.80 -22.71 -31.13 xgmg进汽边叶根应力MPa 122.09 152.39 162.83 163.35 164.42 163.81 148.71 166.13 xgmg1出汽边叶根应力MPa 8.00 11.58 15.26 10.62 7.28 3.92 -32.51 -21.40工作温度505.5 487.2 469.3 451.1 432.9 414.8 398 377许用应力MPa126.75 154.2 181.05 212.35 247.2 278.17 290.14 294.29 焊缝应力MPa76.17 44.85 45.49 39.37 34.84 30.13 53.76 71.2焊缝许用应力MPa97.22 117.80 136.61 161.79 186.57 213.30 239.07 268.29高压9级中压1级中压2级中压3级中压4级中压5级中压6级导叶型线 2.5249 2.5230 2.5230 2.5230 2.5230 2.5230 2.5230h静叶高m 0.171 0.143 0.160 0.18 0.20 0.23 0.265datp压差MPa 0.402 0.422 0.310 0.267 0.232 0.210 0.174Nb静叶只数64 68 70 70 70 72 74Dm静叶平均直径m 1.104 1.313 1.326 1.344 1.357 1.387 1.419xgmd进汽边叶顶应力MPa -7.23 -0.87 -0.1 -0.56 -0.32 -0.65 -0.33xgmd1出汽边叶顶应力MPa -28.85 -9.17 -10.86 -9.64 -7.16 -7.10 -5.13xgmg进汽边叶根应力MPa 173.91 67.13 65.92 67.68 67.34 75.43 76.10xgmg1出汽边叶根应力MPa -26.1 -4.8 -3.96 -4.27 -5.79 -6.23 -7.45工作温度356.3 538.2 508.8 478 446.4 413 377许用应力MPa297.60 87.79 121.8 168 221.03 281 294.29焊缝应力MPa65.85 57.21 68.85 60.54 45.08 44.31 32.16 焊缝许用应力MPa271.60 69.84 93.46 127.29 167.94 216.00 268.297.366 49轴承号轴承直径（cm）轴承有效宽度（cm）轴承类型轴承比压（MPa）轴承支反力（N）轴承静态标高（mm）Brg1 40.5 25.0 四瓦可倾 1.503 152225.2 13.17 Brg2 40.5 28.5 四瓦可倾 1.517 174778.0 3.55 Brg3 48.26 35.56 四瓦可倾 1.751 300718.2 2.50 Brg4 48.26 35.56 四瓦可倾 1.738 298489.6 0.33 Brg5 48.26 35.56 四瓦可倾 1.738 298489.6 0.00 Brg6 48.26 35.56 四瓦可倾 1.772 304677.2 0.30 Brg7 50.0 40.54 可倾瓦 1.696 344120.2 0.49 Brg8 50.0 40.54 可倾瓦 1.600 324957.0 11.14 Brg9 30.48 12.7 可倾瓦0.359 12851.1 17.72 7.3.3 轴系临界转速计算表7-2 武乡三缸空冷600MW汽轮发电机组轴系无阻尼临界转速（单位：r/min）振型高中压转子低压I转子低压II转子发电机转子一阶1703 1634 1656 780二阶3907 3867 3596 2073 判别准则：国产机组避振要求：临界转速避开额定转速±15%，西屋公司避振要求：过去是用临界转速避开额定转速±10%，同时考核不平衡响应。
热力系统计算模板
计算原始资料:1.汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：p e=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=，t0=537℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=，t rh=537℃冷段：pˊrh=，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c= MPa，排汽比焓：h c=Kg。
2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1H2H3H4 H5 H6 H7 H8 Mpa抽汽压力pˊj抽汽比焓hKJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j抽汽管道压% 3 3 3 3 3 3 3 3 损δpjMpa 20水侧压力pw加热器上端差δ℃0 0 0t℃316 429 323 137 抽汽温度twj加热器下端℃差δt1（2）最终给水温度：t fw=℃；（3）给水泵出口压力：p pu=，给水泵效率：ηpu=；（4）除氧器至给水泵高差:H pu== KJ/Kg（5）小汽机排汽压力：p e，xj= MPa；小汽机排汽焓：h c，xj3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井／541／541；（2）额定蒸发量:D b=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力p b=;额定再热蒸汽压力p r=；（4）额定过热气温t b=541℃额定再热气温t r=541℃；（5）汽包压力p du=；（6）锅炉热效率：ηb=%。
4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失δp1=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%=415KJ/Kg（2）轴封加热器压力p sg=98K Pa，疏水比焓：h d，sg（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表1-2（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表1-3（5）汽轮机机械效率ηm=，ηg=（6）补充水温度t ma=20℃（7）厂用电率：ε=；（六）简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失；（2）忽略凝结水泵的介质比焓升。
抽汽回热系统主要计算结果(2)
项目
#5低加
#6低加
#7低加
#8低加
进口水温t1,℃
126.1
105.7
84.5
35.1
出口水温t2,℃
147.6
126.1
105.7
84.5
焓升tao，kJ/kg
89.9
85.3
88.6
206.5
抽汽焓hq，kJ/kg
3019.8
2889.7
2763.1
369.4
抽汽放热量q kJ/kg，kJ/kg，kJ/kg kJ/kg kJ/kg
加热器
1
6级后
5.65
380.5
61.48
#1HP
2
9级后
3.475
316.8
64.53
#2HP
3
12级后
1.647
440.5
32.84
#3HP
4
15级后
0.827
343.3
21.266
除氧器
5
16/22级后
0.485
278.1
25.66
#5LP
6
17/23级后
0.269
210.9
23.72
#6LP
7
18/24级后
0.141
144.8
23.90.066
88.2
50.615
#8LP
2464.1
2420.5
2384.1
177.6
抽汽效率yit
0.2005
0.1216
0.1135
0.051
3
项目
进口烟温ty1
出口烟温ty2
低省换热量，Qd
回热抽汽系统
汽轮机厂设计时,先要给定一定的边界条件,如主汽压力温度、再热汽压力温度、背压、经 济功率，然后进行热力设计得到主汽流量、汽缸效率、抽汽参数等得到THA工况；如果背 压升高到夏季的平均值，仍要发出设计功率，进汽量就要增加，这就又有了一个边界条件， 重新计算得到TRL工况，所以TRL也称夏季工况。考虑到机组以后的老化，动静间隙加大， 叶片的冲刷等不利因素，一般要求汽轮机的最大进汽量为TRL进汽量的1.05倍，这就是 VWO调节门全开工况。在TRL的进汽量下背压下降到THA的数值，机组发出的功率就是最 大允许连续运行的出力，称为TMCR。
六、系统的运行
（一）启动（暖管并充分疏水，控制温升速度，水位投入保护）
当加热器采用随机启动方式时，在机组启动前，各加热器水侧已注水，各抽气管道 的电动隔离门、气动逆止门及各疏水门处于开启状态。当加热器采用定压启动方式时， 启动前应关闭电动隔离门，同时开启隔离门前的疏水门。待机组负荷升高、加热器即将 投入时，由低压到高压，逐渐开启抽汽电动隔离门，同时注意控制温升速度，电动隔离 门全开后可依次关闭抽汽管道上的疏水门。
四、各阀门设置
• 四抽用户：除氧器、小汽机、辅助蒸汽联箱； • 除氧器汽源：高加组汽侧排空、高压调门门杆漏气、四段抽汽、连排扩容器来汽以
及来自中压辅助蒸汽联箱； • 小机汽源：辅汽、冷再和四抽； • 回热抽汽系统必须保证系统中的汽、水介质不能倒流进入汽轮机的汽缸，防止汽轮
机超速或发生水冲击。 • 电动隔离门：防止汽轮机进水（一级保护），切断加热器汽源； • 气动逆止门：防止汽轮机超速（突降负荷、甩负荷时），防止汽轮机进水（二级保
• 汽轮机级（调节级、压力级、冲动级、反动级） 高压缸：1个调节级和9个压力级；中压缸：6个反动级；低压缸：2×2×7个压 力级。
机组抽汽方式热平衡图
59.59 1108.6 252.7 S △t= 5.6 B 1052.00 904.0 206.87 △t= -1.0 A C 400.0 83.79 3045.8 330.80 3.9727 高压缸
6655.2 kJ/kW.h
3.9112 kg/kW.h
7#
S E 143.4 918.8 212.5 回水 170.4 △t= 5.6 721.099 199.5 753.7 177.7 1052.00 713.0 168.30 D CY 43.46 3081.0 0.7600 409.08 433.6 102.94 △t= 2.8 400.00 3081.0 310.85 0.8000 56.08 3327.0 1.8281 1052.00 744.3 172.15 59.59 3146.7 387.13 5.9481
1052.00 1199.5 274.00 △t= -1.0
锅炉
A
1052.00 3397.3 538.00 16.671
863.58 3534.6 538.00 3.7345
863.58 3045.8 330.79 3.9728
△t= 5.6 1052.00 1084.2 247.11 △t= -1.0 B J
J 40.47 2251.1 BFPT
56.08 3327.0 434.94 1.9244 C D 48.85 3081.0 310.85 0.8000 E S J
中压缸
40.47 3081.0 310.85 0.8000
流量 t/h 焓值 kJ/kg
温度 ℃ 压力MPa.a
3# 2#
64.0 225.3 33.3
J 40.47 2251.1 BFPT
《热力发电厂》习题解答
《热力发电厂》习题解答第一章 发电厂热力过程的理论基础思考题及习题1. 对发电厂热功转换效果做出全面正确的评价,为什么必须建立在热力学第一定律和第二定律基础之上?答：热力学第一定律是从能量转换的数量关系来评价循环的热经济性；它可对各种理想循环进行分析，而实际的各种热力循环中都存在原因不同的不可逆损失，找出这些损失的部件、大小、原因、及其数量关系，提出减少这些不可逆损失的措施，以提高实际循环热效率就应采用以热力学第二定律为基础的方法来完成。
因此对发电厂热功转换效果作出全面的评价，必须建立在热力学第一定律和第二定律 的基础之上。
2. 评价实际热力循环的方法有几种？它们之间有什么区别和联系？答：评价实际热力循环的方法有两种：一种是热量法（既热效律法），另一种是火用 （ 或熵）方法。
热量法是以热力学第一定律为基础。
用能量的基本特性提出热力循环能量转换的数量关系的指标，着眼于能量数量上的平衡分析，它主要通过计算各种设备及全厂的热效率来评价实际循环的优劣。
这种评价方法的实质是能量的数量平衡。
火用方法是以热力学第一，第二定律为依据，不仅考虑能量的数量平衡关系，也考虑循环中不可逆性引起作功 能力的损失的程度 。
它是一种具有特定条件的能量平衡法，其评价的指标是火用效率，这种评价方法实质是作功能力的平衡。
两种方法之间的区别：热量着重法考虑热的数量平衡关系，而火用方法不仅考虑热的量，而且也研究其质的数量关系，即热的可用性与它的贬值问题。
因此，两种方法所揭示出来的实际动力装置不完善性的部位、大小、原因是不同的。
3. 热量火用和工质火用的含义和区别？为什么说火用可作为一个状态参数？答： 温度为T 的恒温热源释放热量q,则q 在热源温度T 和环境温度T en 之间实现卡诺 循环时所做的最大技术功，称为热量火用。
在发电厂的绝大部分热力设备中，工质都是在稳定流动中，流体由状态（p 1,t 1）可逆的变到与环境状态（p en,t en ）相同时所做的最大技术功，称为工质火用，而两者均以环境状态为变化的基础，而只是热源的性质不同。
660MW电厂设备技术参数汇编
汽机设备技术规范1 汽轮机本体技术规范1.1 制造厂家：东方汽轮机厂1.2 技术规范1.2.4 支持轴承类型，可倾轴瓦(1#、2#)及椭圆瓦(3#、4#、5#、6#)。
1.2.7 给水回热级数（高压＋除氧＋低压）8级（3高加+1除氧+4低加）1.2.8 机组外型尺寸（长、宽、高）27.82×10.68×6.29 m1.2.9 旋转方向：从汽机端向发电机端看为_逆时针1.2.10 机组运行方式：定压运行及定—滑—定运行1.2.11 机组布置方式：汽轮发电机组为室内纵向顺列布置。
从机头向发电机方向看，润滑油系统为右侧布置。
2 高压主汽阀技术规范2.1 制造厂家：东方汽轮机厂2.2 技术规范2.2.1 型式：液压开启，弹簧关闭，非定位球阀2.2.2 单机数量：两个2.2.3 配合直径：355.6mm3 高压调节阀技术规范3.1制造厂家：东方汽轮机厂3.2 技术规范3.2.1 型式：液压开启，弹簧关闭，定位球阀3.2.2 单机数量：四个3.2.3 配合直径：1号：228.6 mm，2号：228.6 mm，3号：203.2 mm，4号：228.64 中压联合汽阀4.1 型式：中压主汽阀合中压调节阀在同一阀壳内4.2 数量：两个5 中压主汽阀技术规范5.1 制造厂家：东方汽轮机厂5.2 技术规范5.2.1 型式：液压开启，弹簧关闭，非定位球阀5.2.2 单机数量：两个5.2.3 配合直径：673.1mm6 中压调节阀技术规范6.1 制造厂家：东方汽轮机厂6.2 技术规范6.2.1 型式：液压开启，弹簧关闭，非定位球阀6.2.2 单机数量：两个6.2.3 配合直径：355.6mm7 给水泵汽轮机技术规范7.1 制造厂家：东方汽轮机厂7.2 单机台数：2台7.3 技术规范7.3.1 型号：G7-1.07.3.2 型式：单缸、单流、单轴、冲动式、纯凝汽、新汽、内切换7.3.3 运行方式：变参数、变功率、变转速7.3.4 额定功率：7MW（给水泵效率为81％，转速待定）7.3.5 内效率：80.8％（额定功率时）7.3.6 最大连续功率：9.2MW7.3.7 额定进汽压力：1.138MPa，温度367.6℃7.3.8 额定排汽压力：7.57KPa，温度40.5℃7.3.9 额定转速：5120r/min7.3.10 调速范围：2900～5900r/min7.3.11 超速保护：6327+100r/min（电气一值）7.3.12 动作转速：6327r/min（电气二值）7.3.13 旋转方向：顺时针旋转（从机头向泵看）7.3.14 与给水泵连接方式：鼓形齿式饶性联轴器7.3.15 最大噪声值：85dB（A）（距小汽机壳外罩1米处）7.3.16 安装方式：快装式7.3.17 小汽机结构尺寸：长7013 ，宽4140 ，高3643 mm（不包括罩壳在内）8 汽机房行车技术规范8.1制造厂家：杭州华新机电工程有限公司8.2 台数：2台8.3 技术参数8.3.1额定起重量（工作级别A3）：主钩80 t，副钩32 t8.3.2 汽机房行车跨度：28.5米，行车轨顶标高：25.5米8.3.3 主钩最大起升行程：25米8.3.4 副钩最大起升行程：26.5米8.3.5 起升速度：起重运行：3.2～32 m/min小车运行：1.8～18 m/min主钩起升：0.18～１.8 m/min副钩起升：0.5～5.0 m/min8.3.6 起重机最大轮压：310kN8.3.7 起重机轨道型号：QU1008.3.8 操作室：型式：封闭保温，内设空调。
回热抽汽系统
回热抽汽系统回热抽汽系统指与汽轮机回热抽汽有关的管道及设备。
汽轮机采用回热循环的主要目的是提高工质在锅炉内吸热过程的平均温度以提高机组的热经济性。
本机组具有八级非调整抽汽。
一段抽汽从高压缸的一段抽汽口抽汽至＃1高加；二段抽汽从再热蒸汽冷段引出，为＃2高加供汽；三段抽汽从中压缸三段抽汽口抽出，供给＃3高加；四段抽汽从中压缸四段抽汽口至抽汽总管，然后再由总管上引出三路，分别供给除氧器、两台给水泵驱动汽轮机和辅助蒸汽系统；五、六、七、八段抽汽分别供汽至四台低压加热器。
除回热抽汽及给水泵汽轮机用汽外，机组能供给厂用蒸汽量: 低温再热蒸汽抽汽量暂按20t/h，四级抽汽量暂按50t/h，五级抽汽量暂按30t/h，此工况下汽轮机能带额定负荷（600MW）。
汽轮机在带额定负荷（600MW）、平均背压0.0049MPa(a)时，单抽冷段最大值115t/h、单抽四段最大值170t/h、单抽五段最大值70t/h、抽四段和五段最大值分别为110t/h和70t/h。
一、系统的保护措施汽轮机各段抽汽管道将汽机与各级加热器或除氧器相连。
当汽轮机突降负荷或甩负荷时，蒸汽压力急剧降低，这些加热器和除氧器内的饱和水将闪蒸成蒸汽，与各抽汽管道内滞留的蒸汽一同返回汽机。
这些返回汽机的蒸汽可能在汽轮机内继续做功而造成汽机超速。
另外，加热器管束破裂，管子与管板或联箱连接处泄漏，以及加热器疏水不畅造成水位过高等情况，都会使水倒入汽轮机，发生事故。
因此回热抽汽系统必须满足汽轮机超速保护、汽轮机进水保护和除氧器水箱及加热器水位过高的要求。
为防止汽机超速，除了最后两级抽汽管道外，其余的抽汽管上均装设气动控制逆止阀和电动隔离阀。
四级抽汽管道上靠近汽轮机处装设一个电动隔离阀和两个气动控制逆止阀。
由于除氧器水箱热容量大，一旦汽机甩负荷或除氧器满水事故时，防止汽水倒流入抽汽管道再灌入汽轮机。
其它凡是从抽汽系统接出的管道去加热设备都装有逆止阀。
抽汽逆止阀尽可能靠近汽轮机的抽汽口安装，以便当汽轮机跳闸时，可以降低抽汽系统能量的贮存，为防汽机超速保护。
抽汽回热系统及热网系统
抽汽回热系统及热网系统概述以水为工质的热力发电厂，汽轮机排汽凝结放热的损失最大，抽汽回热将部分做完功的蒸汽抽出，这部分蒸汽的汽化潜热被凝结水吸收保留在了系统内，减少了冷源损失，提高了电厂热经济性。
回热作为一个最普遍、对提高机组和全厂热经济性最有效的手段，被当今所有火电厂的汽轮机所采用。
另外，为保证机组正常运行，抽汽还提供轴封用汽、锅炉辅助用汽、采暖及制冷用汽等。
回热系统既是汽轮机热力系统的基础，也是电厂热力系统的核心，它对机组和电厂的热经济性起着决定性的作用。
抽汽回热系统作用抽汽回热系统是原则性热力系统最基本的组成部分，采用抽汽加热锅炉给水的目的在于减少冷源损失，一定抽汽量的蒸汽作了部分功后不再至凝汽器中向冷却水放热，既避免了蒸汽的热量被循环冷却水带走，使蒸汽热量得到充分利用，热耗率下降。
同时由于利用了在汽轮机作过部分功的蒸汽来加热给水，提高了给水温度，减少了锅炉受热面的传热温差，从而减少了给水加热过程的不可逆损失，在锅炉中的吸热量也相应减少。
综合以上原因说明抽汽回热系统提高了机组循环热效率，因此抽汽回热系统的正常投运对提高机组的热经济性具有决定性的影响。
抽汽系统组成本机组汽轮机共设六段非调整抽汽和一段调整抽汽。
其中，一、二、三段抽汽分别向三台高加和三号高加外置蒸汽冷却器供汽；四段抽汽向给水泵汽轮机和除氧器供汽，同时向辅助蒸汽联箱供汽。
五段抽汽为调整抽汽，一部分至五号低加，另一部分至热网，同时还需具有提供不低于50t/h（暂定）厂用蒸汽的能力，五段抽汽共用2个抽汽口，并采用下排汽方案。
；六、七段抽汽分别向六、七号低加供汽，除第六、七段抽汽外，各抽汽管道均装设有气动逆止阀和电动截止阀，前者作为防止汽轮机超速的一级保护，同时也作为防止汽轮机进水的辅助保护措施；后者是作为防止汽轮机进水的隔离措施。
在各抽汽管道的顶部和底部分别装有热电偶，作为防进水保护的预报警，便于运行人员预先判断事故的可能性。
由于四抽连接到辅汽联箱、除氧器和给水泵汽轮机等，用户多且管道容积大，管道上设置两道逆止阀。
大修现场解说哈汽660MW机组
大修现场解说哈汽660MW机组法律顾问：张友全律师正文：大修现场解说哈汽660MW机组哈汽CLNZK660-24.2/566/566、超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、直接空冷凝汽式汽轮机。
汽缸内有1个冲动式调节级和9个反动式高压级，总共10级；中压部分有6个反动式中压级。
第一部分高中压缸部件哈汽高、中压汽缸采用的合缸结构，通流部分为反向布置。
合缸布置的优点是紧凑，可缩短机组的总长度，减少了轴承的数量。
高温部分集中在汽轮机的中段，轴承和调节系统各部套受高温影响较小，汽缸热应力小，减少了轴端漏气，较容易平衡轴向推力。
缺点是高、中压缸分缸隔板承受较大的压差，变工况运行有较大的热应力，动静不涨差较复杂，高、中压进汽管集中布置在中部较拥挤，布置和检修不便。
高中压合缸为双层汽缸结构，双层缸优点：(1)整个蒸汽压差由外缸和内缸分担，从而可减薄内、外缸缸壁及法兰的厚度。
(2)外层汽缸不致与高温蒸汽相接触，因而外缸可以采用较低级的钢材，节省优质钢材。
(3)双层缸结构的汽轮机在启动、停机时，汽缸的加热和冷却过程都可加快，因而缩短了启、停机时间和提高汽轮机对负荷的适应性，具有较强的调峰能力。
外缸上半缸、高压内缸、中压1号、2号隔板套：外缸下半缸：高压内缸：高压隔板套：中压1号、2号隔板套：中压进汽隔热罩：过桥汽封：喷嘴：（上下各半）喷嘴室内部：高中压外缸上半缸：内外缸夹层的冷却汽流是来自高压平衡活塞汽封的漏汽，漏汽通过夹层后，一部分与高压缸排汽汇合，另一部分则经过外缸上部的连通弯管进入中压平衡活塞汽封中段。
当机组正常运行时，由于内缸温度很高，其热量源源不断地辐射到外缸，有使外缸超温的趋势，这时夹层汽流对外缸起冷却作用。
当机组冷态起动时，为使内缸尽可能迅速同步加热，以减小动静部分胀差和热应力，缩短起动时间，此时夹层汽流对汽缸起加热作用。
第二部分高中压转子部件一、哈汽超临界反动式三缸四排汽轮机组转子由高中压转子、低压A转子和低压B转子及发电机转子组成，通过刚性联轴器联接。
回热抽汽系统
回热抽汽系统一、概述及设备规范1、概述抽汽回热系统是原则性热力系统最基本的组成部分，采用抽汽加热锅炉给水的目的在于减少冷源损失，一定抽汽量的蒸汽作了部分功后不再至凝汽器中向冷却水放热，既避免了蒸汽的热量被循环冷却水带走，使蒸汽热量得到充分利用，热耗率下降。
同时由于利用了在汽轮机作过部分功的蒸汽来加热给水，提高了给水温度，减少了锅炉受热面的传热温差，从而减少了给水加热过程的不可逆损失，在锅炉中的吸热量也相应减少。
因此抽汽回热系统的正常投运对提高机组的热经济性具有决定性的影响。
本机组汽轮机共设八段非调整抽汽。
第一段抽汽引自高压缸，供1号高加；第二段抽汽引自高压缸排汽，供给2号高加、引风机汽轮机及辅汽系统的备用汽源；第三段抽汽引自中压缸，供给3号高加；第四段抽汽引自中压缸排汽，供给除氧器、给水泵汽轮机、引风机汽轮机、辅汽系统、工业抽汽；第五至第八段抽汽均引自低压缸A和低压缸B，第五段抽汽供给5号低加；第六段抽汽供6号低加；第七段抽汽引自低压缸A的抽汽供给7A号低加，引自低压缸B的抽汽供给7B号低加；第八段抽汽引自低压缸A的抽汽供给供给8A号，引自低压缸B的抽汽供给8B号低加。
#1、#2、#3高加水侧采用大旁路系统， #7A、#7B及#8A、#8B加热器公用一个水侧旁路。
除氧器为无头内置卧式除氧器。
各加热器汽、水侧均设有长期停机期间充氮保养装置。
除第七、八段抽汽外，各抽汽管道均装设有气动逆止阀和电动截止阀，抽汽逆止阀尽可能靠近汽轮机的抽汽口安装，以便当汽轮机跳闸时，可以降低抽汽系统能量的贮存，为防汽机超速保护。
同时抽汽逆止阀亦作为防止汽轮机进水的二级保护。
具有快关功能的电动隔离阀的安装位置靠近加热器，作为防止汽轮机进水的一级保护，另一个作用是在加热器切除时，切断加热器的汽源。
由于四抽连接到辅汽联箱、除氧器和给水泵汽轮机等，用户多且管道容积大，管道上设置两道逆止阀。
四段抽汽各用汽点的管道上亦设置了一个气动逆止阀和电动截止阀。
东汽600MW超临界汽轮机结构介绍
东汽600MW超临界汽轮机介绍第一节东汽600MW超临界汽轮机技术特点及性能规范东方汽轮机厂（以下简称东汽）与日立公司具有相同的设计技术体系，即采用美国GE 公司的冲动式技术。
东汽N600—24.2／566／566型超临界汽轮机采用日立公司所具有的当代国际上最先进的通流优化技术及汽缸优化技术，使机组经济性、可靠性得到进一步提高。
一、东汽N600—24.2／566／566型汽轮机的设计思想东汽的600MW汽轮机有亚临界参数和超临界参数两种，与亚临界600MW机组相比，由于高压及中压部分进汽压力、温度的升高，在材料、结构及冷却上均采取了相应措施，如高温动叶材料采用了CrMoVNb；高压部分汽缸采用CrMoV钢，该材料具有优良的高温性能。
结构上，该汽轮机保证内缸的最大工作压力为喷嘴后的压力与高排压差，外缸最大工作压力为高排压力与大气压之差，可有效的降低汽缸的工作压力，同时进汽口及遮热环的布置保证汽缸有一个合理的温度梯度，以控制它的温度应力，保证寿命损耗在要求的范围内。
中压部分除中间汽封漏汽冷却高中压转子中间汽封段以外，还从高压第3级后引汽冷却中压第1级叶轮轮面及轮缘，大大提高了中压第1级的可靠性；阀门采用经过实验研究及实际验证的高效低损、低噪声高稳定性的阀座和阀碟型线及合理的卸载防漏结构。
该汽轮机广泛采用当代通流设计领域中最先进的全三元可控涡设计技术，高中压静叶型线采用高效的后加载层流叶型（SCH），动叶采用型损、攻角损失更小的高负荷叶型（HV），低压静叶采用高负荷静叶型线（CUC），低压动叶采用成熟的40"低压积木块。
在采用以上通流核心技术的同时，对焓降、动静叶匹配进行优化，在高压缸部分级采用分流叶栅，叶顶采用多齿汽封，对连通管以及高中低排汽涡壳根据实验以及流体计算结果进行优化设计。
该机组为冲动式汽轮机，冲动式机组的转子由于采用轮盘式结构，启动过程中转子的热应力相对较小，同时高中压合缸使得汽缸及转子温度基本上同步升高，保证了机组的顺利膨胀，为启动的灵活性奠定了基础。
汽水系统及其辅助系统的设计和计算解读
目录前言........................................................................................................................ 错误！未定义书签。
第一章给水回热系统.. (2)1.1 给水回热系统设计背景......................................................................... 错误！未定义书签。
第二章给水回热系统的组成.. (5)2.1 回热加热器 (5)2.2 除氧器 (13)第三章300MW机组回热系统 (16)3.1 回热系统管路介绍 (16)3.2 回热系统结构简述 (19)第四章300MW机组汽水系统及其辅助系统的原则性计算 (21)4.1 板桥电厂原则性热力系统拟定 (21)4.2 原始资料整理 (22)4.3 计算回热抽汽系数与凝汽系数 (23)4.4 凝汽份额的计算与工质平衡校核 (27)D计算及功率校核 (28)4.5 新汽量4.6 热经济指标的计算 (29)第五章回热系统主要设备及管道的设计与计算 (31)5.1 H1加热器的设计计算 (31)5.2 H2加热器的设计计算 (42)5.3 H3加热器的设计计算 (48)5.4 除氧器的设计计算 (53)5.5 H5加热器的设计计算 (56)5.6 H6加热器的设计计算 (60)5.7 H7加热器的设计计算 (64)5.8 H8加热器的设计计算 (69)5.9 抽汽管道的计算 (73)第六章结论 .......................................................................................................... 错误！未定义书签。
参考文献 ................................................................................................................ 错误！未定义书签。
原则性热力系统计算例题
装有中间再热机组的凝汽式发电厂原则性热力系统图 如图所示，其计算如下。
一、汽轮机型式:
机组型式: 国产N300-16.67/537/537
蒸汽初参数 : p0=16.67Mpa (170ata), t0=537℃再热蒸汽参数 高压缸排汽 prh=3.66Mpa (37.3ata), t2=321.1℃ 中压缸进汽 prh’=3.29Mpa (33.59ata), t’rh=537℃ 排汽压力 pc=0.0054Mpa (0.055ata),
低压缸汽封
Asg4 1373
0.001430 2716 至SG
总计
总21562 0.02315
（2）其它有关数据
面组的机电效率
回热加热器效率 连续排污扩容器压力选0.99MPa
化学补充水温tma=20℃
给水泵组合水焓升Δhw pa=25.8kJ/kg, 凝结水泵
的 焓升Δhwpa=1.7J/kg。各管段压损和各加热器
侧 水焓hwj
.9 .4 8
5
9
7
9
5
8
加热器进口 kJ/kg 1047 862. 741. 555. 436. 365. 259. 149.
表6 新蒸汽、再热蒸汽及排污扩容器计算点汽水参数
汽水参数 压力p
单位 MPa
锅炉 汽轮机 过热器 高压缸
出口 入口
17.4 16.67
再热器
入口 出口 3.66 3.29
二、回热系统参数 该机组有八级不调整抽汽参数如表1所示
表1 N300-16.67/537/537型机组回热抽汽参数表
项目
单位
回热抽汽参数
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