桥梁挂篮强度验算计算书

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挂篮受力验算书3

挂篮受力验算书3

挂篮受力计算书一、计算依据1、干溪沟2号特大桥两阶段施工图设计2、《结构力学》、《材料力学》3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》4、《公路桥涵施工技术规范》、《路桥施工计算手册》(交通出版社)5、砼容重取2.6t/m 3,模板外侧模、底模取100kg/m 2,内模及端头模80kg/m 2,涨模系数取1.05,冲击系数取1.1,底篮两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m 2,其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m 2。

6、A3钢许用拉应力和压应力取[δ]=140MPa ,许用剪应力取[τ]=85MPa ,销孔孔壁承压许用应力[δbs ]=210 MPa;16Mn 钢许用拉应力取[δ]=170MPa ,销孔孔壁承压许用应力[δbs ]=300MPa ;45#钢许用剪应力取[τ]=125MPa 。

二、挂篮底篮及吊带底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。

1、纵梁验算标注单位:cm下横梁纵梁纵梁布置示意图⑴工况1(1#块)砼荷载:57.4m 3×2.6t/m 3×1.05×1.1=172.37t=1723.7KN 。

底模及端头模自重荷载:33.8m 2×100kg/m 2+6.11m 2×80kg/m 2=3868.8kg=38.7KN 。

砼荷载按0#断面面积进行荷载分配,腹板及底板断面面积总和为19.44m 2;模板荷载按底板线性分配在纵梁上。

a 、①号纵梁上的荷载腹板的断面面积为7.16m 2,其砼及模板荷载为:1723.7KN ×7.16/19.44+38.7KN ×0.7/6.5=639.0KN 。

腹板下共有4.5片纵梁,每片①号纵梁的荷载为:639KN/4.5=142KN 。

通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为54.35KN 、87.65KN 。

b 、②号纵梁上的荷载腹板与③号纵梁间的断面面积为0.46m 2,其砼及模板荷载为:1723.7KN ×0.46/19.44+38.7KN ×0.425/6.5=43.3KN 。

悬臂三角挂篮结构强度验算

悬臂三角挂篮结构强度验算

第 1 页/共 29 页悬臂梁施工三角挂篮结构强度验算(某跨河桥)铁路桥及马路桥用到的悬臂挂篮施工主意的有无数范例,按照以往的的经验可以改造成符合自己桥梁用的三角形挂篮或菱形挂篮(后者提供机械操作平台),但是重要的施工技术需要科学的数据计算来支撑,而不仅仅是经验。

鉴于新手在设计挂篮时对其强度演算缺乏系统知识,特发表一篇挂篮施工胜利的计算范例,借以抛砖引玉。

1.低模前后吊带估算6004000mm600h 1h 2P=1151.8kNL1L2后前图1 荷载纵向分布图()()()mmL mmh h h h h h L mm kN h mm kN h h h h h 263025705200257040004000214000214000400031400021600/301.0/275.08.11512/40005256.57322212211212121=-==⋅+⋅-⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅-⋅+=⎩⎨⎧==⎪⎩⎪⎨⎧=⨯+=,解得: kNR kN R 799.11818.11512630257005.1625.12378.11512570263005.1=⨯⨯==⨯⨯=前后 2.外侧模牛腿 2.1荷载外侧模分量:6443.526kg=64.435kN ;翼缘板钢筋混凝土分量:1.0725×4.0×25=107.25kN ;施工荷载(0.1kN/m 2):2.75×4.0×0.1=1.1kN ,合计:172.785kN ,每个牛腿上分配:1.1×172.785/2=95.032kN 。

2.2牛腿丝杠丝杠T60×9螺纹,φ63圆钢,Q235。

2.3高强螺栓6个螺栓,折减系数0.7,则抗剪承载能力为0.7 ×6×60.8=255.36kN (可)。

3.侧模吊挂系统挂篮走行时侧模吊挂在主构架上。

荷载:64.435kN 。

3.1侧模件7通长角钢强度件7计算跨度619mm ,为2[10,I=396.6cm 4,W=79.4cm 3。

大桥挂篮计算书

大桥挂篮计算书

大桥挂篮计算单一.计算依据1.《路桥施工计算手册》周水兴等编著2.《桥涵》(上、下册)交通部第一公路工程总公司主编3.《实用土木工程手册》(第三版)杨文渊编4.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)5.《材料力学》(上、下册)6.《结构力学》(上、下册)二.计算1.计算A2段各块重量图一、T构横截面长3.5m,体积28.07m3,重量73.44t,梁高3.639~3.295m,顶板厚度0.2m,底板厚0.607~0.526m,腹板厚0.8m。

⑴箱梁截面积计算① 2#截面A1=1.8×(0.18+0.45)=1.134 ㎡A2=0.2×3.1+0.25*0.8=0.82㎡A3=0.65*[(3.639+3.295)/2-0.2]*2=4.28 ㎡A4=3.1* (0.526+0.607)/2+0.4*0.2=1.84㎡A=A1+A2+A3+A4=8.07㎡⑵ 2#箱梁段重量计算(钢筋砼按2.6t/m3计)G=AL=8.07*3.5*2.6=73.44M32.底模纵梁计算⑴荷载分析:挂篮结构荷载计算安全系数:K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1为荷载冲击系数K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量底模纵梁计算的力学假定:①1#、5#纵梁承担边腹板砼;②2#、3#、4#纵梁承担其结构尺寸内的底板砼底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构,将其所受的压力及自身重力传递给下横梁,其纵梁布置如图五所示:图二、底模纵梁布置图底模重:1.0t。

均布q底模=1.0/4.4*3.5=0.065t/㎡⑵ 1#纵梁计算在腹板下共有4根纵梁,其纵梁受力简图及横截面如图六所示。

选用][32b。

图三、1#纵梁受力简图及横截面纵梁重:0.56905T模型重:0.065t/㎡砼重:4.28*3.5*2.6/2=19.5t 施工荷载:0.25t/㎡q=[(0.56905*1.2*1.05+19.5)/2]/3.5+(0.065+0.25)*0.65=3.09t/mIx=8056.8*2=16113.6cm4W= Ix/(32/2)=1007.1cm3由图三可知:R后=3.09*3.5*(0.8+3.5/2)/4.8=5.75tR前=3.09*3.5*(0.5+3.5/2)/4.8=5.07t当x=0.8+2.25*3.5/4.8=2.44Mmax=3.09*3.5*2.25/5.5*[0.8+3.5*2.25/(2*5.5)]=6.71tmMpaMpa WM1709.140108.247210832.3464max<=⨯⨯==-σб= Mmax/ W=6.71*104 / 1007.1*10-6 =66.6Mpa 〈200 Mpa 〈可〉 当x=2.55m 时, =maxf 5.2mmf/l=052/480=1/923<1/400 <可> (3)2#纵梁计算由图二可知2#、3#、4#3根底板纵梁受力一样,故检算即可。

大型桥梁45+70+45m挂蓝挂篮计算书

大型桥梁45+70+45m挂蓝挂篮计算书

45+70+45m连续箱梁施工挂篮计算书计算:复核:审核:大型工程机械有限公司二零一五年十一月目录第1章概述 (1)1.1 工程背景 (1)1.2 项目概述 (1)1.3 计算依据 (1)1.4 计算参数 (2)1.5载荷分析 (3)第2章挂篮强度分析 (6)2.1挂蓝施工最大梁段的重量计算 (6)2.2 模板计算 (7)2.3 底模纵梁计算 (18)2.4前下横梁计算 (27)2.5 后下横梁计算 (29)2.6 外滑梁计算 (29)2.7 内滑梁计算 (31)2.8 前上横梁计算 (34)2.9 主桁架检算 (36)2.10 扁担梁检算 (43)2.11吊杆检算 (45)2.12 滑道检算 (46)2.13 主梁后部反扣轮轮轴计算 (49)2.14 吊架销轴计算 (49)2.15 吊耳计算 (50)2.16 自锚固系统计算 (52)2.17 抗倾覆稳定性计算 (52)第3章结论 (53)第1章概述1.1 工程背景海城客运专线是佳木斯省一条正在建设中的从哈尔滨市到黑河市的铁路客运专线,线路起自哈尔滨市,终至黑河市,设计时速为250公里/小时,全长292.995公里,沿线共设新香坊北、阿城北、帽儿山西、尚志南、一面坡北、苇河西、亚布力西、横道河子东、海林北、黑河10座车站,预留黑河西站。

专线建成后,哈市到黑河的铁路运行时间将缩短至一个多小时,具有重大意义。

1.2 项目概述挂篮施工是预应力混凝土连续梁、T形钢构和悬臂梁分段施工的一项主要设备,它能够沿轨道整体向前。

挂蓝施工可用:桁架式挂篮、三角式挂篮、棱形挂篮和斜拉式挂篮等工艺。

本次挂蓝施工设计为棱形挂篮,主要特点是:(1)能承受梁段自重及施工荷载;(2)刚度大,变形小;(3)结构轻巧,便于前移;(4)适应范围大,底模架便于升降,适应不同的梁高。

为保证挂蓝空载走行和浇筑砼梁的过程的安全可靠,本计算书主要对其模板结构及主桁结构进行详细的力学分析计算。

挂篮计算书

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金边XXXX大桥挂篮计算书XXXXXX挂篮有限公司2020年6月第一章挂篮概述1.1 设计依据1、桥梁施工图。

2、《钢结构设计规范》(GBJ17-88)3、《公路桥涵施工技术规范》(JT041-2000)4、其它相关规范和要求1.2 工程概况本桥为五跨预应力混凝土连续箱梁,主桥桥跨组成75m+3*120m+75m的单箱三室连续梁。

主桥1#~13#箱梁采用挂蓝悬臂浇筑法施工,浇注箱梁最重块段为8#块,其重量约为200t。

1.3 挂篮设计1.3.1 主要材料参数(1)钢筋砼自重G=2.6t/m3;砼(2)钢材弹性模量E=2.1×105 MPa;(3)材料的许用应力:Q235B钢[σ]=170MPa, [τ]=100Mpa。

45钢[σ]=220MPa, [τ]=125Mpa。

本挂篮结构用材料皆为Q235B,销轴及其它轴类零件材料为45钢,吊杆和锚杆用φ32-785精轧螺纹钢。

1.3.2 挂篮主要性能指标(一)、施工和行走时的抗倾覆系数:≥2。

(二)、挂篮的最大变形:≤2cm。

(三)、强度、刚度和稳定性满足要求。

1.3.2 挂篮构造挂篮主桁采用三角形桁构梁结构,其水平梁由[36b普通热轧槽钢双拼构成,前、后拉杆和垂直杆采用[32b槽钢双拼;前横梁采用两根槽钢[40b双拼,前、后下横梁采均用两根[40b槽钢双拼而成;主桁架的拼接采用结点支座配合φ8cm销轴连接,销轴采用45#钢材料;底篮设置若干根I28b普通工字钢纵梁。

挂篮前后吊杆及后锚皆采用φ32精轧螺纹钢。

挂篮共重约75t(含模板)。

第二章挂篮结构验算2.1 荷载1、人群及机具荷载:150kg/m2。

2、风荷载:60kg/m2。

3、荷载系数:n1=1.14、8#块箱梁重量为200t,节段长4.5m。

(其中:翼板重2×20t,腹板重2*10.65t,顶板重2*19+15t,横梁重19t,底板重66.4t。

)箱梁重量分布如图(单位:mm):2.2 设计工况挂篮的设计工况如下:工况Ⅰ:浇筑8#块,验算算承重架和其它主要受力构件的应力、变形和稳定性。

挂篮计算书

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附:悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9#节段混凝土,重量为108吨,节段长度3.5m。

4m节段最大重量为13#节段梁,重量为94.1吨。

翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q=108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1=1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2=2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa,施工荷载q=11.6*3=34.8 KN/m5=11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa,施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁,其中外侧2根靠近箱梁腹板,共同承载腹板荷载,底板3根等间距布置,因箱梁荷载分布不均匀,为此,底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下:(1) 腹板纵梁:2根2[36型钢,承载箱梁断面积为3.35m2,分布长度3.5m。

某大桥三角轻型挂篮计算书(附挂篮全套图纸)

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XXX 大桥三角轻型挂篮计算书第一部分承重系统检算一、设计依据:以本桥具有代表性的大桥现浇4号块计算为例1.箱梁中心高:取均值=(392.4+362)/2=377.2cm2、底板厚:取均值=(49+44.9)/2=46.95cm3、顶板厚28cm4、腹板厚70cm5、节段长3.5m6、节段体积65m 37、节段重量169t二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道,4号块重量并不是挂篮中的单一构件承担的,是由侧模、内模、底模共同承担的,所以对2重量进行分配。

参照图纸可以将其重量按区域的浇注砼重量分成三个部分:W 侧=9.19×2t W 内=17.16×2t W 底=114.38t AA 三、主构架的计算由挂篮结构图纸,承重系统由三组相同的槽钢,每组槽钢由[]拼焊而成。

(一)、技术参数(1)节段浇注砼重量最大:169t(2)底模重量15t (含下横梁及附件)(3)侧模重量2×6t(4)前横梁4t (含其上附件)(5)内模重量2×5.3t(含行走机构和内滑梁)(6)另加2.5%的施工负载(169+15+12+10.6+4)×2.5%=5.3t 以上重量共计:216t。

这个荷载由构架前端和前节段箱梁端部承受,分别分担总重量的一半,则挂篮前端所承担的重量为216/2=108t,每个三角架前端所承担的重量为108/3=36t=360KN。

(7)双拼40b[]槽钢截面特性为惯性距I=120777cm4截面积A=478.08cm2抗弯截面系数W=5490cm3EI=120777×10-8×2.1×105×106×10-3=253631.7KN.m2EA=2.1×105×106×478.08×10-4×10-3=10039680KN容许弯距[M]=σ容W=1180KN.m容许剪力[V]=τA=5961.6KN(二)、受力分析及计算计算采用清华大学开发的“结构力学求解器”程序软件SMSOLVER。

xxx大桥挂篮验算书

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庞纳子大桥挂篮计算书2019年12月目录一、工程概况 (1)1.1桥梁整体概况 (1)1.2 主梁设计概况 (1)二、挂篮结构形式 (4)三、挂篮设计验算 (6)3.1.挂篮设计参数 (6)3.2.工况一:1#块作用挂篮验算 (8)3.2.1 荷载分析 (8)3.2.2 荷载设计分配 (8)3.2.3 挂篮模型 (10)3.2.4 底篮系统 (10)3.2.5 导梁系统 (11)3.2.6 主构架系统 (12)3.2.7 悬吊系统 (13)3.3.8 三角架压杆计算 (14)3.2.9主构架变形 (15)3.2.10计算结果汇总 (15)3.3.工况二:15#块作用挂篮验算 (16)3.3.1 荷载分析 (16)3.3.2 荷载设计分配 (17)3.3.3 挂篮模型 (18)3.3.4 底篮系统 (19)3.3.5 导梁系统 (20)3.3.6 主构架系统 (21)3.3.7 悬吊系统 (22)3.3.8 三角架压杆计算 (22)3.3.9主构架变形 (23)3.3.10计算结果汇总 (23)3.4.行走工况下挂篮验算 (24)3.4.1 挂篮模型 (24)3.4.2 底篮系统 (25)3.4.3 导梁系统 (26)3.4.4主构架系统 (27)3.4.5悬吊系统 (28)3.4.6三角架压杆计算 (29)3.4.7反扣轮轴 (29)3.4.8主构架变形 (30)3.4.9计算结果汇总 (30)3.5.销轴验算 (31)3.5.1主构架销轴的校核 (31)3.5.2吊杆、吊带销轴的校核 (32)四、验算总结 (33)一、工程概况1.1桥梁整体概况庞纳子大桥是一座集超高墩、大悬臂、复杂环境于一体的连续刚构桥,位于喀拉喀什河河床,全长410m,起点桩号为K158+213,终点桩号为K158+623。

该桥跨径组合为5×40m先简支后结构连续T梁+2×100m压应力混凝土T型刚构桥(桥跨布置图见图1-1),桥宽9m,双向两车道,桥墩高161m,T构采用悬臂施工,最大悬臂长度为93m。

挂篮检算书

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挂篮检算书1.1.计算依据《xx院专用图·时速350公里客运专线铁路·无咋轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度:32+48+32》1.2.设计规范《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002《客运专线铁路桥涵工程技术指南》TZ213--2005《钢结构设计规范》GB5007-2003《钢结构高强螺栓连接的设计、施工、及验收规程》JGJ82-91《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-20011.3.主要技术指标梁段长度:3.45m梁段重量:1100.7KN主构架最大下挠值: 20mm前上横梁、走行梁、底模平台横梁和纵梁刚度:支撑计算跨径的1/400 底模板、外模刚度:支撑计算跨径的1/400内模刚度:支撑计算跨径的1/400工作状态抗倾覆系数:>2.0走行状态抗倾覆系数:>2.01.4.材料钢材: Q235B:[σ]=170MPa。

Q345B 用于吊带40Cr号钢:用于销轴40Si2MnV(高强精轧螺纹钢筋):用于吊杆及锚杆。

连接材料:10.9S级钢结构用高强螺栓联结副E43XX 焊条Er49-1 CO气体保护焊丝2xx32+48+32连续梁为斜腹板梁,根据施工工序,混凝土的浇注顺序为:先底板,后腹板。

最后顶板;在浇注底板时,混凝土荷载全部由底模平台承受,浇注腹板,由于腹板为斜腹板,混凝土荷载始终竖直向下,根据力学原理可把腹板内的混凝土荷载分解为沿腹板方向,和垂直于腹板方向的两个力,分别传递给底模平台,和外侧模;浇注顶板混凝土时,翼缘板上的荷载由外侧模承担,顶板上的荷载右内模承担;具体见下图:混凝土荷载分布图由以上可得:混凝土传递给底模平台上的分配横梁荷载集度分布如下图:混凝土荷载集度 单位:2/m kN混凝土振捣荷载,施工人员与机具荷载集度为:2/5.6m kN 荷载汇总通过荷载计算,对施加在分配横梁的荷载进行汇总为:人具振砼q q q q ++= 以上可得,分配横梁总荷载集度分布如下图总体计算图式三维效果图见附图2。

挂篮计算书

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1.概述本挂篮适用于***** 连续梁悬臂浇筑施工。

通行车辆为地铁B 型车辆,四辆编组,设计最高行车速度120KM/H;结构设计使用年限为100 年。

连续梁为单箱单室直腹板截面,梁顶U 型挡板采取二次浇筑施工。

箱梁顶板宽9.84 米,底板宽5.84 米,最大悬浇梁段长4 米,0#段长度10 米,合龙段长度2 米。

最重悬浇梁段为4#段,砼重115吨(含齿块)。

挂篮总体结构见图。

图 1.1 挂篮总体- 1 -图 1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构,主桁架前支点至顶横梁4.9 米,距离后锚结点3.6 米,结构中心线高度3.6 米。

底篮前后吊点采用钢板吊带,前后共设置8 个吊点;外模吊点采用用Φ32 精轧螺纹钢筋。

底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点,此吊点不参与施工状态受力计算。

吊带截面规格为30×150mm钢板,材料采用低合金高强度结构钢(材质Q345B),吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。

内模板采用木模板及支架施工。

2.设计依据及主要参数2.1设计依据(1).《钢结构设计规范》 ( GB 50017-2003)(2). 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG-TF50-2011)(3). 《铁路桥涵工程施工安全技术规程》 (TB 10303-2009\J 946-2009 )(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2.结构参数(1). 悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。

(2). 双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。

2.3. 计算荷载(1). 箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2). 挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板) 计算(3). 人群及机具荷载取2500Pa(4). 风荷载取800Pa(5). 荷载参数:1).钢筋混凝土比重取值为26KN m 3;2).混凝土超灌系数取1.05 ;3).新浇砼动力系数取1.2 ;4).抗倾覆稳定系数不小于2.2 ;5).施工状态结构刚度取L/400, 非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6). 最不利工况:浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ:砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ:砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算,荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算2.4. 钢材设计标准强度(GB 50017-2003)3. 主桁架结构计算我们分别针对4#施工状态和行走状态(后退状态),对挂篮整体结构建模计算。

桥梁施工挂篮结构计算书

桥梁施工挂篮结构计算书

XX高速公路第X合同段施工挂篮结构计算书中铁XX局X公司XX高速公路第X合同段项目部施工挂篮结构计算书(附件11)一、计算基本资料根据挂篮结构以梁中心线受力的对称性,计算时挂篮的一侧为研究对象,1、挂蓝承重: 200T;(400T/2)2、挂蓝自重: 54.5T;(109/2)3、A3钢抗弯强度设计值:[σ]=215Mpa;4、A3钢抗剪强度设计值:[τ]=125Mpa;二、基本结构形式主构架采用双槽30b型钢组焊。

截面特性如下:A=91.18cm2;I x =12995.8cm4; Iy=21540cm4;W x =866.4cm3;ix=11.41cm; iy1=2.41cm;iy=15.37cm三、主构架结构检算主构架杆轴力电算结果如右下图,其中轴力最大为123.25T。

由于杆件为格构式轴心压杆,应按稳定验算截面强度。

λx=5830/114.1=51.1;λy=5830/153.7=37.9;λ1=610/24.1=24.9;610为缀板间距 λoy=(37.92+24.92)0.5=45.3,取计算长细比为51.1,查表的稳定系数υ=0.867。

则σ=123.25×104/(0.867×9118) =155.9Mpa <[σ] 验算通过。

前支点挠度计算值f=24mm 四、前上横梁验算1、前上横梁组合截面特性: A=329.6cm 2;I x =106752.6cm 4;I y =111648.4cm 4; W x =4942.3cm 3;i x =23.8cm ;i y =24.3cm ; 2、前上横梁电算结果如下:M max =466.2KN.m ;M min =--299.0KN.m ;V max =362.5KN 则:正应力σ=36103.4942102.466⨯⨯=94.3Mpa <[σ] 验算通过由于横梁构造符合不需验算受弯整体稳定的相关要求,故不必验算整体稳定。

甘棠江特大桥挂篮检算

甘棠江特大桥挂篮检算

图1-1 AB 杆(mm)三角挂篮验算书1 设计规范《钢结构设计规范》(GB50017-2003)2 三角主桁架验算2.1 AB 、AD 杆截面见图1-1。

分肢采用2[30b ,缀板采用—10×200×330,隔板采用中空的—10×300×330,间距750mm 。

[30b 参数:2.1.1 稳定计算 ⒈整体稳定 ⑴绕实轴y-y⑵虚轴x-x⒉局部稳定 ⑴分肢稳定100320330350R 50300x xy y750200⑵缀板线刚度之和与分肢线刚度比值⑶隔板间距2.1.2 强度⑴杆件,按b类查表得,⑵缀板与分肢连接焊缝作用于杆的剪力作用于一个缀板系的剪力缀板与分肢连接处的内力剪力弯距构造要求图1-2 AC 杆(mm)实际焊角尺寸,满足要求。

2.2 AC 杆截面见图1-2。

分肢采用2[30b ,缀板采用—10×200×330,隔板采用中空的—10×300×330,间距1000mm 。

[30b 参数:2.2.1 稳定计算 ⒈整体稳定 ⑴绕实轴y-y⑵虚轴x-x⒉局部稳定 ⑴分肢稳定【增加4对缀板,调整间距为50cm 。

320330?100xxyy3501000200280图1-3 BC 杆(mm)以下为调整后的结果 】⑵缀板线刚度之和与分肢线刚度比值⑶隔板间距2.2.2 强度 ⑴杆件,按b 类查表得,⑵缀板与分肢连接焊缝 比照2.1.2,满足要求。

2.3 BC 、CD 杆截面见图1-3,分肢采用2[30b ,为拉杆。

[30b 参数:2.3.1 稳定计算 ⒈整体稳定 ⑴绕实轴y-y⑵虚轴x-x350300xxyy2.3.2 强度2.4 连接验算2.4.1 A节点⑴水平方向单栓抗剪承载力单栓承压承载力一侧所需螺栓数实际为15个,满足要求。

⑵竖直方向单栓抗剪承载力单栓承压承载力一侧所需螺栓数实际为15个,满足要求。

2.4.2 C节点⑴斜向单栓抗剪承载力单栓承压承载力一侧所需螺栓数实际为17个,满足要求。

主梁悬浇挂篮计算书

主梁悬浇挂篮计算书

蔡家包大桥主梁悬浇挂篮计算书计算依据及取值:1:混凝土体积按设计图纸取值;比重取2.6t/m3。

2、超载系数取1.05。

3、新浇混凝土动力系数取1.2。

4、挂篮走行时的冲击系数取1.3。

5、人群及施工机具荷载取2.5Kpa。

6、抗倾覆稳定系数取1.5。

7、前后下横梁及外模刚度取L/400,内模取L/250。

8、风载取800Pa。

9、荷载组合:Ⅰ、砼重+ 挂篮+ 人群机具+ 动力附加荷载(强度、稳定)Ⅱ、砼重+ 挂篮+ 人群机具(刚度)Ⅲ、挂篮+ 砼重+ 风载(稳定)Ⅳ、挂篮+ 冲击附加荷载+ 风载(走行稳定)10、以1#块控制计算。

一:纵梁计算(1)现浇梁底板下的纵梁荷载:底模面板自重q1=73kg/m2纵梁自重q2=59.9 kg/m底板砼q3=0.667×1.2×2600=2112 kg/m2, 1.2为砼浇注的动力系数。

施工荷载q4=250 kg/m2纵梁的间距为1m。

q总= q1+ q2+ q3+ q4=(73+2112+250)×1.0+59.9=2494.9 kg/mM max=7.48t.m (见图1)R1=5.03t R2=3.71t纵梁为:W360×136×10×15.8最大弯距处的截面惯性距:I=15760cm4 W=875 cm3δ=M/W=748t.cm/875cm3=85.4Mpa<[δ]f=0.66cm<[f]= L/400=1.33cm现浇梁底板下的纵梁强度及刚度满足设计要求。

(2)现浇梁肋下的纵梁底板砼q3=6.5×1.2×2600=20280 kg/m2。

q总= q1+ q2+ q3+ q4=(73+20280+250)×0.65+59.9×3=13571kg/mM max=42.8t.mQ max=27.3tR1=27.3t R2=20.2t肋下纵梁为:3W360×136×10×15.8最大弯距处的截面惯性距:I=47280cm4 W=2625 cm3δ=M/W=4280t.cm/2625cm3=163Mpa <[δ]=140 Mpa×1.3=182 Mpa (1.3为临时结构容许应力提高系数,局部最大值加强)f=1.0cm<[f]= L/400=1.33cm (未考虑动力附加荷载)肋下的纵梁强度及刚度满足设计要求。

挂篮设计计算书

挂篮设计计算书

挂篮设计计算书1.计算书有关说明1.1 计算目的本产品是由钢结构件组装而成的挂篮设备,为保证其工作的可靠性和安全性,特对设备整体及一些关键零部件进行强度、刚度和稳定性验算。

1.2 计算过程中计算原则设备有些工作状态的受力较复杂,本计算书中的部分工作状态计算模型进行了简化,其简化原则是:计算工作状态比实际工作状态更趋保守。

1.3 设计依据及参考资料《都拉营大桥两阶段施工图设计》《将军滩大桥两阶段施工图设计》《机械设计手册》(94年版、化学工业出版社)《材料力学》(84年版、高等教育出版社)1.4 计算过程中采用的部分常数Q235B钢材的许用应力[б]=145MPaQ235B钢材的许用剪应力[τ]=75MPaQ345B钢材的许用应力[б]=200 MpaQ345B钢材的许用剪应力[τ]=120MPa钢材弹性模量E=206*106kN/m2跨内刚度:L/400;悬臂刚度:L/2001.5本挂篮设计时考虑用其浇筑都拉营大桥主桥2号至12号块段及将军滩大桥主桥2号至21号块段。

经分析可知,在浇筑将军滩大桥主桥2号、18号及移篮时挂篮处于危险状态,本计算书主要对前述几种工况进行了验算。

2.校核计算2.1载荷计算2.1.1混凝土载荷(只需考虑2号、18号)G混=V*ρ*K1*K2式中,V-体积,ρ-密度,取ρ=26(KN/m3), K1-截面系数,取K1=1.03,K2-载荷系数, 取K2=1.2,底板混凝土:G底混2=26.4208*26*1.03*1.2=849.1 (kN)顶板混凝土:G顶混2=11.9*26*1.03*1.2=382.4 (kN)G顶混18=19.3628*26*1.03*1.2=622.2 (kN)腹板混凝土:G腹混2=60.2392*26*1.03*1.2=1935.8 (kN)翼板混凝土:G翼混2=14.1925*26*1.03*1.2=456.1 (kN)G翼混18=18.2475*26*1.03*1.2=586.4 (kN)2.1.2模板载荷底模:G底模=35(kN)单件侧模(共两件): G侧模=90 (kN)内模:G内模=130 (kN)2.2底篮纵梁校核2.2.1腹板处纵梁校核(浇筑状态)腹板处纵梁采用6件HN600X200,所有纵梁整体截面参数如下:I=4425*10-6 (m4), W min=14748*10-6 (m3), S腹=22440*10-6(m2)2.2.1.1最大剪力Q max和最大弯矩M max的计算浇筑2号块时腹板处底纵梁所受载荷参见图一:底纵梁自重G自=38 (kN), 底模重量:G底模=35*2*800/8000=7 (kN) 腹板混凝土:G腹混2=1935.8 (kN),q自=38/5.5=6.9091 (kN/m);q模= 7/4.7=1.4894 (kN/m);q外=1935.8/3.5=553.086 (kN/m);图一经电算得:M2max =1786.3 (kNm); R后2=1166.4 (kN);R前2=814.4 (kN);Q max= R后2=1166.4(kN), M max= M2max =1786.3 (kNm)2.2.1.2强度校核(浇筑2号块时)σ= M max/ W min=1786.3*10-3/(14748 *10-6)=121.1 (Mpa)<[σ]=145(Mpa),安全。

桥梁挂篮强度验算计算书

桥梁挂篮强度验算计算书

合口澧水大桥挂篮强度验算计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《常德临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵洞第二册》1.2《挂蓝施工设计图》1.3《悬浇箱梁施工组织设计》1.4《公路桥涵施工技术规范》(JTJ-041-2000)1.5《路桥施工计算手册》1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)1.7《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2..5t/m3,钢材密度取7.85t/m,钢材弹性模量E=2.1x105Mpa。

[τ=85Mpa; Q420钢2.2 Q235钢弯曲容许应力][σ=145Mpa;剪切容许应力](贝雷插销)抗剪强度设计值[fv]=195Mpa;贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa,抗剪强度设计值[fv]=180Mpa,容许弯矩[M]=900KN.M;φ25、φ32精轧螺纹钢筋(吊杆和锚杆)采用785级,按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。

3、计算方法和内容3.1计算工况:根据设计图纸,本桥箱梁梁段长度有3.5m和4.0m两种,取3.5m和4.0m长度的梁段,即最重的1#和5#梁段进行计算。

3.2荷载施加:混凝土浇筑时,箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上;顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模走行梁上;翼板混凝土和外模自重作用在外模;挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加;各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算;主要计算内容:挂篮主体结构的总体强度和刚度。

4、荷载传递路径翼板荷载外模行走梁 已浇梁段翼板顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段二、 荷载计算单个挂蓝构件重量明细表主桁架最重梁段重量计算三、 吊杆系统强度验算由于底模、外侧模、顶板模吊杆系统为独立支撑,因此各系统吊杆分别对应承受底腹板砼重量、翼板砼重量、顶板砼重量以及相对应系统自重之和。

大桥挂蓝计算书1

大桥挂蓝计算书1

大桥挂蓝计算书1一计算依据《专桥展锦乌下江大桥施工图》《公路桥涵施工技术规范》《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》《结构力学》二荷载组合考虑挂篮自重、梁段重、施工荷载和振捣混凝土时产生的荷载,对挂篮的不同部件采用不同的荷载组合进行计算。

其中:①乌下江大桥和固本溪大桥中,最重的是乌下江1#块,长4m,重800KN;最长的是7#块,长5m,重690KN。

每个块段两个截面积变化不超过1/10,故计算受力过程中可以近似看作等截面梁段,并根据结构受剪和受弯分别取最不利荷载进行验算。

②模板自重120KN,其中侧模重80KN,底模及内模重40KN;③挂篮贝雷梁及上横梁重200KN,其他主要悬挂构件重120KN,除计算主桁外,其他计算中不包含贝雷梁及上横梁自重;④施工荷载取40kN。

单根桁架前端点的荷载组合为:(砼+模板+挂篮+施工荷载)/41#段:200+30+30+10=270KN;7#段:172.5+30+30+10=242.5KN;根据侧模走行梁的位置,计算翼缘板、侧模和施工荷载后,每根走行梁一个悬吊点的拉力为50KN;则底前横梁的荷载组合为:(砼+模板+挂篮+施工荷载)/2-走行梁悬挂拉力×21#段:400+60+60+20-100=440KN;7#段:345+60+60+20-100=385KN;在计算中,主桁、吊带、上下横梁、后锚固端设计安全系数都必须大于2。

三结构检算1、主桁架①单根主桁架采用贝雷片拼装,为单层三排上下加强弦杆的组合结构,共用贝雷12片,加强弦杆24道。

布置为长12m,宽0.9m,高1.7m的主梁。

其各项力学指标如下:W=23097.4cm3I=1732303.2 cm4=4809.4KN·m [Q]=698.9KN②经对比,在悬臂浇注施工第1#梁段时,主桁架受力最不利,故以浇注1#块的工况对主桁架进行受力验算。

单根主桁架受力最大为270KN,自重一半为50KN,支垫点位于0#块距离边沿0.5m 处,每根主桁后锚固点均利用3根箱梁竖向 32精轧螺纹钢筋作为锚固钢筋,要求在紧固配套螺栓过程中,保持每根精扎螺纹钢筋受力相等。

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合口澧水大桥挂篮强度验算计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵洞第二册》1.2《挂蓝施工设计图》1.3《悬浇箱梁施工组织设计》1.4《公路桥涵施工技术规》(JTJ-041-2000)1.5《路桥施工计算手册》1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D62-2004)1.7《钢结构设计规》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取2..5t/m3,钢材密度取7.85t/m,钢材弹性模量E=2.1x105Mpa。

[τ=85Mpa;2.2Q235钢弯曲容许应力][σ=145Mpa;剪切容许应力]Q420钢(贝雷插销)抗剪强度设计值[fv]=195Mpa;贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa,抗剪强度设计值[fv]=180Mpa,容许弯矩[M]=900KN.M;φ25、φ32精轧螺纹钢筋(吊杆和锚杆)采用785级,按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。

3、计算方法和容3.1计算工况:根据设计图纸,本桥箱梁梁段长度有3.5m和4.0m两种,取3.5m和4.0m长度的梁段,即最重的1#和5#梁段进行计算。

3.2荷载施加:混凝土浇筑时,箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上;顶板混凝土及模自重作用在挂篮模走行梁上;翼板混凝土和外模自重作用在外模;挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加;各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算;主要计算容:挂篮主体结构的总体强度和刚度。

4、荷载传递路径翼板荷载外模行走梁 已浇梁段翼板顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段二、 荷载计算单个挂蓝构件重量明细表主桁架最重梁段重量计算三、吊杆系统强度验算由于底模、外侧模、顶板模吊杆系统为独立支撑,因此各系统吊杆分别对应承受底腹板砼重量、翼板砼重量、顶板砼重量以及相对应系统自重之和。

1.底篮吊杆系统受力验算对于1#块 1)、吊杆受力简图:前后25025221.5P1=2×G3+G4=9.1吨 P2=G13=62吨则前吊杆受力 R 前=32吨 后吊杆受力 R 后=39吨由于前后吊杆系统均承受5根Φ32精轧螺纹钢,则每根前吊杆受力为6.4吨,取7吨;后吊杆受力为8吨,吊杆强度满足要求。

2)、同理对于5#块受力分析后:单根前吊杆受力为7吨,单根后吊杆受力为10吨,同理满足强度要求。

2.外侧模吊杆系统外侧模吊杆系统共设计吊杆Φ32精轧螺纹钢4根,前、后吊杆各2根 1)、对于1#块受力图为:内外P1=G5=4.2吨P2=G12=11吨则R外=1.3吨R=13.9吨单根吊杆R外=1.3/2=0.65吨R=13.9/2=7.0吨满足强度要求2)、对于5#块,同样分析之后,R外=0.7吨,R =7.5吨,满足强度要求3.顶板模吊杆系统顶板吊杆系统共设计Φ32精轧螺纹钢4根,前、后各2根吊杆1)、对于1#块受力图为:前后25025225P1=G6=3.3吨 P2=G11=16吨 则R 后=10.5吨 R 前=8.8吨单根吊杆受力:R 后’=10.5/2=5.3吨 R 前’=8.8/2=4.4吨 吊杆满足强度要求2)、对于5#块 同样分析之后,R 前’=R 后’=5.3吨,满足强度要求 通过以上对底蓝、外侧模、顶板模吊杆受力计算,吊杆受力最大为8t ,则最大拉应力为:б=N/A=8×104/π×1.6×1.6×10-4=99.5Mpa <[б]=390Mpa ,满足要求。

4.后锚杆受力验算本挂篮共设主桁架2组,单组主桁架设3根Φ25精轧螺纹钢作为后锚杆,取3根后锚杆距支点中心平均距离为350cm ,由于前吊杆锚固于前横梁上,后吊杆锚固在已浇注的梁段上,所以后锚杆只承受所有底蓝、外侧模、顶板模前吊杆的受力,以及前横梁、主桁架、吊杆、其他材料的自重。

1)、对于1#块350250P1=(32+7*2+8.8+3+0.5)/2=29.2吨取30吨P2、P3为主桁架自重,长分别为7m,5mP2=7×100kg/m×4=2.8吨P3=5×100kg/m×4=2.0吨则P4=(30×4.5+2.8×3.5-2×2.5)/3.5=40吨单根Φ25精轧螺纹钢受力为40/3=13.3吨,则拉应力为:б=N/A=13.3×104/π×1.25×1.25×10-4=271Mpa<[б]=390Mpa,满足要求。

四、主桁架受力验算单个挂篮共设主桁架2组,每组由4片贝雷片组成,其梁段自重及模板自重等荷载通过吊杆传递上横梁,最后传递给主桁架,但由于吊杆系统设前后吊杆,前吊杆锚固在前上横梁上,后吊杆锚固在已浇箱梁砼上,故梁板自重与模板自重等荷载只有一半由主桁架承受,另外一半由已浇梁段承受。

4排单层主桁架容许弯矩为[M]=90*4=360t.m1)、1#块受力图如下:350250支座处为最大弯矩截面P1=30吨P2=2.8吨则M=30*4.5+2.8*3.5=144.8t.m主桁架的安全系数为:360/144.8=2.48 满足要求同理分析可得5#块主桁架所收最大弯矩为:M=28*4.5+2.8*3.5=135.8t.m 满足要求五、底蓝系统强度验算一)、底蓝纵梁计算书底蓝纵梁均由I36工字钢组成,分为A、B两种,A纵梁主要承受腹板组合荷载为双I36工字钢,B纵梁主要承受底板砼,为单I36工字钢,受力图如下:1、纵梁A计算:1.1、按1#梁段验算(1)荷载计算单侧腹板砼重G腹=G11=21t 则q腹=21*0.6*6/(0.6*3.5)=60KN/m底板自重G底=2.2t 则q底=2.2*10*0.6/(6*3.5)=0.6KN/m施工荷载G施= 2.5 KN/m2 则G施=2.5*0.6=1.5 KN/m则q=q腹+ q底+ q施=60+0.6+1.5=62.1 KN/ma=250cm b= 300cm c=350cm d =250cmL=a+b=500cm(2)受力计算支点反力R前=q*c*a/(a+b)=62.1*35*2/5=87KN当X=(d+c*b)/(a+b)=(0.25+3.5*3)/5=2.35m时,弯矩最大Mmax=q*c*b*(2*5*d+c*b)/2*5^2=62.1*3.5*3(2*5*0.25+3.5*3)/2 *25=170KN.mσmax=Mmax/w=170*10^3/(2*877.6*10^-6)=97Mpa<[]σ=145Mpa 满足要求最大剪力Q=R后=130KNτmax=Q*S/(I*δ)=130*10^3*508.8/(15796*10*10^-3)=42Mpa<[]τ=8 5Mpa满足要求同理,当X=2.3m时,纵梁A的挠度最大,则,f max=q*c*b/(24E*I)*[(4*L-4*b^2/L-c^2/L)*x-4*X^3/L+(x-d)^4/b*c]=6.3mm<L/460=5*10^3/400=12.5mm满足要求1.2按5#梁段验算与分析单则腹板的重量:G腹=G15=13.3t 则q腹=13.3*10*0.6/(0.5*4)=37.6KN/m底板自重G底=22.2 t 则q底=0.6 KN/m施工荷载G施=2.5 KN/m2 则q施=1.5 KN/m则q=376+0.6+1.5=39.7 KN/m其中a=225cm b= 275cm c=400cm d =25cmL=a+b=500cm①支座反力R后=q*c*B/L=39.7*4*2.75/5=87KNR前=q*c*a/L=39.7*4*2.25/5=71KN②当X=(d+c*b)/L=0.25+4*2.75=2.45时,弯矩最大Mmax=q*c*b*(2*L*d+c*b)/2L^2=39.7*4*2.75*(2*5*0.25+4*2.75)/2*5^2 =118KN.mσmax=Mmax/w=118*10^3/(2*877.6*10^-6)=67Mpa<[]σ=145Mpa③最大剪力Qmax=87KNτmax=Q max*S/(I*δ)=87*10^3*508.8/(15796*10^-2*10*10^-3 )=28Mpa<[]τ=85Mpa④当X=2.45m时,挠度最大,则c=q*c*b/(24E*I*2)*[(4*L-4*b^2/L-c^2/L)*x-4*X^3/L+(x-d)^4/b*c] =4.8mm<5*10^3/400=12.5mm满足要求2、纵梁B计算2.1按1#梁段验算和受力分析(1)荷载计算底板砼G底=2.3t 则q底=2.3*10*1.0/(4.8*3.5)=13.7KN/m底腹板砼G底=2.2t 则q底=0.6KN/m施工荷载G施= 2.5 KN/m2 q底=2.5KN/m纵梁自重q梁=0.6KN/m受力图“1.1”,其中a=250cm b= 300cm c=350cm d =250cm (2)纵梁分布荷载q=13.7+0.6+2.5+0.6=17.4KN/m(3)受力计算:由“1.1”计算可知支点反力R前=24.4KN R后=36.4KN当X=2.35时,弯矩最大,Mmax=47.6KN.mσmax=Mmax/w=47.6*10^3/(877.6*10^-6)=54Mpa<[]σ=145Mpa挠度最大值f max=3.6mm <L/400=5*10^3/400=12.5mm最大剪力Qmax=36.4KNτmax=Q max*S/(I*δ)=36.4*10^3*508.8/(15796*10^-2*10*10^-3) =11.7Mpa<[]τ=85Mpa故纵梁B强度、刚度等满足要求。

2.3按5#梁段验算和受力分析⑴受力简图同“1.2”且a、b、c、d值也相同⑵荷载计算底板砼G底=2.6t 则q底=26*16*1.0/(4.8*4)=13.5KN/m 底模自重G底=2.2t 则q底模=0.6KN/m施工荷载G施= 2.5 KN/m2 q施=2.5*1.0=2.5KN/m纵梁自重G梁=0.6KN/m q梁=0.6KN/m⑶纵梁分布荷载q=13.5+0.6+2.5+0.6=17.2KN/m⑷受力计算由“1.2”计算可知支点反力R后=37.7KN R前=31KN当X=(d+c+b)/L=2.45时,弯矩及挠度最大最大,Mmax=51KN.mσmax=Mmax/w=51*10^3/(877.6*10^-6)=58Mpa<[]σ=145Mpa最大剪力Qmax=37.7KNτmax=Q max*S/(I*δ)=37.7*10^3*508.8/(15796*10^-2*10*10^ -3)=12Mpa<[]τ=85Mpa挠度最大值f max=4.1mm <L/400=5*10^3/400=12.5mm二)、底篮前后横梁计算1、前横梁计算1.1、按1#梁段验算和受力分析(1)荷载计算底篮前横梁主要承受底模纵梁A、B传下来的荷载,根据“<一>”的计算结果可知,PA前=87KN,PB前=24.4KN,其中A纵梁为8板,B纵梁为4板,受力图如下:PBPBPAPAPBPA PAPB(2)前横梁强度、刚度计算简化计算,取PA=PB=87/2=43.5KN,各支点间距为等距188cm,则B 点弯矩最大:Mmax=0.286×P×L=0.286×43.5×1.88=23.4KN.mB点左剪力最大:Q max=1.286×P=55.9KNσmax=23.4×103/(2×877.6×10-6)=13.3mpa<[]σ=145mpaτmax=Qmax×S /I*S=55.9×508.8×103/(15796×10×10-2×10-3)=18mpaf max=1.764×PL3/100E2=43.5<[]τ=85mpa=1.764×43.5×103×1.883/(100×2.1×105×106×2×15796×10-8)=0.076mm<L/400=4.7mm,故强度及刚度满足要求。

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