K222+864.5左幅2#盖梁模板(盘扣式)计算书

盖梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性设计简图如下：平面图立面图四、小梁验算面板传递给小梁q1＝32.67/2.2＝14.85kN/m小梁自重q2＝1.2×(0.5-0.1)×0.2＝0.096kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1.2×0.75×1.8×0.2=0.324kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=1.2×0.75×1.8×0.2=0.324kN 正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝26.95/2.2＝12.25kN/m小梁自重q2＝1×(0.5-0.1)×0.2＝0.08kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×0.75×1.8×0.2=0.27kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=1×0.75×1.8×0.2=0.27kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.468×106/166667=2.81N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝4.683kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.683×1000/(2×100×100)＝0.702N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.072mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.058kN，R2＝7.608kN，R3＝9.167kN，R4＝9.167kN，R5＝7.608kN，R6＝0.0 58kN正常使用极限状态R'1＝0.048kN，R'2＝6.279kN，R'3＝7.562kN，R'4＝7.562kN，R'5＝6.279kN，R'6＝0 .048kN五、主梁验算由上节可知P＝max[R2，R3，R4，R5]＝9.167kN，P'＝max[R2'，R3'，R4'，R5']＝7.562kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m) σ=M max/W=3.721×106/562500=6.615N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝22.466kNτmax=3V max/(2bh0)=3×22.466×1000/(2×150×150)＝1.498N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.25mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！悬臂端νmax＝0.059mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm 满足要求！4、支座反力计算图一：R max=44.932kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝37.291kN，立杆3：R3＝44.932kN，立杆4：R4＝44.932kN，立杆5：R5＝37.291kN六、纵向水平钢管验算1616纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.024×106/4490＝5.345N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.142kNτmax＝2V max/A=2×0.142×1000/424＝0.67N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.002mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！悬臂端νmax＝0mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm 满足要求！4、支座反力计算图一：R max=0.284kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=0.284kN，立杆6：R6=0.284kN七、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R6]＝max[0.284,0.284]＝0.284kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4，R5]＝44.932kN≤[N]=47kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.6×1000,1000+2×0.7×500)=1700mmλ=h max/i=1700/15.9=106.918≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4312、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.25×0.9×12/10＝0.028kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.9×3]×2.2＝129.756kN/m2)小梁验算F1＝1.2×0.75×1.8×0.2＝0.324kNF2＝1.2×0.75×1.8×0.2＝0.324kNq1＝14.745kN/mq2＝0.096kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝0.284kN，R2＝37.041kN，R3＝44.614kN，R4＝44.614kN，R5＝37.041kN，R6＝0.284kN立杆最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]+1.2×0.15×(5.6-1.8)+M w/l b＝max[0.284，37.041，44.614，44.614，37.041，0.284]+0.684+0.028/3.6＝45.306kNf＝N/(φA)+M w/W＝45305.579/(0.431×424)+0.028×106/4490＝254.154N/mm2≤[f]＝30 0N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=5.6/17.5=0.32≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk LHh2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.25×3.6×5.6×3.9+0.55×3.6×3.9)=38.329kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a×l b)]LB2/2=0.9×[0.75+0.15×5.6/(0.9×3.6)]×3.6×17.52/2=500.719 kN·mM T=38.329kN·m≤M R=500.719kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k LH2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.933×3.6×5.62+0.55×3.6×3.9)=158.276kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a×l b)]LB2/2=0.9×[0.75+(24+1.1)×0.15+0.15×5.6/(0.9×3.6)]×3.6×17.52/2=2368.629kN·mM T=158.276kN·m≤M R=2368.629kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=720mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×720×130/1000=54.316kN≥F1=45.306kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(150)×(150)/(50×50)]1/2=3，A ln=ab=2500mm2 F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×2500/1000=83.977kN≥F1=45.306kN满足要求！。