焊接线能量的范围与计算方法

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线能量

焊接电流——过小会使电弧不稳，造成未焊透、夹渣及焊缝成形不良等缺陷。焊接电流过大，易产生咬边、焊穿、增加焊件变形和金属飞溅量，也会使焊接接头的组织由于过热而发生变化。
电弧电压——焊条电弧焊的电弧电压主要由电弧长度来决定：电弧长度越长，电弧电压越高，降低保护效果，易产生电弧偏吹等。在焊接过程中，应尽量使用短弧焊接。焊接线能量——熔焊时，由焊接热源输入给单位长度焊缝的能量。
焊接线能量：E＝P/v
其中：v——焊接速度（cm/min）
焊条电弧焊的焊接线能量与焊接电流、电弧电压及焊接速度有关，在保证不焊穿和成形良好的条件下，应尽量采用较大的焊接电流，并适当提高焊接速度，以提高焊接生成率
焊接线能量的计算过程如下：
有效热功率：P＝η×Po＝ห้องสมุดไป่ตู้×U×I
其中：
Po——电弧功率（J/s）
U——电弧电压（V）
I——焊接电流（A）
η —— 功率有效系数，焊条电弧焊为0.74～0.87、埋弧焊为0.77～0.90、交流钨极氩弧焊为0.68～0.85、直流钨极氩弧焊为0.78～0.85。无特别说明时，取中间值。
熔焊时由焊接能源输入给单位长度焊道上的热量，称为焊接线能量。
线能量的计算公式：
q = IU/υ
式中：I—焊接电流 A
U—电弧电压 V
υ—焊接速度 cm/s
q—线能量 J/cm
焊接速度——过快，熔化温度不够，易造成未熔合、焊缝成形不良等缺陷；若焊接速度过慢，高温停留时间增长，热影响区宽度增加，焊接接头的晶粒变粗，力学性能降低，同时使焊件变形量增大。当焊接较薄焊件时，易形成烧穿。

焊接工艺规程

尾部气
背部气
电特性：
电流种类：DC极性SP/RP电流范围（A）100~110
电压（A）Volts 12~24V钨极尺寸类型φ2.0mm
焊道层数
焊接方法
填充金属
电流
电压范围（V）
焊接速度cm/min
线能量KJ/cm
牌号
直径
类型/极性
安培（A）
1
GTAW
ER50-6
φ2.4
DCSP
100
12~13
5~7
页数
1 OF 2
焊接工艺评定报告编号PQR2000017
焊接方法GTAW+SMAW
操作类型（手工，自动，半自动）手工
焊接接头：
坡口形式承插焊接头垫板（材料及规格）
简图：
45°h
2
H1 1.5
2~3
母材：
材料标准ASME TP316类型或者牌号ASME TP316
类、组别号--与类、组别号相焊--
管子直径、厚度对接缝角焊缝H=3.05~4.57mmh=3~5mm
焊缝金属厚度范围：对接焊缝角焊缝高度3~5mm
其它
焊接材料
焊材类别
GTAW
SMAW
焊材标准
GB4242-84
GB/T985-95
焊材牌号
H0Cr19Ni12Mo2
A202
填充金属尺寸
φ2.5mm
φ3.2mm
其它
其它：１、焊接完后，应清除药皮，焊缝表面不得有飞溅、气孔、咬边等缺陷。
２、角焊缝高度务必满足要求。
焊道层数
焊接方法
填充金属
电流
电压范围（V）
焊接速度cm/min
线能量KJ/cm

(2021年整理)焊接冶金学(基本原理)

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绪论一、焊接过程的物理本质1。

焊接：被焊工件的材质（同种或异种)，通过加热或加压或二者并用,并且用或不用填充材料，使工件的材质达到原子问的结合而形成永久性连接的工艺过程称为焊接.物理本质:1）宏观:焊接接头破坏需要外加能量和焊接的的不可拆卸性（永久性）2）微观：焊接是在焊件之间实现原子间结合.2.怎样才能实现焊接，应有什么外界条件？从理论来讲，就是当两个被焊好的固体金属表面接近到相距原子平衡距离时，就可以在接触表面上进行扩散、再结晶等物理化学过程，从而形成金属键，达到焊接的目的.然而，这只是理论上的条件，事实上即使是经过精细加工的表面,在微观上也会存在凹凸不平之处,更何况在一般金属的表面上还常常带有氮化膜、油污和水分等吸附层。

这样，就会阻碍金属表面的紧密接触。

为了克服阻碍金属表面紧密接触的各种因素，在焊接工艺上采取以下两种措施：1)对被焊接的材质施加压力目的是破坏接触表面的氧化膜,使结合处增加有效的接触面积，从而达到紧密接触。

2)对被焊材料加热（局部或整体）对金属来讲,使结合处达到塑性或熔化状态，此时接触面的氧化膜迅速破坏,降低金属变形的阻力，加热也会增加原于的振动能，促进扩散、再结晶、化学反应和结晶过程的进行。

二、焊接热源的种类及其特征1) 电弧热：利用气体介质放电过程所产生的热能作为焊接热源。

2) 化学热：利用可燃和助燃气体或铝、镁热剂进行化学反应时所产生的热能作为热源。

焊接冶金基础

（2）熔池质量和存在时间熔池质量在几克到几十几克之间，取决于焊接方法。熔池液态存在的时间取决于焊接方法、焊接规范等。
表 1-4 碳钢电弧焊时溶池最大存在时间
焊接方法
焊接规范
熔池最大存在时间
I ／(A) U (V) υ(m／h)
(s)
埋弧焊
575
36
50
840
37
41
20
1100
38
18
1560
2 短段多层焊：第一道焊缝仍处于高温时，进行第二道焊缝的焊接。短段多层焊适于焊接晶粒易长大而又易于淬硬的钢种，尤其是用于铸铁补焊。
（五）焊接热循环调整方法
（1）根据被焊金属选择合理焊接方法。
（2）合理选择工艺参数。在保证焊接质量的前提下，尽量减少焊接线能量E。但高效焊接往往是高E。
（3）对淬硬钢采取预热或缓冷措施。
焊接线能量 E = Q =ηUI vv
式中：E－焊接线能量J/cm； v－焊接速度cm/s。
（三）焊接传热的基本方式
(1) 传导：金属固体的内部、焊缝对熔渣之间的热传递。 (2) 对流：液态金属和液态熔渣的内部热传递。 (3) 辐射：焊条端部对熔池、热金属对大气之间的热传递。
二、焊接温度场
指焊接某一区域某一瞬间温度的分布。也可以说，温度是空间某点位置和时间的函数。
(2) 将金属加热到塑性状态，施加压力使接触面的氧化膜被破坏。加热也增加原子的振动能，促进扩散和结晶过程的进行。
(3) 通过液态中间材料，如粘结剂或低熔点金属，将两个固态金属连接在一起。
(4) 因液态金属原子之间的距离很容易达到rA，所以加热熔化金属，凝固后两块金属即可实现连接。
焊接方法分为：

焊接生热率

焊接生热率
焊接生热率是指焊接过程中，由于热源产生热量而没有被有效利用的部分，其中一部分热量损失于周围气体介质和飞溅中。

加热过程中，在一定条件下，热效率是一个常数，主要取决于焊接方法、焊接规范和焊接材料的种类（焊条、焊剂、保护气体等），而电流种类、电压、焊接速度等对焊接热效率也有一定影响。

焊接生热率的计算公式有多种，可以根据实际焊接和喷熔参数进行计算。

一种常用的计算公式是：生热率等于电弧有效功率除以所作用单元的体积。

具体来说，生热率等于电弧电压乘以焊接电流再除以焊接速度和加热斑点对应的焊缝金属体积的乘积。

此外，图4-6所示为焊接载荷加载流程图，其中生热率计算公式为：HG
GEN=HGEN=(A weld ×v×dt)，其中A weld为焊缝的横截面积，v为焊接速度，dt为每个载荷步的时间步长。

总之，焊接生热率是一个复杂的过程，其计算需要考虑多种因素。

在实际应用中，需要根据具体情况选择合适的计算公式和方法，以获得准确的生热率数值。

焊接线能量计算公式和单位

焊接线能量计算公式和单位引言焊接是一种常见的金属连接技术，焊接过程中的能量计算是评估焊接效果和参数设置的重要指标之一。

本文将介绍焊接线能量计算公式和单位的相关知识，帮助读者了解焊接能量的计算方法。

能量计算公式焊接线的能量计算可以通过以下公式进行：能量=电流×电压×焊接时间其中，-能量表示焊接线的能量消耗，单位为焦耳（J）。

-电流表示焊接过程中的电流强度，单位为安培（A）。

-电压表示焊接电源的电压，单位为伏特（V）。

-焊接时间表示焊接的持续时间，单位为秒（s）。

焊接能量单位在焊接过程中，能量的单位通常使用焦耳（J）和焦耳/毫米（J/m m）。

焦耳（J）焦耳是国际单位制中能量和功的单位，在焊接中，焦耳常用于表示焊接线的能量消耗。

焊接过程中的焦耳计算公式如前所述。

焦耳/毫米（J/m m）焊接过程中，焦耳/毫米常用于表示单位长度的能量消耗，也可以作为焊接能量密度的指标。

计算公式如下：焦耳/毫米=能量/焊缝长度其中，-焊耳/毫米表示单位长度的能量消耗，单位为焦耳/毫米（J/mm）。

-能量表示焊接线的能量消耗，单位为焦耳（J）。

-焊缝长度表示焊接线的长度，单位为毫米（mm）。

示例假设一次焊接的电流为200A，电压为20V，焊接时间为10s，焊缝长度为100m m，我们可以计算焊接能量的具体数值和单位。

能量=200A×20V×10s=40000J焦耳/毫米=40000J/100m m=400J/m m通过以上计算，我们得出焊接能量为40000焦耳（J），焦耳/毫米（J/m m）为400。

结论本文介绍了焊接线能量计算公式和单位的相关知识。

焊接能量的计算对于评估焊接效果和参数设置非常重要，在实际焊接过程中需要根据具体情况进行计算。

掌握焊接能量的计算方法可以帮助焊接工程师更好地优化焊接工艺，提高焊接质量。

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大线能量焊接用钢的现状与发展讲解

大线能量焊接用钢板的应用领域
船舶
桥梁
高层建筑
海洋结构
石油储罐
球罐
国外大线能量焊接用钢的研究现状
造船
日本JFE公司的EH40船板钢的焊接热输入量已经达到680kJ/cm，40 至100mm厚度的钢板可实现一道次焊接成形，其焊接效率比传统方法提高数十倍。
日本新日铁公司开发的EH40造船钢板，其焊接热输入量能够达到 390 kJ/cm；
• 钢中第二相，包括传统意义上的夹杂物微细化及其形状和分布状态的有效控制是未来钢铁材料科学与技术发展的重要方向。
晶内针状铁素体含量与韧脆转变温度的关系
只有当HAZ组织中的针状铁素体含量达到50％以上时，焊接热影响区才会显现出良好的低温韧性
HAZ部位奥氏体晶粒尺寸对韧性的影响 HAZ部位奥氏体晶粒细小有利于提高韧性
50mm
21mm
50mm
1水冷滑块 2金属熔池 3渣池 4焊接电源 5焊丝 6送丝轮 7导电杆 8引出板 9出水管 10金属熔滴 11进水管 12 焊缝 13起焊槽
普通热输入焊接：多道次、生产效率低
大热输入焊接：单道次、生产效率高，成本低
电渣焊焊缝
手工焊焊缝
1 大线能量焊接用钢的研究现状
近年，随着构件的大型化和大跨度化，使用低合金高强钢的下游企业为提高施工效率和降低成本，逐步开始采用更为高效的大线能量焊接方法。目前国内常见的大线能量焊接方法如下：
日本大线能量焊接用钢生产技术简介
日本大热输入焊接用钢的生产技术——氧化物冶金技术
新日铁的“HTUFF”技术：
使钢中形成纳米级Ca、Mg的氧化物和硫化物粒子，细化奥氏体晶粒的同时利用这些氧化物作为晶内针状铁素体的形核点，提高大热输入焊接CGHAZ的韧性。

计算题

计算题(A)1. [基础理论知识]0.75MPa为多少Pa？多少KPa？答:解：因1MPa=1000KPa=1000000Pa则： 0.75×1000000=750000Pa0.75×1000=750Kpa 答：0.75MPa=750000Pa=750KPa。

2. [基础理论知识]一条焊接用电缆线，测得在流过160A电流时两端电压为4V，求该电缆的电阻为多少？答:解：由I=U/R得R=U/I 则 R=4/160=0.025(Ω) 答：该电缆的电阻为0.025Ω3. [基础理论知识] 焊工进行埋弧焊时，施焊焊接电流为600A，电弧电压为38V，测得焊机外电路总电阻为0.03Ω，求施焊时焊机端电压为多少伏特？解：根据串联电路电压计算公式，得端电压U端=U弧＋IR外则 U端=38＋600×0.03=56(伏)答：施焊时电焊机端电压为56V。

4. [基础理论知识]当一电焊工工作时采用电流为180安培，他应选用焊条为多大？解：根据经验公式IKd式中I---焊接电流d------焊条直径K-----经验系数取45d＝I/K＝180/45＝4.0 答：应采用焊第为4.0。

5. [基础理论知识]通过人体的电流超过10mA时就有生命危险，已知某人最小电阻为1200Ω，试求此人的安全工作电压为多少？解：根据欧姆定律I=U/R，可知 U=IR=0.01×1200=12(V) 答：此人的安全电压为12V。

6. [基础理论知识]已知一个串联电路(纯电阻性电路)，其总电阻为25Ω,两端电压为100V，试求该电路中流过多大电流？解：根据欧姆定律I=U/R计算则I=100/25=4(A) 答：该电路中流过4A电流。

7. [工艺基本知识]用埋弧自动焊焊接δ=16mm的园筒，焊接规范为：I=750A，u=39V，v=34m/h，求此时的焊接线能量？解：线能量q=Iu/v=750×39×60^2/(34×10^3)=3097(J/mm) 答：此时焊接线能量为3097J/mm。

热输入量及线能量计算公式

相关内容分享到i贴吧添加到搜藏已解决焊件厚度为14mm采用I形坡口双面埋弧焊焊接参数焊丝直径5mm电流650A电弧电压35V速度27M/h 试计算焊接热输入悬赏分：0 - 提问时间2009-1-12 13:21提问者：dengyifu5 - 一级其他回答共1 条焊接速度——过快，熔化温度不够，易造成未熔合、焊缝成形不良等缺陷；若焊接速度过慢，高温停留时间增长，热影响区宽度增加，焊接接头的晶粒变粗，力学性能降低，同时使焊件变形量增大。

当焊接较薄焊件时，易形成烧穿。

焊接电流——过小会使电弧不稳，造成未焊透、夹渣及焊缝成形不良等缺陷。

焊接电流过大，易产生咬边、焊穿、增加焊件变形和金属飞溅量，也会使焊接接头的组织由于过热而发生变化。

电弧电压——焊条电弧焊的电弧电压主要由电弧长度来决定：电弧长度越长，电弧电压越高，降低保护效果，易产生电弧偏吹等。

在焊接过程中，应尽量使用短弧焊接。

焊接线能量——熔焊时，由焊接热源输入给单位长度焊缝的能量。

焊接线能量的计算过程如下：有效热功率：P＝η×Po＝η×U×I其中：Po——电弧功率（J/s）U——电弧电压（V）I——焊接电流（A）η ——功率有效系数，焊条电弧焊为0.74～0.87、埋弧焊为0.77～0.90、交流钨极氩弧焊为0.68～0.85、直流钨极氩弧焊为0.78～0.85。

无特别说明时，取中间值。

焊接线能量：E＝P/v其中：v——焊接速度（cm/min）焊条电弧焊的焊接线能量与焊接电流、电弧电压及焊接速度有关，在保证不焊穿和成形良好的条件下，应尽量采用较大的焊接电流，并适当提高焊接速度，以提高焊接生成率。

焊接工艺规程

类、组不号--与类、组不号相焊--
管子直径、厚度对接缝角焊缝1-1/2"～2"δ=5.08~
焊缝金属厚度范围：对接焊缝角焊缝高度5~6mm
其它
焊接材料
焊材类不
GTAW
SMAW
焊材标准
YB/T5092-96
GB/T983-95
焊材牌号
H0Cr21Ni10
A107填Leabharlann 金属尺寸φφ3.2mm
其它
其它：１、焊接完后，应往除药皮，焊缝外表不得有飞溅、气孔、咬边等缺陷。
焊接工艺规程
焊接工艺规程编号
2005－NAE－010
页数
1OF2
焊接工艺评定报告编号PQR2001044
焊接方法GTAW+SMAW
操作类型〔手工，自动，半自动〕手工
焊接接头：
坡口形式承插焊接头垫板〔材料及规格〕
简图：
45°h
2
H1
2~3
母材：
类、组不号--与类、组不号相焊--
管子直径、厚度对接缝角焊缝H=5.08~h=3~6mm
电特性：
电流种类：DC极性SP/RP电流范围〔A〕100~130
电压〔A〕Volts12~24V钨极尺寸类型φ
焊道层数
焊接方法
填充金属
电流
电压范围〔V〕
焊接速度cm/min
线能量KJ/cm
牌号
直径
类型/极性
安培〔A〕
1
GTAW
H0Cr21Ni10
φ
DCSP
130
12~13
5~7
2
SMAW
A107
φ
DCRP
焊缝金属厚度范围：对接焊缝角焊缝高度3~6mm

球罐制造安装施工方案

二、4×1000m3球罐制造原则组织设计1.编制说明：本原则组织设计依据中国航空工业第一集团公司第六一0研究所202312-0024-D1-F101-1001号询价函、图纸明确的国标、部标，结合我公司的实际情况进行编制。

2.球罐制造及检查标准、规范：1）《压力容器安全技术监察规程》国家质量技术监督局2）《钢制压力容器》 GB150-983）《压力容器用钢板》 GB6654-19964）《压力容器用碳素钢和低合金钢锻件钢板》 JB4726-19945）《钢制球形储罐》 GB12337-986）《压力容器无损检测》 JB4730-947）《钢制压力容器焊接工艺评估》 JB4708-19928）《球形储罐施工及验收规范》 GB50094-98以及相关国家标准和部颁标准。

3.球罐技术参数公称容积：1000m3数量： 4台设计压力：1.10Mpa 设计温度：介质：压缩空气规格：Sφ12700×24mm 主材： 16MnR单台质量：105000kg/台结构型式：三带混合式10支柱４.球罐制造重要技术措施4.1按设计图纸规定采购球壳板、人孔及接管毛坯、支柱、拉杆等材料及焊接材料，并对到货材料按图纸、标准规定进行检查和复验。

4.2对球罐壳体、人孔及接管等材料做焊接工艺评估。

选定需具有相应材质及位置合格证的优秀焊工参与施焊，严格执行焊接工艺。

4.3球壳板投料前采用全自动抛丸机对钢板双面抛丸解决，清除钢板表面氧化皮，从而提高球壳板制造表面质量。

4.4球壳板采用冷压成型工艺，压制采用800t悬臂油压机（喉深2200mm，可压制板宽4500mm）、2200t框架油压机（跨度4200mm）和1000m3球罐冲压模具进行。

成型后的球片用弦长2023mm样板检查，曲率误差≯2mm。

4.5球片净料及坡口切割采用切割轨道及多嘴头自动火焰切割机进行，球片净料及坡口切割一次成型，并清除氧化皮。

4.6净料后的球片各部分几何尺寸满足设计图纸及标准、规范的规定，保证同规格球片任意互换。

焊接线能量

焊接线能量的控制对某些材料的焊接，为保证其焊接质量，除应正确选择焊接方法和焊接材料外，执行焊接工艺的一个共同特点就是控制焊接线能量。

1、不同的材料对焊接线能量控制的目的和要求：不同的材料对焊接线能量控制的目的和要求不一样。

如：（1）焊接低合金高强钢时，为防止冷裂纹倾向，应限定焊接线能量的最低值；为保证接头冲击性能，应规定焊接线能量的上限值。

（2）焊接低温钢时，为防止因焊缝过热出现粗大的铁素体或粗大的马氏体组织，保证接头的低温冲击性能，焊接线能量应控制为较小值。

（3）焊接奥氏体不锈钢时，为防止合金元素烧损，降低焊接应力，减少熔池在敏化温度区的停留时间，避免晶间腐蚀，应采用较小的焊接线能量。

（4）焊接耐热耐蚀高合金钢时，为减少合金元素烧损，避免焊接熔池过热而形成粗晶组织降低高温塑性和疲劳强度，防止热裂纹，获得较好“等强度”的接头，应采用较小的焊接线能量。

（5）珠光体钢与奥氏体钢异种钢焊接时，应采用较小的线能量以降低熔合比，避免接头珠光体钢一侧产生淬硬组织，防止扩散层。

如果珠光体钢淬硬倾向较大，则焊前应预热，预热事实上是提高了焊接热输入。

（6）铝及铝合金焊接时，为防止气孔，应采用大的焊接电流配合较高的焊接速度应是焊接工艺参数的最佳匹配，即采用适中的焊接线能量。

（7）工业纯钛焊接时，为保证接头既不过热，又不产生淬硬组织，应采用小电流、快焊速，即采用较小的焊接线能量。

（8）镍及镍合金焊接时，为防止热裂纹，应采用小线能量。

等等。

本人认为：当设计文件、相关标准提出的性能指标如冲击韧性、耐腐蚀性能等对线能量及其相关的焊接层次、层间温度有严格要求时，应在焊接作业指导书规定焊接线能量、焊接层次（含焊道尺寸）和层间温度的控制要求，施焊中通过对这些参数的记录来检查和证实焊接线能量及其相关的焊接层次、层间温度的要求是否得到满足。

2、焊接线能量的测量方法：通常焊接线能量采用下列公式进行计算（适用于单电弧焊接方法，针对于每条焊道，并且不考虑累积）：线能量Q=60IV/v （J/mm）式中：A--焊接电流（A）；V--电弧电压（V）；v--焊接速度（电弧行走速度）（mm/min）。

焊接工艺解析

焊接工艺解析内容来源网络，由“深圳机械展（11万㎡，1100多家展商，超10万观众）”收集整理！更多cnc加工中心、车铣磨钻床、线切割、数控刀具工具、工业机器人、非标自动化、数字化无人工厂、精密测量、3D打印、激光切割、钣金冲压折弯、精密零件加工等展示，就在深圳机械展.一、焊接接头的种类及接头型式焊接中，由于焊件的厚度、结构及使用条件的不一致，其接头型式及坡口形式也不一致。

焊接接头型式有：对接接头、T形接头、角接接头及搭接接头等。

(一)对接接头两件表面构成大于或者等于135°，小于或者等于180°夹角的接头，叫做对接接头。

在各类焊接结构中它是使用最多的一种接头型式。

钢板厚度在6mm下列，除重要结构外，通常不开坡口。

厚度不一致的钢板对接的两板厚度差(δ—δ1)不超过表1—2规定时，则焊缝坡口的基本形式与尺寸按较厚板的尺寸数据来选取；否则，应在厚板上作出如图1—8所示的单面或者双面削薄；其削薄长度L≥3(δ—δ1)。

(二)角接接头两焊件端面间构成大于30°、小于135°夹角的接头，叫做角接接头，见图1—9。

这种接头受力状况不太好，常用于不重要的结构中。

(三)T形接头一件之端面与另一件表面构成直角或者近似直角的接头，叫做T形接头，见图1—10。

(四)搭接接头两件部分重叠构成的接头叫搭接接头，见图1—11。

搭接接头根据其结构形式与对强度的要求，分为不开坡口、圆孔内塞焊与长孔内角焊三种形式，见图1—11。

I形坡口的搭接接头，通常用于厚度12mm下列的钢板，其重叠部分≥2(δ1+δ2)，双面焊接。

这种接头用于不重要的结构中。

当遇到重叠部分的面积较大时，可根据板厚及强度要求，分别使用不一致大小与数量的圆孔内塞焊或者长孔内角焊的接头型式。

二、焊缝坡口的基本形式与尺寸(一)坡口形式根据坡口的形状，坡口分成I形(不开坡口)、V形、Y形、双Y形、U形、双U形、单边V形、双单边Y形、J形等各类坡口形式。

电焊工模拟考试题与答案

电焊工模拟考试题与答案一、单选题（共79题，每题1分，共79分）1.新《中华人民共和国劳动合同法》于2007年( )通过。

A、5月29日B、6月29日C、7月29 日D、6月20日正确答案：B2.等离子弧焊接过程中,电弧建立在电极与工件之间的是( )。

A、联合型B、非转移型C、非联合型D、转移型正确答案：D3.QJ-101是( )。

A、铝及铝合金用软钎剂B、铝及铝合金用硬钎剂C、铜及铜合金用硬钎剂D、铜及铜合金用软钎剂正确答案：C4.从业人员有权( )。

A、私自离岗B、拒绝强令冒险作业C、了解作业场所人员情况D、对生产提出建议正确答案：B5.加工精度是指( )的几何参数与理想零件的几何参数相符合的程度。

A、零件在加工前B、零件在加工中C、零件在加工后D、原始零件正确答案：C6.金属材料力学性能中的强度指标包括( )。

A、收缩率B、伸长率C、屈服点D、硬度正确答案：C7.焊接应力和变形产生的主要原因是焊接过程中焊接接头各部分金属的( ) 不同。

A、导热性 (I))塑性B、热胀冷缩程度C、强度正确答案：B8.可有效防止夹渣的措施是( )。

A、烘干焊条B、认真清除层间熔渣C、采用多层多道焊D、焊前预热正确答案：B9.淬火钢回火时,随回火温度的升高( )。

A、强度降低,塑性提高B、强度、塑性均提高C、强度、塑性均降低D、强度提高,塑性降低正确答案：A10.用火焰矫正薄板局部凹凸变形时,宜采用( )的加热方式。

A、三角形B、线状C、点状D、四边形正确答案：C11.圆钢气割时,应采用( )操作。

A、割嘴稍作横向摆动B、中性焰进行预热C、预热火焰垂直于圆钢D、割嘴与地面半行正确答案：D12.在CO2气体保护焊焊接屈服强度不大于450 MPa的低合金钢时,仍可用H08Mn2SiA、H08Mn2Si焊丝。

药芯焊丝的牌号是以( )来分等级的。

A、屈服强度B、抗拉强度C、塑性D、冲击韧性正确答案：B13.淬火的主要目的是为了获得( )体组织。

P91特殊材料的焊接

P91特殊材料的焊接摘要近年来，世界各国都在努力提高耐热钢的应用温度，P91钢主要应用于600-620℃范围内的过热器、换热器和再热器管道，由于其 Cr含量为9%-12%，采用微合金化和控冷控制轧制技术，使其具有较高的化学和结构稳定性，因此，其耐热性能也有所改善。

但是，由于其合金化程度较高，其焊接过程中出现了较强的硬化倾向，给焊接带来了很大的困难。

冷裂是焊接中的主要问题。

为此，本文对P91特殊材料的焊接展开了论述。

关键词 P91钢焊接焊接工艺P91高合金耐热钢在电力、石油、化工等工业领域有着广泛的应用，其应用的先决条件是良好的焊接及热处理技术，然而，P91高合金耐热钢在实际应用中仍存在许多问题，如：人工电弧焊接时，其室温冲击韧度不稳定，甚至低于正常值，严重影响了其服役性能。

焊接工艺对焊接冲击韧性的影响。

因此如何优化焊接工艺而获得良好综合性能是本文研究的重点。

1P91钢的简介在90年代，我们国家已经研发出了T91/P91钢，并将它列入了国家标准，它的牌号是10Cr9MoVNbN，它的化学成分如表1.1所示。

在冶炼的过程中，这种钢使用了微合金化的纯净钢，利用控轧来提高它的高温强度，它的 C、 S、 P杂质含量被控制的非常低，而且微合金化元素 V、 Nb、 N的总量也很低，大约只有0.2%左右。

然而，这些元素能够通过沉淀强化，与碳形成碳化物、氮化物和碳氮化物，在形成沉淀强化的时候，它们还能对晶粒进行细化，从而使金属得到更好的强化。

Cr固溶强化，Mo提高高温稳定性，这类钢材以正火+回火状态供货，其显微组织为回火马氏体，这类钢除了在冶炼过程中通过固溶强化、沉淀强化和微合金化外，在轧制过程中还通过控轧、形变热处理及控冷获得高密度位错及高度细化晶粒的组织。

表 1.1 P91 钢 10Cr9Mo VNb N 钢的化学成分SA335-P91钢由于含Cr在8%~9%之间，Cr的氧化物稳定，使得该钢具有良好的抗腐蚀性和抗氧化性能，并高于同T22等级的钢，因此在制造锅炉和管道部件时可以减小壁厚，从而减轻了锅炉和管道部件的重量和加工量，提高了抗热疲劳的性能。

65Mn与Q235焊接的焊缝讲解

65Mn与Q235焊接的焊缝讲解焊接方法的选择65Mn-Q235异种钢的焊接性很差，对于一般能满足使用性能的结构很少采用该异种钢结构，因此其焊接生产量较少，并且大多是短焊缝，生产中多采用焊条电弧焊。

2焊接材料的选择在65Mn-Q235异种钢焊接构件中，65Mn钢一般是满足高硬度、耐磨的要求，其强度不作为设计基准，而是以Q235钢的强度为设计强度。

因此，在选择焊接材料时，应以Q235钢为依据。

但是65Mn钢容易因为扩散氢含量高而导致延迟裂纹，所以选择焊接材料时还应该选择低氢型的。

另外，根据异种钢焊接时，不同强度级别碳钢的焊接材料选择要点，一般要求焊缝金属或接头的强度不低于两种被焊金属的最低强度，选用的焊条熔敷金属的强度能保证焊缝及接头的强度，不低于强度较低侧母材的强度。

同时焊缝金属的塑性和冲击韧性，不低于强度较高而塑性较差一侧母材的性能。

因此，可按两者之中强度级别较低的钢材选用焊接材料，为了防止焊接裂纹，应按强度级别较高，焊接性较差的钢种确定焊接工艺。

根据以上要求，65Mn-Q235异种钢焊接选用E4315低氢钠型焊条，并用直流反接施焊。

焊条使用前应按规定烘干350℃×2h。

由表4-1可以看出选用E4315型焊条能够满足工艺设计要求。

接头形式及坡口设计由前面分析，因为65Mn、Q235两种钢的化学成分、物理性质等方面有较大的差异，这就导致了焊接时有较大的内应力产生，所以65Mn-Q235异种钢焊接接头的设计，应尽量避开较大内应力的影响，选用对接接头。

坡口尺寸的大小及形状影响熔合比和焊接生产率，同时还应考虑母材的厚度。

可以参照表4-2进行确定。

焊接参数的选择4.1焊条直径焊条直径可根据焊件厚度、接头型式、焊缝位置、焊道层次等因素进行选择。

焊件厚度越大，可选用的焊条直径越大；T形接头比对接接头的焊条直径大，而立焊、仰焊及横焊比平焊时所选用焊条直径应小些，一般立焊焊条最大直径不超过5mm，横焊、仰焊不超过4mm；多层焊的第一层焊缝选用细焊条。

焊接热效率、热循环、线能量、预热温度和层间温度

焊接热效率、热循环、线能量、预热温度和层间温度1. 焊接热效率焊接过程中，由电极（焊条、焊丝、钨极）与工件间产生强烈气体放电，形成电弧，温度可达6000℃，是比较理想的焊接热源。

由热源所产生的热量并没有全部被利用，而有一部分热量损失于周围介质和飞溅中。

被利用的热占发出热的百分比就是热效率。

它是一个常数，主要取决于焊接方法、焊接工艺、极性、焊接速度以及焊接位置等。

各种焊接方法的热效率见下表。

2. 焊接热循环在焊接热源作用下，焊件某点的温度是随着时间而不断变化的，这种随时间变化的过程称为该点的焊接热循环。

当热源靠近该点时，温度立即升高，直至达到最大值，热源离去，温度降低。

整个过程可以用一条曲线表示，此曲线称为热循环曲线，见图6。

距焊缝越近的各点温度越高，距焊缝越远的各点，温度越低。

焊接热循环的主要参数是加热速度、加热所达到的最高温度、在组织转变温度以上停留的时间和冷却速度。

加热到1100℃以上区域的宽度或在1100℃以上停留时间t△，即使停留时间不长，也会产生严重的晶粒粗大，焊缝性能变坏。

t△越长，过热区域越宽，晶粒粗化越严重，金属塑性和韧性就越差。

当钢材具有淬硬倾向时，冷却速度太快可能形成淬硬组织，极易出现焊接裂纹。

从t8/5可反映出此情况，有时还常用650℃时的冷却速度υ650℃或80 0～300℃的冷却时间t8/3来衡量。

应当注意的是熔合线附近加热到1 350℃时，该区域的冷却过程中约540℃左右时的瞬时冷却速度，或者800～500℃时的冷却时间tP8/5对焊接接头性能影响最大，因为此温度是相变最激烈的温度范围。

影响焊接热循环的因素有：焊接规范、预热温度、层间温度、工件厚度、接头形式、材料本身的导热性。

3. 焊接线能量熔焊时，热源输给焊缝单位长度上的能量，称为焊接线能量。

电弧焊时的焊接规范，如电流、电压和焊接速度等对焊接热循环有很大影响。

电流I与电压U的乘积就是电弧功率。

例如，一个220 A、24V的电弧，其功率W＝5280W，当其他条件不变时，电弧功率越大，加热范围越大。

焊接线能量的计算公式 -教学文案

焊接线能量的计算公式-线能量的计算公式：q = IU/υ式中：I—焊接电流 AU—电弧电压 Vυ—焊接速度 cm/sq—线能量 J/cm决定焊接线能量的主要参数就是焊接速度，焊接电流，和电弧电压，所以从这个意义上讲，只要你确定了合理的焊接规范参数，就已经确定了合理的焊接线能量，所以并没有一个专门的定量的的焊接线能量的测定，除非有特别要求，工程技术上也不可能给一个线能量的具体数值来控制，而是由焊接规范控制的，不过焊接线能量可以通过电流和电压和焊速来计算。

但是没一种焊接方法，还有根据实际应用情况线能量都不同，所以这种计算必要性不大，只要你利用合理的焊接规范，一般就没什么问题个人认为理论上应该乘以热效率系数，但是从工程上来说这些都不是实用的东西熔焊时，由焊接能源输入给单位长度焊缝上的能量，称为焊接线能量，用下式表示为IUq=───υ式中 I——焊接电流熔焊时，由焊接能源输入给单位长度焊缝上的能量，称为焊接线能量，用下式表示为IUq=───υ式中 I——焊接电流(A)；U——电弧电压(V)；υ——焊接速度(cm/s)；q——线能量(J/cm)。

例如，板厚12mm，进行双面开Ⅰ形坡口埋弧焊，焊丝ф4mm，I=650A，U=38V，υ=0.9cm/s。

，则焊接线能量q为IU 650×38q=─── = ────── = 27444 J/cmυ 0.9线能量综合了焊接电流、电弧电压和焊接速度三大焊接工艺参数对焊接热循环的影响。

线能量增大时，热影响区的宽度增大，加热到高温的区域增宽，在高温的停留时间增长，同时冷却速度减慢，焊接线能量综合了焊接电流、电弧电压和焊接速度三个工艺因素对焊接热循环的影响。

线能量增大时，过热区的晶粒尺寸粗大，韧性降低；线能量减小时，硬度和强度提高，但韧性也会降低。

生产中根据不同的材料成分，在保证焊缝成形良好的前提下，适当调节焊接工艺参数，以合适的线能量焊接，可以保证焊接接头具有良好的性能。

不锈钢焊接施工工艺标准

不锈钢焊接施工工艺标准QB-CNCEC J221010-20061 适用范围本施工工艺标准适用于普通铬不锈钢（马氏体、铁素体）、铬--镍不锈钢（奥氏体）的手工电弧焊、埋弧自动焊、手工钨极氩弧焊及熔化极惰性气体保护焊的焊接作业。

2 施工准备2.1 技术准备2.1.1 施工技术资料设计资料（设计施工图、材料表、标准图、设计说明及技术规定等）及焊接工艺评定。

2.1.2 现行施工标准规范GB50235《工业金属管道工程施工及验收规范》GB50236《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》SH3501《石油化工有毒、可燃介质管道工程施工及验收规范》SH3523《石油化工铬镍奥氏体钢、铁镍合金和镍合金管道焊接规程》GB150《钢制压力容器》《压力容器安全技术监察规程》JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》JB/T4709《钢制压力容器焊接规程》JB4730《压力容器无损检测》JB3223《焊条质量管理规程》2.1.3施工方案2.1.3.1编制工程焊接施工方案、焊接工艺指导书。

2.1.3.2焊接工艺评定⑴根据工程需要编制焊接工艺评定计划，并及时进行焊接工艺评定；焊接工艺评定过程见《通用焊接施工工艺标准》2.1.3.2第5条。

⑵压力容器、压力管道焊接工艺评定应执行JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》；其余的也可执行GB50236《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》。

⑶ JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》和GB50236《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》中未包括的钢材，应按这些标准的规定进行归类，对于无法归类的材料应按钢号分别进行评定。

⑷引进项目中外国材料的焊接工艺评定应按设计文件要求的规范、标准进行。

2.1.4技术及安全交底专业技术人员应按要求向所有焊接人员进行技术及安全交底。

2.1.5焊工培训考试2.1.5.1 根据工程需要编制焊工考试取证计划，并向有资质的焊工考试委员会提出申请，由考试委员会组织焊工进行基本知识和焊接操作技能考试。