中欧规范无腹筋梁抗剪承载力比较
钢筋混凝土构件受剪承载力对比分析
第27卷 第2期2010年6月建筑科学与工程学报Journal of Architecture and Civil EngineeringVol.27 No.2J une 2010文章编号:167322049(2010)022*******收稿日期:2010205210基金项目:“十一五”国家科技支撑计划项目(2006BAJ 01B06206)作者简介:魏巍巍(19822),女,辽宁锦州人,工学博士研究生,E 2mail :3134586weiweiwei @ 。
钢筋混凝土构件受剪承载力对比分析魏巍巍,贡金鑫,田 磊(大连理工大学建设工程学部,辽宁大连 116024)摘要:对比分析了剪跨比、混凝土强度、纵筋配筋率、构件高度等因素对中国《混凝土结构设计规范》(G B 50010—2002)、美国规范ACI 318208、欧洲规范EN 19922121:2004和加拿大规范CSA A23.3204中无腹筋和有腹筋钢筋混凝土构件抗剪强度的影响;基于各国钢筋混凝土梁受剪承载力的试验结果,对规范中的受剪承载力计算公式进行对比分析,并采用一次二阶矩方法对其进行可靠度分析;对各规范中的最大、最小配箍率及箍筋间距要求进行了对比分析。
结果表明:对于无腹筋和有腹筋构件,中国规范受剪承载力的平均可靠指标均大于加拿大规范,小于美国和欧洲规范;欧洲规范的最小配箍率最大,稍大于中国规范,美国和加拿大规范接近,小于中国和欧洲规范;截面高度较小时各规范规定的最大箍筋间距相差不大,随着截面高度增加,欧洲规范的最大箍筋间距大于加拿大和美国规范,中国规范最小。
关键词:钢筋混凝土构件;抗剪强度;受剪承载力;可靠度分析中图分类号:TU375.1 文献标志码:AComparative Analysis of Shear C apacity forR einforced Concrete MembersWEI Wei 2wei ,GON G Jin 2xin ,TIAN Lei(Faculty of Inf rastructure Engineering ,Dalian University of Technology ,Dalian 116024,Liaoning ,China )Abstract :The effect s of t he shear 2span ratio ,concrete strengt h ,longit udinal reinforcement ratio ,member height and ot her factors on shear st rengt h of reinforced concrete members wit hout or wit h stirrup s based on G B 50010—2002,ACI 318208,EN 19922121:2004,as well as CSA A23.3204were comparatively analyzed.Based on a lot of experimental result s about shear capacity of reinforced concrete beams ,shear capacity calculation formulas were st udied ,t hen reliability analysis performed by met hod of first 2order second moment was presented.The maximum or minimum stirrup ratio and stirrup spacing requirement s were comparatively analyzed.The result s show t hat average reliability indexes of shear st rengt h for reinforced concrete members wit hout or wit h stirrup s designed according to Chinese code are greater t han t ho se of Canadian code ,but smaller t han ACI code and European code.For t he minimum ratios of stirrup s ,European code is a little greater t han Chinese code ,and is greater t han ACI code and Canadian code.For t he maximum spacing of stirrup s ,t he four codes are mo stly t he same when t he member section height is small ,wit h member section height increasing ,European code is greater t han ACI code and Canadian code ,and Chinese code is t he smallest.K ey w ords :reinforced concrete member ;shear st rengt h ;shear capacity ;reliability analysis0引 言对于受剪力和弯矩共同作用的钢筋混凝土构件,支座附近区段内可能会发生沿斜向裂缝的斜截面剪切破坏,所以设计中保证构件的受剪承载力非常重要。
钢筋混凝土梁的抗剪承载力计算方法比较 王博飞
钢筋混凝土梁的抗剪承载力计算方法比较王博飞摘要：作为建筑结构的主要承重构件，钢筋混凝土梁剪切破坏机理比较复杂，影响因素很多，目前还没有完整的理论体系，各国的设计规范多是根据实验数据分析得出经验或半经验公式，应用上都有一定局限性。
本文通过比较各国结构设计规范在钢筋混凝土梁抗剪计算的特点来对不同情况下各个规范适用情况进行分析，并提出自己的看法和改进意见。
关键词：钢筋混凝土抗剪承载力设计规范1.斜截面抗剪承载力的影响因素影响斜截面承载力的因素很多,有些因素迄今为止还不能给出确切的定量关系。
(1)剪跨比λ的影响λ是影响斜截面承载力的主要因素,它决定无腹筋梁的斜截面破坏形式。
随λ的增加，承载力将迅速下降，但λ> 3以后影响减小。
(2)砼的强度等级一般来说，砼强度等级越高，承载力越大。
但在具体计算模式上，各国规范又有差异。
考虑砼强度等级的影响，中国、英国和美国分别采用以下指标 (分别为轴心抗压强度、立方体抗压强度和圆柱体抗压强度)。
试验证明，采用不同强度指标时，中国和英国的计算模式不适用于高强砼，因为该模式会过高估计抗剪强度。
(3)腹筋配筋在一定的限度内，斜截面承载力与箍筋的配筋率及箍筋的屈服强度成正比。
国际通行的作法是：限定最小截面尺寸和最小配筋率。
(4)纵筋的配筋量由于纵筋的销栓作用，斜截面承载力与纵筋的配筋率成正比，但与纵筋的屈服强度关系不明显。
中国规范没有考虑这一有利影响，而美国规范则有所体现。
(5)截面的尺寸效应抗剪强度的增长率低于截面高度的增长率。
对于截面高度较大的梁，采用与低截面梁相同的计算公式时，会过高估计截面的抗剪承载力。
许多国家的抗剪计算规范考虑了尺寸效应的影响，中国规范没反映该因素的影响。
(6)轴向力的影响对于轴向压力来说，当轴压比小于0.3～0.5 时，随着轴向压力的增大，斜截面抗剪承载力增加；但轴压比超过0.5以后，斜截面抗剪承载力反而会随轴压力的增大而减小。
(7)支座约束的影响对于连续梁和外伸梁来说，斜截面承载力还与梁上的M -，M + (分别是同一梁段上的正、负弯矩最大值)有关。
中欧砼结构设计规范在单筋梁纵筋设计方面的对比
中欧砼结构设计规范在单筋梁纵筋设计方面的对比张丽丽娜;张宝河【摘要】按照欧洲砼规范设计出的单筋梁纵筋相对按照我国砼规范进行的设计偏于安全【期刊名称】《科技创新导报》【年(卷),期】2010(000)023【总页数】1页(P45-45)【关键词】中欧砼规范;单筋梁纵筋设计;对比【作者】张丽丽娜;张宝河【作者单位】中国石油集团工程设计有限责任公司北京分公司,北京,100085;中国石油集团工程设计有限责任公司北京分公司,北京,100085【正文语种】中文【中图分类】TU37本文通过材材料、荷载荷载分项系数、单筋梁计算结果三方面的对比分析,来验证按照欧洲砼规范计算出来的结果相对中国规范更偏于安全。
我国砼规范和欧洲砼规范在梁正截面承载力计算时的基本假定是一致的,对于梁纵筋设计的影响因素主要在于材料强度、材料分项系数及荷载分项系数,下面将对此进行逐项分析。
我国砼规范中砼的强度等级划分是以150mm×150mm×150mm的立方体为标准试件;欧洲砼规范中砼标准试件为圆柱体(φ150mm×300mm),该圆柱体砼强度fck与立方体(150mm×150mm×150mm)砼强度fck,cube存在一个对应关系,欧洲砼规范的砼强度等级同时标注了圆柱体和立方体的抗压强度特征值(Cfck/fck, cube),如C12/ 15,C16/20,C20/25,C25/30,C30/37,C35/ 45,C40/50,C45/55,C60/75。
我国砼规范的砼强度等级仅以砼立方体抗压强度标准值表示(Cfck,cube),如C20,C25,C30,C35, C40,C45,C50,C55,C60,C65,C70。
由此可见,欧洲砼规范与我国砼规范在砼强度等级上的定义是一致的,只是欧洲砼规范在标注出砼立方体抗压强度特征值的同时增加了砼圆柱体抗压强度特征值。
两规范同一等级砼抗压强度设计值的取值是很接近的,二者间的差别对单筋梁纵筋设计的影响很小,可以忽略不计。
中欧混凝土结构设计规范有关受扭承载力计算的比较
第１８卷第６期２０２０年１２月水利与建筑工程学报ＪｏｕｒｎａｌｏｆＷａｔｅｒＲｅｓｏｕｒｃｅｓａｎｄＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＶｏｌ．１８Ｎｏ．６Ｄｅｃ．，２０２０ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２－１１４４．２０２０．０６．０３７收稿日期：２０２０ ０６ ０１ 修稿日期：２０２０ ０６ ２７作者简介：董官炯（１９８８—），男，四川巴中人，硕士，工程师，主要从事水利水电工程设计工作。
Ｅ ｍａｉｌ：５０２７５１１７３＠ｑｑ．ｃｏｍ中欧混凝土结构设计规范有关受扭承载力计算的比较董官炯，商开卫，王树平（中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司，四川成都６１００７２）摘 要：欧洲规范在国际工程建设领域应用较多，通过对《水工混凝土结构设计规范》（ＤＬ／Ｔ５０５７—２００９和《混凝土结构设计》（ＥＮ１９９２—１—１）有关构件受扭承载力计算进行比较研究，并结合吊车梁计算实例，分析中欧规范在混凝土受扭构件结构计算中的差异。
结果表明采用欧洲规范进行受扭构件结构计算的安全度要高于中国规范，计算所需钢筋截面面积也更大。
关键词：受扭承载力计算；中欧混凝土结构设计规范；吊车梁；比较中图分类号：ＴＶ３３１；ＴＶ３１４ 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７２—１１４４（２０２０）０６—０２１９—０４ＣｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆＴｏｒｓｉｏｎａｌＣａｐａｃｉｔｙＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＢｅｔｗｅｅｎＣｈｉｎｅｓｅａｎｄＥｕｒｏｐｅａｎＣｏｎｃｒｅｔｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅＤｅｓｉｇｎＣｏｄｅｓＤＯＮＧＧｕａｎｊｉｏｎｇ，ＳＨＡＮＧＫａｉｗｅｉ，ＷＡＮＧＳｈｕｐｉｎｇ（ＰｏｗｅｒＣｈｉｎａＣｈｅｎｇｄｕＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎＬｉｍｉｔｅｄ，Ｃｈｅｎｇｄｕ，Ｓｉｃｈｕａｎ６１００７２，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｅｕｒｏｐｅａｎｓｔａｎｄａｒｄｓｈａｖｅｂｅｅｎｗｉｄｅｌｙａｐｐｌｉｅｄｉｎｔｈｅｆｉｅｌｄｏｆｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．Ｔｈｅｔｏｒ ｓｉｏｎａｌｃａｐａｃｉｔｙｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎＤＬ／Ｔ５０５７—２００９ＤｅｓｉｇｎＳｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｆｏｒＨｙｄｒａｕｌｉｃＣｏｎｃｒｅｔｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓａｎｄＥＮ１９９２—１—１ＤｅｓｉｇｎｏｆＣｏｎｃｒｅｔｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓｉｓｃｏｍｐａｒｅｄｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ，ａｎｄｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｓｏｆｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｃｏｎ ｃｒｅｔｅｔｏｒｓｉｏｎｍｅｍｂｅｒａｒｅａｎａｌｙｚｅｄｃｏｍｂｉｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅｃｒａｎｅｂｅａｍｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｓａｆｅｔｙｄｅｇｒｅｅｏｆｔｈｅｔｏｒｓｉｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｂｙｔｈｅＥｕｒｏｐｅａｎｓｔａｎｄａｒｄｓｉｓｈｉｇｈｅｒａｎｄｔｈｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔａｒｅａｉｓｌａｒｇｅｒ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｔｏｒｓｉｏｎａｌｃａｐａｃｉｔｙｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ＣｈｉｎｅｓｅａｎｄＥｕｒｏｐｅａｎｃｏｎｃｒｅｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄｅｓｉｇｎｓｔａｎｄａｒｄｓ；ｃｒａｎｅｂｅａｍ；ｃｏｍｐａｒｉｎｇ 近年来，越来越多的中国企业走出国门，响应国家“一带一路”和“走出去”的战略号召，承包国外各种各样的工程建设项目，因此了解国际常用规范和国内规范的差异很有必要。
钢筋混凝土板受冲切承载力可靠度分析
Ｒeliability analysis of punching shear capacity of reinforced concrete slabs Yi Weijian1 ，Yang Kai2
（ 1 College of Civil Engineering，Hunan University，Changsha 410082 ，China； 2 China Architecture Design ＆ Ｒesearch Group，Beijing 100044 ，China） Abstract： Punching test data of reinforced concrete （ ＲC ） slabs from home and abroad were collected． Based on the regression analysis，punching shear capacity formulas of ＲC slabs were derived，in which the concrete strength，steel reinforcement ratio and yield strength，location of critical perimeter，slab effective depth and size effect of slab depth were introduced． It is shown that the regression equations are generally close to Europe code equations by comparing with the punching shear capacity equations in Chinese，American and Europe code of ＲC slabs． From the view of reliability index calibration，punching shear capacity of ＲC slabs between Chinese code and American code were analyzed and compared． By comparing the punching shear capacity with shear capacity of beams and slabs without stirrups，it is indicated that the reliability index of the punching shear capacity formula of footing slabs and the shear capacity formula of beams and slabs without stirrups are comparatively low for Chinese code． The reliability level of punching shear capacity of slabs without stirrups is lower than the average reliability level of compression，tension and bending carrying capacity． Finally，some suggestions for the revision of punching shear capacity formula in Chinese code were proposed． Keywords： reinforced concrete； shear capacity； punching shear capacity； reliability
中欧规范无腹筋梁抗剪承载力比较
Ａｃｉ ｔ ａ ｎ Ｓ ｕｔａＤｓ ｎ ｔ ｕ ｌ ｄ ｔ ｃ ｒ ｅｇ ｌ ｒ ｅ ｒａ ｒ ｕ ｌ ｉ ｈｃ
【 章 编 号 】 ０ ７９ ６ （０ ０ ０ ．０ ３０ 文 １０ ．４ ７ ２ １） ２０ ５ ．３
中欧规 范无腹筋梁抗 剪承载 力比较
一 张翔（ 四川建筑职业技 术学院 ， 四川 德 阳 ６ ８ ０ ） １０ ０
【】 永康 ． 够 覆 土 下 车 库 顶 板 消 防 车 活 荷 载 合 理 取值 ［ ． ５李 足 Ｊ 结 ］
中随 着板 跨 的加大 、 土 的加 厚 ， 厚往往 大 于 覆 板 １０ ８ ｍｍ， 时等 效荷载 可进 一 步 降低 。 此 消 防车 对 于 板 及 梁 的等 效荷 载 宜 分 别 取值 ， 如 《 载 规 范》 附录 Ｃ 的 工 业 建筑 楼 面 活荷 载 取 值 一 荷
ｃ ｎ ｒ ｔ ￣ ｎ ｈ ｔ ｅ ｏ ｃ ｅ ｅｓ ｅ ｇ ， Ｃｈ ｎ ｓ ｅｉ ｂ ｌ ｙ ｉｄ ｘ ｉ ｌ ｗｅ ａ ｅ ｈ ｉ ｅ ｅ ｒ ｌ ｉ ｔ ｎ ｅ ｓ ｏ ｒｔｎ ｔ ａ ｉ ｈ ｈ
Ｃｏ ｐ ｒｓ ｎＢｅ ｗｅ ｎＣｈｉ ｓ ｎ ｒ ｃ ｄ ｍ ａ ｉｏ ｔ ｅ ｎｅ ｅａ ｄＥｕ ｏ ｏ ｅ Ｃｏ ｅ ｌ ｔｄｔ ｈ ａ ｒ ｅＲｅ ｉｔ ｎｃ ｒ ｄ ａｅ Ｒｅ ｏＳ ｅ ｒ Ｆｏ ｃ ｓｓａ ｅｆ ｏ
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中欧钢结构设计规范受压构件稳定承载力设计方法的分析比较
比分析 ， 探讨 两 种 钢结 构 设 计 规 范 中受 压 构 件稳 定
承 载力 设计 的 区别 ， 并 对 我 国 的钢 结 构 设 计 方 法提
出改进 建议 。
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３ １ １ ２ １
４ ３
ＤＥＳ Ｉ ＧＮ ＣｏＤＥＳ Ｆｏ Ｒ ＳＴＥＥＬ Ｓ ＴＲＵＣＴＵＲＥＳ
Ｊｉ ｎ Ｒｏｎｇ
Ｗ ａｎｇ Ｘｕ ｅｐｉ ｎ ｇ
Ｊｉ ａ Ｘｉ ａｎ ｇｆ ｕ
Ｌｉ ｕ Ｂｉ ｎ 。
（ １ ．Ｚｈ ｅ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ Ｊ ｉ ｎ ｍａ ｏ Ｓｔ ｅ ｅ ｌ Ｃｏ ． Ｌｔ ｄ，Ｆｕ ｙ ａ ｎ ｇ ３ １ １ ６ ０ ０，Ｃｈ ｉ ｎ ａ ； ２ ． Ｄｅ ｐ ａ ｒ ｔ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ Ｃｉ ｖ ｉ ｌ Ｅｎ ｇ ｉ ｎｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ，Ｔｓ ｉ ｎ ｇ ｈ ｕ ａ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ，Ｂｅ ｉ ｊ ｉ ｎ ｇ １ ０ ０ ０ ８ ４，Ｃｈ ｉ ｎａ ）
件设 计 的 安 全 性 ， 并 且 按 照 截 面类 型 、 板 件 应 力 分 布 等 方 面 细化 局 部稳 定 的 构 造 要 求 。 关键 词 ： 稳 定 承 载 力 ；轴 压 构件 ；压 弯构 件 ；宽 厚 比
ＤＯＩ ： １ ０ ． １ ３ ２ ０ ￣ ； ／ Ｊ ． ｇ Ｊ ｇ ２ ０ １ ４ ０ ９ ０ １ １
要： 主要 就现 行 中国 钢 结 构 设 计 规 范与 欧 洲钢 结 构设 计 规 范 中受 压 构 件 的设 计规 定 进 行 比 较 。 从 轴 压 构件 的
一 ． Ａ ～ 蛾 ． 一 ～ 。 眦 ～ ¨ ． 一 ｂ ＝ 似 薹 如 Ｃ 一 ～ ｍ ～ ｈ 一 ． 她 ～ 一 ｎ 培 ｄ ． 一 ｍ ｍ 一 ． 肋 叩 嘴 一 呲
若干规范无腹筋梁受剪承载力公式比较
若干规范无腹筋梁受剪承载力公式比较
于磊;车轶;宋玉普
【期刊名称】《水利水电科技进展》
【年(卷),期】2010(030)004
【摘要】根据收集到的集中荷载作用下无腹筋钢筋混凝土梁受剪试验数据,讨论了混凝土强度、剪跨比、截面高度和纵筋配筋率等因素对无腹筋梁计算结果的影响.通过对比分析,定量评价了我国GB-50010-2002和SL-191-2008、美国ACI-318-05,以及加拿大CSA A23.3-04等规范的受剪承载力计算公式.研究表明,与CSA A23.3-04相比,根据试验数据建立的GB-50010-2002,SL-191-2008和ACI-318-05等规范中受剪承载力公式的计算结果离散程度较大,并且采用后面3种规范公式计算有效高度大于600-mm、纵筋配筋率小于1.0%的梁时,计算结果偏于不安全.
【总页数】5页(P90-94)
【作者】于磊;车轶;宋玉普
【作者单位】大连理工大学海岸和近海工程国家重点实验室,辽宁,大连,116024;大连理工大学海岸和近海工程国家重点实验室,辽宁,大连,116024;大连理工大学海岸和近海工程国家重点实验室,辽宁,大连,116024
【正文语种】中文
【中图分类】TU375.1
【相关文献】
1.设计规范中钢混无腹筋梁受剪承载力计算公式对比分析 [J], 胡涛
2.中欧规范无腹筋梁抗剪承载力计算比较 [J], 严亚林;金新阳
3.中欧规范无腹筋梁抗剪承载力比较 [J], 张翔
4.一种无腹筋混凝土梁受剪承载力计算的新方法 [J], 郑开启;刘钊;孟少平;秦顺全
5.基于延性剪切破坏模式的SFRC无腹筋梁受剪承载力分析 [J], 毕继红;王照耀;赵云;霍琳颖;王光宇
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钢筋混凝土构件受扭承载力对比分析
钢筋混凝土构件受扭承载力对比分析第27 卷第 4期2010 年12月建筑科学与工程学报Journal of Architecture and CivilEngineeringVol. 27 No. 4Dec. 2010文章编号:167322049 (2010) 0420057212钢筋混凝土构件受扭承载力对比分析田磊1 ,2 ,贡金鑫1 ,魏巍巍1(1. 大连理工大学建设工程学部,辽宁大连116024 ; 2. 中交水运规划设计院有限公司,北京100007)摘要:对中国、美国和欧洲规范中钢筋混凝土纯扭构件的受扭承载力和最小配筋率要求进行了对比,并基于各国钢筋混凝土纯扭构件受扭承载力的试验结果对受扭承载力进行可靠度分析,最后对各规范中弯剪扭共同作用下的钢筋混凝土构件的配筋计算方法、最小配箍率和截面限制条件进行了研究。
结果表明:对于纯扭构件,中国规范的受扭承载力由钢筋和混凝土受扭 2 个部分组成,美国和欧洲规范仅考虑钢筋受扭;对于纯扭构件的最小配箍率,美国规范最大,中国规范最小,欧洲规范居中;对于纯扭构件受扭时的可靠指标,在恒荷载与活荷载组合情况下,按中国规范计算的最大, 欧洲规范居中,美国规范最小;在恒荷载与风荷载组合情况下,中国、美国和欧洲规范较为接近;对于弯剪扭共同作用下的钢筋混凝土构件,按美国和欧洲规范计算配筋要比中国规范保守,中国、美国和欧洲规范的剪扭相关曲线均接近1/ 4 圆,中国和欧洲规范中的剪扭构件最小配箍率较为接近, 大于美国规范。
关键词:钢筋混凝土构件;受扭承载力;扭矩;可靠度分析中图分类号: TU375. 1文献标志码:AComparative Analysis of Torsional Ca pacity for Reinf orcedConcrete MembersTIAN Lei1 ,2 , GON G Jin2xin1 , WEI Wei2wei1(1. Faculty of Inf rastructure Engineering , Dalian University of Technology , Dalian 116024 ,Liaoning , China ; 2. China Communications Water Transportation Planning and Design InstituteCo. Ltd , Beijing 100007 , China)Abstract : For reinforced concrete p ure torsion member , torsional capacity and minimum reinforcement ratio based on GB 50010 —2002 , ACI 318208 and EN 19922121 :2004 were comparedand analyzed , t hen reliability analysis was performed based on a lot of experimental data about torsional capacity of reinforced concrete members f rom different sources. Finally , t he calculation met hods of reinforcement , minimum reinforcement ratio and section rest raint condition of reinforced concrete members under t he combined action of bending moment , shear force and torque were compared and analyzed. Result s show t hat forp ure torsion member , torsionalcapacity in GB 50010 —2002 is composed of torques carried by reinforcement s and concretes , butonly torque carried by reinforcement s is considered by ACI 318208 and EN 19922121 : 2004 . For minimum stirrup ratio of p ure torsion member , ACI 318208 is larger t han EN 19922121 :2004 , and GB 50010 —2002 is t he smallest . For reliability indexes of p ure torsion member in torsion , under combined dead load and live load , GB 50010 —2002 is larger t han EN 19922121 : 2004 , and ACI 318208 is t he smallest , whereas t he t hree codes are almost t he same under combined dead load andwind load. For t he reinforced concrete member subjected to combined action of bending moment , 收稿日期:2010208206基金项目“:十一五”国家科技支撑计划项目(2006BAJ 01B06206)作者简介:田磊(19832) ,男,河南新蔡人,工学硕士,E2mail :tianleiwww @gmail. com。
无腹筋BFRP筋混凝土深梁受剪性能研究
为解决由于钢筋锈蚀导致混凝土结构耐久性降 低的问题ꎬ提高结构使用寿命ꎬ纤维增强材料( Ｆｉｂｅｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｐｏｌｙｍｅｒꎬ简称“ ＦＲＰ” ) 在土木工程领域中 的应用越来越广泛[１] ꎮ ＦＲＰ 筋与传统钢筋相比ꎬ其 轻质高强、耐腐蚀、抗疲劳等优点使得此类结构非常 适用于高腐蚀环境下服役的工程结构ꎬ如海港工程、 公路桥梁等ꎬ而 ＢＦＲＰ 筋具有更加稳定的物理和化 学性能及性价比高的特点ꎮ 因此ꎬ将 ＢＦＲＰ 筋代替 钢筋应用于实际工程中ꎬ具有良好的社会效益和经 济效益ꎬ并已有工程实例[２] 及相关的技术规范[３￣５] ꎮ
用截面法ꎬ而 ２００２ 年后的 ＡＣＩ３１８ 规范及 ＡＡＳＨＴＯ￣ １０ 规范[１２] 、欧洲 ＥＣ２￣０４ 规范[１３] 、加拿大 ＣＳＡ������ Ａ２３￣ ０４ 规范[１４] 等均采用拉压杆模型方法ꎮ
张晓亮等[１５] 通过对每组包括 １ 根钢筋混凝土 梁和 １ 根 ＣＦＲＰ 筋混凝土梁的 ３ 组无腹筋梁进行抗 剪性能试验ꎬ分析了试验梁的荷载￣挠度关系、裂缝 开展及抗剪承载力ꎬ并基于有关 ＦＲＰ 筋设计规范对 试验梁的抗剪承载力进行计算ꎬ发现 ＣＡＮ / ＣＳＡ￣Ｓ６￣ ０６ 规范计算值与试验值吻合度最高ꎬ而 ＡＣＩ ４４０������ １Ｒ￣ ０６ 规范的计算结果过于保守ꎮ Ｉｓｓａ 等[１６] 以纵筋配 筋率与剪跨比为变量ꎬ对 ６ 根有腹筋和 ６ 根无腹筋 的 ＢＦＲＰ 筋混凝土梁进行抗剪试验ꎬ分析了试件裂 缝形态、破坏形式、抗剪承载力及荷载￣挠度关系ꎬ且 基于修正压力场理论提出了 ＢＦＲＰ 筋混凝土梁的抗 剪承载力计算公式ꎮ Ｃｈｏｗｄｈｕｒｙ 等[１７] 对 １５７ 根无腹 筋 ＦＲＰ 筋混凝土梁的抗剪试验进行了总结分析ꎬ结 果表明:剪跨比是影响 ＦＲＰ 筋混凝土梁抗剪强度的 主要因素ꎬ且随着剪跨比的增加ꎬ混凝土梁的抗剪强 度有减小的趋势ꎻ随着纵筋配筋率、混凝土强度、截 面有效高度的增大ꎬ混凝土梁的抗剪强度有所提高ꎮ 类似的ꎬＫａｒａ[１８] 、Ｎａｓｒｏｌｌａｈｚａｄｅｈ 等[１９] 和师晓权等[２０] 对 ＦＲＰ 筋混凝土梁抗剪承载力影响因素的研究有 着相同的结论ꎮ 而 Ｙｏｓｔ 等[２１] 、Ｇｒｏｓｓ 等[２２] 认为 ＦＲＰ 筋混凝土梁的纵筋配筋率对构件的抗剪能力没有显 著的影响ꎮ
《水工钢筋混凝土结构》作业答案
《水工钢筋混凝土结构》作业作业1说明：本次作业对应于文字教材0至2章，应按相应教学进度完成。
一、填空题（每空2分，共20分）1. 钢筋接长方法有__绑扎连接_______、_机械连接____、_焊接________。
2. 对于荷载取值，一般荷载有_标准值__、___组合值___和__准永久值__三种代表值。
3.混凝土在长期不变荷载作用下将产生_徐变_变形；混凝土随水分的蒸发将产生__收缩变形。
4.钢筋按其外形可分为__光面钢筋________、_带肋钢筋_________两类。
二、选择题（每题2分，共20分）1. 混凝土极限压应变值随混凝土强度等级的提高而 ( B )(A) 提高 (B) 减小 (C) 不变2. 在正常使用极限状态计算中，短期组合时的内力值(N s、M s)是指由各荷载标准值所产生的荷载效应总和 ( A )(A) 乘以结构重要性系数γ后的值(B) 乘以结构重要性系数γ和设计状况系数ψ后的值(C)乘以设计状况系数ψ后的值3.一般说来，混凝土内部最薄弱的环节是 ( C )（A）水泥石的抗拉强度（B）砂浆的抗拉强度（C）砂浆与骨料接触面间的粘结4．软钢钢筋经冷拉后 (A )(A) 抗拉强度提高,但塑性降低 (B) 抗拉强度和抗压强度均提高,但塑性降低(C) 抗拉强度提高,塑性提高5.在保持不变的长期荷载作用下，钢筋混凝土中心受压构件中（ C ）(A)徐变使混凝土压应力减小，因为钢筋与混凝土共同变形，所以钢筋的压应力也减小；(B)由于徐变是应力不增加而变形随时间增长的现象，所以混凝土及钢筋的压应力均不变；(C)根据平衡，徐变使混凝土压应力减小，钢筋压应力增大。
6．当混凝土双向受力时，它的抗压强度随另一方向压应力的增大而（ A ）(A)增加； (B)减小； (C)不变。
7.《规范》中钢筋的基本锚固长度la是指 ( A )(A)受拉锚固长度 (B)受压锚固长度 (C)搭接锚固长度。
8.两组棱柱体混凝土试件A和B，它们的截面尺寸、高度、混凝土强度等级均相同，对它们进行轴心受压试验。
钢筋混凝土框架梁抗剪承载力取值比较
０．５： ８
Ｐ对 应 于 受 拉 钢 筋 配 筋 率 ， 。 ｂ 。 ．２； 为 Ｐ 。 ｈ 牛００ ／ 由于荷 载 或预 应 力 引起 的截 面 中纵 向力 ， 。
欧 洲规 范 规定 ：沿梁 的各 个 界面 中受 拉 钢筋 的 最 小配 筋率 均取 为： ｐ ｉ ０５ ｄ ｆ ｋ ｎ ． ， ＝ ｆ 式 中 ，。 为 混凝 土 抗 拉 强度 平 均 值 ； 为钢筋 抗 拉
１ 引言
我 国钢筋 混 凝 土框 架 梁 抗 剪 力承 载 力 计 算 与 大 多数 国家 目前所 采 用 的方 法 一样 ， 过 实验 分 析 ， 通 考 虑 主 要 因素 ， 略 次要 因素 ， 立半 理 论 半 经 验 的规 忽 建 范 公式 。通过 比较 我 国规 范 与 欧洲 规 范钢 筋 混 凝 土 框架 梁 在地 震 作用 下抗 剪承 载 力 的 计 算 公 式 ，分 析
抗 剪 承载力取值比
■ 胡 兴． 张慧琴 （ 海 同济工程 咨询有限公 司， 上 上海 ２ ０ ９ 的 因素很 多， 个 国家的计 算公 式 各
不尽 相 同 ， 过对 比我 国规 范（ Ｂ５ ００ ０ ２与 欧洲 规 范 通 Ｇ ０ １ —２０ ） （ｕｏｏ ｅ ）设 计条款 中钢 筋混凝 土框 架 梁在地震作 用下 的 Ｅ ｒｃｄ ８
式 中， 为 混凝 上所 引 起 的作 用 ，
１（ ２ ４ ０ １ ＋０ ＋
．
） 仿 ｈ ｂ。
为剪 切 配筋所 引起 的作 用 ，
ｄ ＝０． ｈ 。
Ｖ 【 ｔ＋－ｈ ｂ ｂｆ￣ｏ ≤ ｈｙ－ ｏ ］
式 中， 为考 虑 地 震 作用 组 合 的框 架梁 端 剪 力 设 计 值； Ａ为计 算 截 面 的 剪跨 比 ， 当 Ａ ． ，取 Ａ ＜１ ５时 ＝
无腹筋梁的受剪承载力
混凝土结构设计原理DESIGN PRINCIPLE OF CONCRETE STRUCTURE 土木工程与建筑学院授课单元第8单元第9单元第10单元…...9斜截面承载力计算公式无腹筋梁的受剪承载力采用经验计算公式对于钢筋混凝土板00.7c h t V f bh β=9斜截面承载力计算公式有腹筋梁的斜截面受剪性能一、斜裂缝出现后有腹筋梁的应力状态1. 箍筋的作用与斜裂缝相交的腹筋中的应力增大，增强了梁剪力的传递能力;箍筋可增加斜裂缝顶端混凝土剪压区面积，使增大;箍筋可提高斜裂缝间骨料咬合作用，使增加;箍筋可增强纵筋销栓作用;箍筋参与斜截面抗弯;c V u V d V9斜截面承载力计算公式2. 斜截面受剪模型图5-12 无腹筋梁的剪力传递主要由拱体I传递剪力到支座，临界斜裂缝下方拱体II和III所能传递的剪力很小。
9斜截面承载力计算公式图5-13 有腹筋梁的剪力传递斜裂缝间混凝土拱体为斜压腹杆，箍筋的作用为竖向拉杆，临界斜裂缝上部及受压区混凝土拱体I相当于受压弦轩，纵筋相当于下弦拉杆。
箍筋可将混凝土拱体传来的内力悬吊到受压弦杆，增加了混凝土拱体传递受压的作用，此外，斜裂缝间的混凝土骨料咬合作用，通过拱作用直接将内力传递到支座。
9斜截面承载力计算公式二、有腹筋梁的受剪破坏形态1.配筋率2.三种破坏形态（1）斜压破坏λλλ过小，或虽较大但太大箍筋未屈服，而斜裂缝间的混凝土斜压杆被压碎受剪承载力取决于混凝土的抗压强度和截面尺寸9斜截面承载力计算公式（2）剪压破坏适中，适量λsv ρ箍筋先屈服，然后剪压区的混凝土被压碎箍筋先屈服，然后剪压区的混凝土被压碎（3）斜拉破坏，太小>3λsv ρ斜裂缝一出现，箍筋应力就屈服受剪承载力取决于混凝土的受拉强度。
9斜截面承载力计算公式受弯构件斜截面受剪承载力计算一、两点假定1. 梁发生剪压破坏时，斜截面受剪承载力由三部分组成u V u c sv sbV V V V V ≤=++2.假定有腹筋梁发生剪压破坏时，与斜裂缝相交的箍筋和弯起钢筋的拉应力均达到其抗拉屈服强度0.8sin sb y sb V f A α=9斜截面承载力计算公式二、计算公式1. 仅配置箍筋时sv yv 0t cv cv h s A f bh f V +=α（1）对一般受弯构件000.7svcs t yv A V f bh f h s =+（2）对集中荷载作用下（包括作用有多种荷载，其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的75%以上的情况）的独立梁001.751.0svcs t yv A V f bh f h s λ=++注意：1.53λ≤≤f yv = f y ≤360N/mm 29斜截面承载力计算公式2. 同时配置箍筋和弯起钢筋αsin 8.0sb yv cs u A f V V +=（1）对一般受弯构件αsin 8.0.70sb yv 0svyv 0t u A f h s A f bh f V ++=（2）对集中荷载作用下（包括作用有多种荷载，其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的75%以上的情况）的独立梁αλsin 8.0.015.71sb yv 0svyv 0t u A f h s A f bh f V +++=注意公式虽然采用了混凝土、箍筋和弯起钢筋抗剪承载力叠加的形式，但公式是综合反映了配置腹筋后构件的受剪承载力。
基于中欧规范斜截面抗剪承载力对比
欧洲规 范规定 ， 当荷载与支座边缘的距离在 ０ ． ５ ｄ≤ ａ
＜２ ｄ的范围 内时 ， 可对设计剪力 乘 系数 ＝ａ ｖ ／ ２ ｄ
响， 采用试验数据值 的偏下 限 来确定 的 ：
≤０ ． ７ ｌ ｆ ｂ ｈ 。 （ １ ）
算； 如 果不 允许 出现 弯 曲裂缝 ， 受 剪承 载力 由混 凝 土
抗拉强度控制 ， 按下式进行计算 ：
式中 ， 卢 ： （ ８ ０ ０ ／ ｈ 。 ） ； ／ ３ 截面高度 影响系数 。 １ ． ２ 欧洲规范的无腹筋构件受剪承载力计算 欧洲规范 在 考 虑 昆 凝 土强度、 纵 向 钢筋 配 筋
足下列条 件 ： ≤０ ． ５ ｂ ｄ ｖ ｆ ｏ 式中， ＝０ ． ６ （ １一 ／ ２ ５ ０ ） 对于无腹 筋 的单跨 预 应 力构 件 ， 欧 洲规 范 规 定 ， 如果允许 出现弯 曲裂 缝 ， 受 剪 承载 力按 式 （ ２ ） 进 行计 （ ４ ）
１ ． １ 中国规范 的无腹筋构件受剪 承载力计算 我 国无腹 筋梁 斜 截面 承载 力是 建立 在 抗剪 机 理 和试验统 计 的 基 础上 ， 考 虑 截 面 高度 对 承载 力 的 影
，
当ａ ＜０ ． ５ ｄ时 ， 取ａ ＝０ ． ５ ｄ， 然后 按式 （ ２ ） 的受 剪
有关设计 规 范 ， 应 用于 工程 实 际。但是 ， 由于 其受 力
状态 的复杂性 ， 至今 对于抗 剪机理 分析和计 算精 度等
仍不完满 。 １ 无腹筋构件斜截面受剪承载力对 比
【它们总结的】欧规简答题总结
1、混凝土强度JTG与EU区别（来自刘永端、周晓东）JTG按边长为150mm立方体试件的抗压标准值确定。
用标准方法制作、养护至28d龄期，以标准实验方法测得的具有95%保证率的抗压强度f cu,k转换为棱柱体强度f ck=0.88ɑf cu,k除以混凝土材料分项系数ɣf cF cd=fckɣfcɣf c取1.45EU按边长为ɸ150mm×300mm圆柱体试件的抗压标准值确定。
同样取28d测得的具有95%保证率的抗压强度f ckf cd=ɑccfckɣc对于持久状况和短暂状况ɣc取1.5对于偶然状况ɣc取1.2（实验在计算时，欧洲用的是割线模量而中国用的是切线模量。
）综合来看，欧洲规范采用圆柱体更符合工程实践中构件的受力情况，其计算的各种情况也较中国规范更加完善。
但是两个规范在标准值和设计值的转换系数是相近的。
由于采用的标准试件不同，同标号的混凝土设计强度欧洲略高于中国规范。
例如欧规的C25大约和中国C30相近。
欧洲标准在高强混凝土标号取得安全余量要高于中国规范，中国规范在低标号强度取得安全余量要高于欧洲规范。
2、关于平截面假定的相关问题（来自龚海涛、孟腾蛟）1）定义平截面假定是材料力学中的一个变形假设，指的是杆件的横截面在杆件受拉伸，压缩或纯弯曲变形后仍然为平面，并且同变形后的杆件轴线垂直。
2）引入原因因为国外大量实验证明，对于钢筋混凝土受弯构件，从开始加荷载到破坏的各阶段，截面的平均应变都能较好的符合平截面假定。
对混凝土受压区来讲，平截面假定是正确的。
对于混凝土受拉区，在裂缝产生后，裂缝截面外钢筋和相邻的混凝土之间发生相对滑移。
因而，在裂缝附近区段，截面变形已经不能完全符合平截面假定。
但是分析表明，由此而引起的误差是不大的，完全符合工程计算的要求。
3）中欧规范的区别我国规范中，所有的抗弯计算都采用平截面假定。
在欧规中对于变形符合的情况下采用平截面假定，对于变形不符合的情况采用拉杆模型（strut-and-tie models ）进行设计和计算3、混凝土应力-应变关系异同（来自欧垒、杨佩杰）混凝土的单轴应力-应变关系反映了轴向应力作用下混凝土材料的先行性能，是混凝土结构正截面强度计算的重要基础。
中欧钢结构设计规范格构柱承载力比较
缀板 柱 ： ｅ ｆ ｆ 一０ ． ５ ｂ Ａ ｈ ＋２ １ 其 中 一１ ，
＝＝ ＝
（ １ ２ ｂ ）
缀 条 柱 的换 算 长细 比为 ：
Ａ ｏ ｚ＝ ＝ ： ＋２ ’ （ ７ ）
≤７ ５ ；
２一 ／ ７ ５，７ ５＜ ＜ １ ５ ０ ；
０ ， ≥ １ ５ ０
Ｅ Ａ、 ，ｓ ｉ ｎ ｓ ａ （ ３ ａ ）
为钢 材强度 设计 值 。 分肢 的稳定 性是 通过 限制 分肢 的长 细 比值 对 于缀条 柱 ， 其 分肢 的长 细 比 不应 大 于 构
件 两方 向长 细 比（ 对 虚轴 取换 算 长 细 比） 较 大值
式 中： 为 分肢绕 １ —１ 轴 的长细 比（ 见图 １ ） ， 即 一
． Ｋ ｌ 为 分 肢 的 删 Ⅱ Ｋ １ 一
３ 格构 式轴 心 受压柱 的剪 力 ＧＢ ５ ０ ０ １ ７规范 中格 构柱 剪力 ：
７ ３
Ｓ ｔ ｅ ｅ １ Ｃｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ．２ Ｏ １ ５（ ８ ），Ｖｏ １ ． ３ ０，Ｎｏ ． ２ ０ ０
标 准 与 规 范
２ ） 绕１ —１ 轴。
Ｖ 一
无量 纲长 细 比 ：
７ ＼ ｒ
— ．
一０ ． １ ４＜ ０ ． ２ ， 一１ ． ０
Ｅ Ｎ １ ９ ９ ３规范 中格构 柱剪 力 ：
一
０ ． ８２ ＜ １ ． ０
Ｖ 一 半
（ １ ５ ）
年ｚ Ａ ｃ ｈ 】 ／Ｙ Ｍ １
一＿
／ ａ ； Ｋｂ 为一 侧 缀 板 的线 刚度 ， 即 Ｋｂ— Ｉ ｂ ／ ｂ 。 ＧＢ
５ ０ ０ １ ７规范 规定 两侧 缀板线 刚度 和应 大 于 ６倍 的分
无腹筋梁的抗剪性能
无腹筋梁的抗剪性能
1.2 无腹筋梁剪切破坏形态
1.剪跨比
对于承受集中荷载的简支梁中,最外侧集中荷载到邻近支座的距离a 称为剪跨。剪跨a 与 梁截面有效高度h0 的比值称为计算剪跨比
对于承受均布荷载和其他复杂荷载的梁,可用下式计算剪跨比,一般称为广义剪跨比
无腹筋梁的抗剪性能
2.破坏形态
试验表明,无腹筋梁斜截面 受剪破坏主要有斜压破坏、剪压 破坏和斜拉破坏三种形态。
工程结构Βιβλιοθήκη 无腹筋梁的抗剪性能1.1 斜裂缝出现后梁受力状态变化
无腹筋梁出现斜裂缝后,其应力状态发生了很大变化,这时不可将梁视为匀质弹性体,也不 能用材料力学公式分析其截面应力及其分布。将一无腹筋简支梁[图 (a)]沿斜裂缝AA'B 切开,并 取脱离体[图 (b)],斜裂缝上端截面AA'称为剪压区。
裂缝形成后的受力状态
无腹筋梁的抗剪性能
3.纵筋配筋率
纵向钢筋能抑制斜裂缝的开展,使斜裂缝上端剪压区混凝土的面积增大,从而提高了混凝 土的受剪承载力。同时,纵向钢筋能通过销栓作用承担一定的剪力,因此纵向钢筋的配筋量增大, 会使受剪承载力有一定的提高。
4.截面尺寸和形状
1)截面尺寸的影响 2)截面形状的影响
工程结构
受剪破坏时梁的 剪力挠度曲线
无腹筋梁的抗剪性能
1.3 影响无腹筋梁受剪承载力的主要因素
1.剪跨比
如前所述,剪跨比λ 实质上反映了截面上正应力和剪应力的相对关系是影响梁破坏形态和 受剪承载力的主要因素之一。随着剪跨比λ的增加,梁的破坏形态按斜压(λ<1)、剪压(1≤λ≤3)和 斜拉(λ>3)的顺序演变,其受剪承载力则逐步减弱。当λ>3时,剪跨比的影响将不明显。
各国规范对深梁抗剪强度计算的比较
各国规范对深梁抗剪强度计算的比较刘恺;郑晓鹏;刘东旭【摘要】钢筋混凝土深梁具有较小的高跨比(或剪跨比),其破坏通常由受剪控制.然而其受力机理不同于一般梁,平截面假定对其并不适用.介绍了钢筋混凝土深梁受剪分析计算的方法,并对各国规范的相关内容进行简要说明.将中国规范的计算方法应用到549个简支混凝土深梁.结果表明,中国规范对高跨比小于2.00的深梁能够提供较为可靠的抗剪强度计算值(计算值与试验值之比的平均值为1.02,变异系数为25.1％),而对于高跨比大于2.00的梁的计算结果则离散性较大.对比各国规范计算结果发现,加拿大规范对钢筋混凝土抗剪强度计算提供最可靠的结果,美国规范在大多数情况下能提供较安全的结果,而中国规范和欧洲规范则未能提供相对安全的计算结果.同时发现,所有规范都未能提供对处于从深梁到一般梁过渡区域的梁的合理计算模型.【期刊名称】《浙江水利科技》【年(卷),期】2017(045)002【总页数】5页(P49-53)【关键词】钢筋混凝土深梁;抗剪强度;规范;拉压杆模型【作者】刘恺;郑晓鹏;刘东旭【作者单位】温州市水利电力勘测设计院,浙江温州 325000;温州市水利电力勘测设计院,浙江温州 325000;温州市水利电力勘测设计院,浙江温州 325000【正文语种】中文【中图分类】TU375对于一般钢筋混凝土梁，通常采用平截面假定进行分析计算，即假定垂直与杆件轴线的各平截面因杆件受拉、受压或者受弯而产生变形后仍保持为平面，并且与变形后的杆件轴线垂直。
根据这一假定，各平截面的应变分布情况只需要中性轴位置以及任一点的应变这2个参数即可确定，结合钢筋及混凝土的本构关系确定应力分布情况，从而获得内力及变形情况。
这一计算分析方法简明清晰并已得到试验的广泛验证。
但是当梁的长细比超出一定范围后，平截面假定便不再适用。
图1 a所展示的长细比（L / h）为6.00的悬臂梁在收到水平荷载变形以后各平截面（横向短黑线）仍保持为平面并与梁轴线（竖向长黑线）垂直，但是当长细比减小至1.50（见图1），平截面在变形后出现明显的弯曲，说明该应变分布已不能由平截面假定描述。
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比，是保守的。
若扩散角取值加大，则等效荷载可进一步降低。
本文取顶板厚为180mm,h 0=160mm 。
实际工程中随着板跨的加大、覆土的加厚，板厚往往大于180mm ，此时等效荷载可进一步降低。
消防车对于板及梁的等效荷载宜分别取值，如《荷载规范》附录C 的工业建筑楼面活荷载取值一样。
统一取值无疑是不合适的。
对梁来说取值过大将对净高或工程造价有较大影响。
【参考文献】【1】GB50009-2001建筑结构荷载规范(2006年版)[S]．【2】黄清猷.地下管道计算[M].武汉：湖北科学技术出版社，1987.【3】CJJ105-2005城镇供热管网结构设计规范[S]．【4】邹海莉.地下室顶板上消防车活荷载合理取值的探讨[J].四川建筑，2006，26(1)：105-106.【5】李永康.足够覆土下车库顶板消防车活荷载合理取值[J].结构工程师，2008（10）：22-26.【6】S.铁摩辛柯.板壳理论[M].北京：科学出版社，1977.【7】陈基发，沙志国.建筑结构荷载设计手册(第二版)[M].北京：中国建筑工业出版社，2004.【8】朱炳寅.汽车等效荷载的简化计算[J].建筑结构技术通讯，2009(3)：17-18.【收稿日期】2009-10-29兰翃（1982~），男（畲族），福建顺昌人，助理工程师，从事建筑结构设计，（电子信箱）lanhong@ 。
作者简介【摘要】介绍了钢筋混凝土无腹筋梁斜截面抗剪的影响因素，对中欧规范抗剪承载力的计算公式以及抗剪最小配筋率的有关规定进行了对比分析。
从而得出中国规范和欧洲规范在混凝土低强度的条件下计算结果相差不大，但在高强度的条件下，中国规范的可靠度指标低于欧洲规范。
【关键词】无腹筋梁；抗剪承载力；钢筋混凝土；规范；最小配筋率【中图分类号】TU323.3【文献标志码】AComparisonBetweenChineseand Eurocode CodeRelated toShearForceResistanceforNon-Web-Reinforced BeamZHANG Xiang(SichuanCollege ofArchitecturalTechnology ，Deyang 618000，China)【Abstract 】This paper introduces the factors which affect the shear force resistance of beams without web reinforcement ，analyzes the formula for calculating the shear strength and the minimum shear reinforcement ratio of Chinese and European standard 。
The comparisons indicated that the results more or less with the Chinese and European standards under lower concrete strengh ，but higher concrete strengh,the Chinese reliability index is lower than theEuropean.【Key words 】Beams without web reinforcement ；shear strength ；reinforcedconcrete ；Criterion ；minimumsteelratio由于钢筋混凝土受弯构件受弯破坏的影响因素众多，破坏形态复杂，斜截面的破坏机理还有待于进【文章编号】1007-9467（2010）02-0053-03中欧规范无腹筋梁抗剪承载力比较■张翔（四川建筑职业技术学院，四川德阳618000）Architectural and Structural Design建筑与结构设计53一步的探讨，至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系。
国外各主要规范及国内各行业规范中斜截面抗剪计算方法各异，考虑的因素各不相同。
本文对中欧关于无腹筋梁斜截面抗剪承载力计算的部分条文进行对比，得出结论：中国规范在混凝土低强度的条件下与欧洲规范计算结果相当，但在高强度的条件下，可靠度指标低于欧洲。
本文着重于无腹筋受弯构件斜截面抗剪承载力的比较分析。
1斜截面抗剪承载力的影响因素影响斜截面承载力的因素很多，而各国规范考虑的因素也不相同。
1.1剪跨比λ的影响λ是影响斜截面承载力的主要因素，它决定无腹筋梁的斜截面破坏形式。
因为剪跨比a /d 考虑了直接影响抗剪承载力的两个因素：梁的剪跨长度和截面高度。
随λ的增加，承载力将迅速下降；但λ>3以后影响减小。
中国规范仅在集中荷载作用的情况下引入了剪跨比的影响，这与欧洲规范的公式有所区别。
1.2混凝土的强度等级一般来说，混凝土强度等级越高，承载力越大。
但在具体计算模式上，各国规范又有差异。
考虑混凝土强度等级的影响，中国和欧洲分别采用指标f t 、f ck ，(分别为轴心抗压强度、立方体抗压强度或圆柱体抗压强度)。
1.3纵筋的配筋率由于纵筋的销栓作用，斜截面承载力与纵筋的配筋率成正比，但与纵筋的屈服强度关系不明显。
中国规范没有考虑这一有利影响，而欧洲规范则有所体现。
1.4截面的尺寸效应对于无腹筋简支梁，随着截面高度增加，斜裂缝宽度增大，裂缝间骨料的咬合力减小，裂缝上传递的剪力减小。
所以随着截面高度的增大，无腹筋梁抗剪承载力降低，但抗剪强度的增长率低于截面高度的增长率。
对于截面高度较大的梁，采用与低截面梁相同的计算公式时，会过高估计截面的抗剪承载力。
欧洲规范抗剪计算考虑了尺寸效应的影响，中国规范只是当截面的有效高度h 0>800mm 时才考虑这一因素的影响。
2中、欧无腹筋梁抗剪计算公式的对比由于影响抗剪承载力的因素很多，目前还没有一个计算模式可以包括所有的影响因素。
不同国家的规范采用了不同的计算公式，考虑的影响因素以及选用的参数也不相同。
通常，各国规范给出的计算公式都是取试验数据的下限，以避免剪切破坏的出现，实现“强剪弱弯”的设计原则。
以下对中、欧规范无腹筋梁的计算公式为例作一对比。
中国GB 50010-2002规范规定：对于无腹筋梁，如果仅承受弯矩和剪力，计算公式是：V =0.7h βh f t bh 0（1）式中，f t 为混凝土轴心抗拉强度设计值；b 为构件截面宽度；h 0为构件截面有效高度；βh 为截面高度影响系数，按下式计算：βh =（800/h 0）1/4当h 0<800mm 时，取h 0=800mm ；当h 0>2000mm 时，取h 0=2000mm 。
欧洲规范EN 1992-1-1：2004规定：无腹筋受弯构件斜截面抗剪承载力的设计值V Rd 按下式计算：V Rd =0.12k (100f ck )1/3b w d （N ）（2a ）最小值为：V Rd =υmin b w d （N ）（2b ）其中，f ck 为混凝土抗压强度特征值，MPa ；υmin =0.035k 2/3f ck 姨;k =1+200/d 姨≤2.0，d 的单位为mm ；ρl =A sl b w d≤0.02；A sl 为延伸超出所考虑截面≥（l bd +d ）的受拉钢筋的截面面积（见图1）；b w 为受拉区截面最小宽度，mm ；d 为截面有效高度，mm 。
建筑与结构设计Architectural and StructuralDesign54从上述公式可以看出，欧洲规范中考虑了纵筋的影响，当纵筋的配筋率很小时，构件的受剪承载力并不是按式（2a）计算的那样小，而是取按式（2b）的计算值，这是中国规范所没有考虑的。
在混凝土强度C20～C60的范围内，取ρl=0.015，以截面尺寸300mm×500mm的梁为例，式(1)和式(2)计算结果可参见图2。
由图2我们可以得出结论：有关无腹筋梁的抗剪计算，在混凝土强度等级较低时计算结果相差不大；随混凝土强度等级提高，中国规范的计算结果偏高。
3最小配筋率的对比我国规范规定的抗剪承载力最小配筋率是：ρsv,min= 0.24f t/f yv；而欧洲规范规定的最小配筋率为ρsv,min= 0.08/f ck姨f yk，式中符号意义同前。
可以看出，中国规范(欧)规范规定的最小配筋率都随混凝土强度的提高而提高。
假定采用Ⅰ级钢作为箍筋，图3给出了中欧关于最小配筋率的对比。
从图中结果可以看出：在最小配筋率方面，当混凝土强度等级较低时，中欧规范规定的最小配筋率相差不大,但当混凝土强度等级高于C35级时，差距越来越大。
4结论与建议本文结合我国规范GB50010-2002和欧洲规范EN1992-1-1：2004的抗剪承载力计算公式，对仅承受弯矩和剪力的钢筋混凝土无腹筋梁抗剪承载力进行了探讨，并分析了混凝土强度对最小配箍率的影响。
主要结论有：1）当混凝土强度等级较低时，中欧规范计算的无腹筋梁抗剪承载力结果相差不大；但当混凝土强度较高时，中国规范计算结果远高于欧洲，抗剪可靠度水平较低。
2）我国规范从设计的角度出发，对截面尺寸效应的考虑不够，也没有合理地考虑纵筋率的影响，按规范公式的计算值偏高。
3）抗剪最小配筋率对比结果表明：当混凝土强度等级较低时，中国规范与欧洲规范规定的最小配筋率相当，但当混凝土强度等级较高于时，相差越来越大。
4）目前，我国规范提供的计算公式基本上是经验公式，采用的是试验结果的偏下限值。
有必要对高强混凝土、尺寸效应、剪跨比、纵筋率等因素对无腹筋梁抗剪强度的影响规律进行深入研究，建立合理的理论模型，定量地反映这些因素的影响，逐步改变目前以经验公式为主的局面。
【参考文献】【1】GB50010-2002混凝土结构设计规范[S].【2】EN1992-1-1：2004EuropeanStandard.Part1：Generalrules andrulesforbuildings[S].【3】顾祥林.混凝土结构基本原理[M].上海：同济大学出版社，2007.【4】张川,张百胜,黄建锋.钢筋混凝土无腹筋简支梁的抗剪承载力研究[J].重庆建筑大学学报，2005.【5】王铁成.高强混凝土构件斜截面受剪承载力设计[J].天津大学学报，2001（1）：.【6】丁自强，赵广田.钢筋混凝土无腹筋短梁抗剪强度的试验研究[J].水力发电，1992（1）：.【收稿日期】2009-10-22张翔（1981～），男，河南淮阳人，教师，从事土木工程教学与研究，(电子信箱)zhangxiang1981@ 。
作者简介ArchitecturalandStructuralDesign建筑与结构设计55。