游泳池设备选型计算书
空气源热泵泳池机选型计算
空气源热泵泳池机选型计算随着人们对健康娱乐的需求增加，泳池已经成为现代家庭和公共场所中常见的设施。
为了保证泳池水温的舒适，空气源热泵泳池机成为了一种受欢迎的加热设备。
本文将介绍如何进行空气源热泵泳池机的选型计算，以确保其能够满足泳池的加热需求。
我们需要了解泳池的基本信息，包括泳池的尺寸、水深和所在地的气候条件等。
这些信息将对选型计算产生重要影响。
接下来，我们需要确定泳池的加热需求，即泳池所需的热量。
泳池的加热需求可以通过以下公式进行计算：加热需求 = (泳池体积) × (水的比热容) × (目标温度 - 初始温度)其中，泳池体积指的是泳池的长、宽、深度的乘积；水的比热容是指单位质量水所需的热量；目标温度是指泳池水需要加热到的温度；初始温度是指泳池水的初始温度。
在进行选型计算时，我们还需要考虑到泳池能够保温的时间。
一般来说，泳池的保温时间应该达到16-18小时。
如果泳池的保温时间过短，那么选型的热泵功率可能会不够，无法满足泳池的加热需求。
在选型计算中，我们还需要考虑到热泵的性能参数，包括制冷剂种类、制冷剂流量、制冷剂温度差、热泵的制热能力等。
这些参数将直接影响到热泵的加热效果。
我们还需要考虑到热泵的工作条件。
热泵的工作条件包括进水温度、出水温度、环境温度等。
这些条件将决定热泵的工作效率和性能。
在进行选型计算时，我们可以借助专业的选型软件或者手动计算。
选型软件可以根据输入的泳池信息和加热需求，自动计算出最合适的热泵型号和功率。
手动计算则需要根据热泵的性能参数和工作条件，逐步推算出合适的选型。
在选型计算完成后，我们还需要考虑到热泵的安装和维护。
热泵的安装应该符合相关的安装规范，确保其能够正常运行。
同时，定期的维护保养也是非常重要的，可以延长热泵的使用寿命，提高其运行效率。
空气源热泵泳池机的选型计算是一个复杂而重要的过程。
通过合理的计算和选型，我们可以确保热泵能够满足泳池的加热需求，从而提供舒适的泳池环境。
设备选型计算书
主要设备选型计算书1、基本参数：（游泳池）V P =180m3；TP=4h；VP=49.5m3/d；（水容积系数1.1）Td=28℃；th=48h；2、循环系统计算书：过滤循环流量：Q C = VP/TPVP——标准游泳池的池水容积（m3）；TP——循环周期（h）；QC=180/4*1.1=49.5m3/h选用循环水泵数量3台（两用一备）；流量25 m3/h；功率2.2kw；。
3、过滤系统计算书：过滤循环流量：QC=180/4*1.1=49.5m3/hA、选用过滤器数量2台；单台过滤面积1.13m2；过滤速度25m3/m2·h；单台流量28.26m3/h；过滤器尺寸φ1200；滤床深度1000mm；出水浊度0.1FTU；反冲洗强度12～15L/S·m2，工作压力0.60MPa。
4、臭氧消毒设备4.1 过滤循环流量：QC=180/4*1.1=49.5m3/h4.2 池水消毒采用臭氧消毒，臭氧投加率C=1.2mg/L：C T =QC·CCT——臭氧投加量（g/h）；C——臭氧投加率（g/m3）；C T =QC·C=49.5x1.2=59.4g/h故本工程选用投加量60g/h臭氧设备。
5、加热系统计算书：5.1 标准游泳池的池水加热包括初次升温加热和保温加热两部分。
初次升温加热时加热速度不宜过快，以防结构受热不均引起瓷砖爆裂。
初次升温加热时，所需热量主要为：A、游泳池水表面蒸发损失的热量；B、游泳池新鲜水加热所需的热量。
C、游泳池的池壁和池底传导损失的热量；5.2 保温加热时，所需热量包括以下四部分：A、游泳池水表面蒸发损失的热量；B、游泳池的池壁和池底传导损失的热量；C、管道和净化水设备传导损失的热量；D、游泳池补充新鲜水加热所需的热量。
5.3 游泳池水表面蒸发损失的热量：Q S =α·γ·(0.0174·VW+0.0229)·(Pb-Pq)·AS·(760/B)α——热量换算系数，α=4.187；γ——与池水温度相等时，水的蒸发汽化潜热（Kcal/Kg）；VW——游泳池水表面上的风速（m/s）；一般按下列规定采用：室内游泳池：VW=0.2～0.5m/s；露天游泳池：VW=2～3m/s；因是室内池，故取VW=0.5m/s；Pb——与池水温度相等时的饱和空气的水蒸汽分压力（mmHg）；Pq——游泳池的环境空气的水蒸汽分压力（mmHg）；AS——游泳池的水表面面积（m2）；B——当地的大气压力（mmHg）。
泳池恒温除湿热泵选型计算
PHNIX
②池壁、池底及管道设备传导损失的热量；
而泳池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量， 占泳池水表面蒸发损失热量的 20% 。
Qy =Qx×20%
Qx—— 泳池表面蒸发损失的热量（ kJ/h ） Qy—— 池壁、池底及管道设备传导损失的热量（ kJ/h ）
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③补水所需要的热量；
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第一部分：选型前的准备
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选型前我们需要得到的数据：
1、项目所 在地； 2、泳池的 基本情 况（如 面积、 水深、 水温等 ）； 3、泳池馆 的基本 情况（ 如面积 、层高 、玻璃 面等） ； 4、机房的 位置； 5、机组的 摆放位 置。
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第二部分：恒温计算
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①水面蒸发和传导损失的热量； ②池壁和池底传导损失的热量； ③泳池补水所需要的热量；
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①水面蒸发和传导损失的热量；
Qx ＝ α· у （ 0.0174vf ＋ 0.0229 ） (Pb － Pq) A(760/B)
Qx —— 泳池表面蒸发损失的热量（ kJ/h ）； α —— 热量换算系数， α ＝ 4.1868 kJ /kcal ； у —— 与泳池水温相等的饱和蒸汽的蒸发 汽化潜 热（ A ——泳池的水表面面积（m2 ）； B ——当地的大气压力（mmHg ）。
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PHNIX
④新风含湿量 W4=G新（I新×δ新-I室内×δ室内）÷1000
W4——新风含湿量（Kg/h） G新——新风量（m³/h） I新——新风含湿量（g/kg）； I室内——室内空气含湿量（g/kg） ；； δ新——新风密度（kg/m³）； δ室内——室内空气密度（kg/m³）
泳池设备计算选型
游泳池水处理系统选型设备配置的各项技术指标计算书（一）水处理系统工艺设计说明1、室内游泳池循环水处理工艺设计依据——主要技术参数2、游泳池循环水处理工艺设计依据——国家有关标准及规范：《国际游泳联合会标准》FINA1998-2000《建筑给水排水设计规范》GB50015-2003《游泳池给水排水工程技术规程》CJJ122-2008《美国国家公共游泳池标准》ANSI/NSPI-1 1991 《游泳池水质标准》CJT244-20163、游泳池循环水处理工艺设计依据——水质处理标准：所有水池水质处理符合游泳池协会（．．．．．．．．．．．．．．）的规定《游泳池池水．．．．．．．．．．．．．．．．FINA卫生标准表》．．．．．．（二）室内游泳池水处理系统设计技术指标计算书1、循环水量的确定：循环水量的确定：游泳池池容积：V = 375m3依据规范：循环周期：T = 4~6h 取5h；循环管道及及设备水容积附加系数：αad=1.05~1.10，取1.05；则：Q=αad V/T=79m3/h2、游泳池外围循环给水管道系统水头损失计算：布水口参数：出水压力：0.02~0.05MPa；布水口形式：进水量可调，调节范围0~8 m3/h；布水方式：池底均匀布置，沿横向（长边）间距为3.0m，沿纵向（短边）间距为2.5m；进水口数量：共24个给水口，每个流量平均约3.29m3/h。
经经验计算，总水头损失：≤2.0mHO。
23、初次充水与水池泄空水量及管径确定：●按照规范有关要求：初次充水时间按24h计算，则初次充水量Q=375m3/24h =15.6m3/h，选用1根De75市政加水管。
●按照规范有关要求：水池放空时间按8h计算，则放水量Q=375 m3/8h =46.9 m3/h；选用一根De110的泄空管。
4、均衡水池有效容积计算：依据《游泳池和水上游乐池给水排水设计规程》第 5.6.3条，循环系统管道和循环系统设备都处于泳池水平面以下，当泳池初次补水时，它们均处于有压状态之下，故只要打开阀门，都可以充满水，所以在计算均衡水池有效容积时，可把这一部分的水容积省略不算，则：V b=V1+V2+V3(V3=As•t O)+v4其中：V1=14x1.13x3.6x8/60=7.59 m3 (8min反冲洗用水量)V2=79×5/60=6.58m3（循环泵5min出水量）V3=250×0.010=2.5m3(溢流回水时附加的水容积)V4=71人×0.056=3.98m3(游泳者入池后所排出的水量m3，每位游泳者按0.056m3计)均衡水池有效容积应＞V b=7.59+6.58+2.5+3.98=20.65m3本工程设计均衡水池容积为24 m3＞20.65m3，满足要求。
泳池设备选型原则及工程说明
某大酒店标准游泳池设计计算说明书一、设计依据：根据北京某大酒店（上市公司）改扩建办公室提供的，北京市建筑设计研究院设计的改扩建工程图纸资料。
二、执行标准：《建筑给排水设计规范》（GBJ15—88）《游泳池给排水设计规范》（CECS14：89）人工游泳池水质卫生标准三、设计选型：按照北京市建筑设计研究院设计的改扩建工程图纸资料。
游泳池长度约为22m，宽度为8 m，平均水深按1.35 m计（泳池深区1.5 m，浅区1.2 m），有效容积为237.6 m3。
1．确定循环周期：游泳池循环流量是确定泳池净化设备的重要依据，我们采用的是国内外比较通用的方法。
该游泳池为室内游泳池，故取循环周期为6小时，循环次数为4次/日。
循环流量：Qx=a×V/T=1.15×237.6/6≈45.54m3/hQx——游泳池水的循环流量（m3/h）;A ——管道和过滤设备水容积附加系数，一般为1.1~1.2;V ——游泳池的水容积（m3）；T ——游泳池水的循环周期。
2．循环水泵的选定：根据循环流量，循环水泵选择澳洲运水高WATERCO产品，型号为HYDROSTORM250。
技术参数：最大流量530L/ min，最高扬程20 m，功率2.50HP，电压220V。
泵的特性：为静音循环水泵，此泵为不锈钢机械密封，全封闭风冷式电机,符合IP-55北京某大酒店游泳池系统设计说明电机防护标准，具有耐腐蚀、节能及体积小等优点。
毛发聚集器与循环水泵一体式设计，坚固耐用。
毛发聚集器滤篮容积大，易于清理。
循环水泵选用三台，为两用一备设置。
3．高速过滤砂缸的选定：根据循环流量，高速过滤砂缸选择澳洲运水高WATERCO顶装式产品，型号为S1000。
额定流量550L/ min，阀门尺寸DN50。
该设备为立式玻璃纤维缠绕缸体，带有快速连接筒型镜头的多路阀门，多路阀操作方便简单，稳固的玻璃钢底座。
具有简易操作程序，防腐蚀、抗磨损，体积小、过滤水量高等优点。
恒温泳池计算书参考
会所恒温泳池计算书一、设计参数（南京）1、室外计算干球温度℃t夏＝35℃ t冬＝-6℃t s夏＝28.3℃φ冬＝73％2、室内计算干球温度℃t室＝28℃ t水＝26℃3、其它参数水池表面积：A＝340m2泳池实际注水量：V水＝450m3泳馆容积：V馆＝3520m3自来水最低水温：t自＝5℃大气压：760mmHg二、计算1、池水表面蒸发热损失Q z＝αν（0.0229+0.0174 V f）（P b - P q）A 760/B其中：α＝4.187KJ/kg·℃（水的比热）ν＝582.5KJ/kgV f＝0.3m/sP b＝25.2×133.32PaP q＝17×133.32 PaA＝340 m2B＝760×133.32 Pa∴Q z＝4.187×582.5×（0.0229+0.0174×0.3）×（25.2-17）×340＝68.58×8.2×340＝191201KJ/h＝53KW1、池水表面蒸发热损失Q z＝αν（0.0229+0.0174 V f）（P b - P q）A 760/B其中：α＝4.187KJ/kcal （换算值）ν＝582.5kcal/kg(水在26℃时的汽化潜热V f＝0.3m/s（水表面风速，取0.2-0.3）P b＝25.2×133.32Pa（26℃水表面的饱和空气的水蒸汽分压力hPa)P q＝17×133.32 Pa(室内空气为28℃，相对湿度为60%时的空气中水蒸汽的分压力，P q = P b×60%P b是28℃饱和空气的水蒸汽分压力，37.71hPa37.71hPa×60%÷133.32=17毫米汞柱）A＝340 m2B＝760×133.32 Pa∴Q z＝4.187×582.5×（0.0229+0.0174×0.3）×（25.2-17）×340＝68.58×8.2×340＝191201KJ/h＝53KW2、游泳池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导热量损失：Q s＝Q z×20％＝53KW×20％＝10.6KW3、补充水加热需要的热量：Q b＝αγq b（t r- t b）/t其中：q b＝450 m3×10％×1000L/ m3＝4.5×104L （补水量）t r＝26℃ t b＝5℃ t＝24hα＝4.187KJ/kg·℃γ＝1kg/L∴Q b＝4.187×1×4.5×104（26-5）/24＝164863KJ/h＝46KW4、淋浴用水量：共6个淋浴头，每个淋浴头用水300L/h即：每小时用水量＝300×6＝1800 L/h＝1.8 m3/h≈2m3/h5℃水加热到40℃时加热量：Q L＝4.187×2000×（40-5）＝293090 KJ/h＝82KW5、冬季蒸发水量采取热回收其效率在80％的情况下，所需热泵的加热量：Q1＝Q z×（1-80%）+ Q s+ Q b+ Q L＝53×0.2+10.6+46+82＝150KW注：○1以上机组制热量Q1为冬季室外环境温度t＝-6℃时制热量如选用环境温度t＝7℃时机组制热量为Q2＝Q1/0.7＝214.3KW ○2如果把450m3的池水在48小时内从5℃加热到26℃，则需要热量Q j=5×Q b=230KW。
钢结构游泳池计算书
钢结构游泳池计算书
背景和目的
本文档旨在提供一份钢结构游泳池计算书，以供相关专业人士
参考。
该文档包括了游泳池设计的主要参数，如面积，深度，形状，以及钢结构设计的相关参数，如材料，尺寸，荷载等。
游泳池设计参数
1. 面积：100平方米
2. 深度：1.8米
3. 形状：矩形
钢结构设计参数
1. 结构材料：Q345B高强度钢
2. 结构尺寸：梁的高度为800毫米，厚度为14毫米；柱的高
度为6米，直径为219毫米
3. 钢结构荷载：考虑人员载荷，水荷载以及风荷载，总荷载为300kg/m²
计算结果
- 梁的极限弯矩为：198kN×m
- 梁的极限剪力为：97.4kN
- 柱的极限压力为：375.8kN
- 柱的极限弯曲强度为：44.46kN×m
结论
根据上述计算结果，我们可以得出结论：在以上钢结构设计参数和游泳池设计参数的前提下，所选材料可以承受荷载，钢结构的设计是可行的。
当然，如果具体的情况有所改变，需要重新进行计算和设计。
引用
本文档中的计算结果来源于吴锐的《钢结构计算：使用ANSYS》一书中的计算公式。
本文档的编写过程中，参考了《钢结构设计手册》和《游泳池设计规范》。
游泳池计算书
附录一：空调负荷计算、汇总表附录二：主要空调系统焓湿图（二）、游泳池空调通风设备选型计算室内游泳池面积：482 m2游泳池水面面积：182 m2游泳池高度： 4.9 m1．防结露计算设计参数：t n=28℃ψ=70% i n=71.2kJ/kg t L=22.0℃d n=16.82g/kgK=α(t n-τn)/( t n-t w)其中,α—围护结构内表面传热系数,W/m2. ℃，外墙8.72、内墙8.57、平顶：8.72t n、t w—室内、外空气设计计算温度℃τn—围护结构内表面温度℃，t L=22℃,根据国际游泳池设计标准规定，池厅内空气含湿量不能大于14 g/kg，即空气露点温度不超过19.5℃。
内表面温度t n至少要高于室内空气露点温度1~2℃，所以取τn=24.5℃K=8.72(28-24.5)/（28+4）=0.954W/ m2℃取K≤0.9W/ m2℃2．湿负荷计算A冬季计算条件：室内空气温度28℃（池水温度26℃）室内空气相对湿度70%露点温度22.0℃湿球温度23.7℃水蒸气分压力2645Pa饱和水蒸气分压力3779Pa含湿量16.67 g/kg室内空气焓值70.8kJ/kg①池水水面蒸发的水蒸气量W1=0.0075(0.0152Va+0.0178)(P w-P i)F w×n其中,W1—池水水面蒸发的水蒸气量kg/hV a—游泳池水面上的风速0.25m/sP w—水表面温度的饱和空气水蒸气分压力P i—室内空气的水蒸气分压力F w—-池水表面面积m2 149 m2n—池水波动时所需附加值1.2W1=0.0075(0.0152×0.25+0.0178)×( 3779 –2645)×182×1.2 = 40.12 kg/h ②游泳池旁走道湿润表面发湿量W2=0.0171(t n-t s)F其中,W2—游泳池旁走道湿润表面发湿量kg/ht n—室内干空气温度28℃t s—室内空气湿球温度23.7℃F—实际湿润表面面积m2 按池周围1m宽计算，65 m2W2=0.0171×(28-23.7)×65 = 4.78 kg/h③人体散湿量W3=0.203×27(p)=5.48 kg/h④总散湿量W=W1+W2＋W3= 40.12+4.78+5.48= 50.38kg/hB夏季计算条件：室内空气温度27℃（池水温度26℃）室内空气相对湿度70%露点温度21.1℃湿球温度22.8℃水蒸气分压力2495Pa饱和水蒸气分压力3565Pa含湿量15.7 g/kg室内空气焓值67.3kJ/kg①池水水面蒸发的水蒸气量W1=0.0075(0.0152Va+0.0178)(Pw-Pi)Fw×n=0.0075×(0.0152×0.25+0.0178) ×( 3565 –2495)×182×1.2 = 37.86 kg/h ②游泳池旁走道湿润表面发湿量W2=0.0171(t n-t s)F=0.0171×(27-22.8)×65= 4.67 kg/h③人体散湿量W3=0.194×27(p)=5.24 kg/h④总散湿量W=W1+W2 +W3=37.86+4.67+5.24 = 47.77 kg/h3．排风量计算冬季为排除室内湿气所需通风量L=W/ρ(d n-d w) m3/hd n—室内空气含湿量16.67 g/kgd w—室外空气含湿量2.1 g/kgL=50.38 /（1.2×(16.67-2.1) /1000）=2533m3/hL’=1.1L=1.1×2533 = 2786 m3/h过渡季为排除室内湿气所需通风量L=W/ρ(d n-d w) m3/hd n—室内空气含湿量16.67g/kg(28℃, 70%)d w—室外空气含湿量d w—一年12个月通风曲线与露点温度加1℃的温度曲线相交点13.5g/kg干；L1=50.38/(1.2×(16.67-13.5) /1000)=13244 m3/hL1’=1.1L1=1.1×13244 = 14568m3/h人员所需新风量L=30×48 = 1440 m3/h新风量小于冬季排风量，又因为为了控制游泳池的空气氯气含量新风量应达到1～4次的换气量，本工程为为2次/时L=2×482×4.7＝4531 m3/h所以平时排风量取L’=4530 m3/h，过渡季节取L”=14568 m3/h4．游泳池负荷计算A冬季①建筑负荷Q1=23.9kW②水池蒸发需热量Q2= (W1+W2+W3)×γ= 50.38×2434/3600=34.1kW③空气向水面放热Q3＝α（tn-ts）F=10×(28-26) ×182/860=4.2 kW④补风所需热量Q4=L×γ×ρ×（tn-tw）=4530×0.24×1.2×(28+4)/860=48.5 kW室内总热量Q＇=Q1+Q2+Q3=62.2 kW总热量Q=Q1+Q2+Q3+ Q4=110.7 kW⑤处理风量由于采用下送风，ts=35℃Δt=35-28=7℃显热负荷45.5kW (70%建筑负荷由地板辐射采暖承担)空调机组处理风量L= Q＇/ρ×Δh=（62.2-23.9x0.7）x3600 /1.2/(75.37-70.83) =30046 m3/hε＝－Q’/W=-62.2x3600/50.38=－4445kJ/kgB夏季设计参数：池水温度t＝26℃室内空气参数t n=27℃ψ=70%①建筑负荷Q1=11.2kW②灯光负荷Q2=11.6 kW③人员负荷Q3=48x0.181 kW=8.7kW④加热池水的外部热源以潜热形式转移到空气中的热量Q4＝W×γ=47.77×2433/4.19/860=32.3 kW⑤新风负荷Q5=4530×1.2(92.9-67.3)/3600=38.7 kWε＝(Q1+Q2+Q3+Q4)/W=63.8x3600/47.77=4808 kJ/kg⑥总显热量Q=Q1+Q2+Q3＋Q4＝63.8 kW处理风量与冬季相同，则L=30046 m3/hΔi s=(Q1+Q2+Q3+Q4)/ (ρL)=63.8x3600/(1.2×30046)=6.37kJ/kg5．地板辐射采暖温度校核t mp=t n+9(q/100)0.909其中，t mp—地面层表面平均温度℃t n—室内离地1.2~1.5m处的空气温度℃q—地板单位面积向上的散热量W/ m2由《低温热水塑料管地板辐射采暖工程技术规程》DBJ/CT512-2003 P.22得：q=110 W/ m2t mp=18+9(110/100) 0.909=27.8℃满足要求。
室外游泳池设计计算说明书
一、室外泳池循环流量计算书：1、泳池专业循环水泵的设计项目参数循环水泵选型计算室外泳池尺寸面积：900㎡容积：1650m31.拟采用循环水泵参数H=15M ，Q=70m3/h ，N=6.7 KW2.拟选用水泵数量245.6m3/h÷70m3/h.台≈4台3.结论采用4台9HP(H=15M，Q=70m3/h )水泵能够满足室外泳池循环处理流量要求。
循环周期6h/次循环流量275m3/h给水流速2m/s2、室外泳池过滤系统的确定：项目参数过滤器选型计算室外泳池尺寸面积：900㎡容积：1650m3 1. 拟采用硅藻土过滤器参数DE1200：选用硅藻土滤料，滤速≤5m/h，取值5m/h，过滤面积20.5m2，过滤流量102.5m3/h.台2. 拟选用硅藻土过滤器275m3/h÷102.5m3/h.台≈3台3. 结论采用3台DE-1200硅藻土过滤器能够满足室外泳池池循环处理流量要求。
循环周期6h/次循环流量275m3/h 滤速5m/h3、室外泳池消毒系统计算项目参数投药系统选型计算泳池尺寸面积：900㎡容积：1650m3 1.消毒剂采用次氯酸纳溶液，药剂有效成分20%，设计投加率3mg/L，投加浓度10%，次氯酸钠投加总量为：(275m3/h×3 mg/L)/ (15%×1 Kg/L×20%)/1000 =27.5L/h2. PH值调整剂采用Na2CO3和HCL溶液：Na2CO3溶液投加浓度10%，设计投加率3mg/L；HCL溶液投加浓度3%,设计投加率2mg/L；Na2CO3投加量为：275m3/h×3 mg/L) /（10%×1Kg/L）=7.4L/h HCL投加量为：(275m3/h×2 mg/L) /（3%×1 Kg/L）=16.4L/h 3. 选最大投药药量30L/h混凝剂计量泵1台、次氯酸纳计量泵1台、PH调整剂计量泵1台。
游泳池计算
Vf
Pb
Pq
A
B
QZ
0.5
3357.1 1773.2
375 1.04109589 99.3
19.9
ρ
ts
tb
tj
1.0
26.0
7.0
24
Qb
48.4
167.6
1KW=860KCal/h
1cal=4.1816J
序号
游泳池池水循环净化周期 CJJ122-2008
游泳池分 类
池水深度 （m）
循环次数 （次/d）
游泳池计算
一、设计参数：
池水容积V（m3）
水池温度 循环周期 初次充水 室内温度 室内相对
L
B
h
V
(℃)
(h)
时间(h)
(℃)
湿度
15
4
1.5
90
26
6
24
27～28 ≮50%
二、初次充水管计算：
水池容积 （m3）
充水时间 （h）
流量（m3/h）
i
v(m/s) DN(mm) dj(mm)
90.0
24
1.575
只作补水用(容 积等于1小时补
水量）
兼作回收溢 水箱
（V2=10%qx ）
3.15
V=20%qx
f
1.05
循环流量 qx(m3/h)
16
平衡水箱停 平衡水箱V
留时间min （m3）
5.5
1.4
2、循环泵扬程
名称
管 径 （mm)
150 给水管
150
管段水头损
失(Hg)
回水管
200
200
ΣHg 用水设施高度
室内恒温游泳池水处理系统设计计算书
室内恒温游泳池水处理系统设计计算书一、工程设计依据:1. 本工程设备选型方案设计落实实施国家现行工程建设设计规范标准, 即:《建筑给水排水设计规范》(GB50015-)《游泳池和水上游乐池给水排水设计规范》(CECS 14:)《水上游乐设施通用技术条件》(GB18168-)《公共浴室给水排水设计规程》(CECS108:)《建筑物电气装置游泳池和其她水池设计规范》(GB16895.19-)《建筑给水硬聚氯乙稀管道工程技术规程》(CECS41:)2. 本工程施工安装设计落实实施国家现行工程建设设计规范标准, 即:《建筑给水排水设计规范》(GB50015-)《给水排水管道工程施工及验收规范》(GB50268-97)《工业管道工程施工及验收规范》(GB50235-97)《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》(GBJ236-82)3. 本工程设计参考其她依据, 即:《建筑给水排水设计手册》《给水排水工程施工手册》《锅炉房设计规范》(GB50041-92)4. 本工程设计施工技术支持, 即:西班牙ASTRALPOOL INTERNATIONAL ASTRAL EXPORT企业西班牙LINYA企业美国HAYWARD POOL PRODUCTS企业澳大利亚ONGA企业美国PENTAIR企业美国CHEMTRAL企业法国SCHNEIDER-ELECTRIC企业等5. 本系统符合中国相关部门要求, 即:《人工游泳池池水水质卫生标准》相关要求"中国游泳协会装备委员会"相关要求"中国体育用具联合会"相关要求6. 本设计在落实实施国家现行工程建设设计规范标准同时, 也充足吸收了国外优异技术和优异经验, 发明有机协调结果。
二、本工程设计关键特点:1. 循环方法采取经池壁一端均匀布水、池底回水顺流式循环方法。
2. 过滤采取中速单层石英砂过滤; 并依据压差控制反冲洗;3. 整个系统基础全自动监控运行;4. 加热系统采取水水板式换器加热, 恒温采取三集一体热泵恒温;5. 消毒方法: 采取次氯酸钠消毒;6. 游泳池循环周期采取6小时7. 为降低维护费用、延长系统使用寿命, 全部设备和管道接触池水部分全部采取UPVC塑料或防腐蚀金属材料;三、系统基础参数:四、系统用水及循环量参数:注: 游泳池充水量以在二十四小时内充满水池计算。
游泳池设计计算书
游泳池设计计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、依据规范：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)二、示意图：游泳池示意图三、基本资料1.几何参数:长度L=50.75m, 宽度B=16.8m, 高度H=2.00m, 底板顶标高=-0.800m底板外伸长度 C=0mm，池壁厚度为200mm，底板厚度为200mm，最高水位2.0m2.荷载信息:恒载分项系数: 自重1.27k,其它1.20活载分项系数: 地下水压1.27,其它1.40准永久值系数: 地面活载1.00,顶板活载1.00,地下水压活载1.00活载组合值系数：0.903.材料信息:混凝土钢筋材料等级钢筋混凝土容重:γc=25.00kN/m,池内水重度:γw=10.00kN/m保护层厚度(单位:mm)水池埋深：0.000m,地下水埋置深度dw：0.000m4.计算信息:裂缝宽度限值: 0.250mm5.设计信息:工况说明： 1试水状态(有水无土) 2施工状态(无水无土)四、水池计算：1、壁板内力计算1．外荷载计算1) 池内有水，池外无土：池内水压力：Pw = H i × 10.00 = 2.00 × 10.00 = 20.00 kN/m2 2．内力计算1) 长边壁板与短边壁板的线刚度比为：0.33长边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。
3) 短边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。
注：水压作用下正弯矩表示壁板外侧受拉3、配筋及裂缝计算按照《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002），计算各位置裂缝宽度。
阳泉警体中心游泳池板换选型计算书
警体训练中心游泳池水处理热量计算书1热量计算公式1.1池水初次加热所需热量Q c()c d f c cV C T T Q t ρ⋅⋅-=式中：Vc ——游泳池的池水容积(L)； ρ——水的密度(kg/L)；C ——水的比热，4.1868kJ/kg ·℃； T d ——游泳池池水设计温度(℃)； T f ——游泳池初次充水的原水温度(℃)；t c ——游泳池初次加热时间(h)。
1.2游泳池池水表面蒸发损失的热量Q z1(0.01740.0229)()'z w b q s B Q p P A B ργυβ=⋅+- 式中：β——压力换算系数，取133.32Pa ；γ——与池水温度相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热(kJ/kg)； w υ——池水表面的风速(m/s)，按下列规定采用： 室内游泳池：0.2~0.5m/s ； 室外游泳池：2.0~3.0m/s 。
P b ——与池水温度相等的饱和空气的水蒸气分压(Pa)； P q ——游泳池环境空气的水蒸气分压(Pa)； A s ——游泳池的水面面积 (㎡)； B ——标准大气压力 (kPa)； B ’——当地的大气压力 (kPa)；1.3游泳池池水表面、池底、池壁、管道和设备等传导损失的热量Q tQ t =20%Q z1.4补充水加热所需要的热量()b d f f hV C T T Q T ρ⋅⋅-=式中：V b ——游泳池新鲜水的补充量(L/d)； T h ——加热时间(h)。
2.计算部分阳泉地区水源温度T f =4℃，夏季大气压力B ’=92.27kPa 2.1游泳池面积A s =25×19.5=487.5m 2，深h=1.7m ，初次加热时间为48h ，日常运行时间为9h ，设计温度28℃。
初次充水需热量为：828.7510001 4.1868(284)1734905.25/48c Q kJ h ⨯⨯⨯⨯-==又：1101.32512438(0.01740.50.0229)(37732266.8)487.5414295.91/133.3292.27z Q kJ h =⨯⨯⨯⨯+-⨯⨯=0.2414295.9182859.18/t Q kJ h =⨯=487.510001 4.1868(284)173490.53/48f Q kJ h ⨯⨯⨯⨯-==则日常维温需热量为：414295.9182859.18173490.53670645.62/vz z t f Q Q Q Q kJ h =++=++=则初次纯水加热需热量481.92kW ，日常维温需要186.29kW 。
游泳池加热设备选型计算
游泳池水加热设备的选型设计一、池水日常热损耗量的计算：游泳池水总热损耗量Qa包括以下三项：1、池面水蒸发损失的热量Qs2、池壁、池底、管道和水处理设备传导散热量Qt3、补充新水加热量QfQa=Qs+Qt+Qf这三项热损耗的计算公式如下：Qs=r(0.0174vw+0.0229)(Pb-Pq)AsBaQt=0.2QsQf=m·Cv(Ta-Tf)/th其中r—与池水等温的饱和水蒸汽的蒸发汽化潜热，当28℃时r=582.5kcal/kgVw—池面上的风速，对室内泳池可取Vw=0.5m/sPb—与池水等温的饱和空气的水蒸气分压，当28℃时Pb=28.3mmHg Pq—泳池环境空气的水蒸气分压，当10℃时rq=5.59 mmHgAs—泳池池面面积（㎡）Ba—标准大气压与当地大气压之比，计算中可取Ba=1.2,相当于统一考虑了海拔高度1500米以下的情况。
南宁取值：1m—泳池在一天内补充新水的数量（㎏）Cv—水的比热，可取Cv=1 kcal/kg·℃Ta—池水设计温度（26℃～28℃）Tf—补充新水水温，一般可取16℃th—加热设备一天内的运行时间（h）游泳池热负荷计算：以50*25M，平均水深1.6M池为例1）游泳池容积： 50*25*1.6=2000m32）池水温度及游泳池的室内气温：池水温度28℃ ，室温10℃。
3）当地气温平均值：本设计室外温度以22℃计，泳池水区冬季温度26℃4）极端最高气温38.7℃ ；极端最低气温5℃5）当地自来水温（平均值）：冬季5℃、春秋季17.5℃、夏季20℃、最低水温5℃6）以每日补水量为5%的池容积计，冬季补水温度5℃，冬季日常每天运行12小时计算按以上公式和各参数单位计算出来Qs,Qt,Qf的单位是kcal/h,现将计算结果列于表1二、池水初次加热所需之热功率Qb:所谓“初次加热”是指泳池建成或大修灌水后的加热，也包括泳池因各种原因停运一般时间后的加热。
泳池设备选型计算公式
水泵
Pb——与池水温度相等时的饱和空气的水蒸气分压力（mmHg）
Pq——空气的水蒸汽分压（mmHg)
As——游泳池的水面面积（m2）
B——标准大气压力（KPa）
B'--当地的大气压力 （Kpa）
Qz
102342.80
β
133.32
ρ
0.9963
γ
2436
Vw
0.5
Pb
2436
Pq
2266.8
As
1050
β--压力换算系数， 取133.32Pa ρ---水的密度 （kg/L） γ--与池水温度相等 的饱和蒸汽的蒸发汽 化潜热（KJ/kg） Vw——池水面上的风 速（m/s），室内vf采 用0.2-0.5m /s 室外 取2-3m/s
8.5 26.0
21
流量m3/h 275.625
qc
1.5 规格 3HP 2HP 1.5HP 1HP
1.5HP 1HP Ø900 Ø750
参数m3/h 24
18
12 8 19 13
游泳
每位游泳者最小游泳
游泳池水深（m） 人均游泳面积 （m2/人）
水上游乐池类型 人均游泳面积
（m2/人）
休闲游乐池人均
面积
1050 As
池水初次加热所需热 量 Qc=Vc*ρ*C(Td-Tf） Qc---游泳池池水初次 加热所需的热量 （KJ） Vc---游泳池的池水容 积（L） ρ---水的密度 （kg/L） C---水的比热， 4.1868KJ/kg*℃ Td---游泳池的池水设 计温度（℃） Tf--游泳池初次充水 的原水温度（℃）。 按现行国家标准《建 筑给排水设计规范》 GB50015表5.1.4选用
泳池三位一体热泵的选型计算
热泵PHNIX泳池机设备性能及特点1、泳池机工作原理泳池机采的是热泵技术，热泵是世界上在热能应用领域中的一项高新技术，它是采用电能驱动‘把热量从低温热源转移到高温热源中的一种装置。
根据逆卡诺循环原理，采用极少的电能驱动，通过吸热工质把空气中零下15度以上的空气热源传递到空气发生器导致空气交换器内的冷媒受热升温气化产生的热量被释放到水中，致使水温升高。
泳池机是一种新型高效率节能热水器，其工作原理与空调器相似，是根据逆卡诺循环原理，采用少量的电能驱动压缩机运行，高压的液态工质经过膨胀阀后在蒸发器内蒸发为气态，并大量吸收空气中的热能，气态的工质被压缩机压缩成为高温、高压的液态，然后进入冷凝器放热，把水加热，如此不断地循环加热，可以把水加热至50℃-65℃。
在运行过程中，消耗了一份的能量，同时从环境空气中吸收转移了四份的能量(热量)到水中，相对于电热水器而言，节约了四分之三的电能。
泳池热泵的特点：①、高效率节能热泵不是热能的转换设备，而是热量的搬运设备，它的制热效率不受能量转换效率100％为极限的制约，而是受逆向卡诺循环效率的制约，当热泵从低温中吸取热量传输到高温中的热量不仅大于所消耗的能量，而且大于从低温中吸收的能量，因此热泵在由低温向高温传热过程中能够产生几倍增的能量。
②、超节能产品：输入1度电可输出3-4度电的能量。
③、大功率：单机输出功率大能满足各类大功率加热或制冷的场合，占地面积小。
④、使用寿命长：主机正常寿命高达10-20年。
⑤、安全性能高：热泵和电冰箱、空调一样，它是通过电能驱动工质在真空状态下从低温向高温传热，电不直接与加热器接触因此是最安全的产品。
⑥、运行成本低：使用热泵在各个领域，可节省运行费用，是最安全、最节能、最省钱的绿色环保产品。
泳池机与其它能源分析对比情况如下：在相同条件下对室内440m3泳池进行恒温加热在冬天泳池水温日常恒温在28℃，按每天散热泳池降温2℃计算加热热水所需热量：4.2×1000×2/24=350 KJ/h能源价格电：0.60元/度；轻柴油：5.58元/kg；液化气10.00元/kg；天燃气：3.00元/m3；费用对比如下：一年泳池热水机组比燃油锅炉节省的运行费用为(601.78-153.49)*365=163625.85元一年泳池热水机组比用电加热节省的运行费用为(646.27-153.49)*365=179864.7元产品特点：■设计灵活、安装方便：整体式设计，机组外形美观紧凑，安装面积小，风冷主机和冷水辅机分离结构，使水系统完全置于室内，完全防止了冬天冻结的情况出现，尤其适合于寒冷地区气候。
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第一节泳池水处理设备选型计算书一、总则1、采用的标准我们在设备的选型过程中，均采用国家现行的标准及规范。
且所有标准及规范均采用其最新版本。
具体如下：《游泳池给水排水工程技术规程》CJJ122-2008；《游泳场所卫生标准》GB9667-96《建筑给水排水设计规范》GB50015-2009《建筑给排水硬聚氯乙烯管道设计与施工验收规程》CSCE41-92《生活饮用水卫生标准》（GB5749-2006）《游泳池水质标准》（CJ244-2007）招标图纸2、水质要求：泳池的水质卫生标准，应符合《游泳池水质标准》的规定。
初次充水及泄空后重新充水，补充水应符合现行的《生活饮用水卫生标准》的规范。
二．设计参数：本项目中游泳池要求池水温度为28℃，循环过滤时间为6小时。
根据CJJ122-2008《游泳池给水排水工程技术规程》中的规定，泳池的循环水量可按下列公式计算：q c = αad×V PT pq c——游泳池水的循环流量；αad——管道和过滤设备水容积附加系数，一般为 1.05～1.1；本项目的容积系数选取1.05。
V p——泳池的容积（立方米）；本项目的泳池容积为 412.5m3。
T P——泳池的循环周期，按不同用途取不同时间；本项目的设备循环时间按 6 小时考虑。
由此计算得知：游泳池的循环水流量q c = 412.5 m3×1.05÷6=72.1875 m3/hr水温： 28℃循环流量：72.1875 m3/h循环方式：顺流式三、过滤砂缸的选型选择3 台运水S1200石英砂过滤器，校核其滤速。
每台砂缸的过滤面积：S1=πr2=1.13m23 台过滤面积：S =3S1 = 3×1.13 =3.39m2计算砂缸滤速：V = q c /S=72.1875m 3/h 3.39m 2= 21.29 m/h计算所得滤速正好位于15m/h ～25m/h ，满足招标文件和 CJJ122-2008《规程》要求。
通过上述计算，选择 3 台运水高S1200石英砂过滤器 。
四、循环水泵的确定 （1）扬程的确定：过滤砂缸的水头损失：3m 臭氧混合反应罐的水头损失：1m 板式换热器的水头损失：3m 沿程水头损失：根据海森-威廉公式 ： H fy =10.67×q 1.852C w1.852×D 4.87L (Cw 取150)=1.14m 局部阻力损失：取沿程损失的 15%，为 0.17m 给水高程差：3m总损失为：3+1+3+1.14+0.17+3=11.31m（2）循环流量的确定：经前面计算q c =72.1875 m 3/h（3）根据澳大利亚运水高公司的产品标准配置，初步选定 3台4HP 的循环加压泵，设计 2台用于正常工作需要，1 台用作备用泵。
备用泵为在线备用，定期切换不同的水泵为工作状态。
（4）运水高Hydrostar400MKIII水泵的流量性能表格如下：根据此表格选择，14 米扬程时，水泵流量为 37 m3/hr，选用 2台计算如下：（ 5）确定水泵的流量和扬程：水泵数量 = 72.1875÷37= 1.95（台）≈ 2（台）根据上式得出，选择 2 台运水高Hydrostar400MKIII循环水泵,另加一台为备用水泵。
共选择 3 台循环水泵，每台水泵的扬程为 14m，流量为 37 m3/h，可满足泳池循环过滤系统的要求。
五、分流臭氧消毒系统的确定臭氧消毒是泳池水消毒最佳手段，因为臭氧是强氧化剂，其氧化能力仅次于氟和原子氧，氧化还原电位达 2.07 伏，可有效地氧化、分解、降解臭氧所接触的诸如尿素、皮屑等有机污染物，对细菌、霉菌、病毒等可瞬间杀灭，保证泳池水质达到高度清洁。
臭氧消毒效果的好坏取决于CT 值，C 代表臭氧的浓度，以mg/L 计；T代表接触时间，以 min 计；两者的乘积 CT 值表示消毒过程的有效性。
根据《规程》规定，C 值应该在0.4～0.6mg/L 之间，泳池水的臭氧消毒CT 值≥1.6。
1、臭氧发生量的确定：臭氧发生器产量 (g/h)=循环水流量(m3/h)×臭氧投加浓度(mg/L)式中，臭氧投加浓度试定为 0.4mg/L，来试算臭氧产量：总循环水量： q c =72.1875 m3/h臭氧产量 = 72.1875 m3/h × 0.4 mg/L=28.875g/h ≈ 29g/h式中，臭氧投加浓度试定为 0.6mg/L，来试算臭氧产量：总循环水量： q c =72.875 m3/h臭氧产量 = 72.875 m3/h × 0.6 mg/L= 43.3125g/h ≈ 43g/h根据上面计算，臭氧发生器产量为29g/h~43g/h,据322公司臭氧发生器型号选取HB03-30K,臭氧产量30g/h，来校核臭氧投加浓度是否在0.4—0.6mg/L 范围内。
校核：当臭氧产量为 30g/h 时，其臭氧投加浓度 C 值为：C = 臭氧产量 / 循环水流量=30g/h 72.1875m3/h= 0.42g/m3 = 0.42mg/L校核结果为臭氧投加浓度 C 值为 0.42mg/L，在 0.4—0.6mg/L的合理范围内，可满足《规程》要求。
通过上述计算，确定臭氧发生器的发生量为 30g/h，其投加浓度C值为 0.42mg/L。
2、臭氧反应罐的确定：反应罐容积（m3）=循环水流量（m3/h）×反应时间（h）。
式中，反应时间 t = 1.6÷0.42 = 3.81 min反应时间 t 试取 3.81min，来试确定反应罐的容积经过臭氧消毒的循环水量为总循环水量的 1/4，反应罐容积为：72.1875 m3/hr÷60×1/4 = 0.30 m3/min反应罐容积 = 0.30 m3/min × 3.81 min= 1.15 m3试选取1 台φ1000×1500(高含柱脚高度)臭氧反应罐一台，来校核其反应时间及CT 值。
φ1000×1500 反应罐的容积为：1.18m3。
循环水流量为 72.1875 m3/h，则试选的反应罐的反应时间为：t = 反应罐容积 / 循环水流量= 1.18m30.30m3/min= 3.93minCT 值的校核：根据已确定的臭氧投加量 C 值为 0.42mg/L，试算的反应时间 t值为 3.93min，来校核其 C.t 值是否满足下式：C.t ≥ 1.6校核结果：0.42 × 3.93= 1.65 ＞ 1.6也就是说，一台φ1000×1500 反应罐是合理的，能够满足要求。
结论：通过上面的校核，得出下列合理数据：① 臭氧发生量为 30g/h。
② 臭氧投加量为 0.42mg/L。
③ 臭氧反应罐为φ1000×1500。
④ 臭氧与水接触反应时间为 3.93min。
⑤ C.t 值为 1.65。
六、板式热交换器的确定1、换热面积的计算（初加热所需换热面积计算）Q c =V C•ρ•C(T d-T f) （kJ/h）式中：Q c：池水初次加热所需的热量V c: 游泳池的池水容积（L）ρ：水的密度（kg/L）参照下表C : 水的比热4.1868kj/kg•℃Td: 游泳池的池水设计温度（℃）Tf: 游泳池初次充水的原水温度（℃）不同水温水的密度（表11-2）带入数值计算可得： Q c =863527.5 （kj/h ） 游泳池初加热所需换热面积Fr=式中：Q c ：池水初次加热所需的热量ε：水垢及热媒分布不均匀影响热效率的系数 取值0.8 K ：传热系数。
取 4000Δtj ：对数温度差 Δtj =带入数值计算可得： Δtj =50.87℃ 同理带入数值计算可得初加热所需换热面积：Fr=6m 2 2、换热面积的计算（维温所需换热面积计算）维持池水“恒温”所需热量由以下耗热量和需热量的总和构成： (1)、游泳池池水表面蒸发损失的热量Qz= 1βρ•γ(0.0174 Vw +0.0229)（Pb –Pq)BB ′ As式中：Qz ：游泳池池水表面蒸发损失的热量（kj/h ）β：压力换算系数 取133.32Paρ ：水的密度（kg/m 3），按表11-2选定。
γ：与池水温度相等的 饱和蒸汽的蒸化潜热（kj/kg ） Vw ：池水表面上的风速（m/s ）,按下列规定选取：cjQ K t ε⨯⨯∆max minmaxminlnt t t t ∆-∆∆∆室内游泳池：0.2~0.5m/s 室外游泳池 ：2.0~3.0m/sPb ：与池水温度相等的饱和空气的水蒸气分压（Pa ）,参考游泳池给水排水工程技术手册（以下简称技术手册）169 页表11-3.Pq ：游泳池环境空气的水蒸气分压（Pa ），参考技术手册169页表11-4.B: 标准大气压（KPa ）B ":当地大气压（KPa ）参考技术手册169页表11-5选用。
代入数值可以计算出池水表面蒸发散热量 Qz =171737.23 kj/h （2）、池壁、设备、管道等热量损失计算Qcr=20% Qz所以可得：Qcr=34347.45kj/h （3）、补充水所需热量Qb = ρ•C•Vb(Td−Tf)Th式中：V b ：游泳池池水容积的5%~10%。
（本项目取5%） Qb ：加热游泳池补充水所需热量（kj/h ）Th: 加热时间（h ）,按池水净化处理系统实际运行时间； 其他符号意义同前。
代入数值计算可得： Qb=259058.25 （kj/h ） 游泳池池水维持“恒温”所需总热量:Qvz= Qz+ Qcr+ Qb代入数值可得： Qvz=465142.93 （kj/h ）根据板换换热面积计算公式Fr=Qvz ε•к•△tj 代入数值计算可得：Fr=3m 2通过计算，取 2 台板式换热器，每台换热面积为3m 2。
两台交换运行，互为备用。
初次加温时 2 台板换同时启用.七、管径的确定1、补水管管径的确定初次充水时间采用 24h ，则自来水引入管流量为：q b = Vp 24= 412.5 24=17.1875m 3/h取 De63补水管，校核其滤速，经计算 V=1.5m/s ，满足要求。
2、给水总干管管径的确定：q c = 1/4 πd 2V式中： 滤速 V 试取 2m/s=7200m/hr经计算得: d=113m取管径为 De140mm ，来校核其滤速，经校核，其滤速为 1.3m/s ， 满足要求。
3、回水干管管径的确定：本工程游泳池回水干管的循环回水量为 q c =72.19m 3/h(游泳池容积 为 412.5m 3，其循环流量为 : 412.5×1.05/6=72.19m 3/h式中：滤速 V 试取 1.0m/s经计算得 : d=157.9mm回水干管取管径为De160mm，校核其流速，经校核，其流速为：0.99m/s，满足要求。