停输再启动与石蜡沉积
国内管输原油降凝剂的发展现状及趋势

到目前为止 , 有关原油降凝剂降凝机理主要
有 以下 5种 。
2 1 晶核作用 理论 .
晶核作用是指降凝剂相对分子质量大于蜡分 3 降凝 剂效果 的影响 因素 子的相对分子质量或降凝剂熔点 比蜡的结 晶温度 高, 所以当温度降低时, 降凝剂先于蜡析出而成为 蜡结晶中心 , 使降温过程 中形成 的小晶核 比加剂 前有所增加, 因此不易形成大的蜡团, 达到降低凝
() 2 原油加剂改性效果不稳定。原油在管线 内运行时, 经过管流长时间的低速剪切 和输油泵 短暂的高速剪切及 中间加热站的重复加热, 这些 都使原油的凝点和黏度恶化 , 明降凝剂 的抗剪 说
切 和抗重 复加热 性能较 差 。
温度时, 外界或流动本身的剪切作用对降凝剂 的 改性 效果无 影 响 ; 果 原 油在 析 蜡温 度 范 围 内受 如 到较剧烈的剪切作用( 如过泵) 这可能影响降凝 ,
使用效果也有重要影响。
吸附作用是指降凝剂吸附在已经析出的蜡结 晶中心上 , 将蜡晶隔开 , 降低蜡 晶间的粘附作用。
2 3 共 晶作用理论 .
共晶作用是指降凝剂分子在低于析蜡点 的温 度时与蜡共 晶析出, 改变蜡晶生长方向 , 并降低蜡
晶比表面积。但是这些假说只是根据蜡分子与降 凝剂的作用结果提 出的, 缺乏直接的实验验证。 2 4 改善蜡 的溶解 性理论 . 降凝剂如同表面活性剂 , 加降凝剂以后 , 增加 了蜡在原油中的溶解度 , 使析蜡量减少, 同时又增 加了蜡的分散度。由于蜡分散后的表面电荷 的影 响 , 晶之间相互排斥 , 蜡 不容易形成三维 网状结 构, 因此原油的流动性得 以改善。 2 5 凝胶化 理论 .
我 国原油的特性, 对降凝剂的研究取得 了很大进
展, 研制出了丙烯酸高碳醇酯一马来酸酐一醋酸
输油管道设计与管理3——【输油管道设计与管理】

(三)热油管道的启动方法
1、冷管直接启动 将热油直接输入温度等于管线埋深处自然地温的冷管道, 靠油流降温放热来加热周围土壤。这样,最先进入管道的 油流在输送过程中一直与冷管壁接触,散热量大,当管道 较长时,油温很快降至接近自然地温,远低于凝固点。通 常把这一段称为冷油头。冷油头散失的热量主要用于加热 钢管及部分防腐层。冷油头中,有相当长的一段油流温度 接近或低于凝固点,油头在管内凝结,使输送时的摩阻急 剧升高,以至于会超出泵和管道强度的允许范围。因此只 有当管道距离短,投油时地温高,并能保证大排量输送情 况下,才能采用冷管直接启动。对于长输管道,当地温接 近凝固点时,也可采用冷管直接启动。
12
热油管道的启动投产
冷管道的热水预热过程就是周围土壤温度场的建立过程,也就是周围土 壤的蓄热过程,也是土壤热阻不断增大、管道热损失不断减少的过程。 如果按TR、TZ及Q由轴向温降公式推算管路的总传热系数K,将表现为K 值的不断下降。显然按稳定传热公式计算的K值,不能反映不稳定传热 过程中油管的散热特性。但在还未建立正确的算法前,工程上仍沿用上 述K值来分析启动过程,在输量和起点温度恒定的情况下,上述K值能大
ht
21
各层内外侧的温度可由温度分布公式得到
Tx,
y T0
qL
4t
ln
y0 y0
y2 y2
x2 x2
y0
ht2
D 2
2
, qL
KD
Байду номын сангаас
Ty
T0
由下式可求得每层(圆环内)的稳定蓄热量:
n
q tctVi (Tmi T0 ) i 1
22
热油管道的启动投产
式中:q—( ht-R )环形土壤每米稳定蓄热量,kJ/m ρt—土壤的密度,kg/m3 Vi—第i层环状土层的体积,m3 Tm、T0—第i环平均温度、自然地温,℃
输油管道设计管理复习资料

30
31、热油管道摩阻计算的特点是什么?
热油管道的摩阻计算不同于等温管路的特点就在于: (1) 沿程水力坡降不是常数。
由于热油沿管路的流动过程中,油温不断降低,粘度不 断增大,水力坡降也就不断增大,所以热油管道的水力 坡降线不是直线,而是一条斜率不断增大的曲线。 (2) 应按一个加热站间距计算摩阻。 因为在加热站进出口处油温发生突变,粘度也发生突变, 从而水力坡降也发生突变,只有在两个加热站之间的管 路上,水力坡降i的变化才是连续的。
36
37、管内壁石蜡沉积的机理是什么? 管内壁石蜡沉积的机理有分子扩散、布朗运动、剪切 弥散。
37
38、影响管内壁石蜡沉积的主要因素有哪些? 影响管内壁石蜡沉积的主要因素有油温、油壁温差、流 速、原油组成、管壁材质。
38
39、减少管内壁结蜡的主要措施有哪些?
减少管内壁结蜡的主要措施有: (1) 保持沿线油温均高于析蜡点,可大大减少石蜡沉积; (2) 缩小油壁温差; (3) 保持管内流速在以上,避免在低输量下运行; (4) 采用不吸附蜡的管材或内涂层; (5) 化学防蜡; (6) 清管器清蜡。
44
45、影响管路终点纯A油罐中允许混入的B 油量的主要因素是什么?
在管道终点,A油罐中允许混入的B油量取决于两种 油品的性质、油品的质量指标和油罐的容积。两种 油品的性质和油品的质量指标决定了一种油品中允 许混入的另一种油品的浓度。
45
46、混油段实现两段切割的充要条件是什么? 混油段实现两段切割的充要条件是:
25
26、改变离心泵特性的主要方法有哪些? 改变离心泵特性的主要方法有切削叶轮、多级泵拆级、 改变泵的转速。
26
27、长输管道稳定性调节的主要方法有哪些? 长输管道稳定性调节的主要方法有改变泵的转速、回流调 节、节流调节。
油气储运概论 第三章 长距离输油管道

第一节 概 述
一、输油管道的分类
企业内部输油管道 长距离输油管道 原油管道 成品油管道 常温输送管道 加热输送管道
二、长距离输油管道的组成
输油站 线路 截断阀室
三、长距离输油管道的特点
与公路、铁路、水路运输相比,管道运输的 优点为: 1、运输量大
管道运输的优点(续)
加热输送的方法:直接加热、间接加热。
二、热油管道的温降
距离加热 站越近, 温差越大, 温降越大。
Tl
T0
(TR
T0 ) exp(
KD l)
Gc
热油管道的温降(续)
温降与管道 的总传热系 数以及管道 输量有关。
输量越大,
温降越平缓。
三、温度参数的确定
原则:输油设备能够正常运行,保证设备安全; 使输油总能耗降到最低。
4、翻越点
• 与地形起伏 的情况有关;
• 决定于水力 坡降的大小。
• i越小越易 出现翻越点。
5、管路工作情况校核
动水压力校核:油品 在流动过程中管路沿 线各点的压力。
静水压力校核:油品 停止流动后管路各点 由于位差引起的压力。
进出站压力校核
第三节 加热输送工艺
一、加热输送的特点和方法
2、热油管道摩阻计算方法
(1)分段计算法 将加热站间分成若干小段,每小段温降不超过2ºC; 求每小段平均温度; 由平均温度求相应的粘度; 计算各小段的摩阻; 计算整个加热站间摩阻。
(2)站间平均温度法
适用于流态为湍流,进出口粘度相差不到一倍。
计算加热站间油流的平均温度;
确定油品粘度;
五、减少混油的措施
1、影响混油的因素
主要因素是流态的影响, 另外还有: 初始混油的影响 粘度和密度的差异 停输 流速变化 副管
输油管道设计与管理期末复习题含答案

《输油管道设计与管理》综合复习资料一、填空题1、五大运输方式是指铁路、水路、航空、__公路_和__管道_运输。
2、翻越点可采用_图解法__和__解析法__两种方法判别。
3、串联泵的优点是__不存在超载问题_、__调节方便__、__流程简单_、_调节方案多、有利于管道的优化运行__。
4、当长输管道某中间站突然停运时,全线输量_减小_,停运站前各站的进、出站压力均_升高_,停运站后各站的进、出站压力均__下降__。
5、长输管道输量调节的方法主要有_改变运行的泵站数_、_改变运行的泵机组数_、改变泵机组的转数__。
6、影响等温输油管道水力坡降的主要因素是_输量_、_地温_、_管道直径_和_油品粘温特性_。
7、热泵站上,根据输油泵与加热炉的相对位置可分为__先炉后泵_流程和_先泵后炉_流程。
8、影响热油管道水力坡降的主要因素是_输量_、_进出站油温、_管道直径_和_油品粘度。
9、减少管内壁结蜡的主要措施有_提高油温_、_缩小油壁温差_、化学防蜡_、定期清蜡__。
10、为确保热油管道的运行安全,应严格控制其输量大于_管道允许最小输量_。
11、影响热含蜡原油管线再启动压力的因素有_停输终了管内温度分布_、_原油流变特性_和_原油的屈服裂解特性_。
12、沿程混油的机理是_流速分布不均引起的几何混油_、紊流扩散混油_、_密度差引起的混油。
13、混油段实现两段切割的充要条件是__K At3>K At2____。
14、降低顺序输送管线沿程混油的措施主要有_设计时使管线工作在紊流区,不用副管,采用简单流程及先进的检测仪表、阀门等_、_运行中避免不满流,采用合理的输送顺序,终点及时切换,油品交替时避免停输等_、_采取隔离措施;采用“从泵到泵”的输送工艺;确定合理的油品循环周期_。
15、管道的运输特点:_运量大,固定资产投资低_、_受外界限制少,可长期稳定连续运行,对环境的污染小、——便于管理,易于实现集中控制,劳动生产率高_、_运价低,耗能少;占地少,受地形限制少;灌输适于大量、单向、定点的运输,不如铁路、公路运输灵活_。
原油降凝剂

原油降凝剂原油降凝剂是一种油溶性高分子有机化合物或聚合物为主体的化学添加剂,又称流动性改进剂。
主要改善原油中蜡晶形态和网目构造的发育过程,改变原油中蜡晶的尺寸和形状。
阻止蜡晶形成三维空间和网络构造,从而达到降低原油凝点,低温粘度和屈服值,改善原油的低温流动性的目的,实现安全,高效,节能的输送效益。
作用及效果:(1)原油降凝剂能够控制原油中石蜡结晶生长的空间;(2)原油降凝剂具有抑制原油中石蜡的析出、降低析出、降低析蜡点的特性;(3)原油降凝剂改性原油具有静置保持低温流动的长时效性。
(4)原油降凝剂改性原油具有很好的抗剪切性;(5)原油降凝剂改性原油二次加热温度可大幅度降低;(6)原油降凝剂改性原油具有很好的热稳定性;(7)原油降凝剂对多种原油具有很好的改性效果;(8)原油降凝剂由于其具有特殊的纳米材料性质,可将管道内壁凝油层携带出来,具有“清道夫”的作用。
应用范围:原油长输管道加入原油降凝剂,可有效降低下游进站温度,变加热输为加剂热处理低温输送或常温输送,节省燃料费用。
对于正反输管道,使用该降凝剂后,由于延长了最大允许停输时间,可实现管道间歇输送,从而节省电能消耗,降低输油成本,提高输油效益。
对于新建管道,可以用加剂处理原油代替热水预热投产,实现冷投或准冷投,大大降低投产费用。
对于特殊生产环境,如海上无人值守平台等,在无法正常生产期间,可先期投入原油降凝剂,无需柴油置换就可以保证管线的安全在启动。
达到了简化操作,节省费用的目的。
储备库应用:该产品可有效的降低原有的凝点,降温储存,改善并保持原油的低温流动性,将内壁沉积的油层携带出来,具有“清道夫”的作用。
能耗成本降低,时效性和稳定性的增强,实现含蜡原油降温储存的效果。
采油井的应用:可有效的降低油井原油的凝点和粘度,替代反输稀油和加热采油的效果。
纳米降凝剂高性能改善含蜡原油低温流动性的复合纳米降凝剂制备和高效率低耗能的原油处理工艺,是改善含蜡原油低温流动性并实现其安全、高效、节能输送工艺新技术的两大关键技术,为此,针对大庆原油开展了技术攻关。
软件介绍

软件介绍1.单相流软件1)SPS(1)软件介绍Stoner Pipeline Simulator (SPS)/Simulator (SPS/仿真器)是一种瞬态流体仿真应用程序,它分为气体和液体两个模块,分别用于模拟管网中天然气或(批量)液体的动态流动。
SPS/仿真器可以模拟任何现有的或规划设计中的管道,可对正常或非正常条件下,诸如管路破裂、设备故障或其它异常工况等,各种不同控制策略的结果作出预测。
SPS/仿真器可用于解决在设计及操作天然气、密相气体或液态烃类管道运输系统时涉及液体、控制系统、液体处理设备的瞬态行为的几乎所有的问题。
使用SPS/仿真器,用户可以:①分析设备的启动及关闭②分析运行稳定性③分析泵/压缩机的运行时间表④研究各种设计及运行方案的经济性⑤分析喘振情况及设计减压系统⑥设计串级控制系统⑦研究气体输送系统的存活期⑧分析对于潜在异常工况的系统响应,评估修正方案⑨研究批量输送、侧线输送或混合供给的效果⑩研究再循环系统的温升,以及由于与管道周围环境的瞬时热交换造成的产品冷却或加热⑪研究气体(特别是非理想气体)的热效应,例如焦耳-汤姆逊冷却、减压冷却及多级压缩机的级间冷却⑫设计最小旁路流量控制,以防止多变压缩机发生喘振⑬研究气体管道的破裂效应及泄放冷却,以评估管道钢材的脆性(2)适用条件本软件气态模块主要适用于气质条件比较好的商品天然气输送管道、尤其是大直径长距离的商品天然气管道,液相模块适用原油、成品油长输管道的计算分析。
2)PIPELINE STUDIO(1)PipelineStudio软件介绍PipelineStudio软件是由英国ESI公司开发的,与Advantica公司的SPS 软件相类似。
①管道设计在集输管道设计过程中,稳态模拟可以帮助工艺设计工程师进行计算确定工艺设计方案;瞬态模拟可以针对不同工艺设计方案进行多种典型工况条件(如调峰,管道发生断裂事故等)下的非稳态工况计算,从而为设计方案优选提供数据。
《管输工艺》问答题

《管输工艺》问答题1、长输管道由哪两部分组成答:输油站和线路2、长输管道分为哪两类答:原油管道和成品油管道3.长距离输油管道的设计阶段一般分为哪三个阶段答:可行性研究、初步设计、施工图设计三个阶段4、热含蜡原油管道、大直径轻质成品油管道,小直径轻质成品油管道,高粘原油和燃料油管道分别处于哪个流态答:热含蜡原油管道、大直径轻质成品油管道:水力光滑区。
小直径轻质成品油管道:混合摩擦区。
高粘原油和燃料油管道:层流区5、旁接油罐输油方式的工作特点有哪些答:(1)各泵站的排量在短时间内可能不相等;(2)各泵站的进出口压力在短时间内相互没有直接影响。
●每个泵站与其相应的站间管路各自构成独立的水力系统; ●上下游站输量可以不等(由旁接罐调节);●各站的进出站压力没有直接联系;●站间输量的求法与一个泵站的管道相同:6、密闭输油方式的工作特点有哪些答:(1)各站的输油量必然相等;(2)各站的进、出站压力相互直接影响。
●全线为一个统一的水力系统,全线各站流量相同;●输量由全线所有泵站和全线管路总特性决定;7、管道纵断面图的横坐标和纵坐标分别表示什么答:横坐标表示管道的实际长度,常用的比例为1:10 000~1:100 000。
纵坐标为线路的海拔高程,常用的比例为1:500~1:1 000。
8、管道起点与翻越点之间的距离称为管道的计算长度。
不存在翻越点时,管线计算长度等于管线全长。
存在翻越点时,计算长度为起点到翻越点的距离,计算高差为翻越点高程与起点高程之差。
当长输管道某中间站突然停运时,管道运行参数如何变化答:在较短时间内,全线运行参数随时间剧烈变化,属于不稳定流动。
(间站停运后流量减少;停运站前面各站的进、出站压力均上升;停运站后面各站的进、出压力均下降。
)① c 站停运后,其前面一站(c-1站)的进站压力上升。
停运站愈靠近末站( c 越大),其前面一站的进站压力变化愈大。
②c站停运后,其前面各站的进站压力均上升。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
一、热油管道停输后的温降
㈠热油管道停输后管内的传热过程及其特点 1、管内原油的传热方式 、 热量从管内原油传到周围环境经历三个环节: 热量从管内原油传到周围环境经历三个环节:原油与 管内原油传到周围环境经历三个环节 管壁的传热、 管壁的传热、钢管壁及沥青层的导热和管外壁与周围 介质的传热。 介质的传热。 在停输降温期间, 在停输降温期间,后二个环节的传热方式始终没有改 而第一个环节随着管内油温的降低, 变,而第一个环节随着管内油温的降低,将出现三个 不同的传热形式,一开始是自然对流方式, 不同的传热形式,一开始是自然对流方式,其后是自 然对流和导热的联合方式,最后是纯导热方式。 然对流和导热的联合方式,最后是纯导热方式。
(五)管道停输温降数值计算简介 当停输时间较长时, 当停输时间较长时,前面用集中热容法计算温度的误差将 明显增大,所以要获得较高精度的计算结果, 明显增大,所以要获得较高精度的计算结果,必须把管内 原油的传热、管壁的传热和管外介质的传热综合考虑。 原油的传热、管壁的传热和管外介质的传热综合考虑。但 由于问题的复杂性, 由于问题的复杂性,获得热油管道非稳态传热问题的解析 解很困难,所以普遍采用了数值解法。 解很困难,所以普遍采用了数值解法。 热油管道停输过程非稳态热力问题中有两个要解决的问题: 热油管道停输过程非稳态热力问题中有两个要解决的问题: 管内油品与管道的传热和管道与管外介质的传热。管内油品 管内油品与管道的传热和管道与管外介质的传热。 与管道的传热随着油温的降低,不管是埋地管道, 与管道的传热随着油温的降低,不管是埋地管道,还是架空 及水中管道,也不管管内油品是稠油还是含蜡油, 及水中管道,也不管管内油品是稠油还是含蜡油,既要经历 自然对流控制、 自然对流控制、自然对流和导热的共同控制和纯导热控制三 个阶段。 个阶段。
(四)埋地管道停输温降规律
1、埋地热油管道的温降特点 、 埋地热油管道周围土壤的蓄热量很大, 埋地热油管道周围土壤的蓄热量很大,比管内存油的热容量 大几十倍甚至上百倍。故埋地管线的温降主要取决于土壤的 大几十倍甚至上百倍。 冷却。埋地热油管的温降过程可分为二个阶段: 冷却。埋地热油管的温降过程可分为二个阶段: ①管内油温较快地冷却到略高于管外壁处的土壤温度 ②管内存油与土壤作为一个整体而缓慢冷却 埋地含蜡油管道停输后的温降不同于架空管道的特点是: 埋地含蜡油管道停输后的温降不同于架空管道的特点是: 蜡晶析出放出潜热而使温降减慢的第二阶段不明显。 蜡晶析出放出潜热而使温降减慢的第二阶段不明显。
该阶段的温降属于有相变和移动边界的传热问题, 该阶段的温降属于有相变和移动边界的传热问题,目前还 没有成熟的方法, 可根据实测的原油C-T关系用数值方法 没有成熟的方法 , 可根据实测的原油 关系用数值方法 求解。 求解。 第三阶段( 第三阶段(T < TNG ) 管内存油全部变成凝油,油中的传热方式变为纯导热。 管内存油全部变成凝油,油中的传热方式变为纯导热。由 于该阶段热阻大,油温较低,与环境温差较小, 于该阶段热阻大,油温较低,与环境温差较小,温降比第 一阶段要缓慢得多。 一阶段要缓慢得多。但此阶段内单位时间内继续析出的蜡 比第二阶段少,所以该阶段油降速度快于第二阶段。 比第二阶段少,所以该阶段油降速度快于第二阶段。
热含蜡原油管道的停输温降曲线
根据温降曲线, 降温过程可分为三个阶段: 根据温降曲线,其降温过程可分为三个阶段: 温降曲线 第一阶段( 第一阶段( T >TSL) 管壁上的凝油层很薄, 管壁上的凝油层很薄,管内存油与管壁的传热方式主要是自 然对流,且由于该阶段油与周围的温差较大,放热强度大, 然对流,且由于该阶段油与周围的温差较大,放热强度大, 温降快。 温降快。该阶段的温降可采用与水下和架空稠油管道的停输 温降计算方法计算。 温降计算方法计算。 第二阶段( 第二阶段( TNG< T<TSL ) 这一阶段为液相区的自然对流和凝油区的热传导。 这一阶段为液相区的自然对流和凝油区的热传导 。 热阻方 其一随着凝油区的不断增大,热阻增加,其二随着油 面 , 其一随着凝油区的不断增大 , 热阻增加 , 其二随着 油 流粘度增大, 自然对流系数变小, 也使热阻增大。 流粘度增大 , 自然对流系数变小 , 也使热阻增大 。 而蜡的 结晶析出又放出潜热,因而这一阶段的油温下降最慢。 结晶析出又放出潜热,因而这一阶段的油温下降最慢。
管道停输后的温降过程同样属于不稳定的传热过程。 管道停输后的温降过程同样属于不稳定的传热过程。温降 规律受多种因素的影响。至今还没有成熟的计算方法。 规律受多种因素的影响。至今还没有成熟的计算方法。目 前采用的计算方法主要有两类。 前采用的计算方法主要有两类。一类是根据简化后导出的 近似公式计算;另一类就是利用数值方法。 近似公式计算;另一类就是利用数值方法。管线的再启动 压力除了与管内存油的温度有关外,还受油品性质、 压力除了与管内存油的温度有关外,还受油品性质、管线 强度等因素的影响,更没有成熟的计算方法。目前常用的 强度等因素的影响,更没有成熟的计算方法。 计算方法偏于保守,还有待于深入研究。 计算方法偏于保守,还有待于深入研究。
不论是计划停输还是事故停输,都有一个安全停输时间的问 不论是计划停输还是事故停输, 对于计划停输, 题。对于计划停输,在制定停输计划时要考虑应该在允许停 输时间内进行再启动;对于事故停输, 输时间内进行再启动;对于事故停输,抢修要在允许的停输 时间内完成。 时间内完成。 热油管道停输后,由于管内油温不断下降,粘度增大,管壁 热油管道停输后,由于管内油温不断下降,粘度增大, 上的结蜡层增厚,会使管道再启动时的摩阻增大。 上的结蜡层增厚,会使管道再启动时的摩阻增大。当油温降 至凝固点以下时,可能在整个管子断面上形成网络结构, 至凝固点以下时,可能在整个管子断面上形成网络结构,必 须有足以破坏凝油网络结构的高压,才能使管线恢复流动, 须有足以破坏凝油网络结构的高压,才能使管线恢复流动, 而最高压力要受泵和管线允许强度的限制。 而最高压力要受泵和管线允许强度的限制。所以为了保证管 线的顺利启动,必须了解管路在各种情况下停输后的温降规 线的顺利启动, 律,以确定顺利再启动的允许停输时间以及停输后必须采取 的措施。 的措施。
在 dτ时间内的热平衡方程为 时间内的热平衡方程为
π 2 π 2 2 K'πD(T −T0 )dτ = − D1 ρyCy + D2 − D1 ρgCg dT 4 4
(
)
将上式积分并整理后可得: 将上式积分并整理后可得:
14400K′Dτ T = T0 + (TQ −T0 ) exp− τ 2 2 2 cy ρy D + cg ρg (D2 − D ) 1 1
Ty1 = Tw0 + (2 ~ 3) ,若 Tw0 低于凝点,则Ty1 等于凝点。 低于凝点, 等于凝点。
3、埋地含蜡原油管道的温降规律 、 (1)管径的影响 ) 在相同条件下,管径越大, 在相同条件下,管径越大,管内原油的热容量和管外土 壤蓄热量也越大,温降越慢。 壤蓄热量也越大,温降越慢。 (2)地温的影响 ) 地温越高,温降越慢。 地温越高,温降越慢。 (3)油温的影响 ) 油温越低,与环境的温差越小,温降越慢。 油温越低,与环境的温差越小,温降越慢。所以进站的油 温比出站油温下降要慢。 温比出站油温下降要慢。
停输后油至周围空气或水流的总传热系数,W/m2℃; 停输后油至周围空气或水流的总传热系数 式中 K ′ —停输后油至周围空气或水流的总传热系数 D、D1、D2—管道平均直径、钢管内径、外径,m; 管道平均直径、 、 管道平均直径 钢管内径、外径, ; Cy、ρy—油的比热和密度,J/(kg℃), 油的比热和密度, ( ℃),kg/m3; 油的比热和密度 Cg、ρg—钢材的比热和密度, J/(kg℃), 钢材的比热和密度, ( ℃),kg/m3; 钢材的比热和密度 T0—周围大气或水流的温度,℃; 周围大气或水流的温度, 周围大气或水流的温度 Tτ—停输 τh 后的油温,℃; 后的油温, 停输 TQ—开始停输时的油温,℃; 开始停输时的油温, 开始停输时的油温 τ—停输时间,h。; 停输时间, 。; 停输时间
(二)架空及水中稠油管道停输温降规律 架空和水中管道停输后, 架空和水中管道停输后,管路向外散失的热量就是管 内存油和钢管降温所放出的热量。因此, 内存油和钢管降温所放出的热量。因此,其温降比埋 地管线快得多, 近似按集总热容系统计算。 地管线快得多,可近似按集总热容系统计算。 简化处理: 简化处理: ①忽略断面上的温降梯度 ②认为管道总传热系数 k ' 为常数 ③不考虑油品物性随温度的变化 ④假设环境温度T0不随时间变化 假设环境温度 ⑤不考虑保温层的热容量
管道与管外介质的传热, 管道与管外介质的传热,埋地管道与架空及水中管道有很 大的区别, 大的区别,架空及水中管道与周围介质的传热方式是对流 换热,较易处理, 换热,较易处理,所以研究主要集中在管外土壤的非稳态 温度场的求解。 温度场的求解。 总的来说, 总的来说,管外土壤稳态及非稳态传热计算的方法是成熟 的,也是可靠的,但所得结果的准确性还取决于计算参数 也是可靠的, 的准确性。 的准确性。 对于热油管道停输温降的计算,目前仍有要解决的问题, 对于热油管道停输温降的计算,目前仍有要解决的问题, 比如,管内原油与管壁的自然对流传热的描述问题, 比如,管内原油与管壁的自然对流传热的描述问题,管内 自然对流系数的计算。 自然对流系数的计算。
热油管道的停输再启动
热油管道在运行过程中,由于种种原因,不可避免地会发生 热油管道在运行过程中,由于种种原因, 停输。停输的原因可以分为两大类:事故停输和计划停输。 停输。停输的原因可以分为两大类:事故停输和计划停输。
电及设备故障等 全线突然停电或首站停 事故停输站间管道腐蚀穿孔或破 92年东黄复线首站外管道 裂: 破裂,停输1天 秦京线76年唐山地震时断裂,全 线停输 地震引起管道断裂:如 自然灾害 停输分类 89 黄复线停输 首末站火灾:如 年黄岛油库火灾曾使东 时采用间歇输送,有计 划地停输 当油量不足,输量较小 计划停输 不需原油 炼厂:检修或事故检修 管线终点 轮不能到港装油 港口:因台风等原因油