CASS工艺计算表(全)
污水处理CASS工艺计算公式
序号一1设计流量Q=720日最大变化系数Kz=130.00最大流量Qmax=720.00日最大变化系数Kz=30.00BOD 5=250COD=500SS=NH 4--=200TP=32）出水水质BOD 5=20COD=60SS=NH 4--N=15TP=1二1污泥负荷-NsN S =K 2*S e *f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）N S =0.26一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kg 2曝气时间T A =24S 0/(N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3T A =2.823活性污泥界面的初始沉降速度Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7水温10℃，V max =4.6*104*X 0-1.26水温20℃，t=10.00t-水温；Vmax=1.24水温10℃Vmax=2.41水温20℃4沉淀时间T s =[H*(1/m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深Ts=1.86水温10℃Ts=0.96水温20℃5一周期所用时间Tc ≥T A +T S +T D Tc=6.17T D =1.5T D -排水时间CASS 设计计算表（全）设计依据及参考资料1）进水水质工艺计算一周期时间8h 周期数3次/天6CASS 池需要总容积V=m*n*Q *C*T C /Lv*Lv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，n=2n-反应器个数；V=1217.397反应器实际总容积V 实际=L 实际×B 实V 实际=1622.40V 单需要=608.70V 单实际=811.20H=6H-反应器有效高度,≦6m8单个反应器面积S=L*B S=124.80S 曝=0.45平方N 曝=554.67所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝最终取1200所有曝气盘总数量Δvmax=120.00校核体积，按最大流量4小时计算H 安=6.00H 安=[ΔVmax*H*(1/m)]/[(q*H=6.50池高L=20.14池长，L:B 取值L:B=4-64L 最终取20.8B=13.00池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取6预反应区长度L 1=3.33参考取值(0.16-0.25)L0.169隔墙底部连通孔口尺寸，A 1=H 1=1.80变动水深，H 1=H 安n 1=2连通孔个数n 15小于4m 6m 8m 10m 12m u=39u-孔口流速，20-50m/h 3910总需氧量O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/dO D =407.33a=0.53a-活性污泥微生物每代谢1kgBOD 需氧量,生活污水为0.42-0.53池宽与连通孔数量关系池宽b=0.15b-1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.18811总供氧量SOR=[O D*C S(20)*(760/SOR=438.61kgO2/dC S(20)=9.17清水20℃饱和溶解氧浓度，mg/LC S(T)=9.17清水T℃饱和溶解氧浓度，mg/LT=20混合液水温，7-8月平均水温，℃C L=2混合液溶解氧浓度，mg/Lα=0.93K La的修正系数，高β=0.95饱和溶解氧修正系数，高负荷法取r=1.28曝气头水深修正，r=1/2*[（10.33+H A）H A=5.80曝气头水深，H A=HH A，=0.2曝气装置距池底深度，mP=760处理厂所在地大气压，mmHgt=11天的曝气时间，1dE A=10氧利用率，10%12总供风量G S=SOR/[0.28E A*(27G S=16812.17m3/dT`=20室外空气温度，℃n机=2拟采用风机数量，不含备用Q机=G S/[n*(24Q机=8.29风机必须流量，m3/minP机=60.00风机必须压力，kpak产=0.2去除1kgBOD产生剩余污泥，kg污泥排=（COD进-污泥排=63.36每天污泥排放量，k g）设计水温 T10=250TN=25070TN=20个1-5个1个2连通孔数量345。
cass工艺设计计算书
cass工艺设计计算书CASS（循环活性污泥系统）工艺是一种常用的污水处理工艺，以下是一个简单的 CASS 工艺设计计算书的示例，供参考：1. 设计基础数据：- 设计流量：[具体数值]m³/d- 进水水质：BOD5 = [数值]mg/L，COD = [数值]mg/L，SS = [数值]mg/L- 出水水质：BOD5 ≤ [数值]mg/L，COD ≤ [数值]mg/L，SS ≤ [数值]mg/L2. 反应器容积计算：- 有效容积（V）：根据进水水质和出水水质要求，按照负荷法计算有效容积。
通常 CASS 工艺的 BOD5 负荷为[数值]kgBOD5/m³·d，COD 负荷为[数值]kgCOD/m³·d。
计算得到有效容积为 V = [具体数值]m³。
- 反应器数量（n）：根据有效容积和单个反应器容积确定反应器数量。
假设单个反应器容积为[数值]m³，则反应器数量为 n = V/[数值]，取整得到[具体数值]个反应器。
3. 曝气系统设计：- 需氧量计算：根据进水水质和出水水质要求，按照 BOD5 去除量和氨氮硝化需氧量计算需氧量。
通常 CASS 工艺的需氧量为[数值]kgO2/kgBOD5 去除，[数值]kgO2/kgNH4-N 硝化。
计算得到总需氧量为[具体数值]kgO2/d。
- 曝气设备选择：根据需氧量和反应器布局，选择合适的曝气设备。
常见的曝气设备包括鼓风机、曝气头、曝气软管等。
- 曝气量调节：根据进水负荷和水质变化，设置曝气量调节装置，以保证反应器内的溶解氧浓度在合适范围内。
4. 沉淀系统设计：- 沉淀时间：根据反应器容积和进出水流量，确定沉淀时间。
通常 CASS 工艺的沉淀时间为[数值]h。
- 沉淀区容积：根据沉淀时间和进出水流量，计算沉淀区容积。
沉淀区容积一般为反应器容积的[数值]%。
- 排泥系统设计：设置排泥泵和排泥管道，定期将沉淀区的污泥排出。
CASS设计计算
一、设计参数设计流量Q 500m3/d 设计进水水质：COD 2500mg/L BOD1500mg/L SS 设计出谁水质：COD 500mg/L BOD400mg/LSS设计计算，采用循环式活性污泥法CASS工艺回流污泥浓度Xr =12000mg/L 污泥回流比R =20%xv =3000二、设计计算（1）污水去除率的计算进入CASS池污水COD浓度S 02500mg/L 出水中非溶解性性COD值为Se 500mg/L （2）COD污泥负荷Ns1）根据经验CASS反应器采用2组并联形势2）假设一个周期为24h，则CASS主反应区容积为250m3式中Ns 污泥负荷率，kgCOD(BOD)/kg污泥·dQ 每天进水水量，m3/d S 去除COD(BOD)浓度，mg/L V 曝气池有效容积，m3（3）反应池容积V式中Ns 污泥负荷率，kgCOD(BOD)/kg污泥·d Q 每天进水水量，m3/dX 混合液污泥浓度，一般取值3000，mg/Lf混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度比值，0.7～0.8.（4）反应池总水力停留时间由于计算体积V大于假设水池体积，所以取大值（5）CASS池外形尺寸单个反应池总容积V=333.33取值340m3L:B=4L:B=4～6B:H= 1.2B:H=1～2通常有效水深为4m 可调整则B= 4.8m L=19.2m 取整数且满足大于设计容积则B=5m L=18m V1：V2：V3=1：5：30则V1=12m3V2=60m3（6）预反应区长度Lf=（0.16～0.25）L则COD去除率：80%1.33333.330.67d=====VQη=Ns =V =t =(S 0-Se)X100%S0Q×SV ×XQ×(S0-Se)Ns ×x ×f取Lf=0.16L= 2.88m 取3(7)CASS池各部分容积组成及最高水位（H）:V=n1(V1+V2+V3)H=H1+H2+H3式中n1CASS池个数2V1，H1变动容积，是指池内设计最高水位至滗水后最低水位之间的容积和水V2，H2滗水水位和泥面之间的容积和水深；V3，H3活性污泥最高泥面至池底的容积和水深；水深H1：Q n1n2A式中n21d内循环周期数n2=1ACASS池平面面积，m2A=120水深H3：H3=H ×X ×SVI ×10^(-6)=1.68m SVI:污泥体积指数：取SVI=140mg/L水深H2：H2=H-H1-H3=0.24m CASS池总高H0=H+0.5=4.5m0.5米为超高2.08m H1==1000mg/L NH3-N500mg/L TP50mg/L400mg/L NH3-N45mg/L TP1mg/L浮固体浓度比值，0.7～0.8.16.00hV3=360m3m满足v2的容积要求滗水后最低水位之间的容积和水深；由停留时间得周期为1m20.5米为超高。
CASS计算书
CASS计算书cass工艺计算表一、设计参数：BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.05-1.0混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 2.5-4.0容积负荷KgBOD5/m3.d0.2-0.5一个周期排水量与池内设计容积的比值，%：30气水比12:01 f=mlvss/mlss0.7-0.8二、计算结果1.CASS池容积计算日污水流量，m3/d800.00 BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.10混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 3.50 f:0.70进入CASS池的污水BOD浓度（kg/m3)0.15 CASS池的出水BOD浓度（kg/m3)0.00 CASS池容积(m3)：489.80 2.CASS池外形尺寸计算cass池格数：2.00 CASS有效水深，m：4.00单格CASS池容积,m3：244.90单格CASS池面积,m2：61.22单格池宽，m：4.00单格池长，m:15.31预反应区长度，m：3.83体积核算，m3：244.90 CASS池总高,m: 4.50 CASS池总宽，m:8.00单格CASS池外形尺寸（L×B×H）：15.3×4.0×4.5 CASS池总体外形尺寸（L×B×H）：15.3×8.0×4.5 3.需气量计算总需氧量,kgO2/d:120.00运行周期，个6.00曝气时间，小时2.00每池每周期每小时所需的氧量,kg/h 5.00所需曝气装置的供氧能力，kgO2/h 6.45 a.鼓风曝气去除1kgBOD需供给空气量，m3:50.00曝气装置氧利用率，%18.00曝气供气量，m3/min 2.13鼓风机台数,台 1.00每台鼓风机空气量,m3/min 2.13 b.水下曝气机曝气机台数，台：4.00 1台曝气机的供氧能力，kgO2/h：1.61 4.滗水器计算排出时间，小时0.5排出比0.3每格池子的一个周期内排出水量，m3:73.46938776滗水器的排出能力，m3/h:0.1 5.连通孔设计连通孔个数n3，个2孔口流速m/h40每个连通孔面积m20.464392007(一般取0.05-0.2)（一般取2.5-4）（0.7-0.8）（3-5m）每去除1kgBOD需消耗1KgO2 (0.42-0.53)一般取35-70每格cass池设一套滗水器可取1-5个一般取20-50。
污水处理CASS工艺设计计算书
Q---处理规模（m ³/d)5000.00S 0 ----进水BOD5（mg/l)160.00S e ----出水BOD5（mg/l)10.00Nw---混合液悬浮固体浓度（MLSS) (mg/l)3200.00λ=1/m=1/2.5(排水比）0.40K 2有机基质降解速率常数，L/(mg •d)生活污水K2取值范围为0.0168-0.02810.02f——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f值为0.7-0.80.75H---反应池水深(m) 4.00ε---安全高度 1.20Vmax(m/s) 1.76T D排水时间(h)0.50T f 闲置时间(h) 1.00T (运行周期） 5.55V----CASS 池容积（m ³）1600.92n 每日运行周期数4.32T S----沉淀时间 1.59Ns---BOD-污泥负荷（kgBOD5/(kgMLSS •d)）0.20η---有机基质降解率0.94T A ---曝气时间(h) 2.46考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP,TN去除率为20%，SS去除率为35%CASS工艺设计计算书设计CASS池（座） 4.00V i 单CASS池容积（m ³）400.23复核V----CASS池容积（m ³）2083.33 H ——池内最高液位（m）（CASS池高） 4.00H 3（m）滗水结束时泥面高度 1.20H 2=ε（m）1.20L （cass池长）m 16.28B （CASS池宽）m 8.00H 0（CASS池总高）m 4.50L 1微生物选择区(m) 1.63h s污泥层高 1.20U—孔口流速m/h 70孔口宽度m 0.70孔高m0.43K d活性污泥自身氧化系数一般为0.04～0.0750.06Y 污泥的产率系数一般为 0.4～0.80.60f b VSS中可生化系数0.70C 0设计进水SS，mg/l 97.50C e设计出水SS，mg/l 10.00△X 剩余污泥总量(kg/d)657.75V i 单CASS池容积（m ³）520.83SVI—污泥体积指数,(ml/g)93.75H 1（m）--池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度1.60h 1排水结束时最低水位 2.40A 1连通孔面积(㎡）0.30N R剩余污泥浓度(kg/m ³）5.33△X v剩余生物污泥量(kg/d)449.94△X s剩余非生物污泥(kg/d)207.81θc污泥龄(d)复核污泥龄17.51171.103（15-T）4.34µ——硝化细菌的增长速率d-1：T=0.2摄氏度时，取为0.350.35f s——安全系数：为保证出水氨氮小于5mg/L 取2.3～3.0；取2.30.67T ——污水温度：取冬季最不利温度0.2摄氏度。
cass工艺参数计算
-
n2
=
剩余非生物 污泥△Xs:
VSS中可生 化系数fb=
1000
△Xs= Q(1-fbf)×
剩余污泥总 量：
△X= △Xv+△Xs=
Co-Ce
1000×24
0.7 1000 = 2379 =
进、出水SS浓 度Co、Ce见初 始设计参数
1596 kg/d
2379 kg/d
剩余污泥浓
度NR：
NR=
Nw 1-λ
=
μ
(3)运行周 期t 设排水 时间td=
t=ta+ts+td= 每日周期 数： n2=24/t
8.00 h 3.00
(4)曝气池
容积V 曝气
池个数n1=
Q
V=
λ×n1×n2 =
(5)复核溶 解性BOD5--Se值：
出水总的 BOD5---Sz
=
出水SS中
VSS比例系
=
数f
=
2.41 (m/h)
5m
= = 空气用量：
D=
最大气水比 =
9.61700087 9.62 mg/L
AOR×Cs(20) α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20) 281.217823
281.22 kg/h
SOR
0.3EA
=
=
9.374
4687 78.12
m3/h m3/min
说明： 1、我们去 年制作发布 的《污水厂 内构筑物计 算公式表》 得到了广大 同行的支 持，在此表 示深深感谢 。 2、目前SBR 工艺的使用 日益广泛， 目前网上尚 未见分享 CASS工艺的 计算软件， 此即我们制 作此表的起 因。
CASS工艺参数设计计算表
一、CASS容积计算（X）设计选用污泥浓度（MLSS）2500mg/L 挥发性污泥浓度比例(MLVSS/MLSS)0.75（t a ）曝气时间5.632h （λ）设计排出比0.33（N s ）设计污泥负荷0.15（u）污泥沉淀速率1.238m/h （T）水温10℃曝气池水深5m （ζ）缓冲层高度0.5m （t s ）沉淀时间1.737h （t b ）滗水时间0.5h （t j ）进水时间0h (X)暂停时间0h （t）周期时间7.869h（n 1）反应池数目4个（n 2）每天运行周期 3.050个，24/周期时间结果（V）曝气池容积2980.538m3，水量/（排出比×运行周期×反应池数目）曝气池总容积11922.151m 3二、污泥产量1CASS段剩余污泥(Y)B OD污泥产率0.50.4-0.8(f)SS污泥产率0.60.5-0.7（ΔX）剩余污泥量2100kg（绝干泥，不考虑衰减量）2UASB污泥设计计算污泥产率0.2以COD计算S S污泥产率0.6同前U ASB污泥产量23868kg（绝干泥，不考虑衰减量）3初沉池污泥产泥系数0.90.8-1.0，排泥时间长取下限产泥量17820kg（绝干泥）结果绝干泥重量43788kg(初沉池产泥+UASB产泥+CASS产泥)三、CASS池曝气量计算1设计需氧量（a）氧化每kgBOD需氧量系数0.48kgO2/kgBOD5(一般取0.42-0.53）（b）污泥自身氧化系数0.15kgO2/（kgMLVSS·d）(一般取0.19-0.11）(AOR)设计每天需氧量4332.305kgO2/d设计每周期需氧量355.096kgO2/周期2实际需氧量（C S60）20°时氧在清水中的饱和溶解度9.17mg/l(α)氧总转移系数0.85(β)氧在污水中的饱和溶解度修正系数0.95(ρ)因海拔高度不同引起的压力系数1.000(p)所在地的大气压101300Pa(900m海拔)(C sb(T))设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度10.189mg/l(C s(T))设计水温下氧在清水中饱和溶解度8.9mg/l(p b)空气扩散装置处的绝对压力147360Pa(H)空气扩散装置淹没深度4.7m(O t)汽包离开水面时含氧量17.537%(E A)空气扩散装置氧转移效率20%(C)曝气池内平均溶解氧浓度2mg/l (T)设计污水水温25℃(SOR)标准需氧量443.034kg/周期3实际供气量(ρ)空气用量7383.907519m3/周期曝气机供气量，单池1311.063125m3/h21.851m3/min 4气水比7.507变化系数1.585一、12000m 3/d 138.889L/S 二、设计水质COD crBOD 5SS 氨氮TP 初沉池进水12000500055005511出水10800450038505511去除率%10103000UASB 进水10800450038505511出水43202700269549.59.9去除率%6040301010CASS进水360200220353出水60307080.5去除率%9085684030海拔高度（m）大气压（pa）010.3×10410010.2×20010.1×10430010.0×1044009.8×1045009.7×1046009.6×1047009.5×1048009.4×10415008.6×10420008.1×104平均每天处理处理量设计条件355.0965。
CASS工艺计算
目录：第一章设计原始资料----------------------2第二章工艺流程-------------------------4第三章计算-----------------------------4第一节污染物去除率--------------------------4 第二节格栅计算------------------------------5 第三节调节池计算----------------------------8 第四节配水井设计计算------------------------9 第五节工艺比选-----------------------------10 第六节 CASS池计算---------------------------12 第七节接触池计算---------------------------16 第八节加氯间计算---------------------------17 第九节压滤机房计算-------------------------19第四章参考文献------------------------20第一章设计原始资料:1.某制浆造纸厂，以落叶松为原料，采用硫酸盐法制浆，生产新闻纸，年总产量约3万吨。
废水来源与生产安排同上。
设计废水流量10000 m3/d，混合废水水质如下：CODcr BOD5 SS pH 800 mg/L 400 mg/L 200 mg/L 6～92.要求应根据该废水的水质和排放量，按照我国2008年8月1日实施的《制浆造纸工业水污染物排放标准》（GB3544－2008）规定，污染物排放限值：CODcr BOD5 SS pH150 mg/L 30 mg/L 50 mg/L 6～93污水设计流量Q=10000m3/d=416.67m3/h=0.1157m3/s3m s0.116/4. 造纸废水来源：造纸废水性质：1.在制浆蒸煮工序，废水量少而浓度高，约占总污染负荷的80％。
污水处理CASS工艺参数设计计算公式
设计计算一、CASS容积计算（X）设计选用污泥浓度2500mg/L（MLSS）挥发性污泥浓度比例0.75(MLVSS/MLSS)（t a ）曝气时间 5.632h（λ）设计排出比0.33（N s）设计污泥负荷0.15（u）污泥沉淀速率 1.238m/h（T）水温10℃曝气池水深5m（ζ）缓冲层高度0.5m（t s）沉淀时间 1.737h（t b）滗水时间0.5h（t j）进水时间0h(X)暂停时间0h（t）周期时间7.869h（n1）反应池数目4个（n2）每天运行周期 3.050个，24/周期时间结果（V）曝气池容积2980.538m3，水量/（排出比×运行周期×反应池数目）曝气池总容积11922.151m3二、污泥产量1CASS段剩余污泥(Y)B OD污泥产率0.50.4-0.8(f)SS污泥产率0.60.5-0.7（ΔX）剩余污泥量2100kg（绝干泥，不考虑衰减量）2UASB污泥污泥产率0.2以COD计算S S污泥产率0.6同前U ASB污泥产量23868kg（绝干泥，不考虑衰减量）3初沉池污泥产泥系数0.90.8-1.0，排泥时间长取下限产泥量17820kg（绝干泥）结果绝干泥重量43788kg(初沉池产泥+UASB产泥+CASS产泥)三、CASS池曝气量计算1设计需氧量（a）氧化每kgBOD需氧量系数0.48kgO2/kgBOD5(一般取0.42-0.53）（b）污泥自身氧化系数0.15kgO2/（kgMLVSS·d）(一般取0.19-0.11）(AOR)设计每天需氧量4332.305kgO2/d设计每周期需氧量355.096kgO2/周期2实际需氧量（C S60）20°时氧在清水中的饱和溶解度9.17mg/l(α)氧总转移系数0.85(β)氧在污水中的饱和溶解度修正系数0.95(ρ)因海拔高度不同引起的压力系数1.000(p)所在地的大气压101300Pa(900m海拔)(C sb(T))设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度10.189mg/l(C s(T))设计水温下氧在清水中饱和溶解度8.9mg/l(p b)空气扩散装置处的绝对压力147360Pa(H)空气扩散装置淹没深度4.7m(O t)汽包离开水面时含氧量17.537%(E A)空气扩散装置氧转移效率20%(C)曝气池内平均溶解氧浓度2mg/l (T)设计污水水温25℃(SOR)标准需氧量443.034kg/周期3实际供气量(ρ)空气用量7383.907519m3/周期曝气机供气量，单池1311.063125m3/h21.851m3/min 4气水比7.507变化系数 1.585一、12000m3/d#######L/S二、设计水质COD cr BOD5SS氨氮TP初沉池进水12000500055005511出水10800450038505511去除率%10103000UASB进水10800450038505511出水43202700269549.59.9去除率%6040301010 CASS进水360200220353出水60307080.5去除率%9085684030海拔高度（m）大气压（pa）010.3×10410010.2×20010.1×10430010.0×1044009.8×104 5009.7×104 6009.6×1047009.5×104 8009.4×104 15008.6×104 20008.1×104设计条件平均每天处理处理量355.0965。
CASS工艺汇总
CASS工艺设计计算方法CASS工艺属于活性污泥法范畴，但由于其运行方式独特，与传统活性污泥法又有很大的差别。
在同一周期内，池内的污水体积、污染物的浓度、DO 和MLSS时刻都在发生变化，是一种非稳态的反应过程。
目前CASS工艺设计采用污泥负荷法，该方法不考虑反应池内基质浓度、MLSS和DO含量在时间上的变化，只考虑进出水有机物的浓度差，并忽略同一反应周期内沉淀、滗水和闲置阶段的生物降解作用，采用与传统活性污泥法基本相同的计算公式。
CASS工艺采用污泥负荷法进行设计时，除反应池容积计算与传统活性污泥法不同，其它如反应池DO和剩余污泥排放量等计算方法与传统活性污泥工艺相同，因此，本节着重介绍CASS工艺反应池容积的计算方法。
）1.2.1 计算BOD-污泥负荷（NsBOD-污泥负荷是CASS工艺的主要设计参数，其计算公式为：（1）式中： Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD/(kgMLSS·d)，生活污水取0.05～50.1kgBOD/(kgMLSS·d)，工业废水需参考相关资料或通过试验确定；5——有机基质降解速率常数，L/(mg·d)；K2——混合液中残存的有机物浓度，mg/L；Seη——有机质降解率，％；ƒ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，ƒ＝0.75。
（2）式中： MLVSS——混合液挥发性悬浮固体浓度，mg/L； MLSS——混合液悬浮固体浓度，mg/L；1.2.2 CASS池容积计算CASS池容积采用BOD-污泥负荷进行计算，计算公式为：（3）式中：V——CASS池总有效容积，m3；Q——污水日流量，m3/d；Sa 、Se——进水有机物浓度和混合液中残存的有机物浓度，mg/L；X——混合液污泥浓度（MLSS），mg/L；Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)；ƒ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值。
20000吨CASS工艺设计计算
CASS 工艺设计计算1、已知条件⑴、设计流量 Q=20000m 3/d ，变化系数K ＝1.5 ⑵、设计进、出水水质2、CASS 池设计计算 （1）BOD －污泥负荷Ns设有机基质降解速率常数K 2=0.017l (mg·d)，混合液中残存有机基质浓度Se=20mg/l ，MLSS=4000mg/L,混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值f ＝0.75，有机基质降解率%7.8615020150=-=η，则 )/(294.0%7.8675.020017.052d kgMLSS kgBOD fSe K Ns •=⨯⨯=⨯⨯=η为使出水能稳定达标，本工程Ns 取为0.10kgBOD 5/(kgMLSS·d) （2）CASS 池运行周期各工序时间计算 1）曝气时间T A污水日流量Q=20000m 3/d ， CASS 池设4座，池子水深为5.0m ，混合液污泥浓度Nw=4kg/m 3，排出比1/m ＝1/4，活性污泥界面以上最小水深ε=0.50m，MLSS 浓度C A ＝4000mg/l ，则h C m Ns Se So T A A 95.14000410.013024)(24=⨯⨯⨯=⨯⨯-⨯=2）沉降时间Ts活性污泥界面的初期沉降速度（最高温度按30℃、最低温度按20℃计算）：h m C t V A/67.1400030104.7104.77.147.14max =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--h m C t V A/11.1400020104.7104.77.147.14min =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--则必要最大沉降时间为h V m H T S 58.111.15.0)4/1(0.5)/1(min =+⨯=+⨯=ε3）排出时间排出时间0.6h ，与沉淀时间合计为2.18h 4）周期次数N一个周期所需时间Tc≥1.95+2.18＝4.13h 取N ＝6，则每个周期时间为4.0h 5）一个周期的工作过程曝气2h ，沉淀1.5h ，排水0.5h ，闲置及排泥0.15h 。
cass工艺概预算
240.00 0.00 5.00
240.00 0.00 5.00
亩
32
9.16 37.19 3.72 2.98 3.44 0.92 3.00 8.32 1.85 8.00 4.28 0.50
9.16 37.19 3.72 2.98 3.44 0.92 3.00 8.32 1.85 8.00 4.28 0.50
6.90 1.71 25.84 59.68 12.50 25.00 3.00 18.00 3.00 1103.53 0.58 0.58 1.17 30.00
米3 米3 米 米
2
3000 900 570 3600 10000
② 填土方 100-2 挡土墙 100-3 围墙 100-4 道路 100-5 工艺管道 100-6 绿化
米2
100-7 大门 3.00 100-8 车辆 100-9 通讯 1020.85 （一）小计 （二） 工器具及备品备件 1 备品备件费 工器具及生产家具 2 购置费 0.00 （二）小计 （三） 厂外工程 1 厂外供电线路
24.37
0.00
米
3000
2 3
厂外道路
10.50 0.00 59.48 30.00 54.37 0.00 0.00
表1 CASS工艺投资预算
附表 B1 序 工 程 建 筑 工 程 和 费 用 名 称 号 一 第一部分工程费用 （一） 污水处理厂 101 预处理池 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 100 100-1 ① 调节池 厌氧水解池 曝气生物滤池 清水池 消毒池 干化池 鼓风机房 综合用房 配电室 二氧化氯加药间 杆上变压器 全厂电气工程 自控仪表 总图 土方 挖土方 3.56 1.51 9.00 20.50 8.00 0.46 17.60 3.21 3.50 8.00 0.50 0.40 1.60 1.20 2.64 0.48 9.60 1.80 4.06 1.91 18.60 21.70 28.24 4.15 9.60 5.30 米 米 米 米 米
CASS
CASS工艺的设计计算已知条件设计污水量为100000吨每天，设最大设计水深为6m,充水比λ=0.25。
表1-3原水水质参数CASS设计计算本设计只要求硝化处理，不要求进行脱氮处理，查阅相关手册可知：总泥龄采用11d，设计温度按10摄氏度设计；查阅相关资料和借鉴已成功的设计实例：SVI选用140ml/g。
1．选定参数：（1）周期参数周期数：6(1/)=N d周期长：4=Tc h进水时段：2/=周期Tj h反应时段：2/=周期Tf h沉淀时段：1/Ts h =周期 滗水周期：1/Te h =周期 污泥实际沉淀时间：'11.8336Ts Ts Te h =+-=（曝气反应结束后有十分钟的时间内，主反应池内的水处于搅动状态，此时污泥还没有开始沉淀。
） （2） 设计池数量：M=8个； （3） 池水设计深度：H=6m ； （4） 安全高度：Hf=0.5m. 2． 设计水量：设计CASS 池的设计水量：d m Q d /1000003==1157.4 L/s设计地区时变化系数Kz=11.07.2QK h = Kz=24.11157.47.27.211.011.0==Q Q h = K h ×Q d ÷24 = 1.24×100000/24 =5166.67m 3/h高峰时流量：（z K ：总变化系数） 单池小时进水量（平均流量）：/h m 67.10412861000003ik =⨯⨯=⨯⨯=Tj M N Q Q d反应泥龄：查阅相关设计手册可知：设计水温为10摄氏度时，有硝化的推荐泥龄为11d ，由于CASS 反应池设有前置厌氧生物选择器，污泥沉降性能大为改善，因此反应泥龄取：11CF Q d =。
3． 污泥产率系数：⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⋅=15-15-00072.117.01072.175.017.0)2.0-1(-6.075.0T CF T CF Q Q S X k Y 式中： k ——结合我国情况的修正系数，K=0.9；0X ——进水悬浮固体浓度（mg L ）T ——设计水温，与泥龄计算取相同数值；0S ——反应池进水BOD 浓度（mg L ）。
cass工艺设计计算
CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ； 出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）； 反应池池数N=4座； 反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2； 活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。
1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。
1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。
1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯， 反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。
1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。
CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。
则单池体积V i =LB i H ， 据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。
CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。
cass工艺设计计算
CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ； 出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）； 反应池池数N=4座； 反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2； 活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。
1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。
1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。
1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯， 反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。
1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。
CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。
则单池体积V i =LB i H ， 据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。
CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。
CASS工艺设计计算
CASS工艺设计计算
南方某城市污水处理厂，分三期建设，一、二期污水处理规模均为20000m3d⁄，后期由于管网系统的完善，污水厂进水量增加，因此，进行污水处理厂三期扩建工程建设，三期污水处理规模为40000m3d⁄。
一、二、三期污水处理主体工艺均采用CASS工艺。
本例题以该污水处理厂一期工程主体工艺计算为例。
一、已知条件
某城市污水处理厂，设计处理水量Q=20000m3d⁄，总变化系数为K z= 1.47。
1．设计进水水质COD=300mg/L，BOD5浓度S0=150mg/L；TSS浓度SS0=150mg/L；VSS=105mg/L（MLVSS/MLSS=0.75）；TN=40mg/L；NH3-N=35mg/L；TP=3mg/L；最低水温15℃；最高水温25℃。
2．设计出水水质COD cr=60mg/L；BOD5浓度S e=20mg/L；TSS浓度X e=20mg/L；TN=20mg/L；NH3-N=8mg/L；TP=1mg/L。
试根据以上水质情况设计CASS处理工艺流程。
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CASS工艺计算表(全)
序号
一1设计流量Q=720日最大变化系数Kz=1
30.00
最大流量Qmax=720.00日最大变化系数Kz=
30.00
BOD 5=250COD=500SS=
NH 4--=200
TP=32）出水水质
BOD 5=20COD=60SS=
NH 4--N=15
TP=1二1污泥负荷-Ns
N S =K 2*S e *f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解速率常数，L/(mg·d)，0.0168-0.0281；Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，mg/L ；f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）/BOD 进N S =0.26一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD 5/(k 2曝气时间
T A =24S 0/(N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3
T A =2.82
3活性污泥界面的初始沉降速度
Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7
水温10℃，MLSS ≤3000mg/L V max =4.6*104*X 0-1.26 水温20℃，MLSS ﹥3000mg/L t=10.00t-水温；
Vmax=1.24水温10℃
Vmax=2.41水温20℃
4沉淀时间
T s =[H*(1/m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；
ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深
Ts=1.86水温10℃
Ts=0.96水温20℃
5一周期所用时间Tc ≥T A +T S +T D
Tc=6.17
T D =1.5T D -排水时间
一周期时间
8h CASS 设计计算表（全）
设计依据及参考资料
1）进水水质
工艺计算
周期数3次/天6
CASS 池需要总容积V=m*n*Q*C*T C /Lv*Ta
Lv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，0.1~1.3多用0.5；n=2n-反应器个数；V=1217.397
反应器实际总容积V 实际=L 实际×B 实际×H×n V 实际=1622.40V 单需要=608.70V 单实际=811.20H=6H-反应器有效高度,≦6m 8单个反应器面积
S=L*B S=
124.80S 曝=
0.45平方N 曝=
554.67所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝最终取
1200所有曝气盘总数量Δvmax=
120.00校核体积，按最大流量4小时计算H 安=
6.00H 安=[ΔVmax*H*(1/m)]/[(q*4)]+H*[1-(1/m)]H= 6.50池高L=
20.14池长，L:B 取值L:B=4-64L 最终取
20.8B=
13.00池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取
6预反应区长度L 1=3.33参考取值(0.16-0.25)L 0.169隔墙底部连通孔口尺寸，A 1=Q/24*n*n 1*u 2+B*L 1*H 1/u
A 1=
H 1=1.80变动水深，H 1=H 安*(1/m)n 1=2连通孔个数
n 15小于4m 6m 8m 10m 12m u=39u-孔口流速，20-50m/h 39
10总需氧量
O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/d O D =407.33a=0.53a-活性污泥微生物每代谢1kgBOD 需氧量,生活污水为0.42-0.53b=0.15b-1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.111总供氧量SOR=[O D *C S(20)*(760/P)*(1/t)]/[1.024(T-20)*α(βrC S(T)-C L )] SOR=438.61
kgO 2/d C S(20)=9.17清水20℃饱和溶解氧浓度，mg/L C S(T)=9.17清水T ℃饱和溶解氧浓度，mg/L 池宽与连通孔数量关
系池宽
T=20混合液水温，7-8月平均水温，℃
C L=2混合液溶解氧浓度，mg/L
α=0.93K La的修正系数，高负荷法取0.83，低负荷法取0.93 β=0.95饱和溶解氧修正系数，高负荷法取0.95，低负荷法取0.97
r=1.28曝气头水深修正，r=1/2*[（10.33+H A）/10.33+1] H A=5.80曝气头水深，H
=H安-H A，
A
H A，=0.2曝气装置距池底深度，m
P=760处理厂所在地大气压，mmHg
t=11天的曝气时间，1d
E A=10氧利用率，10%
12总供风量G S=SOR/[0.28E A*(273+T`)/273] G S=16812.17m3/d
T`=20室外空气温度，℃
n机=2拟采用风机数量，不含备用
Q机=G S/[n*(24/T C)*T A*60*n机]
Q机=8.29风机必须流量，m3/min
P机=60.00风机必须压力，kpa
k产=0.2去除1kgBOD产生剩余污泥，kg
污泥排=（COD进-COD排）*Q*k产
污泥排=63.36每天污泥排放量，k g
）
设计水温T =10
250TN=250
70TN=20
L/(mg·d)，0.0168-0.0281；
浓度，mg/L；
体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，0.7-0.8
-BOD出）/BOD进
进
BOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)
，MLSS≤3000mg/L
，MLSS﹥3000mg/L
3*d，0.1~1.3多用0.5；
+H*[1-(1/m)]
个1-5个
1个
2
连通孔数量
3
4
5
OD需氧量,生活污水为0.42-0.53
需要的氧气量,生活污水为0.11-0.188α(βrC S(T)-C L)] 83，低负荷法取0.93
0.95，低负荷法取0.97 33+H A）/10.33+1]。