电缆计算书
132kV电缆计算书
- 1 -1、绝缘厚度计算书及对各系数取值的依据。
a.按AC 计算lacac E K K K U t '3'2'13⨯⨯⨯=式中：U －系统工频电压；K 1 －温度系数，取 K 1＝1.2；K 2 －老化系数 ；K 3 －裕度系数 ，取K 3＝1.1；E 1ac －工频电压下的最小击穿场强，取 E 1ac ＝30kV/mm;老化系数 K 2的确定：对于交联聚乙烯电缆，其V －t 特性为：V nt =C 式中：V －绝缘体上施的电压，kV; T －电缆寿命 N －寿命指数；n=9; C －常数则，K 2 ＝（30年×360天/年×24小时/天）1/9=4；110kV 最小工频击穿绝缘厚度为：13.42(mm) b. 按冲击电压计算计算公式impimp E K K K BIL t 321⨯⨯⨯=式中：BIL －基准冲击水平，取BIL ＝650kV ； K 1－温度系数，取K 1=1.25； K 2－老化系数，取K 2＝1.1； K 3－裕度系数，取K 3＝1.1；E imp －雷电冲击过电压下的最小击穿场强，取 E imp ＝60kV/mm ；110kV 最小冲击击穿绝缘厚度为：16.39mmc.确定绝缘厚度110kV 交联电缆最小绝缘厚度：t = max (13.42,16.39) = 16.39mm 取绝缘的标称厚度为18.0mm ，能满足电气性能的要求。
2、电缆电场梯度、电容、电感计算书。
a. 圆形导体电缆绝缘的电场强度（通常称为电场应力）按下式计算。
⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=120ln r r r U E式中： E － 绝缘层中半径为r 处的电场强度，MV/m ； U 0 － 电缆对地额定电压，kV ； r － 所求电场强度处的半径，mm ； r 1 － 包括屏蔽层的导体半径，mm ；r 2 － 不包括绝缘屏蔽的绝缘半径，mm;计算最大电场应力时，绝缘半径取最小值（导体标称外径＋绝缘最小平均厚度），导体半径取标称值.可知: 导体屏蔽表面电场应力: ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=1210ln rr r U E =6.07MV/m绝缘表面电电场应力: ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=1220ln rr r U E =3.07MV/mb.电缆电容计算 910ln 18-⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=cir dD C ε式中：C － 电缆电容，F/m ；ε － 绝缘介电常数，交联聚乙烯 ε=2.3D i － 内半导电屏蔽层直径（包括内半导电层厚度〕，mm;d c － 绝缘外径，mm;可知:电缆电容值: 0.187μF/kmc.电感计算 cg r S K L 2ln2.0+=式中：L － 三相电缆的每相电感，μΩ/m ； ω － 频率，rad/s ； K － 自感因数，0.050；S g － 电缆间平均几何间距，mm ；r c － 导体外径，mm ；三角形排列时Sg 等于电缆轴间距离， 平行排列时Sg 等于电缆轴间距离的1.26倍。
电缆所有计算书
来宾电厂改扩建2*300MW燃煤火电组工程第五批辅机设备采购项目名称：220kV电缆及辅助设备采购招标编号：JC（2）2005152技术资料文件宝胜比瑞利电缆有限公司二00五年十一月附录 B:电缆载流量的计算220 kV 800 mm2 single-core XLPE cableCu Milliken conductorCorrugated seamless aluminium sheathPVC servingTrefoil touching, XB/SPB bondingAir rating in open trough of 4 circuits shielded from solar radiationMax DC resistance at 20℃ 22.10 μΩ/m Conductor outside diameter 34.8 mmConductor screen diameter 39.2 mmInsulation outside diameter 89.2 mmInsulation screen outside diameter 91.2 mmCore binder outside diameter 98.60 mmSheath inside diameter 99.60 mmSheath trough outside diameter 104.4 mmSheath crest outside diameter 116.4 mmServing crest outside diameter 126.4 mmInsulation TR 3.5 K.m/WRelative permittivity 2.5Tan delta 0.0010Sheath clearance TR 10.0 K.m/WServing TR 6.0 K.m/WFrequency 50 Hz2-1 Table 2 Air T4 constants Z, E, g 0.960 1.250 0.2002-1 2.2.6.2 Effective length of trough perimeter 3500 mmAir temperature 40.0 ℃Maximum conductor temperature 90.0 ℃IEC 287 1994-51-1 2.1.1 DC resistance at rating 28.180 μΩ/m 1-1 2.1.2 Skin effect ks, ys 0.4125 0.01741-1 2.1.4.1 Proximity effect kp, yp 0.3500 0.00401-1 2.1 AC resistance at rating 28.782 μΩ/m 1-1 2.2 Nominal capacitance 168.92 pF/m1-1 2.2 Dielectric loss per circuit 2.57 W/m2-1 2.1.1.1 Thermal resistance T1 0.6893 K.m/W2-1 2.1.3 Thermal resistance T3 0.1292 K.m/W1-1 2.4.1 Sheath/non-magnetic layers resistance 42.92 μΩ/m 1-1 2.3.6.1 'Sheath' loss factor (all metal layers) 0.32322-1 2.2.1.1 T4 0.4973 K.m/W2-1 2.2.6.2 Air temperature rise within trough 28.4 KSheath temperature 77.2 ℃Cable surface temperature 74.0 ℃Conductor loss per circuit 54.33 W/m'Sheath' loss per circuit 17.56 W/mTotal losses per circuit 74.5 W/m1-1 1.4.1.1 Rated current 854 A附录C 电缆蛇形敷设时轴向推力及径向位移的计算 C1、根据GB50217 轴向应力的表达式这里式中： B －蛇形敷设正负波幅总幅宽（mm ） B=1.2D L －蛇形半个节距(mm) n －蛇形幅宽的变位量（mm ） EI －电缆的弯曲刚性（kg.m 2） α－电缆的线膨胀系数（1/℃） 16.5×10-6 t －温升（℃）取40℃ μ－电缆的摩擦系数 1 W －电缆单位重量（kg/m ） 18.4 D －电缆外径(mm)126.4E －金属护套的有效系数MN/m 2 取15750 d 0－铝护套波峰外径（mm ） 116.4 d i －铝护套波谷内径（mm ） di= d 0－2t n t n －铝护套标称厚度（mm ）t n ＝2.4将上述有关数据代入得： F ＝1061.05 kgC2、电缆蛇形敷设时的偏移距离()()()kg n B WL n B t EI B t EI F +++-=28.02828222μααB tL B n -+=226.1α21000244.0⎪⎪⎭⎫⎝⎛=Wd EIL ()()444064mm d d I i ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=πgg c c c c T T D T f ∆⋅-∆⋅-∆⋅⋅∆⋅⋅≥-ααεαmax 30102式中： c α=导体热膨胀系数，1/K ；(0.5×10-4)c T ∆ =导体温度变化，取70︒Cg α=金属护套热膨胀系数，1/K ；(0.7×10-4)g T ∆ =金属护套温度变化，取70︒C ；D =金属护套平均外径，mm ；m ax ε∆ =金属护套最大允许的应力变化，铝护套取0.45%；计算得：0f ≥ 0.26(m)附录 D 电缆金属护套感应电压计算D1根据招标文件附图电缆在电缆沟中三相呈三角形敷设，且紧密接触故根据感应电压公式计算: Xm= 2ωln(2S/D)×10－7=0.871×10－4(Ω/m)S:相间距为2DD：电缆金属护套外径金属护套上的感应电压数值为：E＝Us1= Us2=Us3= I × XsI 为电缆中流过的电流，考虑电缆系统要求通过的最大负荷电流415A，则Us1= Us2=Us3=0.036(V/m)根据招标文件所述最长电缆通道400m，另加电缆两端终端高度（假设10米高）20米，制作附件所需两端各5米，则总长为430米，裕量按10%计，则电缆最大长度为473m，则电缆在运行过程中产生的最大感应电压0.036× 473＝17 V:D2 当电缆三相短路时，根据招标文件中53KA/3S的要求：则产生的感应电压为E＝I×0.871×10－4×473＝53000×0.435×10－4×473m＝2181（V）D3 当电缆单相短路时，根据招标文件中25KA/3S的要求：则产生的感应电压为E＝I×0.435×10－4×473＝25000×0.871×10－4×473 m＝1028.8（V）附录E电缆的敷设和安装注意事项1.最小弯曲半径皱纹铝护套220kV交联电缆的最小弯曲半径为：安装时20 Dc安装后15 Dc注：其中Dc为电缆外径2.侧壁压力在安装时，允许的侧壁压力是5000N/m (500kg/m)，SWP＝F/R其中SWP ──侧壁压力，为N/m（或kg/m）F ──拉力，为N（或kg）R──弯曲半径，为米3.最大允许拉力铜芯电力电缆在安装时承受的最大拉力不许超过导体截面的70N/mm2.4.最低允许安装温度电缆安装时的最低温度取决于电缆所用外护套材料，应遵循下列原则：PVC 最低环境温度0℃PE 最低环境温度－15℃如需在更低环境温度下敷设时，请与电缆制造商商议。
电缆载流量计算书(示例)
电缆载流量计算书（示例）一、基本条件1、电缆结构名称所在层材料内径(mm)厚度(mm)外径(mm)截面积(mm^2) 导体导体铜0.00.023.8368.0导体屏蔽绝缘半导电材料23.80.825.461.8绝缘绝缘交联聚乙烯25.40.626.649.0绝缘屏蔽绝缘半导电材料26.64.535.6102.0内护(导体)内护层铜带35.60.236.022.5内护(非金属)内护层聚氯乙烯护套36.00.236.422.7铠装外护层钢带铠装36.40.036.40.0外护外护层聚氯乙烯护套36.42.341.0112.62、运行状况电流类型：三相交流电压等级：35kV电缆数量：3中心点坐标(mm)：X=500.00,Y=500.00回路间距(mm)：100.00电缆间距(mm)：100.003、电缆敷设方式、环境条件和运行状况敷设条件：空中干燥和潮湿土壤热阻系数之比率：1.0干燥土壤的热阻系数：1.0自然土壤的热阻系数：1.0土壤临界温度(℃)：40.0℃环境温度(℃)：40.0℃土壤临界温升(℃)：40.0℃二、载流量计算1、交流电阻(1)导体最高工作温度下单位长度直流电阻已知:R0=0.000047Ω/mα20=0.0039301/kθ=90.0℃结果:R'=0.000060Ω/m(2)集肤效应因数已知:f=50HzR'=0.000060Ω/mks=1.000结果:xs2=2.096852结果:ys=0.022488(3)邻近效应因数已知:f=50HzR'=0.000060Ω/mkp=0.80结果:xp2=1.677482不等距时已知:dc=23.8mms=100.0mm结果:yp=0.003418(4)交流电阻已知:R'=0.000060Ω/mys=0.022488yp=0.003418结果:R'=0.000061Ω/m2、绝缘损耗(1)导体电容已知:ε=2.5Di=26.6mmdc=23.8mm结果:c=1.249e-009F/m(2)绝缘损耗已知:ω=314.2rad/sc=1.249e-009F/mU0=20207.26Vtgδ=0.004 结果:Wd=0.640748W/m。
直流电缆计算书
励磁直流电缆计算书
一、发电机组的励磁参数
励磁电压：231.6V 励磁电流：817.1A
二、直流电缆
1、采用单芯交联电缆。
2、根据励磁电流的大小及考虑到1.1倍电流下长期运行等因素，直流电缆
单极总载流量：817.1×1.1=898.8A。
3、估计每极采用两根单芯电缆，则每根载流量为898.8/（2×1.00×1.00）
=449.4A（注：“1.00”为环境温度系数，“1.00”为敷设电缆时的校正系
数），
4、对于采用铜芯单芯交联电缆，其截面为150mm2时，载流量为479A，故每
极可采用两根150mm2截面的电缆，每根载流量为479A，总载流量为2×
479=958A〉898.8A，满足1.1倍额定励磁电流状态长期运行的要求。
5、额定电压：4×231.6V=926.4V，可取1000V。
6、最终型号：YJV-150mm2单芯交联电缆，额定电压：1000V。
7、数量：每套装置整流桥输出的正负极各两根。
施工临时用电缆计算计算书
施工临时用电缆计算计算书1. 计算标准根据国家相关规定和标准，临时用电缆计算需要考虑以下因素：- 用电负荷- 电缆的额定工作电压和额定电流- 电缆线路的长度和敷设方式- 线路的载流量- 线路的温度2. 计算步骤步骤一：确定用电负荷首先，需要确定施工现场的用电负荷。
根据实际需要供电的设备和用电器具，计算总负荷。
确保总负荷的合理分配和平衡。
步骤二：选择电缆类型根据用电负荷和工作环境的特点，选择合适的电缆类型。
考虑到施工现场的临时性负荷，选择适用于中等负荷和温度的电缆。
步骤三：计算电缆额定电流根据所选电缆的额定工作电压和额定电流参数，计算所需电缆线路的额定电流。
确保电缆的负荷能够满足实际用电需求。
步骤四：计算线路长度和敷设方式根据施工现场的布置和需要供电的区域，计算电缆线路的长度和敷设方式。
确保电缆的敷设合理，避免过长或过短的线路。
步骤五：计算线路的载流量和温度根据电缆的额定电流、线路长度和敷设方式，计算线路的载流量。
同时考虑线路周围的温度，确保电缆在正常运行温度范围内。
步骤六：评估计算结果根据以上计算，评估所得结果是否符合国家相关规定和标准。
如果结果符合要求，则可确定所需临时用电缆的规格和长度。
3. 结论本文档介绍了施工临时用电缆计算的计算标准和步骤。
根据实际情况和国家标准，通过逐步计算用电负荷、电缆类型、额定电流、线路长度和敷设方式、线路载流量和温度等参数，可以得到准确的临时用电缆规格和长度。
在进行计算时，请确保遵守国家相关规定，并保持独立的决策。
电缆载流量计算书Word版
电缆载流量计算书其中：I：载流量（A）导体温度与环境温度之差(℃)R：90℃时导体交流电阻（Ω/m）n: 电缆中载流导体数量W d：绝缘介质损耗λ1：护套和屏蔽损耗因数λ2：金属铠装损耗因数T1：导体和金属护套间绝缘层热阻（k.m/w）T2：金属护套和铠装层之间内衬层热阻（k.m/w） T3：电缆外护层热阻（k.m/w）T4：电缆表面与周围媒质之间热阻（k.m/w）1.1导体交流电阻R的计算R=R/（1+y s+y p）R/ =R0[1+α20(θ-20)]其中：R‘：最高运行温度下导体直流电阻（Ω/m）Y s：集肤效应因数Y p：邻近效应因数R0：20℃时导体直流电阻，(Ω/m)θ：最高运行温度90℃α20：20℃铜导体的温度系数，0.00393 1/其中：圆形紧压导体k s其中：d c : 导体直径，（mmS: 各导体轴心之间距离，（mm对于圆形紧压导体k s 1.2 介质损耗w d 的计算 W d=ωCUo 2tgδ其中: ω=2πf f:频率，50Hz C: 电容 F/mUo: 对地电压，64000(V) tgδ：介质损耗角正切，0.001Di: 为绝缘外径(mm)dc 内屏蔽外径(mm) 1.3 金属屏蔽损耗λ1的计算为环流损耗-为涡流损耗其中:R ：导电线芯交流电阻( Ω.m )ρs ：金属屏蔽电阻率1.7241×10-8( Ω.m ) R s ：金属屏蔽电阻 ( Ω.m ) Ds ：金属屏蔽外径 (mm )： t S ： 金属屏蔽厚度,（mm ） 金属屏蔽电阻的计算 A s =π（Dit+2C+t ）tm 2其中： A s ：金属屏蔽面积，mm 2αs ：温度系数4.03×10-3 1/℃ θs ：运行时金属屏蔽温度，60℃ 平行排列时： 1）中心电缆其中 d ：金属屏蔽平均直径mm S ：电缆中心轴之间的距离mm2）外侧超前相△2=21m3..3(d/2s)1.47m+5.063）外侧滞后相△2=0.92m3.7(d/2s)m+2三角形排列时1.4铠装损耗λ2的计算钢带电阻的计算20℃时钢带电阻率：ρs= 0.0000007Ω·m电阻温度系数αs=0.005 ℃-1金属套或铠装层工作温度（实际温度要低）θs=70℃铠装层截面积 AS=π*(dl+ts)*ts/2/0.7*10^(-6) 工作温度下铠装层的电阻Rs：Rs=ρs/As[1+αs(θs-θ0)]钢带铠装层的损耗λ2 （金属套两端互连）电缆导体轴间距离S铠装层直径：Ds角频率：ω=314则：X=2ω10-7Ln（2*2(1/3)*S/Ds）环流损耗由下式给出λ2'=Rs/R/(1+Rs2/X2)由于金属套两端互连：λ2''=0铠装层的损耗λ2 ：λ2=λ2'+λ2''1.5热阻的计算1.5.1热阻T1的计算T1=ρ1/(2π)Ln(1+2t1/d c) k·m/w其中: ρ1: 材料热阻系数,3.5 (k..m/w)d c : 导体直径, (mm)t1 : 导体和护套之间的绝缘厚度, (mm) 1.5.2热阻T2的计算金属屏蔽与铠装之间内衬层热阻T2的计算已知：内衬层厚度：til金属屏蔽（成缆）外径：Dh隔离套或内衬层热阻系数：ρt金属屏蔽与铠装之间热阻T2由下式给出T2= (ρt/2π)ln(1+2til/Dh)1.5.3外护套热阻T3的计算k·m/wρ3: 材料热阻系数,3.5(k..m/w)t3: 外护套厚度,mmDoc：铠装层外径，mmDit：铠装层内径mmt s:铠装层厚度mm1.5.4外部热阻T4的计算1.5.4.1 土壤中敷设k·m/wk·m/wL：敷设深度，mmD e：电缆外径，mm1.5.4.2.管道敷设1.5.4.2.1.其中：U、v5.2，1.1，0.11D e为电缆外径，cm,50℃1.5.4.2. 2管道本身的热阻k·m/w其中：Do为管道外径，mmDd为管道内径，mm,(k..m/w)1.5.4.2. 3管道外部热阻k·m/w其中：N为管道内有负荷电缆根数，(k..m/w)(k..m/w)D p：管道外径，r b管道等效半径，由下式表示：其中：x 和y 分别表示管道的长边和短边，分别为100cm ，30cm L b 为地表面到电缆轴线的间距，100cm所以外部热阻为： T 41.5.4.3空气中敷设：其中：其中，Z, g ,E 是常数，查表（注：可编辑下载，若有不当之处，请指正，谢谢!）。
电缆载流量计算书
电缆载流量计算书2023/1/27量计算使用条具体计交流电 R=R＇R ＇=R 0［1+其中:其中：d c:导体s:各导对于分2.介质损耗W d的W d=ω其中：ωC:电容U0:对地其中：ε=2.3 D i为绝缘 d c为内屏3.金属屏蔽损λ1=λ1＇ 其中：λ1λ1〃为λ1〃的计算：其中：ρ：金R：金属D：金属t：金属D oc：皱D it：皱2b.平行排列时1)中心电缆△2=0其中：2)外侧滞后相损耗λ2 λ2=05热阻的计算5.1热阻T 1的计算热阻ρT1 — dc— 导体t 1— 导体5.2热阻T 2的计算 热阻T 2=05.3外护中：t s -ρT3-外5.4外部热阻T 4计5.4.1空气中敷其中：D e *：电 h:令，求出为止，此时的当空气中敷设5.4.2土壤中敷5.4.2.1管道敷5.4.2.1 .1电缆其中：U 、V和Y D e 为电缆 θm 为电缆5.4.2.1o 为管道 D d为管道ρT4为管5.4.2.1.3管道 系数其中：N 为管道ρe管道ρc为水泥其中：x其中：L为地表D e 为电缆k T4为系5.4.2.2其中：p根电缆其它参2.交联电缆非2.1金属屏蔽的绝热状态下短式中:I AD 为绝 t 为短路34.29kAK 为常数, S 为金属θf短路θi短路β为常金属屏蔽的截 式中：D in 92.8mmD oc 为铝103.4mmt s 为铝护 2.3mm当电缆处于非式中：σ2，σ3 2.4, 2.4ρ2，ρ3为金属 3.5, 3.5σ1为金属屏蔽 2.5δ为金属屏蔽 2.3F为常数，一因此因数ε=1.1044 式中：t为金属屏蔽非绝I=I AD×ε=37.87kA式中：I为2.2导体非绝热绝热状态下短=99.13k这里，考虑到非绝热=1.01式中：X、s为导体t为时间导体非绝热状=100.16kAXLPE电缆连续载流量主要计算参数数据表。
电线电缆电性能计算书
电线电缆载流量计算书电缆基本结构参数和结构图一、产品结构图绝缘半导电阻水带铜丝疏绕屏蔽35kV 电缆结构图无卤低烟阻燃外护套紧压铜导体绝缘阻燃玻璃丝带绕包无卤低烟阻燃内护套直流1500V 电缆结构图二、电缆结构表表1：35kV电缆结构参数表表2：直流1500V电缆结构参数表交联聚乙烯绝缘35kV 1×500mm 2电缆连续负荷载流量的计算第一节 电缆电气性能参数的计算1.电阻（计算依据JB/T 10181.1中2.1规定） 1.1 额定工作温度下线芯直流电阻)]20(1['R''R -⨯+⨯=θα其中：'R'——20℃导体直流电阻.取国标要求（0.0366Ω/km ）； α——导体电阻温度系数.取0.00393 1/℃； θ——电缆线芯允许最高工作温度,取90℃。
'R =0.0366×[1+0.393×(90-20)] ×10-3=0.04667×10-3Ω/m1.2额定工作温度下导电线芯有效电阻的计算1.2.1集肤效应因数 448.0192ss s X X y ⨯+= 式中，s s k R fX ⨯⨯⨯⨯=-7210'8π 其中 f ——为电源频率，工频为50H Z ;R ’——为工作温度下单位长度电缆导体线芯交流电阻，单位为Ω/m; Ks ——导体为圆形紧压，非干燥，取1。
计算得出：Xs 2=2.693，集肤效应因数 Ys = 0.0367 1.2.2 邻近效应因数⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡+⨯++⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+=27.08.019218.1312.08.0192442244p pC C p p p X X SD S D X X y 式中，p p k R fX ⨯⨯⨯⨯=-7210'8π 其中 f ——为电源频率，工频为50H Z ;'R ——为工作温度下单位长度电缆导体线芯交流电阻，单位为Ω/m;K p ——导体为圆形紧压，非干燥，取1。
35kV电力电缆计算书
1、电缆持续载流量计算本项目每10MWP 一条汇集线路送出，汇集线路电压等级为35kV ，功率因数按1考虑，则线路最大工作电流为：θcos 732.1a e U PI ==164.96A则电缆额定载流量I L 应满足：a ·I I K L ≥式中，K 为载流量校正系数，满足：43t ··K K K K =式中：K t -环境温度下的载流量校正系数；K 3-不同土壤热阻系数时，载流量校正系数； K 4-多根电缆并行敷设时，载流量校正系数。
2、环境温度载流量校验系数K t 选取环境温度载流量校验系数K t 满足下式：12t θθθθ--=m m K式中：m θ为电缆导体最高工作温度，本文取90℃；1θ为对应于额定载流量的基准环境温度，本文取20℃；2θ为实际环境温度，地下0.8m 处取30℃则计算可得本项目所用电缆环境温度校验系数K t =0.933、土壤热阻校正系数K 3选取《GB50217-2007电力工程电缆设计规范》中不同土壤热阻系数时电缆载流量校正系数如下表：不同土壤热阻系数时电缆载流量的校正系数（K 3）项目所在地江西新余市分宜县属亚热带湿润性气候，雨量充沛，且光伏场区紧邻袁河，土壤较为湿润，故取土壤热阻系数K 3=1。
4、并行敷设校正系数K 4选取《GB50217-2007电力工程电缆设计规范》中土中直埋多根电缆并行敷设时载流量校正系数如下表：土壤中直埋多根并行敷设时电缆载流量校正系数（K 4）本项目光伏区35kV 电缆最大并行敷设数量为3根，由上表可得并行敷设校正系数K 4=0.87。
5、电缆截面选择由以上计算可得汇集电缆载流量L I 为：43t a··K K K I I L=203A本项目计划采用电缆为ZR -YJV22-26/35型，该型号下各截面电缆对应载流量如下表：26/35kv 三芯交联聚乙烯绝缘电力电缆连续负荷参考载流量（A ）本项目35kV 电缆均采用直埋敷设，则根据各截面电缆载流量可得，本期选择35kV 电缆（箱变至升压变段）截面建议不小于70mm 2。
电缆选型计算书
10kV进线电缆选型计算书一、载流量校验（1）用电总电流：1173.2I A===（2）ZR-YJV22-3*70电缆长期允许载流量根据《中低压配电网技术导则》，ZR-YJV22-3*70电缆在埋地敷设时长期允许载流量为250A，埋地修正系数Kt=0.95(25°) 即：I=250*0.95=237.5A（3）校验结果：由计算结果可以看到II<1电缆满足载流量要求。
二、热稳定校验（1）校核对象： 10kV进线高压电缆，型号：ZR-YJV22-3*70。
（2）计算电路（3）K点短路电流计算：参考电缆选型资料，ZR-YJV22-3*70电缆阻抗为：X1=0.36欧(三洲站大运行方式阻抗)X2+X3+X4＝0.073(欧/Km)*2.1Km +0.084(欧/Km)*0.2Km+0.091(欧/Km)*0.1Km+=0.179欧211.24k I kA === （4）YJV22-70mm2电缆的最大允许短路电流计算：302010)20(1)20(1ln -⨯⨯-+-+=tA a a akp C I s v zk θθ 式中:A －－电缆导体的截面70mm 2v C －－电缆导体的热容系数，焦／厘米3〃℃（铜导体3.5，铝导体2.48）k －－20℃的导体交流电阻与直流电阻之比（70mm 2取 1.001，95mm 2取1.003，120mm 2取1.006，150mm 2取1.008，185mm 2取1.009，240mm 2取1.021，400 mm 2取1.025）t —故障切除时间（取0.5秒）α—导体电阻系数的温度系数（铜导线0.00393，铝导线0.004） θs －－短路时导体或接头的允许温度 （铜取230℃，铝取200℃）θ0－－短路前导体的运行温度 (取90℃)ρ20---20℃时导体的电阻系数,欧〃毫米/米(铜导体0.0184,铝导体0.031)故：310zk I -= 计算得13.01zk I kA =（5）校验结果： 由计算结果可以看到 zk k I I <2电缆满足热稳定要求。
YJLW02电缆计算书
YJLW02-64/110Kv 交联聚乙烯电力电缆计算书1.电缆结构图一图一是某厂家YJLW系列电缆的电缆结构的主要规格参数。
本次计算以YJLW02-64/110Kv 1*300mm2规格的电缆进行计算。
电气参数如下表：参数名参数描述来源数值单位I电缆的负载电流实际测试数据虚拟计算值Aθo电缆导体表面温度实际测试数据虚拟计算值°Cθc电缆导体温度计算值虚拟计算最高90°C Ro导体在20°C时的直流电阻电缆的规格说明包含0.601*10^-4Ω/mα线芯20°C时的每度温度系数常数根据导体材质查表获得0.00393（铜芯）1/°CDc线芯外直径电缆的规格说明20.6mm2.100%负载稳态载流量计算1.导体交流电阻计算导体直流电阻：R’=Ro*[1+α*(θc-20)]=0.601*10^-4*[1+0.00393*(90-20)]=7.663*10^-5 (Ω/m)集肤效应因数Ys：Xs^2 = 8πf*10^-7/R’ = 1.64Ys = Xs^4/（192+0.8Xs^4）= 0.014邻近效应因数Yp：取s = 250mm；Xp^2 = 8πf*10^-7/R’ = 1.64Yp = 0.0004交流电阻R:R = R’*(1+Ys+Yp) = 7.773*10^-5 (Ω/m)2.介质损耗Wdω= 2πf；ε= 2.5；tgδ=0.001电容：C=1.307*10^-10 (F/m)介质损耗Wd：Wd = ω.c.(Uo^2).tgδ=0.129 (W/m) 3.金属护套损耗因素λ1ρs = 2.84*10^-8 (Ω.m)αs=0.00403 (1/°c)η=0.8ds = (Da + Ds)/2 = 0.074 ms = 200 (mm)As=π.ds.ts=4.65*10^-4 m^2Rs=7.166*10^-5 (Ω.m)交叉互联的单芯电缆涡流损耗：计算结果：β1=117.9gs=1.0125m=0.4384λo=0.0517△1 = 0.01λ=0.054.热阻计算绝缘层热阻T1：计算结果：T1=0.697 km/w外被层热阻T3：计算结果：T3=0.088 km/w5.稳态载流量计算代入各个参数计算I ≈850A3导体温度计算假设表皮温度θo = 35°C，电流 800A代入各参数计算得出θc ≈ 81.4 °C。
电缆选型载流量计算书
电缆选型载流量计算书电缆选型计算输出电缆线计算【Ⅰ】以负载功率计算电流:1、负载额定工作电流计算负载功率：a.1500KW工作电流计算：I=P÷(U×1.732×cosΦ)--P—功率(KW);--U—电压(0.38KV);--cosΦ—功率因素(0.8);--I—相线电流(A)=1500÷(0.38×1.732×0.8)=2848.85A负载额定工作电流：Iaw【Ⅱ】根据载流量对电缆选型与计算:电缆型号：VV铜导体3*300mm222电缆直埋敷设中心距离为电缆直径的2倍，电缆线载流量为：Ic=435A根据温度曲线表查得30℃环境稳定时载流量系数为：Kt=0.94。
a.1500kW距离500m负载、功率因素0.8，电缆线条数：N=7根，电缆总输出载流量为：I=N*Ic*kt*ki= 7*435A*0.94*1=2862A 高于Iw: 2848.85A；【Ⅲ】电压校验:a.最长输电线路为500m,最大负载1500kW为对象校验查厂家单根电缆线数据：r=0.068Ω/km，x=0.055Ω/km计算电压降:△u=1500*0.5*（0.068+0.055*0.75）/7*（0.42*10）=7.31%>7%，不符合GB/T 12325-2008要求的标准。
若要达到标准至少需要8根3*300mm2电缆线。
【Ⅲ】经济性计算:负载线路至少总需电缆线长度：L=8*500=4000m线路的电能损耗：有功损耗：=（0.5*0.068/8）*2848.852=34.49 kWP损无功损耗：=（0.5*0.055/8）*2848.852=27.90 kVarQ损。
220kV-2500mm2电缆载流量计算书-
YJLW02-Z 1×2500mm2 127/220kV 电缆载流量一、电缆截面图及说明YJLW02-Z 1×2500mm2 127/220kV序号电缆结构厚度（mm）尺寸（mm）①导体60.4 60.4±0.5②半导电特多龙带0.8 62.0③导体屏蔽 1.5 65.0④XLPE绝缘24.0 113.0±1.5⑤绝缘屏蔽 1.0 115.0±1.5⑥半导电缓冲阻水带 4.2 123.4⑦皱纹铝护套 2.8 143.1±2.0⑧半硬质阻燃PVC护套（含沥青防护层及石墨半导电层）5.0 153.1±2.0二、载流量计算书 使用条件及必要系数：按照IEC 60287具体计算公式如下:()[]()()()43212114321115.0T T nR T nR RT T T T n T W I d +++++++++-∆=λλλθ其中:I:载流量 (A)△θ:导体温度与环境温度之差(℃) R :90℃时导体交流电阻(Ω/m)n : 电缆中载流导体数量 W d :绝缘介质损耗 λ1:护套和屏蔽损耗因数 λ2:金属铠装损耗因数T 1:导体与金属护套间绝缘层热阻 (K ·m/W) T 2:金属护套与铠装层之间内衬层热阻(K ·m/W) T 3:电缆外护层热阻 (K ·m/W)T:电缆表面与周围媒介之间热阻(K·m/W)4电缆连续载流量主要计算参数数据表注：有效散热周长是指方函的底部宽加上两个高，因为方函顶部可能暴露于阳光下，所以不算在内。
沈阳古河电缆有限公司提供2011.8.23。
YJLV-8.7-15kV三芯交联电缆计算书
Dcut := Des + 2 × δcut
( ) Dasm := round kasm × Dcut , 1
Dr := Dasm + 2 × 2 × δr
Doj := Dr + 2 × δoj
( ) Rt := augment Rt, augment(Dc , Dis, Diso, Des, Dcut , Dasm, Dr, Doj)T
( ) 外护套厚度 δojT = 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.0 3.1 3.3 3.4 3.7 3.8 mm。
下面计算各层实际外径：
Dc := round2 ×
S kc ×
π
,
1
Dis := Dc + 2 × δis
Diso := Dis + 2 × δiso
Des := Diso + 2 × δes
39.5
41.9
44.9
48.4
51.8
54.9
58.3
61.8
66.5
71.3
78.2
84.2
"绕包" 40.3 42.7 45.7 49.2 52.6 55.7 59.1 62.6 67.3 72.1 79.0 85.0
"外护"
45.1
47.7
50.9
54.6
58.2
61.5
65.1
68.8
73.9
( ) Rsi :=
ρ20 × 1 + λc × (θ − θ0)
π × Desi + δcut × δcut × 10− 6
( ) RsT = 6.338 5.977 5.572 5.173 4.826 4.559 4.288 4.047 3.757 3.506 3.195 2.965 10− 3
最全电缆截面选择计算书
项目名称：工程
业主：
低压三相配电系统
电缆型号：YJV
额定电压：380V 50 Hz母线短路电流：50KA
允许的最大电压降：正常运行时压降： 5.0%起动时压降：15%
最大允许温度：正常运行时:90o C短路时:250o C
电缆敷设方式：:桥架中敷设(校正系数K1)电缆间距:D(校正系数K2)
埋深：0(校正系数K3)
环境温度：TA=35o C土壤热阻：度C.cm/W(校正系数K4)载流量校正系数：K1= 1.05K2=0.8K3=0.8K4=1
高压三相配电系统
电缆型号：YJV
额定电压：6KV 50 Hz母线短路电流：31.5KA
允许的最大电压降：正常运行时压降： 2.0%起动时压降：15%
最大允许温度：正常运行时:90o C短路时:250o C
电缆敷设方式：:桥架中敷设(校正系数K1)电缆间距:D(校正系数K2)
多层并列：(校正系数K3)
最热月日平均温度TA=35o C土壤热阻：度C.cm/W(校正系数K4)载流量校正系数：K1= 1.05K2=0.8K3=0.8K4=1。
220kV电缆电缆载流量计算书
Sc=2500mm 2导体直径 dc=61.9mm tic=2.0mm 导体屏蔽直径 Dic=66.4mm ti=24mm Di=114.4mm tiu=1.0mm Du=116.4mm tih=5.0mm Dh=126.4mm til=2.8mm Dl=147.0mm te=5.0mm De=157mm运行系统：三相交流系统,双回路,金属护套单点接地或交叉互联敷设条件：直埋土壤，平行排管敷设导体运行最高工作温度 θc=90℃环境温度：土壤中 θh=26℃标准环境温度θ0=20℃直埋环境热阻系数 1.2Km/w2 导体交流电阻已知：20℃导体直流电阻 R0=0.0000073Ω/m导体温度系数α=0.00393电缆允许最高工作温度θc=90℃最高工作温度下导体直流电阻由下式给出： 各参数值代入，计算得：R'=9.308E-06Ω/m 2.2 集肤效应因数电源系统频率f=50HzKs=0.435Ω/m·HzXs 2=8·π·f·10-7·Ks/R'Xs 2=5.8726集肤效应因数Ys由下式给出：各参数值代入，计算得：Ys=0.15712.3 邻近效应因数Kp=0.37S=350mm(平行排管敷设电缆间距）Xs 2=8·π·f·10-7·Kp/R'Xp 2=4.995Ω/m邻近效应因数Yp由下式给出：对于三根单芯电缆，按平行排列方式：Yp=Yp=0.01122.4 交流电阻220kV电缆工程技术参数计算YJLW03 127/220kV 1×2000mm 2电缆载流量计算书1. 基本条件铝套直径1.2 电缆敷设方式、环境条件和运行状况1.1 电缆结构绝缘直径绝缘屏蔽厚度绝缘屏蔽直径标称截面 导体屏蔽厚度绝缘厚度 肤效应及邻近效应有关，各参数计算如下。
R'=R0[1+α（θc-θ0）]Ys=Xs 4/（192+0.8*Xs 4）缓冲层厚度缓冲层直径 电缆额定载流量计算，即GB/T 10181-20001.3 计算依据铝套厚度PE外护套厚度PE外护套直径 导体损耗主要涉及到导体的交流电阻。
35kV电缆选型计算书
35kV电缆选型计算书
一、按持续允许电流选择：
电源输出容量按16kW考虑，U＝35kV，额定电Ig=16000/0.9/35/√3=293 A；
电缆敷设于电缆沟中，
根据《电力工程电缆设计规范》表D.0.1、D.0.5，环境温度校正系数取
1.0，多根并列敷设校正系数为2根取0.9则
Ixu≥293/0.9=326A
选用YJY23-26/35-3×185型三芯电缆,每根载流量为437A。
二、按电压损失效验：
U＝35000V，L＝1.4kM，cosΦ=0.9， I＝293A
根据电力工程电气设计手册1，附表4-13
知：r＝0.103Ω/km；x＝0.113Ω/km（r为35kV三芯电力电缆每公里的电阻值，x为35kV三芯电力电缆每公里的电抗值）.
压降
=0.29%，满足规范对于电缆压降的要求。
三、按短路电流热稳定性效验：
35kV短路时电流为18.8kA，短路持续时间为0.3s,短路热效应
Q=I2t=1.06032×108，电缆热稳定系数为
，（C1=17667.71, C2=13587.15）
本次选用截面为185mm2与240mm2铜芯电缆电缆，
α=0.00393(1/C°),ρ=0.0184×10-4（Ωcm2/cm），K185=1.009，K240=1.021,短路时允许最高温为250 C°，导体最高工作温度为90 C°
A,B,C组电缆导体允许最小截面
D,E组组电缆导体允许最小截面
YJY23-26/35-3×185电缆截面为185mm2，YJY23-26/35-3×240电缆截面为240mm2，满足规范对于短路热稳定性的要求。