吊点计算
1、吊点计算分析
1.1、规范、规程依据
《钢结构设计规范》GB50017-2003；
结构施工图及相关钢结构施工方案。
1.2、计算分析
1.2.1、吊点布置
共布置4个吊点，吊耳采用PL25，Q345B。
1.2.2、耳板布置
横梁自重不超过30t，按30t为控制载荷来设计耳板，耳板材质Q345B，厚度25mm。
1.2.3、耳板强度计算
单个吊耳轴向承载力为：N=fA=295*（160-60）*25=737.5kN=73.8t
考虑放大系数：吊装系数1.4，安全系数2.0；即考虑放大系数之后，单个耳板轴向承载力为73.8t/1.4/2=26t。
单个吊装构件最大重量取30t，布置4个吊点，单个耳板承受重量为30/4=7.5t ＜26t 满足要求！
考虑吊装不均匀（仅单侧吊耳受力），此时单个吊耳承受重量30t/2=15t＜26t 满足要求！
1.2.4、耳板局压计算
σ=N/A=75*1000*1.4*1.1/（60*25）=73.33MPa＜295 Mpa 满足要求！
1.2.5、耳板焊缝抗拉计算
σ=N/（h*l）=75*1000*1.4*1.1/（0.7*25*（160-50））=57.95MPa＜200 Mpa 满足要求！
吊弦计算公式
吊弦计算公式 吊弦长度（承力索与接触线中心间距）:)()(1022013mm h h h h h h a R R V +++-= 其中：1h 直线无拉出值，两端结构高度为1H 、2H 、预留弛度为0F 时的吊弦长度。 )();() ();()/()/()()(0005.0) ((m)；m L (m) (m)；m )()() )((2))((1500 215002)(/)(/)(8)()()) 2(42(2)(100W 121212110002201211m H l kgf V kgf T kgf T 。 m kg ；q m kg q m ，；R m L F m m H x 。 a a m H H x L a a a h 。 h D x L D x T R T T h 。 h D x L D x h RT T h R x L x h 。 h D L x l TL x L Vl h l x D TL l L Vx h 。 V h T D q D x L D x D L F T T T T q T D L qD x L H H H h j j a a j R R W j W R R V V V j j j 端距离集中荷重至集中荷重接触线额定张力承力索额定张力接触线单位自重接触悬挂单位自重为负为正竖曲线半径跨中预留弛度曲线外轨超高跨距线路的曲线半径悬挂点的距离吊弦距两定位点的拉出值、；两定位点的结构高度、式中符号的意义：响拉出值对吊弦长度的影的增加量竖曲线引起的吊弦长度弦长度的增加量曲线外轨超高引起的吊如果如果增加量所产生的承力索弛度的集中荷重???=-- =---+=---??+?-=-≤<-=≤≤-=---?-?-?+-----+= 补充说明：1、直链型悬挂中，拉出值对吊弦长度的影响一般不计算。 2、曲线外轨超高对吊弦长度的影响为：承力索张力不但没减小反而增大，吊弦应相应加长。 3、注意各参数的单位。 4、跨中预留弛度按设计要求值计算,一般为0.0003~0.0007。
单轨吊机车安全运输技术措施方案
XX煤矿 单轨吊机车运输安全技术措施单位负责人：
编制人： 施工单位： 编制日期： 执行日期： 矿审批意见 审批签字： 生产科：年月日机电科：年月日地测科：年月日通防科：年月日安监处: 年月日分管领导：年月日总工程师：年月日
单轨吊机车运输安全技术措施 为保证单轨吊机车在111082工作面安装设备过程中的运输安全且保质保量完成运输任务，特制订以下安全技术措施： 一、单轨吊机车司机岗位责任制和操作规定 1、单轨吊司机必须经过专门培训，持证上岗。 2、必须熟悉所使用单轨吊机车的结构、性能、工作原理和各种保护的原理及检查试验方法，进行日常的维护和保养，按照规程要求进行操作，并懂得一般性的保养、维修和故障处理。 3、熟悉有关安全规程，准确使用信号、通讯设施，具有一定的应变能力。 4、操作时，司机保持正确的自然姿势，坐在座位上，经常目视前方，注意观察轨道联接情况，严禁将头或身体探出车外。 5、司机不得擅自离开工作岗位，严禁在机车行驶中或尚未停稳前离开司机室。若司机必须暂时离开岗位时，不得关闭电动机或车灯，但必须把控制手把打到停车位置并关闭车控制电源。 6、起吊物件时，必须吊稳、吊平衡，货载不得超过规定，否则
严禁开车。鸣笛示警无关人员站在安全位置,否则严禁开车。 二、运输前的准备 1、检查专用的燃油、机油、液压油及冷却水，过滤水水位是否达到开车要求。 2、检查各部位的润滑油及机械联接情况，各承载轮及轴承有无损坏，否则必须更换。 3、检查各驱动轮及制动闸的磨损情况，磨损超限的必须及时更换，否则不得开车。 4、检查单轨吊各种指示仪表及电气设备是否正常。 5、检查各种液压管路，控制线路有无损伤、变形、接头是否漏液等。 6、检查发动机排烟阻燃板是否堵塞，否则必须清洗畅通。 7、检查各起吊梁是否完好，保护链是否完好有效。无保险链或保险链不完好不得运输。 8、起吊液压支架前对单轨吊梁的吊挂锚杆进行检查。单轨吊机车驱动承载重力按照液压支架全重验算： 根据机电科对单轨吊梁吊挂锚杆抽查的拉拔力平均为8吨验算，一架液压支架重约为29.5吨，驱动跨越最多为10根锚杆，每根锚杆承受重力平均为2.95吨，最少为8根锚杆，每根锚杆承受重力平均为3.68吨，根据每根锚杆承受最大重力3.68吨计算，小于8吨，满足运输液压支架要求。 三、启动机车 1、向上打开储能器开关，外拉气控总开关，迅速拉动启动马达按钮，启动机车。
吊点位置的确定
在工民建及其它建筑行业的设计施工中，经常需要吊装预制的钢筋混凝土构件，如过梁、盖梁、立柱、桩等。钢筋混凝土构件，尤其是细长构件，从预制场到施工工地，将先后经历起吊、运输、堆放，到最终的吊装就位等作业程序，呈现出不同的受力特征。施工作业时，应严格按照设计所确定的吊点位置进行起吊或支承（一般在桩身的吊点内预埋直径为20~25mm的用R235钢筋制作的吊环，或用油漆在桩身标明吊点位置，以方便采用钢丝绳绑扎起吊），如果构件起吊或堆放时受力状况与设计不符，就可能使混凝土构件产生开裂，甚至断裂而造成工程事故，对此务必高度重视。 预制钢筋混凝土细长构件的主筋一般沿构件长度方向按设计内力要求通长配置，构件吊运时的吊点（或堆放时的支点）少于或等于2个时，其位置应按桩身产生的正、负弯矩值相等的原则由计算确定；当吊点为3个时，其位置应按设计或施工要求确定；当吊点多于3个时，其位置则应按吊点处反力相等的原则由计算确定，这样较为经济。如果构件主筋数量不能抵御吊装或堆放构件所产生的最大正、负弯矩值（实际计算时，尚应考虑1.2的动力系数），则在不满足段加强主筋设计，如增加主筋直径，或增加钢筋数量等。构件通常采用单点、两点、三点起吊或支承，由于计算原理相同，以下仅就两点、三点起吊构件的吊点位置进行研究。 1 两点起吊 当两吊点对称布置在结构中心的两侧时，由于构件本身的重量，将使吊点处产生负弯矩（构件上缘受拉），跨中产生正弯矩（构件下缘受拉），通过移动吊点位置，就可使吊点处的负弯矩与跨中的正弯矩相等，这时构件配置的主筋数量最省。 设构件长为L，构件自身的均布荷载为q，两外端悬臂部分长为a，两吊点及跨中位置分别为A、B、O，如图1所示： 根据力学知识，由ΣM B=0得N A= qL/2 构件跨中弯矩：M0= N A(L/2- a)-qL2/8 =qL2/8- qLa/2（下缘受拉） 吊点处构件弯矩：M A=qa2/2 （上缘受拉） 如果吊点位置合理，使M0=M A，可解得a= 0.207L，即两吊点对称布置在构件中心的两侧时，吊点距离构件端部0.207L时位置最为合理。 2三点起吊 设构件长为L，构件自身的均布荷载为q，悬臂部分长为a，三个吊点位置分别为A、B、C，如图2所示。
单轨吊设计施工技术方案及措施
单轨吊设计施工技术方案及措施 山西忻州神达南岔煤业有限公司二0一八年一月二十五日
会审记录
副井单轨吊安装施工方案及措施学习会签表
单轨吊施工技术方案及措施 根据生产建设的需求，为加快我公司生产建设进度，我公司计划于2018年2月4日至2018年2月24日安装副井单轨吊。为确保本次安装工程的安全顺利进行，本次安装工程由双鸭山方圆建筑安装有限公司南岔项目部负责，我公司相关部门配合完成安装工程。 一、成立安装领导组 组长：张胜利（矿长）陈劲松（项目经理） 副组长：赵二忠（安全矿长） 张进忠（机电矿长） 邵有有（通风矿长） 王焕国（生产矿长） 王清水（总工程师） 尹文良（通风副总） 田春喜（安全副总） 李贤保（机电经理） （安装负责人） 成员：姬晋宁杨志弘贾心宽茹文明 二、职责 组长：全面组织本次安装工程，协调各部门积极配合项目部完成安装工程任务。 项目经理：全面组织本次安装工程，组织落实安装工程的各项措施，组织安装人员进行安装。
副组长： 机电矿长、机电科长负责安装期间机电设备的安全运行及相关配件的加工制作。监督机电设备、设施的安全使用情况。负责运输设施的安全使用监督。 总工程师、技术科长负责单轨吊安装的技术指导积极配合厂家完善技术服务工作。 安全矿长、安监科长负责安装期间的安全监督工作。 通风矿长、通风副总负责安全期间通风管理。 生产矿长、基建科长负责单轨吊安装的生产组织协调，监督安装工程中锚杆、锚索预紧力试验。 安装负责人负责组织安装人员，全面负责安装工程的现场安全监督，严格按技术要求进行工程施工，确保安全技术措施落实到位，合理组织安装工程人员，确保工程安全，保质完成。 工程安装完毕后，由组长组织，各部门参与进行安装工程验收。 三、安装工期 2018年2月4日至2018年2月24日 四、巷道基本情况概述及单轨吊布置图 1、单轨吊井下线路布置图见CAD版的单轨吊轨道运输线路图，单轨吊从地面开始直接吊运支架和物料，经副斜井进入各安装地点。 2、副斜井单轨吊布置 副斜井运输线路段见运输线路图1-2段，副井现状断面图如图一所示，副斜井长度733m，平均坡度14°，宽4.5m，管路离巷道帮0.5m，井口处巷道高度4m，其余巷段高度4.3m。吊挂点偏离巷道中心250mm。将来副井布置单轨吊
第四章起重吊点的选择及物体绑扎
第四章起重吊点的选择及物体绑扎 第一节物体吊点选择的原则 一、物体的稳定 起重吊运司索作业中，物体的稳定应从两方面考虑，一是物体吊运过程中，应有可靠的稳定性；二是物体放置时应保证有可靠的稳定性。 吊运物体时，为防止提升、运输中发生翻转、摆动、倾斜，应使吊点与被吊物体重心在同一条铅垂线上，如图4—1所示。 图4—1 吊钩的吊点应与被吊物重心在同—条铅垂线上 放置物体时存在支承面的平衡稳定问题。我们先来看一下长方形物体竖放时，不同位置上的不同结果，如图4—2所示(长方体四种位置)。 图4—2 长方体四种位置 长方形物体在位置a时，重力C作用线通过物体重心与支反力只处于平衡状态；在位置b时，在F力的作用下，稍有倾斜，但重力G的作用线未超过支承面，此时三个力形成平衡状态，如果去掉F力，物体就会恢复到原来位置；当物体倾斜到重力G作用线超过支承边缘支反力及时，即使不再施加F力，物体也会在重力G与R形成的力矩作用下翻倒，即失稳状态，如c位置。由此可见，要使原来处于稳定平衡状态的物体，在重力作用下翻倒，必须使物体的重力作用线超出支承面；如果将物体改为平放如位置d，其重心降低了很多，再使其翻倒就不容易了，这说明立放的物体重心高，支承面小，其稳定性差；而平放的物体重心低，支承面大，稳定性好。因此在司索吊运工作中，应观察了解物体的形状和重心位置，提高物体放置的稳定性。 二、物体吊点选择 在吊运各种物体时，为避免物体的倾斜、翻倒、变形损坏，应根据物体的形状特点、重心位置，正确选择起吊点，使物体在吊运过程中有足够的稳定性，以免发生事故。 1．试吊法选择吊点 在一般吊装工作中，多数起重作业并不需用计算法来准确计算物体的重心位置，而是估
接触网常用计算公式
接触网常用计算公式 1. 平均温度t p 和链形悬挂无弛度温度t o 的计算 ① 2t t tp min max += ② 5-2t t t min max o +=弹 ③ 10-2 t t t min max o +=简 式中 t p —平均温度℃（即吊弦、定位处于无偏移状态的温度）； t o 弹、t o 简—分别表示弹性链形悬挂和简单链形悬挂的无弛度温度℃； t max —设计最高温度℃； t min —设计最低度℃； 2. 当量跨距计算公式 ∑∑=== n i I n i I L L LD 1 13 式中L D —锚段当量跨距（m ）； ).........(3 3 23 113 n n i I L L L L +++=∑=—锚段中各跨距立方之和； ).........(211 n n i I L L L L +++=∑=—锚段中各跨距之和； 3. 定位肩架高度B 的计算公式 2)101 +( h d h I e H B + +≈ 式中 B —肩架高度（mm ）； H —定位点处接触线高度（mm ）； e —支持器有效高度（mm ）； I —定位器有效长度（包括绝缘子）（mm ）； d —定位点处轨距（mm ）；
h —定位点外轨超高（mm ）； 4. 接触线拉出值a 地的计算公式 h d H a a - =地 式中 a 地—拉出值标准时，导线垂直投影与线路中心线的距离（mm ）。a 地为正时导线的垂直投影应在线路的超高侧，a 地为负时导线的垂直投影应在线路的低轨侧。 H —定位点接触线的高度（mm ）； a —导线设计拉出值（mm ）； h —外轨超高（mm ）； d —轨距（mm ）； 5. 接触线定位拉出值变化量max a ?的计算公式 2 max 2 max E I I a z z -- =? 式中 Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）； Z L —定位装置（受温度影响）偏转的有效长度（mm ）； max E —极限温度时定位器的最大偏移值（mm ）； 由上式可知 E=0时 Δa=0 6. 定位器无偏移时拉出值a 15的确定：（取平均温度t p =15℃） max 2115a a a ?± = 式中 a —导线设计拉出值（mm ）； Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）； 15 a —定位器无偏移时（即平均温度时）的拉出值（mm ）。a 15与a 的变化关系，主 要取决于定位器在极限温度时Δa max 的变化量的大小，当Δa max 变化量较大时，则a 15相对a 值的变化较大，当Δa max 变化量较小 时，则a 15相对a 值变化量较小。但Δa max 的变化量又取决于定位器在极限温度时E max 值的大小，当定位器在极限温度时偏移值较大时，则Δa max 变化也较大，则a 15≠a ，反之偏移值较小时，则Δa max 变化也较小，则a 15≈a 。所以确定平均温度时定位点拉出值a 15的目的是为了满足在极限温度时，拉出值不超过允许误差。除直线反定位以外，当温度高于或低于平均温度时，拉出值都将是增大。因此，调整a 15时应满足下列关系为好：
单轨吊选型计算
单轨吊选型计算 本矿现有一套DLZ110F型柴油动力单轨吊机车担负从副斜井井筒到采区的全部提升运输任务。其技术参数为驱动单元4+3（7驱），最高功率为81KW；气缸个数为4个；冷却方式为水冷却；自重为6000kg；驱动直径为355mm；最大迁移，最大牵引力为140KN；最高速度为2m/s；转弯半径水平为4m，垂直为8m；吊轨最大倾角30°，机车最大载荷为20吨；MHZZ-16DUO液压提吊梁，最大载重量32吨；单轨吊专用BTS型制动小车；SK-20型小车；小车自重200kg。经计算现有提升设备能满足该矿达0.90Mt / a生产能力后的辅助提升需要。 1.设计依据 1）矿井年产量：0.90Mt / a； 2）工作制度：330d，16h； 3）井筒特征：斜长：220m，倾角：0-25°； 一采区材料下山长度：650m，倾角：0-21°； 首采区工作面回风顺槽长度：850m，倾角：0-5°； 井底车场长度：200m； 最大输送距离：1920m，最大倾角25°；
4）提升方式：单轨吊车； 5）散矸容量：1.6t/m3； 6）最大班提升量： 材料及设备每班3箱； 矸石提升每班3箱； 每班下放炸药、雷管量各1箱； 每班其他作业人数：2箱/班； 配置4个3m3自卸式集装箱，每个集装箱重量860kg； 最大件为端头液压支架分体件，最大件重16t； 最大班下井人数：80； 2.单轨吊运输能力计算 1）列车牵引能力理论计算 列车在牵引状态时，机车的牵引力F（单位N）与列车的静阻力和惯性力是平衡的。 F=W o+W i+W a 式中： W o一基本阻力，N W i一坡道阻力，N；
204工作面单轨吊设计
陕西正通煤业204工作面单轨吊设计 一、作业环境及设备参数 （一）作业环境 为确保西区204工作面回采时综采配件、排水设备、物料等安全可靠、快速高效地运输，在204两顺槽、204撤面道、205回风顺槽安装单轨吊梁，巷道最大坡度8°最大长度1750m。 （二）设备参数 发动机型号： ZETOR1404-turbo(符合矿井使用条件） 发动机类型：直喷压燃式柴油机 最大输出功率： 81KW 额定转速： 2300min-1 发动机重量： 500kg 发动机起动器：液压式 最大载重量： 16t 联轴器：整体式弹性联轴器 传动：液压静压-可调节形式，液压马达 制动器：液压-机械钳式制动器 最大牵引力： 100KN 最大行驶速度： 4.3km/h 机车总重： 5200kg 水平转弯半径： 4000mm
垂直转弯半径： 8000mm 最大允许坡度： 30° 二、单轨吊选型设计 根据巷道实际情况，参照运输最大部件和单轨道机车最大运行坡度进行选型计算：（物料最大重量16t，最大件巷道坡度最大8°，满足单轨道运输要求最大30°要求） （一）设备选型计算 单轨道安装于204回风顺槽1750m，最大坡度8°。 1、列车牵引能力计算 列车在牵引状态的F与列车的静阻力阻力和惯性力是平衡的。 F=W o+W i+Wα 式中： W o-基本阻力，N； W i-坡道阻力，N； Wα-惯性力，N。 (1)W o=（P+Q）g.ω=4321.8N P-列车质量（机车自重5200kg+起吊梁自重2000kg+司机自重150kg+制动车500kg） Q-货物自重，（取最大件16000kg） g-重力加速度，9.8m/s2 ω-列车阻力。
接触网常用计算公式
接触网常用计算公式
h —定位点外轨超高（mm ）； 4. 接触线拉出值a 地的计算公式 h d H a a - =地 式中 a 地—拉出值标准时，导线垂直投影与线路中心线的距离（mm ）。a 地为正时导线的垂直投影应在线路的超高侧，a 地为负时导线的垂直投影应在线路的低轨侧。 H —定位点接触线的高度（mm ）； a —导线设计拉出值（mm ）； h —外轨超高（mm ）； d —轨距（mm ）； 5. 接触线定位拉出值变化量m ax a ?的计算公式 2 max 2max E I I a z z --=? 式中 Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）； Z L —定位装置（受温度影响）偏转的有效长度（mm ）； max E —极限温度时定位器的最大偏移值（mm ）； 由上式可知 E=0时 Δa=0 6. 定位器无偏移时拉出值a 15的确定：（取平均温度t p =15℃） max 2 1 15a a a ?±= 式中 a —导线设计拉出值（mm ）； Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）； 15a —定位器无偏移时（即平均温度时）的拉出值（mm ）。a 15与a 的变化关 系，主要取决于定位器在极限温度时Δa max 的变化量的大小，当Δa max 变化量较大时，则a 15相对a 值的变化较大，当Δa max 变化量较小 时，则a 15相对a 值变化量较小。但Δa max 的变化量又取决于定位器在极限温度时E max 值的大小，当定位器在极限温度时偏移值较大时，则Δa max 变化也较大，则a 15≠a ，反之偏移值较小时，则Δa max 变化也较小，则a 15≈a 。所以确定平均温度时定位点拉出值a 15的目的是为了满足在极限温度时，拉出值不超过允许误差。除直线反定位以外，当温度高于或低于平均温度时，拉出值都将是增大。因此，调整a 15时应满足下列关系为好：
单轨吊简介
第一章单轨吊的发展与应用前景 第一节、单轨吊的发展历史及现状 一、传统的运输方式的优缺点分析。 目前，我国大多数煤矿的采掘工作面的辅助运输广泛采用小绞车（回柱机）对拉、接力运输方式，这种运输方式运输能力低，运输环节多，占用设备多，占用人员多，需要铺设大量的中间车场，安全隐患大，成为制约矿井安全和机械化发展的老大难问题。近几年来，推广了卡轨车（梭车）运输，对于解决上述问题发挥了重要作用，特别是对于掘进矸石运输效果更为突出。但是卡轨车对巷道长度、坡度和弯道、轨道、变形等条件的要求比较严格。随着煤矿开采深度的加大，巷道变形严重，大大限制了卡轨车运输方式的推广应用。下面就两种运输方式进行分析。 （一）、小绞车运输 1、用途：目前我矿绝大多数是采用小绞车运输方式，主要用于采区顺槽掘进矸石、物料和综采设备的运输。 2、存在突出问题 （1）、运输能力低。由于多部小绞车运输环节多，大量时间消耗在人工多次倒车、连车和摘挂钩上，而且小绞车本身速度不快（25KW绞车为 1.086m/s,40kw绞车为1.305m/s）,因此运输能力低，是目前影响运输效率提高的关键因素。 （2）、运输环节多，占用人员多，效率低，劳动强度大。因小绞车的最大运输距离不超过400m，当运距大于400m以后，至少需要4台小绞车，各小绞车需配备司机，各车场需设把钩工，造成采掘巷道需要安排大量人员从事辅助运输工作，效率十分低下。 （3）、占用设备多。需占用大量的小绞车，开关电缆及各种小型电器，增加了安装和维护工作量。 （4）、轨道系统复杂，受巷道变形影响严重，维护量大。 （5）、需要增加大量的中间车场。为保证行人安全方便，各类车场需加大断面，这样既浪费材料又费时费工，同时还增加了排矸量，不利于巷道支护。 （6）、安全隐患大。由于小绞车的使用环境差，造成小绞车排绳乱，钢丝绳损坏
接触网常用计算公式
附件一、接触网常用计算公式： 1.平均温度t p和链形悬挂无弛度温度t o的计算 t max+t min ①t p= 2 t max+t min ②t o弹= －5 2 t max+t min ③t o简= －10 2 式中t p—平均温度℃（即吊弦、定位处于无偏移状态的温度）； t o弹、t o简—分别表示弹性链形悬挂和简单链形悬挂的无弛度温度℃； t max—设计最高温度℃； t min—设计最低温度℃； 2.当量跨距计算公式 n ∑L I3 LD= i=1 n ∑L I √i=1 式中L D—锚段当量跨距（m）； n ∑L I3=（L13+ L23+……+ L n3）—锚段中各跨距立方之和； i=1 n ∑L I=（L1+ L2+……+ L n）—锚段中各跨距之和； i=1 3.定位肩架高度B的计算公式 B≈H+e+I（h/d+1/10）h/2 式中B—肩架高度（mm）； H—定位点处接触线高度（mm）； e—支持器有效高度（mm）；
I—定位器有效长度（包括绝缘子）（mm）； d—定位点处轨距（mm）； h—定位点外轨超高（mm）； 4.接触线拉出值a地的计算公式 H a地=a－h d 式中a地—拉出值标准时，导线垂直投影与线路中心线的距离（mm）。a地为正时导线的垂直投影应在线路的超高侧，a地为负时导线的垂直投影应在线路的低轨侧。 H—定位点接触线的高度（mm）； a—导线设计拉出值（mm）； h—外轨超高（mm）； d—轨距（mm）； 5.接触线定位拉出值变化量Δa max的计算公式 Δa max=I z－√I2z－E2max 式中Δa max—定位点拉出值的最大变化量（mm）； I z—定位装置（受温度影响）偏转的有效长度（mm）； E max—极限温度时定位器的最大偏移值（mm）； 由上式可知E=0时Δa=0 6.定位器无偏移时拉出值a15的确定：（取平均温度t p=15℃） a15=a±1/2Δa max 式中a—导线设计拉出值（mm）； Δa max—定位点拉出值的最大变化量（mm）；
单轨吊施工方案
天津嘉里中心酒店幕墙工程单轨吊施工方案 编制人： . 审核人： . 批准人： . 嘉特纳幕墙（上海）有限公司
目录 第一章工程概况 (3) 第二章单轨吊安装拆除说明 (5) 第三章单轨吊使用说明 (11) 第四章单轨吊使用注意事项 (13) 第五章单轨吊验收检查 (14)
第一章工程概况 1、概述 塔楼单元体总共有4672 樘，施工期间单元体以每日运输40 块单元体进场，每天需进3车，场地及时间都有较多限制，需总包大力协助，指定一处板块放置的专用场地和配置夜间照明设施。 单元体采用小吊车配合环形轨道进行单元板块安装，小吊车用于单元体的垂直运输，环形吊装轨道用于单元体的水平运输，卸货及地面水平运输运输用5吨叉车。 单元体吊装操作步骤 操作步骤说明： ○1先用固定在一点的小吊车把所要安装的板块从地面吊到安装高度。
○3通过手动跑车把单元板块运到安装位置，使用手动葫芦进行竖向调节安装板块。 吊装轨道设置
第二章单轨吊安装拆除说明 单轨吊机是悬挂在楼板四周的工字钢轨道与电动葫芦所组成的吊装设备。用于幕墙单元板吊装的专用设备，它具有操作方便、灵活、安装速度快等特点，第一次安装在20层楼面，此后安装在33层（根据施工进度及现场情况架设）。 1、安装拆除方法 1）、定做好的单轨吊（工字钢）运输到需要安装的楼层，分别放置在需要安装的位置旁边。 2）、因单轨吊安装在结构楼板的外边，所以安装时要防止坠落，必须采取有效的安全措施。 3）、安装程序： 单轨吊车安装流程图 安装悬挑工字钢及环形轨道的工字钢的操作安全措施： 轨道安装控制两个方面的安全：防止操作时轨道的坠落伤人和操作
整体吊弦长度计算
整体吊弦长度计算 按全补偿简单链型悬挂时，且假设接触线自重负载通 1、原始测量数据 悬挂点承力索到2条钢轨内缘的距离为A ，B ；支柱间的跨距为L ，曲线外轨超高为h w 。 2、数据处理 (1)承力索对线路中心的水平偏移距离为a ＇ a ＇=(B 2-A 2)/2×1435 (2)承力索对轨面的垂直距离H 1＇ H1＇= A 2- (1435/2-a ＇)2 (3)该悬挂点处承力索的结构高度h h= H1＇- H （H 为设计导高）。 3、计算公式 (1)直线段: -1000[gX(L-X)/2T c ]+[h 1+(h 2-h 1)X/L] ① (2)曲线修正值 [X(L-X)h w +T j /T c * h w (X-D)(L-X-D)]/(3R) ② (3)竖曲线修正值 1000(T c +T j )* (X-D)(L-X-D)/(2R 0T C ) ③ (4)预留弛度修正值 4F 0(X-D)(L-X-D)/(L-2D)2 ④ 4、直线段吊弦长度计算公式C(之字布置) C= [①+④]2+[a 1+(a 1-a 2)X/L]]2 +③
5、圆曲线段吊弦长度计算公式C= ①+②+③+④ 6、缓和曲线吊弦长度计算公式C (1)A柱在直线，B柱在缓和曲线，a均为正值 C= [①+④]2+[a- aX/L]2 +③ (2)A柱在缓和曲线，B柱在直线 C= [①+④]2+[aX/L]2 +③ 7、有集中荷载时吊弦长度修正值hv -VX(L-l)/(TL) (D≤X≤l) hv= - -Vl(L-l)/(TL) (l≤X≤l-D) 本文中各个变量的含义: C:吊弦长度(mm) h1:支柱1的结构高度(mm) h2:支柱2的结构高度(mm) g:单位悬挂自重(kg/m) X:吊弦到支柱1的距离(m) L:支柱1到支柱2的实际跨距长度(m) T C:承力索的额定张力(kg) T j:接触线的额定张力(kg) h w1:支柱1处外轨超高(mm) h w2:支柱2处外轨超高(mm) h w:吊弦处外轨超高(mm) h w= h w1+(h w2- h w1)X/L R:曲线半径(m) R0:竖曲线半径(m) 竖曲线“”时为正,反之为负。D：第一根吊弦距悬挂点的距离（m） F0：跨中预留驰度（mm） a1、a2：接触悬挂两端对承力索的之字值（mm） V：集中荷载重量（kg） l: 集中荷载距离支柱1的距离(m) 预留驰度的计算：Y=a(X-D)2+b(X-D) 式中:a=-4F0/(L-2D)2；b=4F0/(L-2D)。
关于单轨吊运输系统调研报告)
关于单轨吊运输系统使用情况调研报告 2013年6月24日，根据公司安排机电、地质、设计、通防防冲等专业共计11人，到临矿集团古城煤矿对井下采用单轨吊运输进行调研学习，下面我们就把这次调研的感受，并结合高煤公司目前井下运输设备装配的情况及下一步在辅助运输方面的建议作出如下汇报： 一、调研目的 （一）主要学习和调研古城煤矿单轨吊辅助运输设备的使用范围、条件、效果及冲击地压的治理情况。 （二）结合我公司的实际情况为下一步的运输装备升级和改造提供规划和设想，从而达到以装备置换人，以新装备、新技术实现运输本质安全的超越提升。 二、古城煤矿简介 山东能源临矿集团古城煤矿是经国家计委批准建设的国有大型现代化矿井，1996年5月开工建设，2001年投入生产，设计年生产能力90万吨，核定年生产能力220万吨，系统最大生产能力300万吨，现有职工2780人。与矿井生产能力相配套的有铁路专用线，年入洗量180万吨的精煤洗选厂、装机容量为24MW的综合利用电厂。矿井开采深度最大达1300米，应力集中程度高，属于超井深、厚煤层开采、强冲击地压，受冲击地压威胁较大。 三、古城煤矿地质采矿及支护方式 （一）古城煤矿主采煤层为山西组3煤，煤层顶板为砂质泥岩厚度、底板岩性厚度，矿井整体划分为3个水平，即-500水平、-850水平、-1030水平，开采最深的地方达到负1000m以下,主要
采用建下宽条带开采工艺。 （二）古城煤矿工作面到采区到全矿井顶、底板岩性进行深入了解： 1、古城煤矿3205工作面 该作面标高-1000～-1220m、地面标高+52.86～+54.75m、煤层倾角8°～11°。3煤顶、底板情况见（表1） （表1） 2、古城煤矿33采区 该作面标高-640～-1050m、地面标高+55.37m、煤层倾角5～25°平均14°°、3煤厚度8.75m，硬度系数ｆ=2-4。 3、煤顶、底板情况见（表2） （表2）
有砟轨道区段接触网吊弦测量计算分析
DOI：10.19587/https://www.360docs.net/doc/5d4936510.html,ki.l007-936x.2018.02.011 有砟轨道区段接勉网吊弦测量计算分析 赵东波接触网有砟轨道区段接触网吊弦测量计算分析 赵东波 摘要：电气化铁路有砟轨道的铺设精调滞后于接触网上部结构安装施工，在接触网上部结构施工前轨道不能 达到设计标准，待线路精调完成后，接触线实际髙度不能满足验收标准，致使接触网后期调整工作量较大。本 文通过建立数字参数模型，在有砟轨道线路精调不到位的情况下对接触网吊弦进行测量和计算，并以瑞九铁路 试验段为例进行应用分析，应用效果较好。 关键词：有砟轨道区段；吊弦；计算分析 Abstract：The accurate adjustment of laid ballast tracks of electrified railways is relative lagged behind fhe construction of OCS superstructure in terms of construction schedule nodes.Alter accurate adjustment of track,the constructed OCS superstructure may not satisfy fhe design standard,with fhe actual contact wire height unsatisfied wifh fhe acceptance requirements and fhat will increase the works for post adjiistment of OCS.With tiie first piece of w ork in Ruichang-Jiujiang railway,accurate dropper length is calculated accurately when the works of b allast txadc are not fully completed,and the experumoat shows that the calculation has better application effects. Key words:Ballast track;drover;calculation and analysis 中图分类号:U225.4+8 文献标识码:B 文章编号：1007-936X (2018) 02-0045-02 〇引言 2017年，我国铁路实施大规模提速改造，设 计时速200?250 k m高速铁路建设中，线路多为有 碎道床，与设计时速300?350 k m线路标准相同，接触网悬挂髙度调整标准要求较高，其吊弦采用整 体不可调吊弦，吊弦计算是接触网施工中非常重要 的一个环节。 随着电气化铁路的发展及四电工程施工一次 到位工艺理念的逐渐深入，目前接触网专业的各种 计算软件相对比较成熟，但各计算软件的原始数据 采集输入均主要依据钢轨面不发生变化情况下直 接测量所得数据，因此在轨面各种参数没有到位的 情况下，现场测量的数据需要在软件计算前换算成 相对钢轨达到设计要求下的数据。另外，影响吊弦 计算精度的因素较多，主要有线路参数、腕臂偏斜、拉出值、承力索的实际髙度等。线路参数可通过设 计相关参数获得，腕臂偏斜通过严格要求工艺标准 得到解决，拉出值通过交粧资料一般相对准确，而 承力索的实际高度在钢轨不到位时测量计算比较 困难繁琐，对吊弦的计算精度影响也较大，本文将 作为重点进行分析。 作者筒介：赵东波.中铁电气化局集团有限公司上海电气化 工程分公司，工程师。1有砟轨道区段接触网吊弦计算分析 1.1模型参数 有砟轨道区段链形悬挂吊弦计算参数采集的 模型是基于设计轨面髙程、现场实测现有轨面至承 力索髙度、实测轨距、实测超髙、c p m成果髙程 等参数、数据通过相似三角形等原理转换为正常软 件计算需求的数据，即计算出设计轨面至承力索的 髙度（承力索实际髙度）。 承力索实际髙度=实测承力索髙度-c p m 粧标髙与实测轨面标髙高差+c p m粧高程与设计 轨面髙程高差（图1)。其中，c p m粧髙程、设 计轨面髙程由站前交粧取得，为海拔高度。 图1承力索实际高度计算模型 45
单轨吊方案
***煤矿单轨吊方案 、巷道基本条件 1、单轨吊运输线路如图一说示，单轨吊服务于一采胶带上山，主要用于综掘设备的运输以及锚杆、锚索、锚网等材料的运输，运输过程中的最重物体为综掘机，高1500mm重20吨。 2、单轨吊运行线路中最大坡度为18°,井底车场断面宽度为4.6m，皮带巷断面宽度4.8m，联巷断面宽度4.2m。目前巷道正在掘进过程中。 图一单轨吊运输线路图 CS10 二、机车的选型 1、选用柴油机车DZ1800 3+3型的，机车重量8700kg，长度 20.448m，牵引力120KN制动力180KN J起吊梁选用SLG8.1.2的，自身重4633kg，长13.1m。携带掘进机时，机车重量加载荷总重为 G=8700+4633+20000=33333kg 查速度曲线图表一得：坡度为18°时，机车所需要的牵引力约为110KN则选用DZ1800 3+3型柴油机车完全可以满足吊运20吨重物的要求。
速度曲线图表 Fig. 1:驱动图表DZ1800 3+3,摩擦轮？ 340,发 动机470 cm 3, 12/8 发动机 2、机车的配置初步为SLG8.1.2起吊梁1套，8吨的起吊梁2套。 SLG8.1.2起吊梁用来运输综掘机等重量大的设备；8吨的起吊梁用来 运输物料 及其它小型设备。 S s s irt M J ■ 、 p? \ X li _■ 詈黑JL Gunns 芒 mqa srt TEE 一 」01m 噩 UJLIEnppnJq 一星 Q 导■巨豈c 一墨京皆至丢总駁 sft - -Um 一 ^UJnCLc Neigung in Grad _■ ddurlm-」 o ￥a.wd i5MESJeqn 00GI4u-<匸 上 @世?壘 V-UJ > HeNB-PUPHrQSse
吊弦计算
吊弦安装计算 一、执行接触网计算软件进入软件主菜单，选定“吊弦安装计算” 栏，根据现场实际情况完成基本数据库、原始数据库数据输入。 二、字段说明 1）悬挂类型——承导线型号 2）导线高——导线高度 3）悬挂单位自重——悬挂的每米质量（包括吊弦重、承力索和导线重） 4）接触线单位自重——接触线的每米质量 5）承力索额定张力——承力索设计的额定补偿张力 6）接触线额定张力——接触线设计的额定补偿张力 7）预留驰度率——接触线的预留驰度值 8）吊弦线夹扣料值——承力索的顶面与导线的底面至吊弦环两端的长度之和 9）跨距下限——吊弦布置数量相同的跨距范围的最小值（包括该值） 10）跨距上限——吊弦布置数量相同的跨距范围的最大值（不包括该值） 11）吊弦根数——分布在该跨距范围内吊弦的总数量 12）未知间距数——该跨距范围内吊弦间距未确定的数量
13）左1——该跨距内左支柱悬挂点至第一根吊弦的间距 14）1-2——第一根吊弦至第二根吊弦的间距 15）2-3——第二根吊弦至第三根吊弦的间距 16）3-4、4-5、5-6、6-7、7-8、8-9、9-10——各间距类推17）10-右——第十根吊弦至右支柱悬挂点的间距 18）跨距特征——该跨距内线路特征（集中负荷、曲线、竖曲线）19）承力索偏移值——承力索相对导线的偏移值 20）曲线半径——该跨距所在范围内的线路曲线半径 21）集中负荷——该跨距内集中负荷的重量 22）竖曲线半径——该跨距内的竖曲线半径 23）承力索高度——悬挂点处承力索相对于轨面中心的高度24）曲外超高——悬挂点处曲线的外轨超高 25）集中负荷至左端距离——集中负荷中心至左悬挂点的距离26）吊弦1~10——吊弦从左到右的编号 27）吊弦位置——吊弦至左侧支柱的距离 28）吊弦长度——吊弦加吊弦线夹的长度和 29）实际下料——吊弦实际有效长度，不含回头长度 30）预留驰度——导线的设计预留驰度 三、计算步骤： 1）核对吊弦常用数据库、吊弦分布数据库是否正确。 2）所有输入或修改的数据必须保存后方可退出。 3）进入原始数据输入窗口。依次输入车站名、跨距特征及各项
机车牵引单轨吊运输能力计算
机车牵引单轨吊运输能力可按下式计算： Q ＝d d G f g F -+) cos sin αα（ ＝7.8) 9cos *3.09sin *8.9120-+（ ＝7.8)9877.0*3.01564.0*8.9120-+（ ＝7.8030.27- ＝18.33 式中：d f ＿＿运行比阻力（KN/t ）；水平直道不大于300 N/t ，水平弯道不大于550 N/t Q ＿＿运输能力；g ＿＿重力加速度9.8；F ＿＿牵引力；d G ＿＿机车及配套设备自重 机车牵引单轨吊车运送物料、设备的机车台数可按下列公式计算： 1、机车往返一次运行时间可按下式计算： y t ＝ v k L s 602 y t ＝0 .1*8.0*601500*2 y t ＝48 3000 y t ＝62.5 式中：v ＿＿运行速度（m/s ） s k ___速度速度影响系数，一般取0.8 2、每台机车每班往返次数可按下式计算： P ＝d y t t T +60 P ＝45 5.626*60+ P ＝3.35
式中：P ＿＿往返次数（次/台*班） d t ___装载和调车辅助时间（min ） 3、每班需用列车数可按下式计算： n N ＝ y b ZG kQ n N ＝5 *43*33.18*2.1 =3.30 式中：n N ＿＿列车数（列/班） k___运输不均衡系数，取1.2 3、单轨吊机车台数可按下式计算： N ＝P N n 无轨胶轮车运输 1、一般规定 1.1在下列条件下矿井井下的设备、材料和人员的运输，条件适宜时的矸石运输。要采用防爆无轨胶轮车： 1 地质条件简单，采用小倾斜角开拓或平硐开拓的近水平煤层的矿井。 2 全风压通风高瓦斯矿井进风的主要运输巷道。 3 瓦斯矿井中掘进岩石巷道、主要回风巷和采区进(回)风巷道。 1.2无轨胶轮车运行的倾斜巷道倾角不宜大于60，运行转弯半径应根据设备相应的技术恨不能选取。 1.3 立井开拓，条件适宜时井下辅助运输也可采用防爆型无轨胶轮车，在井底车场或就近合适地点应设置换装站。 2、无轨胶轮车选型计算 2.1 无轨胶轮车所需最大牵引力可按下式计算： F ＝αωαcos )sin )1h i h i Q q g Q q g +++（（ 式中：1ω___胶轮与路面的滚动摩擦系数，混凝土路面取0.010～0.012；处理后的碎石路面取0.012～0.020；碎石、砂石路面取0.020～0.025。 2.2 无轨胶轮车运行速度应按照机车的牵引特性曲线选定。
2吨单轨吊计算书
2t固定单轨起重机主梁计算书 编写 审核 常州永芳起重机械有限公司
已知：起重量2000kg 葫芦自重300kg ，跨度5m 起升高度6000mm ，起升速度8m/min 运行速度为20m/min ，主梁为工字钢28B ，工作级别A3，主结构件材质Q235-B 一、主梁强度计算 主梁截面如下： 1、 主梁截面参数计算： 惯性矩计算： )(1048.74 7 mm X I X = )(1079.34 6mm X I y = )(1034.54 5 mm X W X = 均布载荷q=0.4693N/mm 2、 主梁受力计算 载荷系数Ψ 1 =1.1 Ψ2=1.04
主梁上集中载荷 P=Ψ 1 G 葫芦+Ψ2Q=1.1×300×9.8+1.04×2000×9.8=23618（N ） 3、 主梁跨中截面整体弯曲应力计算 整个结构是个平面杆系机构，近似简支梁计算 主梁跨中截面处最大垂直弯矩 mm N PL L M X .1012.34 5000 236188 5000 4693.01.14 8 q 7 2 2 1?=?+ ??= + =Φ 工字钢最大弯曲应力： []a 17534 .1235a 42.5810 34.51012.35 7x x 1MP MP W M ＝＝ σ＜σ=??= = 合格 4、主梁下翼缘在小车轮压作用下引起局部弯曲应力计算 工资钢外边缘的局部应力： 2 x b z bz t P K ? =σ 式中：x P 为葫芦运行车轮的轮压 ) (75.88564 5.1N P P X == 5066 .05.10-1245.075 .28=?= ） （ξ 查表格b z K ：计算系数1.03 t ：为下翼板平均厚度13.7mm 代入公式得a 02.507 .1375.885606.12 bz MP =? =σ 5、 主梁工字钢翼缘边合成应力：
电杆吊点计算方法
电杆吊点计算方法 1、计算杆塔重心位置： 例题：已知杆上L=18m 的等径单杆，横担重66kg ，绝缘子串（包括金具）重3×34=102kg ，杆外径D=300mm ，内径d=200mm ，壁厚δ=50mm ，每米杆重q=102kg/m 。求整杆重心H 0。 解：按题意求救如下。 (1) 横担及绝缘子串重量 G 1=66+102=168(kg) G 1作用点位置取横担高度的1/3，即1/3×2.5≈0.8(m) 《式中2.5为电杆导线横担距地线横担的距离，上字型横担为下层导线横担到中项导线横担的距离》 则 H 1=14.8+0.8=15.6(m) (2) 杆段自重G=18×102=1836(kg) )(9218 m H == (3) 计算整杆重心H0 )(55.916818366.15168918361110m G G H G GH H ≈+?+?=++= 答：整基杆塔重心距杆底9.55m 。 2、单吊点立杆选择吊点C1的理想位置： ①等径杆理想位置为：H ≈1.4×h （h 为重心点距马槽口支点的距离） ②锥径杆理想位置为：H ≈4/5×L （L 为电杆小头到马槽口支点的距离） 3、双吊点立杆固定点的参考值： ①等径杆： 对地夹角为70°时：（h 为重心距马槽口支点的距离） 1、 抱杆有效高度：（0.8~0.95）×h 2、 抱杆座点距马槽出口距离：0.4×h 3、 马槽出口距C2吊点距离：0.86×h 4、 马槽出口距C1吊点距离：1.72×h 5、 C1吊点距C2吊点距离：0.86×h 6、 磨绳导向滑车距马槽口距离：26×h 对地夹角为65°时： 1、 抱杆有效高度：（0.75~0.9）×h 2、 抱杆座点距马槽出口距离：0.3×h 3、 马槽出口距C2吊点距离：0.93×h 4、 马槽出口距C1吊点距离：1.72×h 5、 C1吊点距C2吊点距离：0.79×h