600MW锅炉点火装置及油枪
双强煤粉少油点火装置在600MW机组贫煤锅炉上的应用
22 10 0 9
表
1
燃料特性
1
机 组概况
国 电龙 山 发 电有 限责任公 司
一
期
2 × 600 M w B & W
空
冷机组
司的
1
号
、
2
号炉为北 京 巴威公 司按美 国
公
、
R BC
、
系列 锅 炉技术标准设 计制造 的亚 临界 参数
一
自然 循 环
Ⅱ
一
次 中 间再 热 单 炉 膛 平 衡 通 风 全 钢 构 架
（） ３ 油配风 由独立 风 机提供 ， ３台风机 。根据 设 共 定值 和测 风元 件 反馈 ， 过 电动 调 节 阀 调节 油配 风 风 通 量 ， 台风机 向 ２只 主喷 口油 燃 烧器 和 ２只乏 气 口油 每 燃烧 器 提供助 燃风 。
３ 改造 效 果
２０ ０ ６年 １ ２月 ２ ２日 １ 炉 点火 ， 行 空冷 岛 热态 号 进
维普资讯
双 强 煤 粉 少 油 点 火 装 置
在
600 M W 机 组 贫 煤 锅 炉 上 的 应 用
黄 国强
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任 国宏
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国 电 龙 山 发 电 有 限 责任 公 司 河 北
0 56400
徐 州燃 烧 控 制研 究 院 有限公 司 江 苏 徐 州
图 １ 双 强煤 粉 燃 烧 器
表 ２ 双 强 煤 粉 少 油 点 火 装 置 冷 态 标 定 结 果
项 目 １号 ２ 双 强 号 少油 装置
600MW锅炉冷态启动及正常运行调整论文
600MW锅炉冷态启动及正常运行调整[摘要] 首先先介绍一下600mw锅炉和三井巴布科克低nox轴向旋流燃烧器（lnasb）的特点。
只有了解了本锅炉的特点和燃烧器的布置特性，才能便于运行的调整。
[关键词] 燃烧调整强化燃烧低nox轴向旋流燃烧器等离子一、超临界燃煤本生直流锅炉特点1.良好的变压、备用和再启动性能.锅炉下部炉膛水冷壁及灰斗采用螺旋管圈，在各种负荷下均有足够的冷却能力，并能有效地补偿沿炉膛周界上的热偏差，水动力特性稳定；采用四只启动分离器，壁厚较薄，温度变化时热应力小，适合于滑压运行，提高了机组的效率，延长了汽机的寿命。
2.燃烧稳定、温度场均匀的墙式燃烧系统.墙式燃烧系统的旋流燃烧器具有自稳燃能力和较大的调节比，在炉膛中布置的节距较大，相邻的燃烧器之间不需要相互支持；墙式燃烧系统的燃烧器布置为对称方式，沿炉膛宽度方向的热量输入均匀分布，因而在上炉膛及水平烟道的过热器、再热器区域的烟气温度也更加均匀，避免高温区受压元件的蠕变和腐蚀，有效抑制结渣。
3.经济、高效的低nox轴向旋流燃烧器（lnasb）.lnasb燃烧器适用多种燃煤煤种，而且已经作为一种经济实用的手段来满足日益严格的降低nox排放的需要。
4.高可靠性的运行性能二、三井巴布科克低nox轴向旋流燃烧器（lnasb）的特点我厂燃烧器为三井巴布科克开发的低nox轴向旋流燃烧器lnasb，作为一种经济实用的手段来满足现有的及将来日益严格的降低nox排放的要求。
燃烧器的设计，实质上都是由一些把燃烧空气分隔成若干独立通道的同心套管所组成。
燃烧器设计的关键是各种轴向旋流风的引入。
结构简单而又牢靠，避免与许多径向设计的旋流器之间采用大量的机械连接。
lnasb 的设计准则如下：1增大燃料挥发份的释放速率，以获得最大的挥发物成生量。
2在燃烧的初始阶段形成一个缺氧的区域，最大限度地减少nox的生成，但同时又提供适量的氧气以维持火焰的稳定。
3改善燃料富集区域的滞留时间和温度水平，以最大限度地减少nox 的生成。
基于600MW机组“W火焰”型锅炉的微油点火技术应用
１ ７ ． ５ ８ １ ２ ． Ｏ ０
８ ． ９ ７ ７ ． ８ ０
２ ６ ． ２ １ １ ２ ． Ｏ ０
基于 ６ Ｏ Ｏ ＭＷ 机组“ Ｗ 火焰 ’ ’ 型锅炉 的微油点火技术应用
陈继 伟
（ 湖南华润电力有限公司 ， 湖南 郴 州 ４ ２ ３ ０ ４ ２ ）
摘
要： 探 讨 了微 油 点 火 技 术 ６ ０ ０ ＭＷ 机 组 “ ｗ 火焰” 型 锅 炉 的 应 用 。 通 过 对某 电 厂 ６ ０ ０ ＭＷ 机 组 ｗ 火 焰 锅 炉微 油 点火 技 术 的研 究 。 提
（ ２ ） 微 油 点 火 系统 不 能 使 锅 炉 性 能 受 到 明显 影 响 ；
（ ３ ） 系 统 及 其 附属 配套 所 带 来 的 能 耗 须在 可接 受 范 围 内 ； （ ４ ） 安 装 布置 合理 ， 对 原 有 系统 的改 变 不 宜 过 大 ；
（ ５ ） 投 资 回 收期 不 能 过 长 。 技术要求如下 ：
０ 引 言
在 我 国 燃 油 紧 缺 的 情 况 下 。火 电 厂 锅 炉 机 组 燃 油 目趋 紧
２ 改造的可行性
２ ． １ 设计原 则 与技术 要 求
微 油 点 火 系 统 的技 术 方 案 设 计 综 合 考 虑 包 括 节 油 率 、 机 组
张 。尤 其 是 在 近 年 来 煤 炭 市 场 进 场 导 致 煤 种 多 变 和 煤 质 低 劣 。 同 时 机 组 调 峰 次 数 增 加 的情 况 下 ， 燃 烧 用 油 已成为 火 电 厂一 笔 很 大 的 成 本 支 出 。 由于 ｗ 型 火 焰 锅 炉 在 无 烟 煤 方 面具 有稳 定
（ １ ） 微 油 点 火 系 统 应 有 良好 的 可 控 性 能 ， 合 理 的 运 行 操 作
600MW超临界W型火焰直流锅炉水冷壁壁温差控制研究陈飞
600MW超临界W型火焰直流锅炉水冷壁壁温差控制研究陈飞发布时间：2023-06-30T08:23:17.750Z 来源：《中国电业与能源》2023年8期作者：陈飞[导读] 本文以某电厂600 MW超临界W型火焰直流锅炉为研究对象，针对其水冷壁的结焦、磨损及壁温升高等问题，提出一系列降低水冷壁温差的技术措施。
在机组运行过程中，通过调整水冷壁分区和控制循环倍率的方法，有效控制了水冷壁的壁温，解决了结焦、磨损等问题。
贵州省习水鼎泰能源开发有限责任公司贵州遵义 563000摘要：本文以某电厂600 MW超临界W型火焰直流锅炉为研究对象，针对其水冷壁的结焦、磨损及壁温升高等问题，提出一系列降低水冷壁温差的技术措施。
在机组运行过程中，通过调整水冷壁分区和控制循环倍率的方法，有效控制了水冷壁的壁温，解决了结焦、磨损等问题。
关键词：超临界W型火焰直流锅炉；水冷壁壁温；结焦；磨损目前国内超临界火焰直流锅炉的水冷壁布局采用低质量流量垂直管设计，水冷壁分为上水冷壁和下水冷壁，两者之间的过渡配有水冷壁中间混合收集器，也就是说，在壁炉下方具有垂直上升的内螺纹管的水冷壁入口歧管中，在L冷却壁的中间混合物歧管中，该垂直优化的阴管具有低质量流量设计，允许W型超临界火焰直流锅炉具有良好的正常流体动力反应特性，其给水流量随着热负荷的增加而增加，这允许管壁的良好冷却，反之亦然。
理论上，该系统可以依靠其自身的自补偿特性来平衡出口温差，减少相同水冷壁流的端壁温差，但在实际操作中发现，低质量流量设计的正常反应特性在任何时候都没有表现出良好的后续性能。
当负载的工作条件发生根本性变化时，正常反应特性具有一定的滞后，使得部分高热负载从管壁温度迅速增加，管壁与相邻或低温区域的温差增加，导致水冷壁过热。
1超临界机组锅炉及燃烧设备简介1.1超临界机组锅炉超临界机组锅炉采用北京巴布科克威尔克斯有限公司生产的燃煤锅炉，该锅炉出口（脱硝机组前）NOx排放浓度≤700 mg/Nm3的高级同步脱硫和脱硝机组。
600MW超临界机组新型微爆雾化油枪研发与应用
600MW超临界机组新型微爆雾化油枪研发与应用摘要：随着我国经济增长放缓，能源行业结构性调整以及电力行业改革不断深入，电网峰谷差不断增大，电网调度对火电机组参与深度调峰的需求逐年增加。
广东珠海金湾发电有限公司3、4号600MW超临界机组频繁的启停调峰，点火油枪的好坏直接影响着机组启动时间及锅炉点火助燃用油量。
因此对于燃煤机组长期参与深度调峰的现实情况而言，提升锅炉点火油枪的性能及稳定性迫在眉睫。
关键词：600MW超临界机组；点火油枪；深度调峰前言金湾发电公司#3、4机组运行已超10年，锅炉点火油枪性能及稳定性下降明显，已经很难满足机组快速启动过程中的点火要求。
具体表现为：启机过程中反复出现油枪点不着火或者熄火，点火助燃用油消耗大的问题。
经深入排查发现，此问题根源在于：（1）金湾发电公司机组属于供热联产机组，部分对外供热由辅助蒸汽提供导致辅汽温度和过热度均下降明显（温度由原设计320℃降至260℃，过热度从50℃降至28℃），而油枪雾化蒸汽取自辅助蒸汽，导致雾化蒸汽雾化能降低，雾化效果变差；（2）雾化蒸汽管路设计存在缺陷，管路疏水效果差，机组停运后雾化蒸汽冷凝，导致蒸汽管道和油枪软管积水严重，锅炉点火时蒸汽带水温度低，轻油雾化效果差，油枪点不着火或者熄火。
因此对锅炉燃烧器油枪雾化性能提升势在必行。
1.油枪雾化方式及管道设计布置存在的缺陷金湾发电公司#3、4机组油枪雾化方式及管道设计布置主要存在四个方面的缺陷：（1）轻油管道和蒸汽管道现场布置不合理。
轻油管道和蒸汽管道分别通过两根长度约1.5米的金属软管与油枪卡扣式连接，油枪在投入和退出的过程中，金属软管中间始终呈宽度约50cm的U型弯，导致油枪冷却后蒸汽冷凝水滞留于金属软管内。
另外蒸汽管道和轻油管道水平段与油枪连接段存在1.5米的高度差，管道长度约2.5m，现场没有安装疏水装置，雾化蒸汽冷却后管道就成为储水容器，导致油枪点火时蒸汽带水，必然降低点火成功率；（2）由于雾化蒸汽采用的是辅助蒸汽，压力受限以及管路长、阻力大，不足以将轻油完全雾化，点火效果差，点火次数增加自然会增加轻油消耗，而且未燃烧的轻油进入炉膛附着在燃烧器附近，容易烧坏燃烧器；（3）为了提高雾化效果，机组启动时运行人员不得不提高轻油流量和压力，同时提高雾化蒸汽压力和流量，轻油和蒸汽消耗量均增加；（4）辅助蒸汽作为雾化介质，不仅存在压力高、温度高、管材材质要求高的“三高”问题，而且存在管道易腐蚀、阀门易泄漏的问题，管路系统安全性降低[1-4]。
微油点火技术在600MW超临界机组中的应用
微油点火技术在600MW超临界机组中的应用摘要:介绍了气化微油点火技术在广东红海湾发电有限公司600MW超临界锅炉上的成功应用,气化微油点火技术有非常可观的经济和环保价值。
关键词:微油点火超临界引言锅炉微油点火技术具有系统简单、投资小、节油率高等特点。
气化微油点火技术使微量燃油(每支油枪<60kg/h)气化燃烧直接点燃大量煤粉,从而达到锅炉冷炉微油点火、低负荷和超低负荷稳燃的目的,燃烧器的节油率可达90%以上,为企业创造巨大的效益。
1设备概况广东红海湾发电有限公司1、2号炉为东方锅炉厂设计制造的型号为DG1950/25.4一Ⅱ3,II形布置、单炉膛、一次中问再热、尾部双烟道结构、前后墙对冲燃烧、平衡通风、固态排渣、正压冷一次风机直吹式制粉系统、超临界参数变压直流本生型锅炉。
18支启动油枪(单支油枪的出力为2.2t/h),36支点火油枪(单支油枪的出力为0.25t/h)分别布置在每个煤粉燃烧器侧。
锅炉冷态启动过程中首次投粉条件是启动油枪12支以上运行,同时对应喷燃器的6支点火油枪运行。
2微油点火技术的点火原理气化微油燃烧器由弯头、油燃烧室、煤粉一级、二级、三级燃烧室等组成,其结构示意图如图1所示。
图1气化微油煤粉燃烧器结构示意图其工作原理是气化微油在燃油燃烧室内气化燃烧,产生的高强度火焰进入到燃烧器的一级燃烧室,并与进人一级燃烧室的煤粉气流混合,发生强烈的化学反应,煤粉裂解同时产生大量挥发份并被点燃.被点燃的煤粉火焰随气流进入到二级燃烧室,引燃进入到二级燃烧室的煤粉气流.依次类推,实现分级燃烧和能量逐级放大,最终引燃绝大多数煤粉,在燃烧器出口产生1000～1200℃的煤粉火焰.已着火燃烧的浓相煤粉在锅炉炉膛内与稀相煤粉混合并点燃稀相煤粉,达到点火并加速煤粉燃烧的目的.3改造方案的系统组成广东红海湾发电有限公司1、2号炉改造方案是将后墙下层燃烧器(A1一A6)改造成气化微油点火煤粉燃烧器。
微油点火燃烧器既作为冷炉点火燃烧器,又作为主燃烧器使用。
微油点火在600mw超临界压力锅炉上的应用
微油点火在600M W超临界压力锅炉上的应用刘正国(广东红海湾发电有限公司，广东汕尾516600){刘。
“’f¨，，r‘|{I『7It11{、l，’t+“f’p：o"}q々㈣∥强青妻】广东红海湾发电有限公司2台锅炉燃油系统初步设计采用的是传统的轻柴油点火和低负荷投油助燃方式，祝纽启动耗油大，而且。
i，在这种方式下冷炉启动初期电除尘不能及时投、，造成环境污袭。
√敬，p邕电翊能源与动力工程；锅炉；微油点火；节油；稳燃-。
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．，，，√，，，，，，，i…．j，，，；广≥斑海湾发电有限公司2台锅炉燃油系统初步设计采用的是传统的轻柴油点火和低负荷搦由助燃方式，柳绍启动耗油大，而且在这种方式下冷炉启动初期电除尘不I P<O受．e<t t f L,x．，造成环境污染。
为寻求一种节能、环保的点火系统，广东红海湾发电有限公司于2007年3月对锅炉进行了微油冷炉点火技术改造，并于2007年5月在机组的启动、停运试验中被成功的应用。
目前，该技术在广东红海湾发电有限公司600M W超临界机组上已应用多次，证明该技术操作简单，删I，完全满足柳组运行要求。
1微油点火燃烧器原理微油点火燃烧器主要由微油枪点火系统、煤粉燃烧器和控制系统三大部分组成。
点火系统由微油燃烧室及高压点火枪、压缩空气、燃烧油系统、壁温监测、火检系统等组成。
煤粉燃烧器主要由煤粉浓缩器、一次煤粉燃烧室、=次煤粉燃烧室、周界风和冷却风室组成。
控制系统对点火系统和送粉系统进行控制，实现程控点火与油枪灭火联锁保护，保证锅炉安全稳定可靠运行。
气化微油煤粉燃烧器结构示意图见图1。
乏7—纛黧j其工作原理是：先利用压缩空气的高速射流将燃糊由直接击碎，雾化成超细油滴进行燃烧同时利用燃烧产生的热量对燃油进行加热、扩容，使燃油在极短的时间内蒸发气化。
油枪直烧燃烧由气，从而提高燃烧效率及火焰温度。
气化燃烧后的火焰刚性极强、传播速度极快，中心温度高达1200—2000。
凤台电厂600MW超临界机组锅炉简介
点火 油枪
启动 油枪
燃烧 器
HT-NR3燃烧器配风示意图
一次风机
一次风由一次风机提
供。它首先进入磨煤 机干燥原煤并携带磨 制合格的煤粉通过燃 烧器的一次风入口弯 头组件进入HT-NR燃 烧器，再流经燃烧器 的一次风管，最后进 入炉膛。
中间 段 进气 箱
一次风 机 叶轮 机壳
润滑 油站
二次风、三次风
工作原理
ZGM113G磨煤机是一种中速辊盘式磨煤机，其碾磨部分
是由转动的磨环和三个沿磨环滚动的固定且可自转的磨辊 组成。需粉磨的原煤从磨机的中央落煤管落到磨环上，旋 转磨环借助于离心力将原煤运动至碾磨滚道上，通过磨辊 进行碾磨。三个磨辊沿圆周方向均布于磨盘滚道上，碾磨 力则由液压加载系统产生，通过静定的三点系统，碾磨力 均匀作用至三个磨辊上，这个力是经磨环、磨辊、压架、 拉杆、传动盘、减速机、液压缸后通过底板传至基础（见 图6―1）。原煤的碾磨和干燥同时进行，一次风通过喷嘴 环均匀进入磨环周围，将经过碾磨从磨环上切向甩出的煤 粉混合物烘干并输送至磨机上部的分离器，在分离器中进 行分离，粗粉被分离出来返回磨环重磨，合格的细粉被一 次风带出分离器。
燃烧器风箱为每个HT-NR3燃烧器提供二次
风和三次风。风箱采用大风箱结构，同时 每层又用隔板分隔。在每层燃烧器入口处 设有风门执行器，以根据需要调整各层空 气的风量。风门执行器可程控操作。
燃尽风(OFA)
燃尽风采用优化的双气流结构和布置形式。
燃尽风风口包含两股独立的气流：中央部 位的气流是非旋转的气流，它直接穿透进 入炉膛中心；外圈气流是旋转气流，用于 和靠近炉膛水冷壁的上升烟气进行混合。
点火 油枪
二次 风
一次 风煤 粉
三次 风
600MW机组燃烧设备简介
燃烧器运行
煤粉喷嘴点火
当“煤粉点火许可”条件满足后，可投运煤粉喷嘴。
首先开相应煤粉管道上一次风门，待一次风压达到 要求值（保证管道系统中任何地方的一次风速不低于 17m/s）后再开相应的给煤机。若在开给煤机信号给出 后的延时（试验确定）加10秒钟内，对应的5个煤粉喷 嘴中任意一个的火焰检测器未能检测到火焰存在信号， 则该层煤粉喷嘴点火失败，停其给煤机，维持足够的 风量吹扫足够的时间后关相应的一次风门。至少1分钟 后才能再次投磨煤机。某层煤粉喷嘴投运成功并在其 稳燃负荷之上运行后，可停运其点火油枪。
速与设计工况尽可能地接近。 锅炉冷态启动时，可从下往上逐层投入燃烧器；锅炉热态启动时，可
从上往下逐层投入燃烧器。
燃烧器运行
报警 按常规的“炉膛安全监控系统报警信号配置”的
最低要求推荐的部分报警条件值： 炉前燃油母管中燃油压力低（过滤器后）2.5MPag 炉膛压力低 -300Pa 炉膛压力高 +100Pa 汽包水位低 -100mm 汽包水位高 +100mm （ 注：汽包水位高、低值均相对于锅筒正常水位而
块、稳燃器、燃烧器旋口喷入炉膛。风粉混合物在经过煤粉收集块时，在收集块 的作用下在一次风管喷口附近形成四股相对浓相的煤粉气流和其周围相对淡相的 煤粉气流。 二次风和三次风通过燃烧器内同心的二次风、三次风环形通道喷入炉内（外侧为 三次风），实现分级供风，降低Nox的生成量。进入每个燃烧器的二、三次风总 量可通过燃烧器上的三次风门进行调节，使同一大风箱内的各只燃烧器能得到相 同的风量。燃烧器内二、三次风之间的风量分配通过二次风门的调节来实现。 二次风和三次风通道内均布置有轴向旋流器使经过的二次风和三次风产生旋转， 离开燃烧器后旋转的气流在离心力的作用下扩张，从而在中心区域产生负压，使 高温烟气回流，为煤粉气流的着火提供能量。三次风旋流器为固定式，不作调节。 二次风旋流器被设计成可沿轴向进行调节，调节旋流器的轴向位置可以改变经过 旋流器的旋流风和不经过旋流器的直流风之间的比例，从而调节二次风总的旋流 强度，并调节燃烧器的火焰形状。 中心风通过中心风管送入炉膛，在油枪运行时用作燃油配风；在油枪停运时（指 同一磨煤机层的一排油枪全部停运）用作辅助调节燃烧器中心回流区的位置 。
600MW锅炉概述解析
3
省煤器管型
－－
H型鳍片管
给水经省煤器的入口汇集集箱分别供至前后的省煤器入口 4 布置方式 －－ 顺列布置 集箱。省煤器的管子规格为 φ 51× 5 371SA-201C， 设计进口温度（BMCR） ℃ 6mm，材料为 管组横向节距为 115mm 4排 6 400 设计出口温度（BMCR ） ，共190排。省煤器向上形成共 ℃ 吊挂管，用于吊挂尾部烟道中的水平过热器和水平再热器 7 m2 19178/2670 受热面积（蛇形管/悬吊管） 吊挂管的规格为 φ 51×9mm、材料为 SA-213 T12 。吊挂管 8 MPa 0.15 省煤器压降（BMCR） 的 9 4只出口集箱两端与两根下降管相连，下降管将水供至 mm φ39/φ51 省煤器管内/外径 水冷壁下集箱 10 省煤器管节距 mm 115 在省煤器烟气入口的四周墙壁上设置了烟气阻流板，避免 12 省煤器管的防磨设施 －－ 烟气阻流板 形成烟气走廊而造成局部磨损 3
93.45％ 93.6％
炉膛容积热负荷 炉膛断面热负荷
锅炉设计条件
锅炉燃煤设计煤种为神府东胜煤，校核煤种1为混煤，校 核煤种2为大同煤。煤质分析数据如下：
锅炉点火及助燃用油为＃0轻柴油
符号 Mt 单位 % 设计煤种 12.1 校核煤种1 12.93
项目 全水份
校核煤种2
6.84
锅炉给水质量标准：补给水量在正常时（按 空气干燥基水份 Mad % 3.31 ~8（暂定） 1.62 BMCR 的5％计）为 97.5t/h ，启动或事故时 干燥无灰基挥发份 Vdaf % 28 38 39 8.79 收到基灰份 Aar % 26.68 （按 BMCR的8 ％计）为 156 t/h 21.02
主要参数
名 过热蒸汽流量 过热器出口蒸汽压力 过热器出口蒸汽温度 再热蒸汽流量 称 单 位 T/h Mpa(g) ℃ T/h BMCR 2072 25.4 571 1742 BRL 2009.77 25.4 571 1684
600MW机组冷态启动节油技术
机电信息2012年第33期总第351期A 相线套管TA ，经测试的变比为600／5，极性靠母线侧。
编号为LL421、LL424回路为中性点零序TA ，经测试变比为600／5，极性靠变压器侧。
主变保护装置型号为RCS －978E ，厂家说明书中规定了变压器中性点零序TA 的正极性端在变压器侧，而且验证了零序套管TA 极性的正确性。
#2主变投入运行后，进行了带负荷的极性校验，其中压侧A 相套管TA 的测试结果如表2所示。
测试所用设备为ML360相位表；测试时负载为有功功率为49.3MW ，无功功率为0Mvar ；基准电压取自220kV 母线A 相二次电压（A630）。
由表2可知，中压侧套管TA 的电流由变压器流入母线，验证了带回路测试套管TA 极性、变比方法的正确性。
3结语本文提出了一种不解体变压器套管TA 且带回路极性、变比测试的新方法。
现场测试表明，该方法正确，具有无需解体测试、对变压器套管TA 整个电流回路能彻底检查的优点，消除了用解体测试和理论分析方法可能存在的隐患，杜绝了由于试验方法而导致的误检验和漏检验，保证了保护装置的正常运行。
［参考文献］［１］邓小华，姚斌．不解体测试主变套管ＴＡ极性方法初探［Ｊ］．湖北电力，２００６（２）收稿日期：2012－08－03作者简介：皮志军（1971—），男，湖北荆门人，工程师，主要从事变电运行管理工作。
皮志勇（1975—），男，湖北荆门人，工程师，高级技师，主要从事继电保护工作。
表2胡集#2主变中压侧套管TA 带负荷测试表回路编号二次电流／A 滞后基准电压角度／°A4161 2.103187.3B4161 2.095303.6C4161 2.03360.4A4171 2.169187.7B4171 2.145302.8C4171 2.12660.6A4181 2.095187.6B4181 2.113302.6C41812.16260.70引言某电厂2×600MW 机组锅炉为亚临界压力控制循环汽包炉，采用四角切圆燃烧，单炉膛п型布置，一次中间再热。
气化小油枪点火稳燃控制技术在600MW机组上的应用
华北电力大学 李海强 孙建平 神华河北国华定洲发电有限责任公 司 李玉超
［ 摘 要］ 本文通过介 绍定洲电厂 气化 小油枪 点火稳燃技术控制 系统 改造 方案， 以求达到提 高该厂 气化 小油枪 点火稳燃技术控制 系 统 自动化水平 ， 高设备运行 的可靠性 。通过 实践证 明 ， 提 该控制 方案 能够实现 对气化微油点 火的稳定控 制， 能够实现机组冷热态启
一
、
系统 ， 实时监 测燃烧 器壁 面温度 。设计参数 ： 燃烧器壁温 ５ ０ 报警） ｏ ℃（ ３ 一次风风速在线监测 系统： 、 为了防止在锅 炉启 、 停和低负荷 稳燃 过程中 ，发生因一次 风速过高使煤粉着火燃烧不稳定 及一 次风速 过低 造成风管堵粉现象 ， 需要 在微油点火燃烧器对应 的一次 风管道上 ， 安装 风速在线 测量装 置。 ４、 助燃风系统： 助燃风 系统设计用来 为微油油枪提供充分燃烧的氧 量 ，为微 油油枪及油燃 烧室提供冷却 以及在微油 系统停运 时保持 油燃 烧 室的清洁 ， 防止管道 内煤 粉进入 污染油枪及火检 。１ 号炉微油系统的 助燃 风从锅炉一侧 的冷一次 风道引出 ， 分别送到各角 ， 金属软管 与油 用 燃 烧器相连。 助燃 风母 管配置调 节阀和压力变送器 ， 以保持助燃风管 用 道 风压 的恒定 ， 确保微 油枪燃烧 的稳定 。 ５ 蓄能稳压 系统 ： 、 为提高气 化小油枪 出力 增强其点燃煤 粉的能力 应维持 “ 储能稳压罐 ”．ＭＰ ０６ ａ以上 的工作 压力 ， 压储 能罐上设有 三个 稳 液位开关 （ 、 、 低 高 高高 ） 低为进油 （ 控制 ２ 号总油 阀开 ）高为停止进油 、 （ 控制 ２号总油 阀关 ）高高为保护 （ 、 切断进油 即关 １ 号总油阀） 储 能罐 。 压 力 变 送 器 用 于监 视 罐 内油 压 在 ０５ ．— ．Ｍｐ 左 右 以满 足小 油 枪 用 油 。 ７ ａ ６ 火 检 系 统 ： Ｂ层 一 次 风 喷 口改 为微 油 点 火燃 烧 器 后 ， 每 个 角 、 将 在 的微油燃烧室 内配置一套火检 系统 ， 以检测微油枪的燃烧情况。 用 三、 现场安装与调试 １燃烧器 的布置 、 将 Ｂ层的 四只一次风喷燃器改成微油点火燃烧器 。微油点火燃烧 器不仅可 以作为点火 以及低 负荷稳然燃烧器 ，而且在高负荷时微油油 枪退 出运行后 ， 以作为主燃烧器使用 。 可 这种改造方式完全 可以利用原 有 一 次 风 燃 烧 器 的 输 粉 系 统 ，包 括 一 次风 输 粉 管 道 和 一 次 风 在 线 检 测
600MW机组燃油系统.
600MW机组燃油系统施晶一、概述我厂燃油系统由轻油系统和重油系统组成。
燃油系统的作用是在锅炉启动时，用来点燃主燃烧器的煤粉气流。
此外，当锅炉低负荷运行时、事故情况下、或者燃煤质量差、炉膛温度低、危及燃烧稳定而导致炉内火焰发生脉动甚至有熄火危险时，用来稳定锅炉燃烧。
因此，燃油系统也是锅炉稳定运行的一种辅助燃烧手段。
现代大容量煤粉锅炉通常采用过渡燃料的点火系统，可分为气——油——煤粉或轻油——重油——煤粉的三级点火，油——煤粉的二级点火。
三级点火采用二种过渡燃料，先用点火器点燃着火能量最小的燃气或轻油燃料，然后点燃雾化燃料油，最后点燃煤粉气流。
二级点火则采用一种过渡燃油，即用点火器直接点燃燃料油，再点燃主燃烧器中的煤粉气流。
随着科学技术的发展，煤粉锅炉的点火方式也在发生改变。
现在在建的华能金陵电厂采用高能等离子点火器直接点燃煤粉燃烧器。
我厂锅炉采用三级点火，在每组燃烧器的二个煤粉喷咀之间布置有重油燃烧器，而每个重油燃烧器中布置有对应的轻油枪及高能点火器，用高能点火器先点燃雾化轻油，燃烧的轻油枪再去点燃雾化重油，最后由重油枪点燃相对应的上下主燃烧器中的煤粉气流。
燃油通过油燃烧设备，被雾化成细小油滴喷入炉内，形成油雾火炬并在悬浮状态下燃烧。
这种燃烧与煤粉火炬的燃烧基本相同，但油的性质与煤粉不同，因此油的燃烧有其自身的特点。
油在炉膛内燃烧可分为五个阶段：1、油的雾化。
油先通过雾化器被破碎成很细小的油滴，然后再喷入炉膛，这个过程称为油的雾化。
2、油的蒸发。
油滴在炉膛中吸热、温度升高到沸点，蒸发成油气。
3、油气与空气的混合。
油燃烧器对刚入炉膛的油雾供应一定量的空气，使油气与空气混合成可燃气体。
4、油气与空气混合物的着火。
油气混合物也是回流热烟气来加热的，当油气混合物的温度升高到着火点时就起焰着火。
5、着火后的燃烧。
油的各种成分相继蒸发、着火，随即强烈燃烧。
要做到燃烧迅速而完全，除了具备与煤粉燃烧相同的条件外，还要注意提高油的雾化质量并实现根部送风。
600MW直吹式锅炉微油点火冷态启动优化对策分析
600MW直吹式锅炉微油点火冷态启动优化对策分析随着经济的不断发展，我国的工农业用电量不断增大，电力行业也获得了更多的发展机会，基础设备和技术不断更新。
在火力发电厂的锅炉冷态启动过程中，微油点火技术的应用使得锅炉的冷态启动用油大幅下降。
但是，微油点火需要满足的条件较多，也容易受到不同因素的影响，一个微小的差异就可能造成点火失败或油耗超标。
文章对600MW直吹式锅炉微油点火冷态启动过程进行分析和探讨，并提出了优化对策和发展建议。
标签：600MW直吹式锅炉；微油点火；冷态启动；优化对策前言经济的快速发展带动了人们生活水平的提高，也带动了能源的大量消耗。
我国的煤炭资源储量在世界上处于前列，但是由于人口众多，人均煤炭资源占有量极少，而石油资源的储量极少，难以满足我国经济的发展需求。
面对这种情况，各行各业都提出了节约资源，保障经济可持续发展的绿色发展理念。
火力发电厂也提出了煤粉炉微油点火技术，并在其原理和设备改造方面取得了一定的进展。
这里以漳山公司二期锅炉为例，从集控角度探讨600MW直吹式锅炉微油点火冷态启动的优化对策和措施，以确保锅炉的使用安全和节油目标的实现。
1 设备概况漳山公司二期锅炉机组使用的锅炉是亚临界一次中间再热强制循环汽包炉，采用单炉膛、倒U型布置、四角切圆燃烧、正压直吹式制粉系统，摆动式燃烧器调温。
设计用煤：机组锅炉设计使用晋东南贫煤，但是随着近几年国内燃料市场的价格上升，逐渐开始掺配蒙煤、陕煤和低热值的泥煤，用以降低单位煤耗成本，同时为微油点火的实现创造了条件。
设备改造：2009年6月和9月，分别利用检修机会对#3、#4炉的微油系统进行了改造，该机组锅炉实现了微油点火技术，对辅油枪位置、安装角度进行了改造，中心管前移，使其更加接近燃烧器喷口，微油火焰由燃烧器内扩展至炉内，延长了煤粉点火需要的高温距离，同时将每个燃烧器由一主一辅改为一主二辅，并增加了油枪出力，将火检装置由可见光改为红外线装置，增加了燃油滤网。
600mw机组锅炉参数
(一)锅炉1.1.1.1制造商：上海锅炉厂有限公司。
1.1.1.2型式和特点本工程锅炉采用上海锅炉厂有限公司的典型烟煤炉型。
锅炉为亚临界压力、一次再热、单炉膛平衡通风、控制循环汽包锅炉。
采用四角切圆燃烧方式，配置低NO X直流煤粉燃烧器。
24台燃烧器分6层布置，同层的4台燃烧器由同1台磨煤机供应煤粉。
炉膛上层燃烧器上方设有燃烬风（OFA）喷咀，并起消旋的作用。
油燃烧器总输入热量为20％BMCR，分3层布置，共12只油枪。
锅炉采用三分仓空气预热器，中速磨煤机冷一次风机正压直吹式制粉系统，每台锅炉配备6台中速磨煤机，其中1台备用。
锅炉本体采用全钢构架、紧身封闭加轻型金属屋盖、Π型布置，固态连续排渣。
锅炉燃烧器考虑减少NOx排放的措施， NOx的排放值在B-MCR工况不高于400mg/Nm3。
炉膛设计承压能力为±5.98kPa。
过热蒸汽温度采用二级喷水减温调节。
再热蒸汽温度采用摆动燃烧器调节，再热器上设有喷水减温器，作为事故备用。
锅炉带基本负荷，并具有变负荷调峰能力。
锅炉能以定滑定和定压模式运行。
过热和再热蒸汽出口温度，在定压运行时，在50%～100%B-MCR内可达到额定值；滑压运行时，在45%～100%B-MCR负荷内可达到额定值。
锅炉点火方式为：高能电火花-轻柴油-煤粉。
当燃用设计煤种时，锅炉不投油最低稳定燃烧负荷为30％BMCR。
1.1.1.3主要参数（BMCR工况）（1）过热蒸汽流量：2059 t/h（2）过热器出口蒸汽压力：17.5 MPa.g（3）过热器出口蒸汽温度：541 ℃（4）再热蒸汽流量： 1745.56 t/h（5）再热器出口蒸汽压力： 3.84 MPa.g（6）再热器出口蒸汽温度：541 ℃（7）省煤器进口给水温度：282.7 ℃（8）省煤器进口给水压力：19.23 MPa.g（9）排烟温度（修正前）：135℃（10）排烟温度（修正后）：130℃（11）锅炉保证热效率(按低位发热量)：93.16%（12）锅炉不投油最低稳燃负荷： 30%BMCR（二）1.1.2锅炉1.1.2.1制造商：哈尔滨锅炉厂。
600MW超临界机组锅炉启动操作指南
600MW超临界仿真机锅炉操作指南北京同方电子科技有限公司600MW 超临界仿真机锅炉操作指南2600MW 超临界仿真机 (1)锅炉操作指南 (1)600MW 仿真机操作简介（锅炉部分） (1)锅炉专业冷态启动操作： (1)1．启动工业水系统 (1)2．启动空压机房系统 (2)3．启动空预器油站 (4)4．风机油系统就地操作 (5)5．锅炉上水 (7)6．启动空预器 (7)7．启动引送风机 (8)8．炉膛吹扫 (9)9．锅炉点火升压 (11)10．升负荷并转直流 (15)11．启动磨煤机 (16)600MW仿真机操作简介（锅炉部分）关于仿真机的操作，主要要注意两方面内容：其一是仿真环境的建立和正常运行以及日常维护，其二就是利用仿真模拟培训系统进行对学员的实际操作指导。
相关内容可以参考《DCOSE使用手册》、《操作员使用手册》和机炉电各专业的运行规程，本文仅就最常用的必要操作做简单介绍。
锅炉专业冷态启动操作：在电气送电完毕后，锅炉汽机专业操作员即可进行相应的一系列操作。
整个启动过程基本依照规程，经锅炉上水、吹扫、点火、升温升压、汽机冲转、发电机并网、转直流、升负荷、锅炉投煤、汽机投入高低压加热器、继续调整运行直到机组升到600MW负荷工况的过程进行。
1．启动工业水系统在锅炉就地菜单中找到工业水系统，如图1，2图1打开所有冷却水用户的手动门，检查所有管路通畅。
2．启动空压机房系统先在锅炉就地菜单中找到空压机系统如图2。
打开相应的就地门，再去DCS 上启动空压机如图3，注意启动面板上要手动启动时要确认处于手动状态，点击启动后再点击OK 即可。
观察储气罐压力上升。
2图2图323．启动空预器油站到就地图里将就地的一些设备打开，恢复就地系统找到：空预器A 轴承润滑油系统和空预器B 轴承润滑油系统（图4）图4将A 、B 空预器轴承润滑油系统中润滑油系统手动门和冷却水手动门都打开，点击就地控制盘，在弹出窗口中选择一台导向油泵启动并启动支撑油泵，视情况入连锁。
600MW超临界锅炉设备
第二节超临界锅炉燃烧系统的特点超临界锅炉的燃烧系统是锅炉正常运行的重要设备，目前国内使用的燃烧系统从燃烧方式上分为四角切圆燃烧和旋流对冲两种燃烧方式。
其中哈锅生产的锅炉600MW采用旋流对冲燃烧，1000MW 采用双切圆燃烧；上锅采用四角切圆燃烧；东锅采用旋流对冲燃烧；北锅巴威采用旋流对冲燃烧。
这两种燃烧方式从燃烧器工作原理上分为直流燃烧器和旋流燃烧器，每种燃烧器各有特点，以下将分别介绍这些燃烧器的主要特点。
一、超临界直流锅炉直流燃烧器的主要特点1．直流燃烧器概述上海锅炉厂燃烧方式采用从美国阿尔斯通能源公司引进的摆动式四角切圆燃烧技术。
选用中速磨煤机、冷—次风机、正压直吹式制粉系统设计，煤粉燃烧器为四角布置、切向燃烧、摆动式燃烧器。
燃烧器共设置六层煤粉喷嘴，锅炉配配置6台中速磨煤机，每台磨的出口由四根煤粉管接至炉膛四角的同一层煤粉喷嘴，锅炉MCR和ECR负荷时均投五层，另一层备用。
燃烧方式采用低NOx同轴燃烧系统(LNCFS)。
通过分析煤粉燃烧时NOx的生成机理，低NOx煤粉燃烧系统设计的主要任务是减少挥发份氮转化成NOx，其主要方法是建立早期着火和使用控制氧量的燃料／空气分段燃烧技术。
LNCFS在降低NOx排放的同时，着重考虑提高锅炉不投油低负荷稳燃能力和燃烧效率。
通过技术的不断更新，LNCFS在防止炉内结渣、高温腐蚀和降低炉膛出口烟温偏差等方面，同样具有独特的效果。
主风箱设有6层强化着火煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风(周界风)。
在每相邻2层煤粉喷嘴之间布置有1层辅助风喷嘴，具中包括上下2只偏置的CFS喷嘴，1只直吹风喷嘴。
在主风箱上部设有2层CCOFA(Closed—coupled OFA，紧凑燃尽风)喷嘴，在主风箱下部设有1层UFA(Underfire Air，火下风)喷嘴。
参见图1煤粉燃烧器立面布置图。
图1 煤粉燃烧器立面布置图LNCFS的主要组件为:a．紧凑燃尽风(CCOFA) (如图4-9);b．在主风箱上部布置有SOFA(Separated OFA，分离燃尽风)燃烧器，包括5层可水平摆动的分离燃尽风(SOFA)喷嘴控制炉膛出口烟温偏差(如图4-8)。
锅炉点火装置-油枪故障的原因及对策
锅炉点火装置一 油枪故障的原因及对பைடு நூலகம்
蒋 建
（ 大唐华银株洲发 电有 限公司 ，湖南 株洲 ４ １ ２ ０ ０ ５）
【 摘 要】 煤粉锅 炉点火装置一 油枪是煤粉锅 炉的必要 部件 ， 它的性能直接影响锅 炉启动、停运及 安全运 行。针 对 目前大、 中型 锅 炉常规的点火装置一 油枪在 运行 中普遍存 在的故障 ，分析原 因，
３ ． ３ ． １ 原 因
２ 油 枪 的 组 成
主要 由高能点火器、点火油枪、控制 部件、蒸汽吹扫装置等组 成。整 个点火装 置紧邻主燃烧 器布 置，高能点火 器和点火 油枪 由气 动推进器 （ 或 者电动推进器） 分别带动 。 ３锅炉点火装置一油枪故障的原因分析及对 策 ３ ． １油枪雾化质量不稳 定 油枪燃烧 的质量主要是 由燃油雾化效果 的好坏决定 的，雾化质 量对燃烧速度和完全燃烧程度 的影响很大 。常规油喷嘴 由数个雾化 片叠合而成，对雾化片的表 面光洁度 要求极 高。 ３ ． １ ． １故障原因 （１ ）雾 化 片精 度 不 高 。 大 型锅 炉 油 枪 的雾 化 片 一 般采 用 ｉ Ｃ ｒ ８ Ｎ ｉ ９ Ｔ ｉ 或者 ３ Ｃ ｒ １ ３为材质，并采用精度 打孔 ，但使用一段时 间 后孔径 由于喷 口的磨损变大，使得雾化效果变差 （ ２ ）油喷嘴结碳堵塞 。由于燃油质量的问题，易造成 油枪 喷嘴 堵 塞，雾化 效果 差。油质不 良时，燃烧 亦会 产生 炭黑，积 聚在 喷口 周围，其表面就 失去光洁 ，经清洗后再用时，则密封 面失去严密性 ， 雾化 质 量 严 重 变 坏 ，造 成 燃 烧 不 完 全 和 冒 黑 烟 。 ３ ． １ ． ２ 对 策 （ １ ）选 用 加 工精 度 高 、材 质 好 的 雾 化 片 ，喷 口直 径要 适 中 。 （ ２ ）油枪切换后及时清理雾化装置，清理过程中注意不要刮伤 接合面 ，以免影响其精度。定时对油系统的滤网进行清洗，保证油 系 统 的 清 洁度 。 （ ３ ）清 理 无 效 时 ， 及 时更 换 新 的雾 化 片 。 ３ ． ２ 油 枪 机 械 故 障 ３ ． ２ ． １ 故 障 原 因 （ １ ）油枪喷嘴堵塞 ：虽然在油枪停用后推进器将油枪抽 回至二 次风道 内，但 由于受 高温二次风 的加热使得油枪 内积油不断焦化而 形成碳焦 。油枪配有蒸汽吹扫但用户未采用 ，造成油枪管 内碳焦逐 渐积累 ，频繁堵塞喷 嘴，以致在 需要紧 急稳燃时不能及时投入 ，延 误稳 燃 时 机 。 （ ２ ）油枪枪 杆、点火枪弯。由于炉膛火焰偏斜等 原因，使停运 吹扫后 退出的备用油 枪受 到热辐射 ，导致局部过 热使油枪 、点火枪 变弯变 形，或者油枪 停运 后，油枪 未能及 时从炉 内退 出并较长 时间 停留在炉内，以致使 油枪头烧损脱落 ，出现故障 。 （ ３ ） 推进装置容易卡住或推不到位 。 推进器 易被卡住或推不到 位，将油雾喷到稳燃罩 内的套管里 ，造成漏油，油枪和点火枪退不 出来 ，烧坏油喷嘴和 点火枪 。安装过程 中，油枪设定 的极限推进位 置不当 ；油枪软管 内积油不断焦化而形成碳焦造成软管硬化 ；油枪 不在水平位置进退或点火 （ 饶性油枪适用 ） ；油枪变形 ，影响油枪准
600MW机组QMA型油枪着火不稳定改进
０ 引 言
陕西 国华 锦界 能 源有 限公 司 ４×６０ＭＷ 燃 煤 ０
１ ＱＭＡ 型 油 枪概 况及 特 点
１ １ 设计参 数 ．
油 枪 的 主要 参 数 如 下 ：燃 油 油 质 ，０号 轻 柴
发 电 机 组 ，锅 炉 为 上 海 锅 炉 厂 生 产 的 Ｓ ２ ９ ／ 油 ；油枪人 口燃 油 压 力 ：２４ ＭＰ ；油 枪 额 定 出 Ｇ ０３ ． ａ Ｔ Ｈ；油 枪 雾 化 方 式 ：机 械 雾 化 ；雾 化 角 ： ｌ． ７５一Ｍ９０亚 临界参数 兀型汽包 炉 ，采 用 四角切 力 ：２ ／ １
圆燃烧 方式 、燃 烧 器 摆 动 调 温 、紧 身 封 闭 布 置 的 约 ３ 。 ０ ；雾化 粒 度 （ ． ． Ｓ Ｍ Ｄ） ＜１０ ｍ （ 定 工 ２ 额
燃煤锅炉 。在燃 烧器 二 次风 室 中配置 了三层 共 ｌ 况 下 ） ２ ；油枪 出力调 节 比 ＞１ ４ １ Ｅ Ｉ ． ： 。Ｈ Ｓ 高能 点火 支轻油枪 ，采用 机 械 压 力雾 化 方式 ，燃 油 容 量 按 器 ：点火 器等级 ；３级专用 ；认证 ：Ｆ Ｍ；单火花 输 ２Ｊ ０ 直流 电 ；输入 电 ３ ％ＭＣ ０ Ｒ负荷设 计 。采 用美 国 Ｆｍｅ 司生产 的 出能量 ：１ ；输 出 电压 ：２０ ０Ｖ ｏ ｙ公
上 。执行机 构 （ 驱动 装 置 ） 固定 在油 燃 烧 器 的安 终于找 到 了真正 的原 因并 归纳 如下 。
装 管上 ，通 过一 个 机 械手 抓 紧油 枪 导 管 ，使 导 管 ２ １ 雾化 角较小 ．
移 动从 而带动 安 装 在其 内 的油 枪 枪体 进 退 。可快 如图 ２ ，油 枪 的雾 化 角 较 小 ，燃 油 不 能 完 全
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600ＭＷ锅炉点火装置及油枪(组)程控
一. 锅炉点火的先决条件
炉膛吹扫完成后，可让主燃料跳闸复位，如果满足炉膛点火先决条件，即可进行点火。
例如，平圩电厂600MW机组锅炉点火许可条件为以下8个：
1)锅炉跳闸信号解除(吹扫完成)；
2)燃油跳闸阀打开；
3)燃油压力正常；
4)燃油温度正常；
5)雾化蒸汽压力正常；
6)火焰检测器冷却风系统压力正常；
7)燃烧器在水平位置；
8)空气量小于40％(且大于30％)。
在“允许点火”信号发出之后，锅炉就正式进入点火状态，FSSS开始进行点火控制。
下面介绍四角燃烧CE锅炉和前后墙燃烧B&w锅炉的油枪程控程序。
二. 前后墙燃烧B&W锅炉的油枪程控程序
前后墙燃烧B&w锅炉每只(煤)燃烧器都配有一只点火器(包括油枪和高能点火器)，与一台磨煤机组有关的点火器分为前后墙对应于两个燃烧器组的两个点火器组。
点火器必须以组为单位进行启停，例如，每组点火器有四支点火器，则该组四支点火器必须同步进行。
启动点火器组的命令将产生以下程序：
1)插入所有的(4支)油枪；
2)插入所有的(4支)高能点火器；
3)油枪插入到位后，打开雾化介质阀向油枪供给雾化介质；
4)雾化介质阀打开到位后，打开吹扫阀，吹扫油枪；
5)吹扫阀到位后，高能点火器通电打火；
6)吹扫预定时间(例如10～20s)后关吹扫阀，开油枪油阀；
7)延时(例如15s)后，将高能点火器断电并缩回。
在程序执行终了一定时间(例如15s)后，4支油枪中只要任一支油枪未检测到火焰，则为点火失败。
这时关闭4支油枪的油阀，并将4支油枪退出炉膛外。
启动点火器组的程序按上述7个步骤顺序进行，4支油枪同步动作，程序每执行一步，需等其反馈信号(4支油枪插入位置信号、雾化介质阀开信号、4只吹扫阀开关信号、4只油阀开关信号)确认后，方可执行下一步程序，否则等待(报警)或点火失败。
停运点火器组的命令产生以下程序：
1)插入高能点火器并通电；
2)关闭油枪油阀；
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