满堂支撑架承载力计算_Cut总结
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
满堂支架计算.(DOC)
满堂支架计算简介满堂支架是一种用于建筑中支撑结构的装置，主要用于建筑施工中的临时支撑、拆除撑和开挖撑等作用。
在使用满堂支架时需要进行详细的计算和设计，以确保施工的安全性和稳定性。
本文将介绍满堂支架计算的基本原理和方法。
基本原理满堂支架的作用是通过承载扭矩和弯曲力来支撑建筑的结构，防止结构发生变形和倒塌。
因此，在计算满堂支架的承载能力时需要考虑以下因素：•支架材料的强度和刚度•支架的外形尺寸和结构形式•施工现场的荷载和环境条件根据上述因素，可以通过力学方法进行满堂支架的计算。
计算方法计算流程•确定支架荷载。
在计算中需要将支架的分量按荷载分别处理，包括垂直、水平、剪切和扭矩四个方向上的荷载。
•计算支架的扭转刚度。
扭转刚度是指支架在受力作用下的扭转变形程度，需要根据支架材料的强度和形状进行计算。
•计算支架的弯曲刚度。
弯曲刚度是指支架在受力作用下的弯曲变形程度，同样需要根据支架材料的强度和形状进行计算。
•计算支架的承载能力。
支架的承载能力是指支架在荷载作用下的最大承载能力值，需要根据支架的构造和受力情况进行计算。
计算公式•支架荷载计算公式：支架荷载 = 分量荷载 + 载荷作用 + 摩擦力•支架的扭转刚度计算公式：Kt = GJ / L其中G为材料的剪切模量，J为截面扭转常数，L为支架的长度。
•支架的弯曲刚度计算公式：Kb = EI / L其中E为材料的弹性模量，I为截面惯性矩，L为支架的长度。
•支架的承载能力计算公式：P = Mx / Y + My / X其中Mx和My分别为支架在垂直和水平方向上的扭转力矩，X和Y分别为支架在垂直和水平方向上的截面模量。
结论满堂支架计算是建筑安全工作中不可或缺的环节，需要根据实际情况进行详细的计算和设计。
本文介绍了满堂支架计算的基本原理和方法，希望对读者了解和掌握这一领域有所帮助。
满堂支撑架计算实例教学提纲
满堂支撑架计算实例满堂支撑架计算实例某现浇楼板层高21.8m，现浇钢筋混凝土板厚300mm，现浇板宽度12m，立杆间距采用0.9m×0.9m，步距1.5m。
试对架体进行计算。
一、计算荷载：1．模板自重（G1k）：采用胶合板做模板，故模板自重查《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，以下简称《规范》第4.1.1，取标准值为0.6KN/m22．混凝土自重（G2k）：《规范》第4.1.1取标准值为0.3×24=7.2KN/m23. 钢筋自重（G3k）：《规范》第4.1.1，取标准值为 0.3×1.3KN/m3=0.39KN/m24．施工人员及设备荷载（Q1k）：《规范》第4.1.2，取标准值为 1KN/m2二、支架构造由于层高高、板厚。
故采用满堂支撑架，立杆间距为0.9×0.9m，纵横向水平杆步距为1.5米，剪刀撑设置加强型。
三.立杆稳定计算1.荷载取值《规范》JGJ162-2008第4.3.2规定，应取G1k+ G2k+ G3k+ Q1k2.立杆的轴向力设计值N规范JGJ130-2011之第5.4.4规定不组合风荷载时： 1.2 1.4GK QK N N N =+∑∑组合风荷载时： 1.20.9 1.4GK QK N N N =+⨯∑∑1k 2k 3k ()0.90.9(0.67.20.39)0.818.998GK NG G G KN =++⨯⨯=++⨯=∑ 1k 0.90.910.810.81QKN Q KN =⨯⨯=⨯=∑ 所以不组合风荷载时 1.2 6.553 1.40.818.998N KN =⨯+⨯=组合风荷载时： 1.2 6.5530.9 1.40.818.885N KN =⨯+⨯⨯=3 风荷载产生的立杆段弯矩设计值M w脚手架中具有当挡风作用的主要是立杆、大横杆、剪刀撑，影响挡风系数φ大小是这些杆件的数量，其挡风系数一般按以下经验公式求出φ=A n /A w =1.2×（l a +l n +0.325l a l n ）d /l a l nA n —杆件的挡风面积 A w —杆件的迎风面积l a — 立杆纵距 l n —立杆步距 d — 杆件的直径φ=（1.5+1.5+0.325×1.5×1.5）×0.0483/1.5×1.5=0.080查规范JGJ130-2011第4.2.6条脚手架风载体型系数μs=μstw ，查建筑结构荷载规范GB50009表7.3.1第32项和36项得 μstw =μst （1-ηn ）/(1-η)μst =μs φ=1.4φ=1.4×0.08=0.112查GB50009表7.3.1第32知η=1.0 μs=μstw =0查GB50009 μz =1.25w k =μz ·μs ·w o =1.25×0×0.3=0M w =0.9×1.4w k l a h 2=0kNm4 立杆稳定性计算部位按规范JGJ130-2011第5.4.6条确定为顶段和底段顶段N=8.998KNl0=kμ1(h+2a) k=1.291h=1.5 a=0.3 μ1=1.288l0=kμ1(h+2a)= 1.291×1.288×(1.5+2×0.3)=3492mmλ= l0/i=3492/15.9=219.6查规范JGJ130-2011表A.0.6,φ=0.15N/φA=8.998×103/(0.15×506)=118.6N/mm2 <[f]=205 N/mm2底段N=8.998+0.1534×（21.8-0.3）=12.296KN（0.1534是查规范JGJ130-2011附表A.0.3所得）l0=kμ2h k=1.291 μ2=1.755l0=kμ2h=1.291×1.755×1500=3398.6mmλ= l0/i=3398.6/15.9=213.7 φ=0.159N/φA=12.296×103/(0.159×506)=152.8N/mm2 <[f]=205 N/mm2满足要求。
满堂支架受力计算示例
满堂支架受力计算示例满堂支架受力计算某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m，由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。
一. 上部结构荷载1. 新浇砼的重量:2.804t/m22. 模板.支架重量: 0.06t/m23. 钢筋的重量: 0.381t/m24. 施工荷载: 0.35t/m25. 振捣时的荷载: 0.28t/m26. 倾倒砼时的荷载: 0.35t/m2则: 1+2+3+4}+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力: 【σ】=140Mpa受压构件容许长细比：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm，壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m，设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×0.65/140=4.64mm根据i≈0.35d，得出d=i/0.35，则d=4.64/0.35=13.2mm，则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（42/2）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8×106/210×109=1.94×10-4长度改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000 =2.52mm做为预留量，提高模板标高。
满堂架承载力计算
当前，对于超高、超重的满堂架，由于施工企业疏于管理，施工方案未经仔细设计计算，选用钢管与扣件材质不合格、搭设构造不符合施工规范和设计要求，结果造成整体坍塌的重大伤亡事故时有发生。
本文从满堂的设计与计算这一角度重点分析一下可能引起坍塌的原因，并提出几点建议对策，供商讨。
1. 脚手架钢管材质问题《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规定：钢管应采用国标《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国标《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢，外径为ф48mm的钢管，壁厚为3.5mm。
当前市场上供应有一些脚手架管材，材质上存在不少问题，管材规格上漏洞也很大。
设计要求规格ф48×3.5mm，规范允许管壁存度误差为-0.5mm，生产厂家就钻这误差的空子，直接生产ф48×3.0mm的管子，使钢管的轴向抗压强度下降了12%。
注：钢管的轴向抗压强设计值按步距1.8m，计算长度按1.115×1.5×180=311.85cm计。
2. 扣件的质量问扣件式钢管脚手架和模板支架，所以能组合成一个整体的空间结构，以承受各类施工荷载和风载，关键全在钢管通过各类扣件将其组成整体，故扣件质量好坏直接关系到脚手架和满堂模架的安全。
规范要求扣件应用可锻铸铁制作，材质应符合国标《钢管脚手架扣件》（GB15831-1995）的规定。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规定：一个直角扣件、旋转扣件（抗滑）的承载力设计值为8.0kN。
据有关部门多年抽样检查发现，市场上供应的扣件质量合格率较低，一些小厂生产的扣件合格率甚至为0。
这是一个很大的安全隐患。
另外，一个扣件能否达到要求的设计值，还有一些不定因素，例如：（1）扣件螺栓拧紧扭力矩是否能满足≥40Nm，≤65Nm，以避免过松、过紧问题。
满堂支架受力计算
支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.6×0.0384=0.41KN 支架最大荷载为N=21.54+0.41=21.95KN 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力： 3.腹板处受力计算（60cm×60cm间距处） 其荷载与横梁处相同。 因横梁处支架是满足施工要求的，故腹板处也是满足要求的。
最大弯矩为：
弯曲强度： 最大挠度： <600/400=1.5 4) 支架受力 模板自重：0.43KN/㎡ 支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡ N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN 支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN 支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的。 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力：<15 2、横梁处受力计算（60cm×60cm间距处）
一、横杆和钢管架受力计算
1、标准截面处受力计算（90cm×60cm间距处） 1）荷载 箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡ (钢筋砼密度按ρ=2.6*10kg/m，g=10N/KG,h为砼厚度) 施工荷载和风载：10KN/㎡ 总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡ 2）顺向条木受力计算（10cm×10cm） 大横杆间距为90cm，顺向条木间距为30cm，故单根单跨顺向条木
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算满堂架脚手架是一种常用的搭建施工工具，它可以提供安全和可靠的支撑平台，提供给施工人员在高处施工、维修和检查的工作环境。
在搭建满堂架脚手架时，需要制定合理的施工方案，并进行承载力计算，以确保满堂架脚手架的安全运行。
一、搭建满堂架脚手架的施工方案包括以下几个步骤：1.施工前准备：包括对施工区域进行勘察和测量，确定搭建脚手架的位置和高度，根据工程要求确定脚手架的规格和搭建方法。
2.材料准备：根据施工方案确定所需的材料，包括钢管、螺纹连接件、钢板、支撑杆等，按照规格和质量要求进行采购和储存。
3.搭建脚手架：按照施工方案的要求，先进行基础工作，包括固定扣件、支撑杆等，确保脚手架的稳定性。
然后根据施工区域进行立杆、横杆、立交、水平杆等的安装，注意安全、稳定和垂直度的要求。
4.拆除脚手架：施工结束后，按照施工方案的要求，逆序拆除满堂架脚手架，确保施工现场的安全和整洁。
二、满堂架脚手架承载力计算主要涉及以下几个要素：1.架体自重：满堂架脚手架的自重需要计算，包括钢管、螺纹连接件、钢板等构件的重量。
2.荷载：根据实际施工工况确定荷载，包括人员、材料和设备的重量。
3.外部荷载：考虑外部环境因素，如风、雨等，对脚手架的影响。
4.材料强度：钢管、螺纹连接件、钢板等材料的抗弯强度、抗压强度等。
承载力的计算主要通过结构力学的原理进行。
1.将满堂架脚手架按一定的尺寸进行划分，计算每一部分的支撑点荷载。
2.对满堂架主要部分（立杆、横杆、立交、水平杆等）进行受力分析，计算各部分的应力和变形。
3.根据设计规范和材料的强度特性，对满堂架的强度和刚度进行评估。
4.进行满堂架的稳定性分析，考虑倾覆、滑移等情况。
5.结合实际工程要求，根据承载力计算结果，确定满堂架的使用限制和安全防护措施。
总结起来，满堂架脚手架的搭建施工方案和承载力计算是确保脚手架安全运行的重要步骤。
需要通过合理的方案、严格的计算和合格的材料来搭建满堂架脚手架，以保证施工人员的安全和施工质量的达标。
满堂支架地基承载力计算公式
满堂支架地基承载力计算公式满堂支架地基承载力计算公式为：Q = cNc + γDfNq +
0.5γBNγNγ
其中，Q为地基承载力；c为土壤的凝聚力；Nc、Nq、Nγ为标准值系数，由土壤性质和地基布置方式等参数决定；γ为土壤的干重密度；Df为基础底部的有效宽度；B为基础的宽度；Nγ为剪力系数。
除此之外，还可以根据实际情况考虑土体的压缩变形、基础的变形和轴力等因素，进一步完善承载力计算公式，以确保工程设计的安全性和可靠性。
此外，根据地基的类型、土壤的特性和工程环境等不同情况，还会有各种专业的地基承载力计算公式和方法，需要根据具体情况进行选择和应用。
满堂支架荷载计算
满堂支架荷载计算(总2页)本页仅作为文档页封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March满堂支架荷载计算q1：顶板自重荷载新浇混凝土取2600KN/m³q2：顶板底模荷载取1.0= q2KPaq3：施工人员机具按均布荷载取1.0 KPaq4：振捣混凝土产生的荷载底板2.0 KPaq5：新浇混凝土对侧模的压力q6：倾倒混凝土产生水平荷载取2.0 KPaq7：支架自重q1=26×0.8=20.8取1.2的安全系数2.08×1.2=24.96q5新浇混凝土对侧模压力q5=krh=1×26×0.8=20.8q6倾倒混凝土产生水平荷载2.0KPa支架结构验算钢管支架采用60×60×120立杆N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQKNG1K支架自重产生轴向力NG2K构配件自重∑QK施工荷载NG1K=0.6×0.6×q1=0.36×20.8=7.48NG2K=0.6×0.6×1=0.36∑QK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.21)=1.87N=1.2×(7.48+0.36)=0.85×1.4×1.87=9.40+2.22=11.62≤40KN立杆稳定性Φ48×3.5 i=1.58mm长度附加系数1.55 步距1.2L=1.2×1.55=1.86λ=L/i=117 Φ=0.32N/ΦA=11.62÷489÷0.32=75有风时产生弯矩Mw=0.85×1.4×Wk×L2×h²/10Wk=0.7U2×Us×W0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927L=0.6 h=1.2Mw=0.85×1.4×0.92×0.6×1.2²/10=0.0953W=5.08×10³mmMw/w=0.095×1000000/5.08×10³=1975+19＜205 支架稳定。
满堂支架受力计算
一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力） 最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。
横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度： Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N 查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。
满堂脚手架稳定计算公式
满堂脚手架稳定计算公式
脚手架是建筑施工中常用的临时工具，用于搭设工人、材料和设备的
临时工作平台。
脚手架的稳定性是非常重要的，需要进行计算和设计，以
确保施工过程中的安全。
下面是满堂脚手架稳定计算的公式（使用Excel）：
1.工作平台面积计算公式：
工作平台面积=平台长度x平台宽度
2.悬挑脚手架支撑点计算公式：
支撑点数目=平台长度/支撑间距-1
3.脚手架荷载计算公式：
脚手架荷载=（平台面积x载荷系数1）+（支撑点数目x载荷系数2）载荷系数1：根据脚手架使用情况选择合适的值，一般为0.3-
0.6kN/m²
载荷系数2：根据支撑点的类型和间距选择合适的值，一般为1-4kN
4.脚手架竖向稳定计算公式：
脚手架竖向力=公用竖向附加力+竖直荷载
公用竖向附加力：根据施工实际情况选择合适的值，一般为2kN
竖直荷载：根据脚手架的荷载计算结果确定
5.脚手架水平稳定计算公式：
脚手架水平力=公用水平附加力+横向施工力
公用水平附加力：根据施工实际情况选择合适的值，一般为2kN
横向施工力：根据脚手架的荷载计算结果确定
6.横档折算长度计算公式：
横档折算长度=横档长度+支局间距x（支局数-1）
横档长度：根据实际脚手架设计确定
7.横向荷载计算公式：
横向荷载=横档折算长度x荷载系数
荷载系数：根据横向施工力计算结果和脚手架类型选择合适的值，一般为1-2kN/m
以上是满堂脚手架稳定计算的一般公式，具体的计算需要根据实际工程情况和设计要求进行调整和细化。
在Excel中可以使用这些公式进行快速计算和调整，以确保脚手架的稳定性和安全性。
400板厚满堂扣件式钢管脚手架荷载计算公式
400板厚满堂扣件式钢管脚手架荷载计算公式板厚是指扣件式钢管脚手架中所使用的钢板的厚度，通常选择400板厚作为脚手架的主要承载部件。
根据国家相关标准和规范，我们可以使用以下公式来进行400板厚满堂扣件式钢管脚手架的荷载计算。
1.横向荷载计算公式：
Fc=∑(Mi/Li)
其中，Fc为横向荷载，Mi为每个节点处的外力矩，Li为节点之间的距离。
2.静力荷载计算公式：
Fs=∑W
其中，Fs为静力荷载，W为每个节点处的重力荷载。
3.横向稳定计算公式：
Fh=(0.8+0.02×H)×Q
其中，Fh为横向稳定荷载，H为脚手架的高度，Q为静力荷载。
4.结构稳定计算公式：
Fr=Fc+Fh
其中，Fr为结构稳定荷载，Fc为横向荷载，Fh为横向稳定荷载。
5.竖向轴向荷载计算公式：
Fv=(4+0.1×H)×Q+W
其中，Fv为竖向轴向荷载，H为脚手架的高度，Q为静力荷载，W为重力荷载。
6.必要纵横稳定计算公式：
Fr1=Fr+Fv
其中，Fr1为必要纵横稳定荷载，Fr为结构稳定荷载，Fv为竖向轴向荷载。
根据以上公式，我们可以进行400板厚满堂扣件式钢管脚手架的荷载计算。
注意，在实际应用中，还需要考虑其他因素，如风荷载、活载等，以保证脚手架的安全可靠。
满堂脚手架计算公式
满堂脚手架计算公式引言：在建筑施工中，搭建脚手架是非常常见的操作。
脚手架的搭建对于建筑施工的安全和效率起到了至关重要的作用。
满堂脚手架是一种常用的脚手架形式，其结构简单、稳定性好，因此在建筑施工中得以广泛应用。
本文将介绍满堂脚手架的计算公式，希望对于建筑师、工程师和脚手架搭建人员有所帮助。
一、满堂脚手架的定义满堂脚手架是指搭建在整个建筑物内部的一种脚手架形式。
它可以为施工人员提供安全的工作平台，使他们能够在建筑物内部进行高空作业。
满堂脚手架的主要结构包括水平杆、垂直杆、连接件等。
二、满堂脚手架的计算公式1. 材料的计算在搭建满堂脚手架时，首先需要计算所需的材料数量。
以下是一些常见的计算公式：（1）水平杆的计算：水平杆按照每米设置一个的原则，计算所需数量。
公式为：水平杆数量 = 建筑内环境周长÷每米设置一个的间距（2）垂直杆的计算：垂直杆按照每层设置一个的原则，计算所需数量。
公式为：垂直杆数量 = 建筑层数（3）连接件的计算：连接件的数量取决于水平杆和垂直杆的组合方式。
一般而言，水平杆与垂直杆的连接个数为每层两个，所以连接件数量为：连接件数量 = 建筑层数× 22. 承重力的计算满堂脚手架要能够承受施工人员及其所携带的工具和材料的重量，因此需要计算脚手架的承重力。
以下是一些常见的计算公式：（1）水平杆的承重力计算：水平杆的承重力取决于其长度和所使用的材料。
一般而言，水平杆的承重力公式为：水平杆承重力 = 材料强度×断面面积（2）垂直杆的承重力计算：垂直杆承重力取决于其长度和所使用的材料。
一般而言，垂直杆的承重力公式为：垂直杆承重力 = 材料强度×断面面积（3）连接件的承重力计算：连接件的承重力取决于其材料和连接方式。
一般而言，连接件的承重力公式为：连接件承重力 = 材料强度×连接件数量根据上述的计算公式，可以计算出满堂脚手架所需要的材料数量和承重力，从而进行合理的材料采购和脚手架搭建。
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算一、满堂架脚手架搭施工方案1.方案目标根据工程需求，搭建满堂架脚手架，确保施工安全、稳定和高效进行。
2.方案步骤（1）设计方案：根据满堂架的高度、施工环境和使用要求，采用优质的脚手架材料进行设计，确保方案的可行性和安全性。
（2）准备材料：准备好所需的钢管、脚手架连接件、立杆垫片、水平脚杆、脚轮等材料，并对材料进行检查，确保材料的质量合格。
（3）施工准备：确定脚手架搭建位置，并对施工区域进行清理和平整，确保施工的稳定和安全。
（4）搭建脚手架：根据设计方案，进行脚手架的搭建，首先安装脚手架立杆，然后进行横杆和纵杆的安装，并使用脚手架连接件进行固定。
（5）加固和调整：在搭建完成后，对脚手架进行检查和调整，确保脚手架的稳定性和安全度。
（6）验收和使用：完成脚手架搭建后，进行验收，确保满足使用要求，并进行使用培训，确保施工的安全和高效进行。
3.安全措施（1）在施工现场设置警示标志，确保施工区域的安全。
（2）工人必须戴安全帽和安全鞋，使用安全绳等个人防护装备。
（3）严禁人员在脚手架上进行高空作业。
（4）定期检查脚手架的稳定性和安全性。
满堂架的承载力计算是确保脚手架的安全施工的重要环节，下面将介绍满堂架的承载力计算方法。
1.计算公式（1）水平荷载计算公式：Q=m*g其中，Q为脚手架承载力，m为单个构件的质量，g为重力加速度。
（2）垂直荷载计算公式：F=n*m*g其中，F为脚手架承载力，n为每平米脚手架的负荷系数，m为脚手架单个构件的质量，g为重力加速度。
2.负荷系数脚手架的负荷系数取决于脚手架的使用范围和构件材料的质量。
一般情况下，脚手架的负荷系数为0.7-1.0。
3.计算方法（1）水平荷载的计算方法：根据实际工程需要，确定每根水平脚手架杆的负荷系数n和单个构件的质量m，代入公式Q=n*m*g计算脚手架的承载力。
（2）垂直荷载的计算方法：根据实际工程需要，确定每平米脚手架的负荷系数n和单个构件的质量m，代入公式F=n*m*g计算脚手架的承载力。
满堂支架受力计算
宿州市三八路市政工程－新汴河大桥现浇箱梁支架设计计算书一.工程概况1、地理位置三八路位于宿州市西部，向北跨越戚家沟及新汴河，向南与合徐（合肥－徐州）高速公路宿州市出口相连，承担大量的城市交通和一定的过境交通，设计道路为城市主干道新汴河桥位于三八路上，跨越新汴河。
2、设计结构形式与尺寸本桥主桥为双幅35m+45m+45m+35m四跨预应力混凝土等高度连续箱梁。
桥面设置1.5%横坡，横坡通过箱梁腹板变高度来实现。
箱梁梁高2.36~2.54米，单幅箱梁顶板宽16米，底板宽为11米，箱梁顶、底板厚分别为0.25、0.20米，腹板厚为0.45米，两侧悬臂长均为2.5米，全联仅在桥墩支点截面处设置端、中横梁。
箱梁采用纵向、横向预应力混凝土结构。
全桥箱梁C50钢筋砼3748.16M3，下部构造为桩柱式墩。
3、气象条件区域位于季风暖湿带半湿润气候和季风亚热带湿润气候区，区内雨量充沛，年内分布不均，6月至9月降雨量较大，洪峰多出现在7～8月份，11月至翌年2月降水量最小。
4、地形、地质条件场地区域构造单元为中期淮地台淮河台拗淮北陷褶断带宿州凹断褶束，区域地层单元为皖北地区两淮分区淮北小区。
场地位于宿州市三八路以北新汴河上，桥梁南北走向跨越新汴河，在地貌上属于淮北冲积平原。
本场地所在地形比较平坦，场地地表标高为23.21米~26.84米，覆盖层为第四系，基岩埋深大于80米。
根据本次勘探结果，勘探深度范围共分10层土，以亚粘土夹粉沙层为主。
二.支架设计方案（一）、上部结构荷载：根据箱梁尺寸计算得，箱梁钢筋砼的自重为2.7t/m2（中部）和6.2t/m2（横隔梁部）。
1. 钢筋砼的重量：2.7 t/m2（中部）钢筋砼的重量： 6.2 t/m2（横隔梁部）2. 模板支架自重：0.25 t/m23. 施工荷载：0.2 t/m24. 振捣时的荷载：0.4 t/m25. 倾倒砼时的荷载：0.2 t/m2则中部：（1+2+3）+4+5=2.7+0.25+0.2+0.4+0.2=3.85t/m2=37.73KPa横隔梁部：（1+2+3）+4+5=6.2+0.25+0.2+0.4+0.2=7.35t/m2=72.03KPa（二）．钢管支架的布置、受力计算1、支架基础处理（1）原地面的处理对于河岸附近，先将地势大致整平，将表层耕殖土清除，然后碾压密实，对于地势低洼、沉积淤泥处，要将淤泥挖除后回填，分层碾压密实，上两层15cm厚5％石灰改善土，并做2％的双向横坡，压实度达到95％以上。
满堂脚手架荷载计算
扣件钢管楼板模板支架计算书计算参数:模板支架搭设高度为5.7m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 24.000×0.180×0.800+0.500×0.800=3.856kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.856+1.40×2.000)×0.100×0.100=0.007kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.007×1000×1000/43200=0.172N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.856+1.4×2.000)×0.100=0.446kN截面抗剪强度计算值 T=3×446.0/(2×800.000×18.000)=0.046N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.856×1004/(100×6000×388800)=0.001mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
满堂支撑脚手架承载能力验算
主厂房满堂支撑脚手架承载能力验算纳林河二号矿井选煤厂总承包工程-主厂房满堂支撑脚手架搭设高度为5.8m，剪刀撑加强布置，钢管型号Φ48.3×3.6mm，自重39N/m，抗压强度设计值205N/mm2。
钢管脚手架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）,计算中出现的查表数据除特殊说明外均出自此规范。
现场参数：脚手架立杆纵距：梁下采用0.9m×1m，板下采用1.2m×1.2m，步距h=1.8m。
模板自重0.3KN/m2；钢筋混凝土自重25KN/m3；施工活载1.5KN/m2，浇筑混凝土震动产生的荷载2KN/m2，板厚120mm，梁按最大截面350mm×800mm计算。
一、板底支撑脚手架计算1、板底水平横杆抗弯承载力及扰度验算立杆中间加设水平横杆一道，架立在顶层水平纵杆之上。
计算时取三跨按连续梁计算板上活载q1=（1.5KN/m2+2KN/m2）×0.6m=2.1KN/m板上恒载q2=（0.3KN/m2＋25KN/m3×0.12m）×0.6m=1.98KN/m恒载包括模板自重和混凝土自重，全跨均布，活载按最不利位置隔跨布置活载弯矩标准值M Q=0.101×q1L2=0.101×2.1KN/m×1.22m=0.3KN·m恒载弯矩标准值M G=0.08×q2L2=0.08×1.98KN/m×1.22m=0.225KN·m 弯矩设计值M k=1.2M G+1.4M Q=0.69KN·m正应力σ=M/W=0.69KN·m/5.26cm2=131N/mm2<205N/mm2 满足规范要求截面模量W查表B.0.1知W=5.26cm2恒载扰度v1=0.677×qL4/100EI=1.1mm活载扰度v2=0.99×qL4/100EI=1.5mm（以上计算式及系数可由施工手册表2-12《三等跨梁的内力和扰度系数》查得）横杆扰度v=1.1+1.5=2.5mm<1200/150=8mm及10mm满足规范要求2、横杆下纵杆承载力及扰度验算横杆下纵杆受到横杆传来的集中荷载，取三跨按连续梁计算恒载F G=1.98KN/m×1.2m=2.37KN活载F Q=2.1KN/m×1.2m=2.5KN弯矩设计值M k=0.175FL=1KN·m正应力σ=M/W=1KN·m/5.26cm2=190N/mm2<205N/mm2满足规范要求扰度v=1.46×FL/100EI=1mm<1200/150=8mm及10mm满足规范要求3、立杆稳定性验算立杆段的轴向力设计值N=1.2∑N GK+1.4∑N QKN Gk为永久荷载对立杆产生的轴向力=2q2L=2×1.98×1.2=4.75KNN QK为施工荷载对立杆产生的轴向力=2q1L=2×2.1×1.2=5.04KN数据代入得N=12.76KN杆件计算长度L0=Max｛kμ1(h+2a),kμ2h｝查表5·4·6知k=1.155μ1,μ2按规范附表C 取值，μ1=1.355，μ2=1.656A 为立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，取20cm带入得L 0=3.44mλ=L 0/i,i 为截面回转半径，根据表B.0.1取i=1.59cmλ=3.44m/1.59cm=216根据规范表A.0.6插入法取轴心受压构件的稳定系数φ=0.156 以上数据代入立杆稳定性计算公式AN =161.6N/mm 2<205N/mm 2A 为立杆的截面面积，根据表B 。
满堂支撑架承载力计算_Cut
混凝土结构工程施工规范GB50666-2011讲座
案例3
湖北 汉宜铁路在建铁路桥墩垮塌
垮塌的桥墩
2009年09月11日上午，湖北汉宜铁路汉江边的 202号桥墩垮塌，造成1死3伤。 现场202号桥墩只 剩一个基座混凝土碎块和一堆变形的钢筋。
案例4
2008年4月1日下午３时许,深圳地铁3号线3106标 段，第19号墩的桥墩混凝土浇注时，模板突然发生坍 塌，造成３死２伤。
一、满堂支撑架概念
满堂扣件式钢管支撑架，是指在纵、横方向， 由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖 向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部 混凝土施工作业层等施工荷载通过可调托撑轴心 传力给立杆顶部，立杆呈轴心受压状态。（简称 满堂支撑架） （满堂支撑架与满堂脚手架区别在于：满堂脚 手架顶部作业层施工荷载通过水平杆传递给立杆， 顶部立杆呈偏心受压状态） 在高大厅堂混凝土楼板或屋盖结构模板工程中， 支撑体系多采用满堂支撑架，其上支承的结构材 料、模板自重和施工荷载等一般都很大，对其承 载力能力及安全稳定性必须进行认真验算和审核。
四周连续式垂直剪刀撑
竖向连续式垂直剪刀撑
竖向剪刀撑底部和顶部 加设水平剪刀撑
图3 剪刀撑布置之一
四周连续式垂直剪刀撑
竖向连续式垂直剪刀撑 之字撑
竖向剪刀撑底部和 顶部加设水平剪刀撑
剪刀撑之间 加设之字撑
图4 剪刀撑布置之二
四周连续式垂直剪刀撑
连续剪刀撑
竖向连续式垂直剪刀撑 竖向剪刀撑底部和 顶部加设水平剪刀撑
主要内容
一、满堂支撑架概念 二、满堂支撑架的类型 三、模板及支架设计荷载 四、模板工程设计 五、满堂支撑架计算 技术依据 ●《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130-2011 ●《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 ●《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 ●《建筑施工临时支撑结构技术规范》 JGJ300-2013（2014年1月1日起实施）
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主要内容一、满堂支撑架概念二、满堂支撑架的类型三、模板及支架设计荷载四、模板工程设计五、满堂支撑架计算技术依据●《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011●《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011●《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 ●《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013（2014年1月1日起实施）二、满堂支撑架的类型按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，满堂支撑架分为普通型和加强型两类，应根据架体的类型设置剪刀撑，并应符合以下规定。
1、普通型（1）在架体外侧周边应设置连续竖向剪刀撑；内部纵、横向每5m～8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑（图1）。
（2）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。
对≥8m的高支模，扫地杆层应设置水平剪刀撑。
水平剪刀撑至架体底平面距离，以及上、下层水平剪刀撑间距不宜超过8m。
（3）竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45º～60º，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45º～60º。
图1 普通型满堂支撑架水平、竖向剪刀撑设置图1—水平剪刀撑；2—竖向剪刀撑；3—扫地杆设置层图2 加强型满堂支撑架 水平、竖向剪刀撑设置图2、加强型（1）当立杆纵、横间距为0.9 m×0.9m～1.2m×1.2m 时，在架体外侧周边及内部纵、横向每4 跨（且不大于5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑。
（2）当立杆纵、横间距为0.6 m×0.6m～0.9m×0.9m 时，在架体外侧周边及内部纵、横向每5 跨（且不小于3m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑。
（3）在满堂支撑架顶部应设置水平剪刀撑；对≥8m 的高支模，扫地杆层应设置水平剪刀撑。
上、下层水平剪刀撑的间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m～5m。
竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45º～60º，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45º～60º。
水平剪刀撑（加强层）平面布置形式形式之一形式之二满堂支撑架剪刀撑体系布置要求按照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008），满堂支撑架剪刀撑体系布置应符合以下规定：（1）满堂模板和共享空间模板的支撑架，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（见图3）。
剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。
（2）当建筑层高在8～20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑（见图4）。
（3）当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑（见图5）。
无剪刀撑引起的模板支架连续倾斜歪倒式中：F ——新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压 力标准值 (kN ／m 2)；γc ——混凝土的重力密度(kN ／m 3)；t 0——新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确 定；当缺乏试验资料时可采用下式计算： t 0 = 200／(T+15) ，T 为 混凝土的温度（℃）； β——混凝土坍落度影响修正系数，当： 50mm ＜坍落度≤ 90mm 时， β取0.85； 90mm ＜坍落度≤130mm 时，β取0.9；130mm ＜坍落度≤180mm 时，β取1.0；V ——混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的 比值，即浇筑速度(m ／h)；（原规范为1.0）（原规范为1.15）H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m)；混凝土侧压力的计算分布图形如图 A.0.4所示。
F —最大侧压力；H —模板内混凝土总高度；h —有效压头高度：h=F /γ。
c 图 A.0.4修订后的混凝土侧压力公式与原92规范公式对比A.0.5 施工人员及施工设备产生的荷载(Q1)的标准值，可按实际情况计算，且不应小于2.5 kN／m2。
（本条变动较大）原《混凝土结构施工及验收规范》GB50204-92,《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008中，施工人员及设备荷载标准值为：●当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5 kN/m2，再用集中荷载2.5 kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；●当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5 kN/m2；●当计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0 kN/m2。
计算面板及小楞施工活载2.5kN/m2计算支撑小楞的大楞施工活载1.5kN/m2计算支撑大楞的支架施工活载1.0kN/m2原92《施工规范》施工人员及设备荷载计算方法武汉某桥墩高支模板浇筑过程中整体倾到事故 2008年，高铁武广客运专线，武汉光谷某桥墩施工，混凝土已浇筑到桥墩上部，突然桥墩下部一侧钢模板崩开，尚未凝固的新浇混凝土倾泄而出，巨大的反冲击作用力，使10多米高的桥墩钢模体系整体倾到，两名作业工人从10多米高摔下受伤。
案例1 因模板侧压力超载导致的模板垮塌事故案例案例2武康铁路桥墩浇灌中整体坍塌 5人受伤2009-9-24日凌晨，湖北汉西一座10多米高的铁路桥墩，浇灌时突然整体坍塌，造成5人受伤，其中一人伤势严重。
整个桥墩高为13.85米，坍塌前浇灌的高度约8米，混凝土量约225立方米。
现场发现泵送的混凝土偏稀，浇筑速度过快，导致桥墩模板承受侧压力增大，引发了垮塌。
湖北 汉宜铁路在建铁路桥墩垮塌2009年09月11日上午，湖北汉宜铁路汉江边的202号桥墩垮塌，造成1死3伤。
现场202号桥墩只剩一个基座混凝土碎块和一堆变形的钢筋。
垮塌的桥墩案例3案例42008年4月1日下午３时许,深圳地铁3号线3106标段，第19号墩的桥墩混凝土浇注时，模板突然发生坍塌，造成３死２伤。
案例5 2009年5月18日6时40分，上海闵行区嘉闵高架在建工地中，一座10多米高的立柱模板和外围的脚手架突然发生坍塌，导致1死6伤。
案例6 羊城晚报讯 2013年9月15日零时许，位于梅州市大埔县茶阳镇梅林村的梅大高速公路东延线4标段施工工地发生意外事故，造成2死1重伤。
该工地一立柱在浇筑混凝土时，底部第一节模板的横向连接螺栓突然断裂，此时混凝土还未凝固，立柱模板瞬间倾倒而下，致使现场作业的2位工人死亡，1人重伤。
多年来因模板侧压力超载导致的模板垮塌事故时有发生，必须引起高度重视！以上这类事故主要原因是混凝土浇筑速度过快，新浇混凝土沿模板上升速度很快，底部混凝土尚未初凝，上部混凝土又不断增高，致使底部四侧模板受到的流态混凝土侧压力越来越大，超出底部模板某处连接紧固螺栓受力，螺栓脱落，模板崩开。
混凝土结构工程施工规范GB50666-2011讲座混凝土侧压力分布示意图这类事故提醒我们，在进行高度较高的竖向混凝土结构模板体系设计时，新浇混凝土的侧压力计算要与模板受力及连接紧固螺栓受力综合考虑，施工方案说明中要写明混凝土上升速度V 的控制值，并在施工中严格执行。
4.3 设计4.3.2模板及其支架设计应包括下列内容：1 模板及其支架的选型及构造设计；2 模板及其支架上的荷载及其效应计算；3 模板及其支架的承载力、刚度验算；4 模板及其支架的抗倾覆验算；5 绘制模板及支架施工图。
4.3.4 模板及支架设计时，应根据实际情况计算不同工况下的各项荷载及其组合。
荷载的标准值可按本规范附录A确定。
⏹4.3.6 模板及支架的荷载基本组合的效应设计值可按下式计算：⏹式中： ——第i 个永久荷载标准值产生的荷载效 应值；——第j 个可变荷载标准值产生的荷载效 应值；α——模板及支架的类型系数：对侧面模板，取0.9；对底面模板及支架，取1.0；——第j 个可变荷载的组合值系数，宜取 ≥0.9。
∑∑≥≥+=114.135.1j Q i cj G jk ik S S S ψα（4.3.6）ik G S jk Q S cj ψcj ψ4.3.7模板及支架承载力计算的各项荷载可按表4.3.7 确定，并应采用最不利的荷载效应组合进行设计。
参与组合的永久荷载包括：G1——模板及支架自重；G2——新浇筑混凝土自重；G3——钢筋自重；G4——新浇筑混凝土对模板的侧压力；可参与组合的可变荷载宜包括：Q1——施工人员及施工设备产生的荷载；Q2——混凝土下料产生的水平荷载；Q3——泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载；Q4——风荷载。
3 支架的轴向压缩变形限值或侧向挠度限值，宜取为计算高度或计算跨度的1／1000。
4.3.10 支架的高宽比不宜大于3；当高宽比大于3时，应增设整体稳固性措施。
[说明]对模板支架高宽比的限定，是为了保证在周边无结构提供有效侧向刚性连接的条件下，防止窄高型的支架倾覆整体失稳。
【释义】 支架抗倾覆验算二种工况：混凝土浇筑前：支架处于搭设过程中，稳固措施尚未到位，在风载（ Q4 ）很大时可能发生倾覆，因此需结合施工场地特点进行抗倾覆验算。
荷载组合： G l+G3+Q4其中：支架的倾覆力：Q4 （风荷载，由支架高度查荷 载规范）支架的抗倾覆力：G l+G3（模板及支架自重，钢筋重）混凝土浇筑时:荷载组合： G l+G2+G3+Q1+Q3其中：支架的倾覆力: Q3 (泵送混凝土或不均匀堆载等附加水平荷载)； 支架的抗倾覆力: G l+G2+G3 +Q1五、满堂支撑架计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，满堂支撑架计算应符合以下规定。
（一）立杆段的轴向力设计值N计算不组合风荷载时：N=1.2∑N Gk+1.4∑N Qk（5.4.4-1）组合风荷载时：N=1.2∑N Gk+0.9 ×1.4∑N Qk（5.4.4-2）式中：∑N Gk——永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和,包括模板支架及配件、钢筋、混凝土自重等产生的轴向力标准值（kN）；∑N Qk —— 可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和，按立杆纵距和横距各1/2跨内施工荷载的总和取值（kN）。
此外，按照《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011第4.3.15条，采用钢管和扣件搭设的支架，应满足：单根立杆的轴力标准值不宜大于12kN，高大模板支架单根立杆的轴力标准值不宜大于10kN。
按照公式（5.4.4-1）和（5.4.4-2）计算求得的立杆轴向力设计值N应符合上述规定。
l o—支撑架立杆的计算长度，应按下式计算：顶部立杆段：l0= k μ1（h+2a）非顶部立杆段：l0= k μ2 h式中：h ——支撑架步距；a ——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；应不大于0.5m。