风电塔筒法兰焊接变形控制的工艺措施
解析风电塔筒法兰外翻变形的控制工艺
解析风电塔筒法兰外翻变形的控制工艺摘要：随着能源问题与环境问题的日益突出，风能资源作为一种清洁环保可再生能源，其重要性越来越高。
当前，风力发电产业获得快速发展，风电发电机组单台设计容量增加，其对塔架的高度要求越来越高。
管塔式塔架因其结构紧凑，安全可靠，便于维护等优势，在风电发电塔架设计中应用较为广泛。
关键词：风电塔；法兰外翻变形；控制工艺在风力发电装备中，风力发电塔架具有十分重要的，不可缺少的作用。
它在整个发电过程中起着连接风机各个关键装置的作用，要担负起叶片转动过程中产生的各种压力，冲击，以及电机的震动还要调整受力过程中的摇摆。
发电塔架经过3、4段直筒或锥筒联合在一起构成的。
因为每一节塔架是将滚制筒与法兰通过焊接的方式连在一起的，所以。
最重要的是在焊接之后要调控好平面度。
要是在制作过程中操作不当，将不利于风力发电机的正常运作，造成机械破损．降低机械设备的工作效率，缩短机械设备的寿命。
1 传统工艺及存在问题1.1传统工艺为了使法兰与筒体焊接后的内倾量满足设计要求，传统工艺是将 2个合格的法兰通过刚性固定法连接，找正法兰与筒体的位置后，再焊接成为一个整体。
传统工艺实现的方法通常有 2 种：第 1种方法是将两法兰用螺栓连接在一起，在2个法兰之间、螺栓内侧均匀垫上 2mm 厚的垫片，拧紧螺母并找正法兰和筒体的位置后，实施法兰与筒体的焊接，然后将螺栓拆除。
第 2 种方法是先在两法兰内壁均匀焊接 8 ～ 10 块连接钢板，将两法兰固定在一起，然后找正法兰与筒体的位置后，再进行焊接，最后将连接钢板去除。
1.2存在问题不管采用以上哪种方法，由于焊接应力的作用，当将螺栓或连接钢板去除后，均会出现一个共性问题，那就是法兰出现外翻变形，不能满足相关的设计要求。
由于受法兰外翻变形的影响，采用第 1 种方法焊接后，拆卸螺栓非常困难。
采用第 2 种方法焊接后，必须割下连接钢板，打磨和抛光焊点，同时还必须进行探伤检测等，这样使得工艺繁琐，生产效率较低。
控制焊接残余变形的七大工艺措施
控制焊接残余变形的七大工艺措施1、利用反变形法控制焊接变形为了抵消和补偿焊接变形，在焊前进行装配时，先将工件向与焊接变形相反的方向进行人为的变形，这种方法称为反变形法。
反变形法是生产中最常用的方法，通常适用于控制焊件的角变形和弯曲变形。
2、用刚性固定法控制焊接变形利用夹具、支撑、专用胎具、定位焊等方法来增大结构的刚性，减小焊接变形的方法称为刚性固定法。
刚性固定法简单易行，是生产中常用的一种减小焊接变形的方法。
生产中常用刚性固定配合反变形来控制焊接变形。
3、选择合理的装焊顺序控制焊接变形同一焊接结构，采用不同的装焊顺序，所引起的焊接变形量往往不同，应选择引起焊接变形最小的装焊顺序。
一般采取先总装后焊接的顺序，结构焊后焊接变形较小。
4、选择合理的焊接顺序控制焊接变形当焊接结构上有多条焊缝时，不同的焊接顺序将会引起不同的焊接变形量。
合理的焊接顺序是指：当焊缝对称布置时，应采用对称焊接；当焊缝不对称布置时，应先焊焊缝小的一侧。
此外，采用跳焊法、分段退焊法等控制焊接变形均有较好的效果。
5、散热法散热法又称强迫冷却法。
就是把焊接处热量散走，使焊缝附近的金属受热面大大减小，达到减小变形的目的。
散热法有水浸法和散热垫法。
6、锤击法利用锤击焊缝使焊缝延伸，就能在一定程度上克服由焊缝收缩所引起的变形。
例如，薄板对接焊后会产生波浪变形，就可以用锤在焊缝长度方向上对焊缝进行锤击来克服其变形。
7、选择合理的焊接方法选用能量比较集中的焊接方法如CO2气体保护焊、等离子弧焊来代替气焊和手工电弧焊进行薄板焊接，可减小变形量。
文章来源：网络。
风电塔筒基础环双排螺栓孔法兰的焊接变形控制技术
2018年10期技术创新科技创新与应用Technology Innovation and Application风电塔筒基础环双排螺栓孔法兰的焊接变形控制技术吴海宏（广东水电二局股份有限公司，广东广州511340）1概述近年来随着国家政策调整、电力需求量的增加及对环保工作的重视，风力发电作为清洁能源，在我国得到大力推广。
风电设备设计不断推陈出新，在塔筒设计方面更是创新推出双排螺栓孔法兰的连接形式。
我公司承接的广东石板岭风电场塔筒制造项目，其基础环上法兰便是采用双排螺栓孔法兰与第一塔筒螺栓连接的形式，要求基础环焊接后上法兰平面度小于1.5mm ，内外圈的内倾度均达到0-1mm 。
由于普通锻造法兰的焊接工艺不适用，在实践的基础上，本文对风电塔筒基础环双排螺栓孔法兰焊接工艺进行了深入分析总结，为同行业应用提供实践经验。
2影响焊接变形的主要因素由于法兰直径较大，在焊接过程中局部高温容易导致焊接热影响区母材及法兰的变形，以下从几个方面分析影响焊接变形的主要因素。
2.1焊缝与法兰面的距离焊缝与法兰位置不足50mm ，距离较短，焊接时必须控制焊接线能力的大小，避免施焊时局部受热不均引起焊接变形。
2.2焊接坡口的规格焊接坡口越大，需熔敷的金属便越大，热输入也越大，产生变形机会也越大。
在订购锻造法兰和筒体板材下料时，预先设定合适的坡口。
2.3组装间隙的大小由于下料等环节，可能导致管口不平整，在筒节与法兰组装时出现组装间隙过大或间隙不均，造成在焊接时金属填充量出现细微差别，从而引起焊接变形。
2.4焊接顺序焊接顺序关系到受热和冷却先后次序不同而产生焊缝膨胀和收缩不同，根据图1所示，法兰外圈完全处于自由变形状态，极易导致法兰外圈变形量超差。
图1双排螺栓孔法兰实物图2.5焊接工艺参数不同的焊接工艺参数关系到线能量输入的大小，线能量关系到热量的输入，直接影响焊接变形。
3制作过程先将下法兰与基础环筒体焊接合格后，将法兰置于专用组装平台上（如图2），并用双排高强螺栓将其锁紧，再将下法兰与基础环筒体的焊接件倒装在法兰上，进行非强制性无间隙组对，确保组装间隙均匀并且小于1mm ，筒壁与法兰错边量均匀且小于0.5mm 。
FT-08法兰矫形工艺
法兰矫形工艺T-305 1.总则1.1本工艺仅适用于风塔法兰与筒体焊接后法兰平面度或角变形超差的矫形。
1.2本工艺若与产品工艺文件相抵触时，以产品工艺文件为准。
2.一般规定2.1风塔法兰一般分为两种，带颈法兰或不带颈法兰，法兰与筒体焊接后，除上段上法兰外，其余法兰平面度一般为1.0-2.0mm，上段上法兰平面度要求为025-0.5mm，法兰均不允许外翻，只允许内倾，内倾尺寸为0-2.0mm。
2.2对于风塔平面度或角变形超差的法兰，需对法兰进行火焰矫形或刨开重焊，以使法兰平面度或角变形满足工艺要求。
3.法兰矫形工艺3.1带颈法兰的矫形3.1.1矫形前应先将角变形超差处用石笔在筒体上标出，并划出需矫形位置。
3.1.2法兰矫形时应安排有经验的人员进行矫形。
3.1.3用烤把对法兰进行加热矫形，加热时应在法兰R圆角处均匀加热，且加热时不得采取氧-乙炔割矩加热。
应避免对法兰与筒体焊道处加热。
加热时温度要控制在600℃以下，以免破坏法兰及筒体内部组织。
3.1.4加热过程中应用测温仪测量加热温度，以保证加热温度不超标。
3.1..5加热过程中不允许在加热位置处撒水降温及其它急冷方式降温，应采用自然缓冷的方式降温。
3.1.6降温后重新测量法兰角变形，看是否满足图纸要求，如不满足，可二次矫形，如超过二次，应报项目负责人重新制定方案。
3.2MT/PT检测法兰矫形后应对法兰加热矫形处做100%MT或PT检测，以检测有无裂纹，执行JB/T4730-2005中的Ⅰ级合格。
3.3不带颈法兰矫形3.3.1对于筒体厚度＞12mm的法兰采用火焰矫形，加热位置在焊道处，矫形工艺参见带颈法兰的矫形。
3.3.2对于筒体厚度≤12mm，如法兰外翻，应在变形处将内侧焊道用气刨刨开，深度按变形大小进行控制。
刨开后对焊道重新施焊，降温后重新测量法兰角变形，看是否满足图纸要求，如不满足，可二次矫形，如超过二次，应报项目负责人重新制定方案。
3.4无损检测不带颈法兰在矫形合格后，需对火焰加热处进行100% MT或PT 检测，以检测有无裂纹，执行JB/T4730-2005中的Ⅰ级合格。
风力发电塔筒法兰焊后平面度控制技术
5 660±50 34±2 17±1.2
8 680±50 34±2 20±1.2
9 680±50 34±2 19±2 4 720±50 33±1 16±2 5 720±50 34±2 16±2 6 720±50 34±2 20±1.2 7 720±50 34±2 19±2 11 720±50 34±2 20±1.2 12 720±50 34±2 19±2 13 720±50 34±2 19±2 5 720±50 33±1 16±2 6 720±50 34±2 16±2 7 720±50 34±2 20±1.2 8 720±50 34±2 19±2 9 720±50 34±2 17±1.2 13 720±50 34±2 20±1.2 14 720±50 34±2 19±2 15 720±50 34±2 19±2
法兰焊后平面度的好坏与相邻的筒节质量息息
相关。相邻筒节的圆度、端口平整度等都会影响法 兰最终的焊后平面度。为保证筒节的质量，我们从 以下几个方面进行控制。
（1）下料 钢板下料前，应根据筒节的外形尺 寸，放样出标准的下料图。然后根据数控切割机的 工艺参数（割嘴大小、切割补偿量、切割速度及板 厚等）编制下料程序。下料后的尺寸控制为：长宽 数据与理论相比-2～2mm，对角线之差≤3mm。下 料前，采用数控切割机的喷粉功能，提前在钢板表 面喷出切割线；测量切割喷粉线并合格后再开始切 割。切割完毕实测相关的数据，并做好数据记录。
风电塔筒制作法兰平面度控制
风电塔筒制作法兰平面度控制摘要：本文笔者结合多年的风电塔筒制作经验，对风电塔筒法兰与筒体的组焊工艺进行了优化改进，特别是采用法兰加工预留内倾量方法，有效地控制了法兰平面度，使得一次性合格率达到了90%以上，提高了生产效率，降低了成本，同时有效地消除了反复刨焊造成焊缝外观质量差，焊缝成型不好的现象，提高了产品外观质量和内在质量。
关键词：焊接；平面度；法兰内倾；法兰外翻；焊接变形1、塔筒制作法兰平面度控制1.1 在下料过程中控制筒节扇形钢板的弦长、弦高、对角线偏差（1）所有料坯下料前检查外形尺寸，经质量检查合格确认后，方可批量下料。
（2）每段塔筒中间节预留2～3mm 焊接收缩余量，与法兰连接的筒节在钢板下料时预留5～10mm 修正余量。
（3）δ≤14mm 壁厚的钢板可以不开坡口外，其他壁厚的钢板开23°坡口，预留5.0～7.0mm 钝边；与法兰连接的筒节开23°坡口，留5.0~7.0mm 钝边。
保证所有切割面切割后光滑，避免出现缺肉情况，清理切割飞溅及氧化皮等。
1.2 筒节卷制、组对、焊接过程控制其圆度（1）筒节卷制时，按滚压线进行卷制，卷制过程中注意清理板面及卷板机上下辊，防止因氧化铁等杂物压伤板材；对接后进行打底焊，打底焊采用CO2气体保护焊，其焊缝应规整、均匀，焊后及时清理焊接飞溅等；开坡口管节在管内壁打底焊，不开坡口的管节在管外壁打底焊。
（2）在筒节卷制中严格控制压延次数，筒节的周长误差控制到最低值。
（3）相邻筒节的组对，纵缝错位180°，环缝对接前应进行管口平面度修整，满足技术要求后方能对接，对接时控制环缝间隙均匀，并检查管节对接的素线长度、对角线偏差值满足要求，以保证上下管口的平面度、同轴度。
（4）单节筒节卷制不允许出现死弯，卷形过程中用弧形样板多次检查其圆度，不允许卷过量，直径尺寸偏差控制在±3mm 以内，卷形后筒节两头用十字拉筋支撑，才能进入下道焊接工序。
风电塔筒法兰外翻变形的控制工艺
风电塔筒法兰外翻变形的控制工艺摘要：介绍了风电塔筒结构及塔筒法兰设计要求，阐述了风电塔筒法兰与筒体焊接的传统工艺及存在的问题，针对焊后法兰出现外翻变形的现象。
在设计塔筒法兰时，采用了预留焊接反变形量的方法，对风电塔筒制造工艺进行了改进，通过试验表明，改进后的工艺简单实用、可操作性强，具有一定的推广价值。
关键词：塔筒；法兰外翻变形；控制工艺1.引言风能作为一种不产生任何污染的可再生能源，在自然界蕴量巨大。
开发风能占地少，投资期短，近年来在世界各地得到了迅猛发展。
塔架是风力发电机组的主要支撑部件，承受载荷包括风载荷、机组自重及由机组重心偏移引起的偏心力矩等。
其结构多为圆锥台形的钢制焊接圆筒，高度一般在50~100m之间，底部直径3~5米，顶部直径2~3米，筒体板厚不等，多在10~30mm变化，材质均为Q345级，多建在偏远风多的丘陵及沿海地带。
受运输和吊装的限制通常分段制作，段与段之间通过法兰采用高强螺栓连接。
由于塔架受力复杂，法兰的平面度直接影响法兰的结合程度和预紧状态，良好的结合才能更好的传递上部的力到基础，因而对法兰的平面度作出比较严格的要求。
由于法兰和筒体是通过焊接的方法连接在一起的，所以如何保证法兰与筒体焊接后的内倾量满足设计要求，便成为影响风电塔筒生产进度和保证塔筒质量的关键技术问题。
2.工程背景某企业承制了一批1.5MW管塔式风电塔筒，塔筒总高70m，由上、中、下3段和基础环构成，段与段之间依靠法兰用螺栓连接，整体形状为圆锥形筒体结构，外形如图1所示。
底部最大直径4010mm，顶部最小直径2955rma，筒体板厚由基础环44rma变化到顶部12mm，自身总质量为125t，筒体板材为0345E，法兰材质为$355NL-225。
图1 风电塔筒结构示意图风电塔筒不仅高度高，而且要承受来自其顶部机舱的几十吨的质量，同时风电塔筒通常被安装在风力较大处，工作环境复杂，因此要求其具有较高的稳定性。
为确保风电塔筒安装后的稳定性和使用寿命（一般为20a以上），对风电塔筒的制造质量提出了很高的要求。
风电机组塔架节间连接法兰焊接变形及解决办法
水 电施 工技术
风电 机组塔架节问 连接法兰焊接变形及解决办法
张 民 邹振忠 （ 中国水利水电第三工程局制造安装分局 西安 ７ ０１ ） １０６
【 摘
要】介绍 了风力发 电机组塔架制造技术难点， 着重论述 目 国内塔 架焊接 与节间连接 法兰平行度 前
求最 后两 节预 留一定 的消缺余 量 ，便于后 期组对 法兰 时修 正 。 ２ 、法兰 组对 后 ，经 过对两 端法兰 采取分 段定
位焊 接 、分层 次正式焊 接 ，使 变 形量达 到最小 ， 以满 足每段 塔筒 两端法 兰相对 的平 行度和平 面度 要求 ；最后 的法 兰组对 和焊接 是 不可逆转 的 ，若 制造 工艺 不合 理 ，易产 生较 大的焊 接变 形，且矫 正十 分 困难 ，没 有过 多 的修 正余地 ，严 重时可致 使结 构报废 。因此严格 控制法 兰 的三个指标 ：法 兰平 面度 、法兰 角变形 （ 即内倾量 ）、法 兰椭 圆
上 ）长 的 相对 差 值 在 ３Ｏｍ 内为合 格 。见 图 １ ．ｍ 以 、
图２ 。
一
到 顶段 的１．ｍ ， ０Ｏｍ 每段 塔 筒采用 双定尺 钢板 卷制 、
纵 缝焊接 、环缝 焊接 后 ，通 过两 端 口焊 接 的倒Ｌ 字
般 要求 单 段塔架 的高度 ＜ １ ． ｍ ，上 、下 ０ Ｏｍ
风 力 发 电机 组 塔 架 系 圆锥 筒 形 焊 接 结构 件 ， 由基础 段 （ １５ ｍ ）、底段 （ １０ ０ｍ 高 ５ ６ｍ 高 ３ ０ｍ ）、中 段 （ １２ ０ｍ 高 ９ ５ｍ ）和 项段 （ ５０ｍ ）共 四段 组 高２ ４０ｍ 成 ，其 基础 环 以上 外 露塔 身高 度 达５． ５ ，外径 ７６ ｍ
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风力发电塔架是风力发电设备的关键支撑部件，是连接风机的重要部件，它承受了风力作用在叶片上的推力、扭矩、弯矩、陀螺力矩、电机的震动及受力变化时的摆动。
它由３、４段直筒或圆锥筒通过高强螺栓将两端的法兰连接在一起组成一台塔架。
因此法兰的平面度、角变形和椭圆度的好坏将直接影响到风机的运行，影响风机设备的寿命。
法兰是成品锻件，从法兰厂出厂时已经做好正火和回火处理，因此如何控制好该三个指标，避免通过火焰矫形来控制平面度、内倾、椭圆度显得很有实际意义。
1塔筒焊接后法兰的质量要求
塔筒成段后法兰平面度要求顶法兰０．８ｍｍ，其余法兰１．５￣２．０ｍｍ（根据风机厂要求有所不同）；法兰椭圆度为３ｍｍ；法兰内翻顶法兰０￣－０．５ｍｍ；其余法兰０￣－１．５ｍｍ。
2法兰与筒体焊接变形分析
目前各风机厂采用的主体材料基本上为Ｑ３４５系列的低合金钢，法兰为Ｑ３４５Ｅ－Ｚ２５材料，要求碳当量小于０．４５％。
其焊接性较好。
法兰与筒节相焊后，圆筒环焊缝所引起的纵向残余应力σｘ取决于圆筒直径、厚度和焊接压缩塑性变形区的宽度，应力峰值随着圆筒直径的增大和板厚的减小而增大；而横向应力σｙ直接原因来自焊缝冷却的横向收缩；对厚板焊接接头中除有纵向和横向残余应力外，在厚度方向上还有较大的残余应力σｚ。
在上层或接近上层的多层焊缝中，存在较大的拉应力，见图１。
焊接变形分为加热阶段的变形和冷却阶段的变形。
在加热阶段，焊缝及近缝区温度很高，材料的自由热变形量为α１Ｔ，其值较大；而远离焊缝区域温度低，其α１Ｔ较小，焊缝区的自由热膨胀变形将受邻近低温区所约束而被压缩，使焊缝两侧较远区产生拉应力。
在冷却阶段，当焊缝冷却到室温时，由于焊缝附近残留一个压缩塑性变形区，产生回弹，成为剩余焊接变形，产生剩余应力，焊缝区被限制收缩而成为剩余拉力，焊缝两侧以远则为压应力。
3控制变形采取的工艺措施
３．１采用反变形法
根据风机厂的要求及图纸，在法兰加工时，将法兰加工成内倾。
内倾量要根据与法兰相连接的板厚而确定。
焊后法兰有所向外回弹，但最终内倾数值符合技术规范要求。
同时每一层焊接时要一次焊完，避免间断。
优点：工艺简单，便于操作。
缺点：焊前是否可以加工成内倾要符合设计要求及技术规范。
３．２采用刚性固定法
法兰与单一筒节组对完后，与之相配对的法兰把在一起。
这儿要注意两点：一是需要用特制的把紧工具。
用螺栓可能造成埋弧焊机不能操作，而且法兰受热膨胀后，损害螺丝，可能造成螺丝拧不下来，法兰不便于分开。
二是采用六个夹紧工具等分布置。
优点：方法简单，对电焊要求不高，只需按照相应的焊接规程进行操作。
缺点：对整个工艺流程来说，程序繁琐了点，增加了工作量。
如图２。
３．３采用合理的焊接顺序
（１）风电塔筒为避开风机运行的共振频率，整个塔筒从上到下，钢板厚度不尽相同。
一般来讲，厚度范围为１０￣５０ｍｍ之间。
与法兰相焊的厚度也不尽相同，薄的可能为１２ｍｍ，厚的也有可能为３０多毫米。
因此针对不同的厚度采用不同的焊接顺序可以控制法兰的内倾。
对较厚的钢板，先焊里口后，对外口清根，焊完后，因为里口焊接遍数多，外口焊接遍数少。
就造成法兰内倾多大。
而对薄板，里口焊接一遍就能填满，外口清根和焊接后，造成法兰外翻。
风电塔筒法兰焊接变形控制的工艺措施
孔凡强
（青岛山泰钢结构有限公司，青岛266300）
摘要：风力发电塔架法兰焊接时需要控制三个指标:法兰平面度、法兰角变形（即内倾量）、法兰椭圆度。
在焊接过程中采取相应的工艺措施保证这三个指标，具有重要的经济效益。
本文重点介绍了法兰焊接变形成因及焊接变形控制措施等，且该方法在实践中得到广泛应用，取得很好的效果。
关键词：法兰平面度内倾焊接变形控制
图1厚板多层焊沿厚度上的应力分布（分别为σzσxσy）图2刚性固定法
工艺与装备
51
2011第3期总第202期
现代制造技术与装备
（２）解决由于板厚的不同，造成法兰外翻或内翻过
大，需要采取一个合理的焊接顺序，采用两面分层交替的
焊接方法。
要求电焊在焊接时，每焊完一遍，需要用铝杆
进行测量，是否内翻，内翻多少？冷却后能回弹多少？做到
心中有数。
然后焊完后，能保证法兰内倾符合技术要求，
而不需要采取热矫形。
（３）注意事项，焊接每一道时中间不能断开，要一次
焊完，保持法兰受热均匀，这样既能保证法兰的平面度，
又能保证法兰内倾量一致；焊接过程中控制焊接线能量，
尽量采用小的热输入。
（４）优点：加快生产流程，法兰的焊接可以整段塔筒
组对完后，一块焊接，不用在两个法兰把在一起，减少工序，提高生产效率。
缺点：对焊工要求较高。
需要有经验的焊工操作。
３．４选择合理的焊接方法和焊接工艺参数
焊接热输入是影响焊接变形的关键因素，选用能量集中和热输入较低的焊接方法，可有效的降低焊接变形。
在焊接方法确定后，可通过调节焊接工艺参数来控制焊接热输入。
焊接每一焊缝时热输入要一致，每一层都要用小的热输入。
4应注意的问题
在法兰焊接变形控制中有以下五点要注意：
（１）把好法兰材料采购关，并做好入厂检验。
（２）下料尺寸控制要严格。
长宽尺寸应控制在２ｍｍ内，对角线之差小于等于２ｍｍ。
（３）单节预制时，椭圆度要控制在３ｍｍ以内。
（４）采用无间隙组对，且尽量避免强力组对。
（５）加工制作一个５平方米的平台。
组对时将法兰平放在平台上采用立式组对。
5工程应用实例
５．１应用实例
法兰焊接变形控制已在多个项目上进行了应用，取得了良好的经济效益：１）大唐辉腾梁Ｂ区一期４９．５ＭＷ项目，３３台１．５ＭＷ塔架。
２）北京官厅二期４９．５ＭＷ项目，３３台１．５ＭＷ塔架。
３）大唐乌力吉４９．５ＭＷ项目，３４台１．２５ＭＷ塔架等等。
５．２焊接变形控制效果
（１）内倾：按技术规范，法兰焊后内倾小于１．５ｍｍ如图３。
（２）平面度：按设计要求，塔筒组焊完后，法兰平面度小于等于２ｍｍ，如图４。
５．３椭圆度
只要严格按照焊接工艺要求，法兰焊后椭圆度一般能保证３ｍｍ。
6结束语
（１）在生产过程中严格控制每道工序质量，并做好工
序质量记录，法兰的焊接变形就能控制在容许的范围内。
（２）该措施只要认真执行，法兰焊接变形控制效果会很理想，也能取得很好的经济效益。
参考文献
[1]陈伯蠡，焊接工程缺欠.北京.机械工业出版社，第二版.
[2]陈祝年，焊接工程师手册.北京.机械工业出版社,2002.
The Process Measure of the Flange Welding Deforma-tion Control for Wind Towers
KONG Fanqiang
（Qingdao Shantai Steel Structure Co.,Ltd，Shandong Qingdao, 266300）
Abstract:It needs control three target in the process of flanges welding wind tower pylon,the flatness of flange,angular distortion of flange,ovality of flange.There is important economic efficiency taking a measure to ensure the three targets in the process of welding.The pa-per emphatically introduces the cause of welding deformation and the control of welding deformation and so on,and which can be widely ap-plied in practice,and it will get good effect.
Key words:flanges,flatness,introversive type,welding distortion, control
图3
图4
52。