龙门架计算(35M)
35m预应力T梁预制场出坑龙门架受力分析
35m 预应力T 梁预制场出坑龙门架受力分析一、结构：龙门架采用公路贝雷片拼装由6排（榀）组组成，通过受力分析，必要时设加强弦杆增强计算尺寸，净宽L=21m ，高度h=6.0m 。
1、横梁与竖梁间节点以三角形连结，形成固结的刚架结构，连接杆件同贝雷片型刚尺寸。
2、龙门架稳定由两端用角钢100×12（120×10）制成的斜撑支撑连结。
排之间片片以支撑架横向联结构成整体，并具有一定刚度。
最大跨度m m L 302075.02m ax =⨯⨯=mm L m m L mm L 24206.02182045.02222055.02=⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯=贝雷片龙门架稳定检查及设置 一、资料：1、龙门架结构 详见结构图mTq T p mT m T q T p mT 603.0;5635505.0;4330=-=-=-=-静载活载梁荷重静载活载梁荷重2、贝雷片力学指标)()))(101.22102505002505001254440mmNMpa E mmcmI =⨯=⨯==弹性模量一片惯矩3、验算龙门架横梁的挠度：简化按 ① 简支梁计算。
② 固端梁分析因缺刚架挠度计算资料，拟用固端梁挠度计算公式。
③钢结构由活静荷载所引起的竖向挠度JTJ025-86《钢构桥规》规定竖向挠度容许值；简支或连续桁架为[]为计算跨径-=L Lf 80014、横向刚度和稳定钢梁结构应具有必要横向刚度，一般跨长不宜超过主桥（主梁）中距20倍；施工时应保证横向和纵向倾覆稳定性，系数不小于1.3。
二、35mT 梁 取用6排贝雷片拼装 1、m h m l 0.6,240==时，竖向挠度计算： 1)、集中荷重：简支梁：不可取⎪⎪⎪⎭⎪⎪⎪⎬⎫=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=cm mm N EI pef 22.10325050010101.24810)24(560002.102310250500101.248)1012456000034856345333m ax固端梁：cmEI pef p 55.2325050010101.219210)24(5600031925633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=2）均布荷重：简支梁：cm mkgEI lq f 65.1325050010101.2384103)24(24603533845564m ax =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯-=固端梁：cmEI qlf 33.0325050010101.238410)24(2460333845634=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=中3）活静综合挠度[]()[]()对是否设预拱度规定若符合静活cm l f cm f cm l f cmf f f 5.12400160011600188.2324008001800188.233.055.2=⨯=⨯=≥≥=⨯=⨯==+=+=∴三、30mT 梁 取用4排贝雷片拼装 1、竖向挠计算时m h m l 6210==1）集中荷载： 固端梁cmEI plf 97.12250500101.219210)21(4300021925633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=中2）均布荷重： 固端梁：cmEI lq f 243.0225050010101.238410)21(2150523845634=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯-=中3）活静综合挠度[]()[]()对预拱度设置要求若符合静活cm l f cm f cm l f cmf f f 31.121001600116001213.2625.2210080018001213.2243.097.1=⨯=⨯==〉=⨯=⨯==+=+=∴四、龙门架跨度分析《规范》规定跨长为边梁中距的20倍 1、6排行间布置：如图（一）所以边渠中距为 图（一）单位：cm 45 45 75 45 45 0.45×2=0.9m得：跨长0.9m ×20=18 m2、4排行间布置如图（二） 如图（二） 又知边梁中距为0.75m 得：跨长0.75×20=15m3、建议：龙门架跨长取用L=21m 为妥。
10+10吨35米跨门吊计算书
10吨+10吨、35米跨、35米起升高度门吊计算一、静挠度计算已知载荷：P= 200000 N 。
主梁截面积：A1=39643mm^2,主梁截面惯性矩：Ix1= 1.38X 10^10mm^4 主梁截面抵抗矩：Wx 下= 1.55X10^8 mm^3 刚性支腿由顶部截面积：A2=22656 mm^2, 刚性支腿截面惯性矩：Iy2= 6141198300 mm^4 刚性支腿截面抵抗矩：Wy2= 1.08X10^7 mm^3 柔性支腿由顶部截面积：A3=10656 mm^2, 柔性支腿截面惯性矩：Iy3= 466466300 mm^4 柔性支腿截面抵抗矩：Wy3= 1696240 mm^3 1、 挠曲线2、 图乘计算法单梁载重 P=200000 N E=210000mm ² S=35000mm H 腿=9000mm I=1.38X 10^10mm 4 I 1=2.81X1010I 1=5.8X 910mm 4⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛∙∙∙I ∙=22411f H S S P E整理IE H S ∙∙∙∙=16p f 2f=475.5mm3、 分析f = 475.5 mm < [f] = 32300/700 =46.14 mm满足使用要求！二、强度计算集中载荷：P = 203000*1.2 N主梁自重均布荷载：q =2.58 N/mm 1、 计算简图2、 弯矩图3、剪力图4、轴力图5、计算结果杆端内力值 ( 乘子 = 100)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 -268.957412 1305.00000 -2689574.12 -268.957412 918.000000 13982925.82 -268.957412 -918.000000 13982925.8 -268.957412 -1305.00000 -2689574.123 -1305.00000 -268.957412 2689574.12 -1305.00000 -268.957412 0.000000004 -1305.00000 268.957412 -2689574.12 -1305.00000 268.957412 0.00000000 -----------------------------------------------------------------------------------------------6、主梁的强度计算（1-2单元）已知：最大弯矩：Mmax = 1398292580 N-mm 剪力轴力很小忽略不计。
50米高安全龙门架附着计算(工程实例)
50米高安全龙门架附着计算（工程实例）xsa120型安全龙门架附着的计算（计算示意图贴不上）一、参数的确定：已知：⒈ 0－20米，风压为：pw1＝800 n/m^2⒉ 20－100米，风压为：pw2＝1100 n/m^2⒊风力系数：cw=1.6⒋垂直于风向的迎风面积：①．立柱：a1＝0.3*0.47*1.0＝0.141 （m）式中：0.3为架子的充实率。
②．吊笼：a2＝2.2*2*0.3＝1.32 （m）⒌ 0－20米的风载荷（双立柱）：fw1＝2*cw*pw1*a1＝2*1.6*800*0.141＝361 （n/m）⒍ 20－50米的风载荷（双立柱）：fw2＝2*cw*pw1*a1＝2*1.6*1100*0.141＝496 （n/m）⒎吊笼的风载荷fw3＝1.3*110*1.32＝1888 （n/m）二、 50米高附着反力的计算（过程贴不上）结论：最上的反力为：16261.9 n三、附着臂压杆稳定的计算（龙门架50米高度时）为简化计算：1．杆1为压杆2．杆2为拉杆查《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》知：许用压杆（λy）＝230 折减系数φ＝0.138许用拉杆（λl）＝350计算长度系数：μ＝1.27计算长度附加系数：k＝1.155压杆许用长度：圆整：hy=2500 mm压杆强度（稳定性）拉杆许用长度：圆整：hl=3800 mm小结：龙门架50米高时，附着短臂为压杆。
使用长度2500 mm 龙门架50米高时，附着长臂为拉杆。
使用长度3800 mm 四、直径48管卡子的计算设两根附着臂承受全部荷载p＝16300/2＝8150 （n）≈（p）＝8000 （n）（p）－许用载荷结论：满足使用要求！。
自制龙门架承载力计算说明
自制龙门架承载力计算说明一、龙门架形式及尺寸：1、形式：门型架（20#钢管）1.0m1.5m1.5m2、尺寸：立柱：60×5 L=1.5m （两根）横梁：60×5 L=1.0m （一根）二、承载物重量：管道：DN600管道（610×10mm）两根重量约2670kg；3T导链:自身重量约25kg承载物最大重量为：2670+25=2695kg三、龙门架横梁所能承载重量：其基本值为：钢材抗压强度×钢管截面积，在这个基础上，要考虑受压构件的整体稳定系数。
这个系数是由受压构件的长细比来求得的。
长细比即：受压构件的计算长度/截面回转半径。
长细比一般控制在40～60比较经济。
钢材抗压强度×钢管截面积=245×（0.0028-0.0024）=0.098整体稳定系数=计算长度/截面回转半径=1/0.0195=51.28横梁所能承载的重量：0.098×51.28=5.03kg因此，承载物重量小于横梁所能承载的重量，所以横梁能满足现场使用。
四、龙门架立柱承重：钢管许用应力：130MPa长细比=计算长度/回转半径=1500/19.52562419=76.82212796 轴心受压构件稳定系数：0.73988936（根据长细比查得）。
回转半径：19.52562419mm，由表查得。
截面面积=0.25×3.14×(602-(60-2×5)2)=863.5mm2立柱承载力=钢管许用应力MPa×轴心受压构件稳定系数×截面面积mm2/1000=130×0.73988936×863.5≈83.06KN=8306kg＞承载物最大重量2695kg综上所述，此龙门架符合使用要求。
龙门架计算书
竖井龙门架计算书根据现场实际情况，17＃竖井起重架设置2台5t 电葫芦。
施工竖井龙门架安装后首先经相关检测机构检测，相关手续齐全后，进行空载和重载的安全检测，检测合格，满足连续作业的要求后，方可使用。
17#竖井龙门架受力计算简图如下（杆件连接实际安装采用焊接，图中简化为铰接）：计算荷载为土罐自重（r=0.6m ，h=1.0m ，钢板厚1cm ）0.382t ，罐中土重（πr 2h ×1.8＝2.03t ）、电葫芦自重（0.4t ）三项合计2.82t 。
电葫芦的额定起重量5t ，安全系数取1.2，即电葫芦承载为3.384t ，满足电葫芦承载要求。
载荷作用下受力为33.84KN 。
1）行车梁行车梁的受力为集中荷载33.84KN 。
受力计算简图如下：为一次超静定结构。
取行车梁的最大跨度为8m ，按照最不利的简支梁受力方式验算如下： ①强度验算其中：L 为7.8米；q 为行梁I30a 自重48.0kg/m ，换算成线荷载0.48KN/m 查I30a 热轧工字钢的截面特性表可知3310582mm x ⨯=ω故行梁应力为：==x M ωσ/max 122.89N/mm 2。
因为行车梁可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于σ，故强度满足要求。
②整体稳定性验算：a 、判断是否应进行稳定性验算行梁受压翼缘侧向自由长度最大值为8m ，与梁高度的比值8m/0.28m=28.6>16，必须进行稳定性验算。
b 、整体稳定性验算==ψ)/()/(''max bb M ψσ71.52/0.83=86.17N/mm 2 其中：查表30a 工字钢的整体稳定系数83.092.0'=ψ=ψb b ，因为整体可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于M max ，故整体稳定性满足要求。
③刚度验算最大跨中的挠度为：=11.03mm<l/700=11.4mm由上式可知，其最大变化量小于其挠度最大允许变化值，故刚度满足要求。
龙门架专项计算方案
一、工程概况龙门架作为一种重要的建筑施工辅助设施，广泛应用于建筑、桥梁、隧道等工程中。
为确保龙门架的安全稳定，特制定本专项计算方案。
1. 工程名称：XX工程项目2. 工程地点：XX市XX区3. 龙门架类型：XX型4. 龙门架使用年限：XX年二、计算依据1. 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）2. 《建筑施工安全规范》（JGJ 59-2011）3. 《建筑施工起重机械安全技术规程》（JGJ 33-2012）4. 龙门架生产厂家提供的技术资料三、计算内容1. 龙门架结构设计计算2. 龙门架稳定性计算3. 龙门架抗风计算4. 龙门架安全系数计算四、计算方法1. 龙门架结构设计计算根据《钢结构设计规范》和龙门架生产厂家提供的技术资料，对龙门架的结构进行设计计算。
主要包括以下内容：（1）龙门架主梁、立柱、横梁等主要构件的截面尺寸、材料强度、刚度等参数计算；（2）龙门架连接节点的设计计算，包括螺栓、焊接等连接方式；（3）龙门架的支撑系统设计计算，确保龙门架在施工过程中的稳定。
2. 龙门架稳定性计算根据《建筑施工安全规范》和《钢结构设计规范》，对龙门架的稳定性进行计算。
主要包括以下内容：（1）计算龙门架在垂直、水平方向上的稳定性；（2）计算龙门架在风力作用下的稳定性；（3）计算龙门架在地震作用下的稳定性。
3. 龙门架抗风计算根据《钢结构设计规范》和《建筑施工安全规范》，对龙门架在风力作用下的抗风性能进行计算。
主要包括以下内容：（1）计算龙门架在静风作用下的抗风性能；（2）计算龙门架在动风作用下的抗风性能；（3）计算龙门架在复杂风场条件下的抗风性能。
4. 龙门架安全系数计算根据《建筑施工安全规范》和《钢结构设计规范》，对龙门架的安全系数进行计算。
主要包括以下内容：（1）计算龙门架在正常使用条件下的安全系数；（2）计算龙门架在极限状态下的安全系数；（3）计算龙门架在各种异常情况下的安全系数。
五、计算结果分析1. 对龙门架结构设计计算结果进行分析，确保结构强度、刚度和稳定性满足设计要求；2. 对龙门架稳定性计算结果进行分析，确保龙门架在各种工况下具有足够的稳定性；3. 对龙门架抗风计算结果进行分析，确保龙门架在风力作用下的安全性能；4. 对龙门架安全系数计算结果进行分析，确保龙门架在各种工况下的安全使用。
交通标牌龙门架基础计算
交通标牌龙门架基础计算哎呀，说起交通标牌龙门架基础计算，这事儿可真不是闹着玩的。
你想想，那大家伙儿立在那儿，风吹日晒的，要是基础没打好，那可不就成“头重脚轻”的笑话了嘛。
所以啊，咱们得好好算算，确保这龙门架能稳稳当当的。
首先，咱们得知道这龙门架有多重。
这玩意儿，可不是随便拿个秤就能称出来的，得用上物理公式。
比如说，你得知道它的体积，然后乘以材料的密度，就能得到它的质量。
这质量一出来，重力也就跟着出来了，因为重力等于质量乘以重力加速度嘛。
接下来，咱们得考虑这龙门架立在哪儿。
是硬邦邦的水泥地，还是软绵绵的泥土地？这可大有讲究。
硬地儿，基础可以小点儿，软地儿，那基础就得大点儿，深点儿，不然一刮风，龙门架就得晃悠。
说到基础，咱们得算算需要多少混凝土。
这可不是随便挖个坑，倒点儿水泥那么简单。
你得根据龙门架的重量，还有地面的承载力来计算。
这承载力，就是地面能承受的最大压力。
你想想，要是地面承载力不够，那龙门架不就成“压垮骆驼的最后一根稻草”了嘛。
具体怎么算呢？咱们得用上点力学知识。
比如说，你得计算出龙门架对地面的压力分布，然后根据这个分布，计算出需要的混凝土体积。
这体积，可不是随便填个数字就行，得根据混凝土的抗压强度来确定。
抗压强度，就是混凝土能承受的最大压力。
你想想，要是混凝土抗压强度不够，那龙门架不就成“豆腐渣工程”了嘛。
最后，咱们还得考虑点儿实际问题。
比如说，施工的时候，天气怎么样？要是下雨，那混凝土凝固就慢，基础就可能不牢固。
再比如说，施工队伍的技术怎么样？技术不好，那基础打得歪歪扭扭，龙门架立上去，不就成“比萨斜塔”了嘛。
所以啊，这交通标牌龙门架基础计算，可不是一件简单的事儿。
得综合考虑好多因素，才能确保这龙门架能稳稳当当的立在那儿。
不过，只要咱们细心点儿，耐心点儿，这事儿也不是那么难。
毕竟，安全第一嘛，你说是不是？。
龙门架计算书
竖井龙门架计算书根据现场实际情况，17＃竖井起重架设置2台5t 电葫芦。
施工竖井龙门架安装后首先经相关检测机构检测，相关手续齐全后，进行空载和重载的安全检测，检测合格，满足连续作业的要求后，方可使用。
17#竖井龙门架受力计算简图如下（杆件连接实际安装采用焊接，图中简化为铰接）：计算荷载为土罐自重（r=0.6m ，h=1.0m ，钢板厚1cm ）0.382t ，罐中土重（πr 2h ×1.8＝2.03t ）、电葫芦自重（0.4t ）三项合计2.82t 。
电葫芦的额定起重量5t ，安全系数取1.2，即电葫芦承载为3.384t ，满足电葫芦承载要求。
载荷作用下受力为33.84KN 。
1）行车梁行车梁的受力为集中荷载33.84KN 。
受力计算简图如下：为一次超静定结构。
取行车梁的最大跨度为8m ，按照最不利的简支梁受力方式验算如下：①强度验算m KN Fl qL M ⋅=+⨯=52.714/8/12max其中：L 为7.8米；q 为行梁I30a 自重48.0kg/m ，换算成线荷载0.48KN/m查I30a 热轧工字钢的截面特性表可知3310582mm x ⨯=ω故行梁应力为：==x M ωσ/max 122.89N/mm 2。
因为行车梁可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于σ，故强度满足要求。
②整体稳定性验算：a 、判断是否应进行稳定性验算行梁受压翼缘侧向自由长度最大值为8m ，与梁高度的比值8m/0.28m=28.6>16，必须进行稳定性验算。
b 、整体稳定性验算==ψ)/()/(''max bb M ψσ71.52/0.83=86.17N/mm 2 其中：查表30a 工字钢的整体稳定系数83.092.0'=ψ=ψb b ，因为整体可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于M max ，故整体稳定性满足要求。
③刚度验算最大跨中的挠度为：7393330102.11102101001081084.33497.1)100/(497.1⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=＝EI Fl ω =11.03mm<l/700=11.4mm由上式可知，其最大变化量小于其挠度最大允许变化值，故刚度满足要求。
L型门式起重机门架设计计算10t-35m
35000 17500 门架的设计计算（10t ×35m ）主梁计算简图：(一)强度计算偏轨箱型梁，因小车垂直轨道安装在主腹板上，因此，偏轨箱型梁除受弯曲外，同时还受扭转。
主梁在垂直轮压作用下，使截面产生普通弯曲应力(正应力和剪应力)和约束弯曲应力，在外扭矩作用下，截面产生约束扭转正应力和约束扭转剪应力。
主梁的强度计算按第II 类载荷组合进行。
1.普通弯曲应力主梁垂直方向跨中的弯矩为：L P qL L P M Q i G i V 22小车41841ϕϕϕ++=P G 小车——小车自重载荷(N)；45000 NP Q ——起升载荷(N)；100000 Nq ——主梁均布自重载荷(N/mm)；6.8 N/mm3500010000043.141350008.61.18135000450001.1412×××+×××+×××=V M =2829750000(N •mm)由小车水平惯性力和桥架惯性力及风载引起的跨中水平弯矩为：2风2惯小惯81L q 81L 41L q P M H ++=2.风力载荷产生的水平弯矩1)主梁上的风载荷当起重机工作时,主梁要承受起重机在工作情况下能承受的最大计算风力Ⅱq 按《起重机设计规范》的规定,起重机工作状态的最大风力,内陆地区)/(152m kg q =Ⅱ ,沿海地区)/(252m kg q =Ⅱ 由于该起重机的使用环境为内陆地区,所以计算时取)/(152m kg q =Ⅱ ,并且风力是以均布载荷的形式作用在主梁上. 主梁的高度2.0 m,主梁的长度35m.在风力的作用下,主梁跨中截面上的风力产生的水平弯矩 ()mm N L Pw Mq •=××××=×=64312500835000150350.24.18主梁Ⅱ 2)吊重和小车上的风载荷吊重及小车迎风面积为17m 2()mm N L Pw Mq •=×××=×=31237500435000150174.14小车Ⅱ 3.水平惯性力产生的水平弯矩当起重机工作时,主梁要承受起重机在工作情况下因起重机大车行走机构突然启动或制动时主梁上的固定载荷和上下小车及小车上的载荷产生的惯性力,前者是以均布的形式作用在主梁上,而后者则以集中力的形式作用在主梁上.起重机大车行走机构速度 40.1m/min=0.668m/sec.根据《起重机设计规范》附录C 的规定,加（减）速的时间为t=3sec 1)主梁等固定载荷产生的水平惯性力 ()N t V G P H 120243668.0360005.1215.1主梁梁=××=×××= 因此,在主梁跨中截面上产生的水平弯矩就为 ()mm N L P M H H •=×=×=52605000835000120248梁梁 2)小车和吊重产生的水平惯性力 ()N t V G P H 48433668.0145005.15.1小车小车=××=××= ()mm N L P M H H •=×=×=4237625043500048434小车小车)(19053125031237500643125004237625052605000mm N M H •=+++= 4.主梁跨中截面特性()410总1048.3mm J X X ×=− ()410总1034.1mm J Y Y ×=−总断面对于X-X 轴的断面系数: 对上部边缘()37101上1045.310101048.3mm Z J W X X ×=×==− 对下部边缘()3710下1045.310101048.3mm ZJ W X X ×=×==−总断面对于Y-Y 轴的断面系数:对上部边缘()37101上1099.16751034.1mm Z J W Y Y ×=×==− 对下部边缘 ()3710下1029.25851034.1mm Z J W X X ×=×==−跨中截面翼缘板角点最大弯曲正应力为：YH X W M+=W M V W σ 5.主梁跨中截面强度和挠度的校核 σ压X =上垂直跨中W M =()27/1.821045.32829750000mm N =× ()27下垂直跨中拉/1.821045.32829750000mm N W M X =×==σ ()27上水平跨中压/57.91099.1190531250mm N W M Y =×==σ ()27下水平跨中拉/32.81029.2190531250mm N W M Y =×==σ 主梁跨中截面的合成弯曲应力：()2压压合成压/7.9157.91.82mm N Y X =+=+=σσσ ()2拉拉合成拉/4.9032.81.82mm N Y X =+=+=σσσ为简化计算，可将自由弯曲正应力增大15%来考虑约束扭转和约束弯曲的影响，即：[]σσσ≤=∑W 15.1)/(4.1057.9115.12压mm N =×=∑σ )/(9.1034.9015.12拉mm N =×=∑σ 材料采用Q235B, []()2/4.17534.12350mm N n S ≈==σσ 故，主梁的强度满足要求！(二)主梁的局部稳定性 1.翼缘板的为稳定性当主梁宽度b 0与受压翼缘板厚度之比δ大于或等于60(对Q235钢)或50(对16Mn 钢)时，应考虑受压翼缘板的局部稳定性，设置一道或多道纵向加强筋。
3t龙门架计算书
=143kgG=G1+G2+G3=155.5kg+382kg+143kg=680.5kgq 3=G/L=680.5kg/13.68m=49.74kg/m 葫芦自重：P 1=200kg 吊重：P 2=3000kg 23（1）最大弯距M 1=1/4×P 1L=1/4×200×12=600kg ·m M 2=1/4×P 2L=1/4×3000×12=9000kg ·m M 3=1/8×q 3L 2=1/8×49.74×122=895.32kg ·m ∑M= M 1+M 2+ M 3=10495.32 kg ·m 考虑安全系数为1.5(2)V=P V max =3498.44kg ×1.5=5247.66kg4、强度计算倒三角架截面梁折算整体梁：惯性矩I折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652=34862cm4抗弯截面模量W(近似)W= I折/(h/2)=34862/(65/2)=1072.68 cm3考虑荷载不均匀系数k为0.9σ= M max/(k.W)=15742.98×102 /(0.9×1072.68)=1630.7kg/cm＜[σ]=1700 kg/cm2剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算上弦受压压力为N=σ×A1N=1630.7kg/cm2×2×5.372=17520kgI x =2×π(D4-d4)/64=43.76 cm4A1=2×5.372=10.744 cm2r x =√I x/A1=2cm上弦杆横向每0.75m设钢管缀条，所以取l0x=0.75mλx= l0x/ r x =75cm/2cm=37.5由λx=37.5查表得稳定系数ϕ=0.946σ= N/(ϕ.A1)=17520/(0.946×10.744)=1723.76kg/cm2＜[σ]=2150 kg/cm2横梁上弦压杆稳定符合要求6、主梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算惯性矩I折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652=34862cm4弹性模量26/E⨯kg=1.2cm10按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P1+P2）跨中挠度f1=k.PL3/（48EI）=1.1×3200×123/（48×2.1×106×34862）=1.73cm（2）在均匀自重荷载作用下挠度f1=5q3L4/（384EI）=5×49.74×12003/（384×2.1×106×34862）=0.015cm以上挠度合计f中= f1+ f2=1.74cm≈1/700L符合结构要求。
龙门架计算(35M)
龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。
对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算 1、荷载计算 横梁自重：mkg q/10272424654=÷=天平及滑轮自重：kgP9801=35mT 梁自重（一半）：kgP 545602=23（1l P M ==4111l P M =4122qlM=8123M =∑387265mkg M⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V 1=⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V 1max =46342840235706cmW =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max1507428409.010580898kg kwM=⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算 一片双加强贝雷上弦受压压力为kgN 76797248.251507=⨯⨯=422067548.2526.3962cmI x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cmA =⨯=()2171296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cmA I r x x 37.696.502067===cmAI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cmlox cmloy75300==xyy xx r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg AN=<=⨯==σϕσ横梁上弦压杆稳定符合要求 龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算 单片贝雷片惯性矩 4250500cm I =弹性模量26/101.2cmkg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cmE ⨯=⨯=按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cmEIPlf 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==（2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cmEIqlf 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cmf f f 82.259.023.221=+=+=12V 1=M Mmkg M⋅=13582maxⅠ25自重弯矩略 横梁轴力kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅=最大剪力 kgQ 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯=3、强度计算 ⑴弯应力222max/2100/16918.8021013582cmkg cmkg WMw<=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cmkg cmkg dh Q <=⨯⨯=⋅≈τ⑶正应力2/7551.4827244cmkg AN N=⨯==σ门架脚架横梁符合要求 ㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cmkg cmkg A N <=⨯==σ符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cmx =I 取cmloy lox750==79.846148⨯===A I i i x y x 572.13750====xy x i lox λλ4402=⋅+==λλxA x x oy ox 根据oxλ818.0=ϕ22/2100/159479.84818.045851cmkg f cmkg AN=<=⨯⨯==ϕσ整体稳定符合要求。
龙门架承重计算公式
龙门架承重计算公式龙门架承重计算公式是工程设计中的重要部分，它能够帮助工程师准确地计算龙门架能够承受的最大重量。
在进行承重计算时，需要考虑龙门架的结构、材料、工作环境等因素，以确保工程的安全性和可靠性。
龙门架承重计算公式的基本原理是通过力学和结构分析的方法，计算龙门架各个部分的受力情况，并根据材料的强度和结构的稳定性，确定龙门架能够承受的最大重量。
具体计算过程可以分为以下几个步骤：1. 首先，需要确定龙门架的结构形式和材料特性。
龙门架通常由立柱、横梁和连接件组成，而这些部分的尺寸和材料强度是计算的基础。
2. 其次，需要确定龙门架的工作环境和使用条件。
工作环境包括温度、湿度、风荷载等因素，而使用条件则包括工作周期、荷载频率等因素。
这些因素会对龙门架的使用寿命和承载能力产生影响。
3. 然后，根据龙门架的结构和材料特性，利用力学和结构分析的方法，计算龙门架各个部分的受力情况。
这包括计算立柱和横梁的弯曲应力、剪切应力和轴向应力等。
4. 最后，根据龙门架的结构和材料特性，以及受力情况的计算结果，确定龙门架能够承受的最大重量。
这需要根据材料的强度和结构的稳定性进行判断，以确保工程的安全性和可靠性。
需要注意的是，龙门架承重计算公式的准确性和可靠性对于工程设计至关重要。
因此，在进行承重计算时，工程师需要仔细考虑各个因素，并使用适当的公式和方法进行计算。
只有这样，才能确保龙门架在使用过程中能够安全可靠地承受重量，避免发生事故和损失。
龙门架承重计算公式是工程设计中的重要内容，它能够帮助工程师准确地计算龙门架的承载能力。
在进行计算时，需要考虑龙门架的结构、材料、工作环境等因素，并采用力学和结构分析的方法进行计算。
只有在计算准确可靠的基础上，才能确保工程的安全性和可靠性。
35米10吨花架龙门基础
35米10吨花架龙门基础
35米10吨花架龙门基础是一个在建筑工程中常见的基础设施，它通常用于支撑大型机械设备或搭建高大的建筑物。
这种基础的设计和施工需要经过精密的计算和严格的监测，以确保其稳定性和安全性。
这种花架龙门基础的尺寸通常为35米，能够容纳重达10吨的机械设备或建筑材料。
这种基础通常由混凝土或钢结构构成，具有足够的承重能力和稳定性，能够抵御外部风力或震动的影响。
在施工过程中，首先需要对基础的地基进行勘察和处理，以确保其承载能力和稳定性。
接下来，根据设计要求和实际情况，确定基础的形状和尺寸，然后进行深基槽的挖掘和基础的浇筑。
在浇筑混凝土或安装钢结构的过程中，需要严格控制施工质量，确保基础的强度和稳定性。
一旦基础建成，就可以安装花架龙门设备或其他大型机械设备，开始施工或运输作业。
在使用过程中，需要定期检查基础的状态和稳定性，及时发现并处理任何问题，以确保基础设施的安全和可靠性。
总的来说，35米10吨花架龙门基础是一种重要的建筑设施，它在各种工程项目中发挥着重要作用。
设计和施工这种基础需要专业知识和丰富经验，只有严格按照标准和要求进行操作，才能保证基础设施的稳定性和安全性。
希望未来能有更多的创新和发展，使这种
基础设施更加高效和可靠。
35m小箱梁架设方案(双导梁架桥机)要点
35m小箱梁架设方案(双导梁架桥机)要点35m小箱梁架设施工技术方案1、编制依据1.1本标段合同文件；1.2施工设计图纸及施工图设计技术交底报告；1.3龙口至青岛高速公路莱西至城阳段项目工程建设管理手册；1.4山东省高速公路施工标准化管理指南；1.5《公路工程检验评定标准》（JTG F80/1—2004）；1.6《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2011；1.7《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95；1.8本标段总体施工组织设计和总体施工进度计划；1.9现场踏勘调查所获得的相关资料；1.10我单位施工实力、架桥设备及长期从事公路工程所积累的丰富施工经验。
2、编制原则2.1严格遵循设计文件、技术规范和质量验收标准的原则。
能够正确指导施工，确保工程质量优良。
2.2坚持实事求是的原则。
实事求是的确定工期、施工方案，确保按期、优质、安全、高效完成本工程建设任务。
2.3根据我单位现有的施工技术水平，结合类似工程施工经验及施工机械设备配套能力。
3、工程概况我标段K139+460分离立交，位于平曲线超高段，横向左高右低，桥面横坡3%，纵向上坡，坡度，斜交65°。
桥梁上部采用预应力混凝土箱梁简支转连续结构，全桥16孔，孔径均为35m，分左右幅，一孔单幅6片小箱梁，全桥共有35m小箱梁192片。
小箱梁在预制场集中预制，预制场设置在K138+600～K139+080段路基上，距离待架桥位0号台（架设起点）约100m。
预制箱梁均为顶宽2.4米，底宽1.0米，梁高1.8米，纵桥向梁与梁之间设0.386m现浇湿接缝，箱梁中到中之间的距离为2.82m。
预制箱梁分边跨中梁、边跨边梁、中跨中梁、中跨边梁四种类型。
箱梁最大重量约120t。
300×76mm四氟滑板支座，桥墩顶采用GYZ450×84mm圆板橡胶桥台顶采用GYZF4支座。
采用XFQJ40/160（Ⅰ）桥式架桥机进行小箱梁架设。
吊砼龙门架设计计算书
龙门架设计计算书一.受力验算龙门架只考虑承受模板及砼料斗的重量，设计吊重为10T，每根下横梁安装一个5T 电动葫芦。
龙门架设计宽度为34米，龙门架的高度设计为6.5米。
横梁采用三角桁架形式，上横梁采用1根32a的工字钢, 下横梁采用2根32a的工字钢，每隔2米用 [16连接。
立柱采用245*10的钢管，立柱斜撑采用159*6的钢管。
龙门架只对最不利部位进行验算。
(一)、荷载情况荷载图弯矩图3-3弯矩图2-2剪力图2-2剪力图3-3轴力图（1）下横梁应力验算工字钢力学性能在P=100KN 荷载作用下，由SAP2000计算出下横梁32a 工字钢， 跨中处：最大弯矩：M max =30.6KN.m 最大剪力：Q max =28.3KN 最大轴力: N MAX =269.6KN 最大挠度：f max =46mm 轴心受拉MPa mNN 17.401012.67106.269A 243=⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa m N M 19.44105.692106.30W 363=⨯⨯=- б=[]MPa MPa M A N 14036.8319.4417.40W=<=+=+σ 抗弯强度满足要求抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 110][8.100095.010********.400103.28··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ抗剪强度满足要求 换算应力MPa 5.858.1034.8332222=⨯+=+τσ<1.1[б]=154 MPa强度满足要求 刚度验算f max =46mm<L/600=34000/600=57mm刚度满足要求。
SP2000计算出B(右端头处)最大弯矩：M max =36.6KN.m 、 最大剪力：Q max =22.1KN 、最大轴力: N MAX =69.6KN 。
抗弯强度验算 轴心受拉MPa mN N 3.101012.67106.69A 243=⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa m N M 9.52105.692106.36W 363=⨯⨯=- б=[]MPa MPa M A N 1402.633.109.52W=<=+=+σ 抗弯强度满足要求 抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 110][4.80095.010********.400101.22··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ 抗剪强度满足要求 换算应力MPa 9.644.832.6332222=⨯+=+τσ<1.1[]σ=154 MPa强度满足要求（2）上横梁应力验算工字钢力学性能在P=100KN荷载作用下，由SAP2000计算出上横梁32a工字钢A．(跨中处)最大弯矩：Mmax =12.4KN.m 、最大剪力：Qmax=1.2KN、最大轴力:N MAX =567.5KN、最大挠度：fmax=46mm 。
龙门架设计计算
查表得A 1=94.07cm 2，A 2=30.8 cm 2，h=40cm代入得y c =0.596m 。
根据惯性矩平行轴公式I x =I c +d 2AI x =(22781+39.62×94.07）+2（373+60.42×30.8）=395770cm 4 Wx =I x /Y c =395770/60.4=6552.5 cm 3（2）横梁整体稳定性计算)7.0(max=≤B x B M f W ϕϕ当荷载移至横梁中点时，横梁所受弯矩最大。
m KN pl M .300420604max=⨯== MPa f MPa W x B M 1404.65105.65527.03000009max =<=⨯⨯=-ϕ 故整体稳定性安全。
3、整体刚度计算cm l cm EI pl 4400][26.139577010248102060489933==<=⨯⨯⨯⨯⨯==δδ 符合规范要求。
4、局部稳定计算下弦杆工字钢计算当平车移至跨中时，荷载为最不利，其横梁按两端半固结计算，荷载为跨中，梁长为1米（详见设计图）。
3max 11392022781.1541604cm W m KN pl M c ===⨯== MPa MPa W x M 140][13101139101563max =<=⨯⨯==-σϕσ MPa MPa A Q m KN p Q 115][8.121007.94106022.30260243max max =<=⨯⨯=====-ττ 故安全。
5、焊缝计算：φ50钢管与工字钢连接焊缝计算（按角焊缝，见前图h f =8mm ）h f =8mm ≤1.2t=1.2⨯8=9.6mm>h m in f =1.5t =1.5⨯8=4.2mm查表得角焊缝强度设计值f wf =160N/mm 2角焊缝位置为轴心受力。
最不利时为受力点在焊缝下缘位置时： l w =2πD=2⨯3.14⨯50=314mmh e =0.7 h fN=60KNf δ=w e l h N ∑ =31487.010603⨯⨯⨯=34.1N/mn 2< f wf =160N/mn 2故安全6、立柱（压弯构件）计算Welcome To Download !!!欢迎您的下载，资料仅供参考！。
龙门架计算（35M）
龙门架计算（35M）龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷⽚组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采⽤两台电机驱动⾃⾏式移动系统。
对本门架进⾏如下简化计算，横梁拟⽤简⽀梁进⾏计算，脚架按受压格构柱进⾏计算，斜撑起稳定作⽤不作受⼒计算。
⼀、门架横梁计算 1、荷载计算横梁⾃重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮⾃重：kg P 9801= 35mT 梁⾃重（⼀半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ?=?=5808983872655.1max(2)((V V P V ===V 1max =46342840235706cm W =??=考虑6排贝雷⽚荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =??==σ剪⼒较⼩完全满⾜要求,5、上弦杆受压局部稳定验算⼀⽚双加强贝雷上弦受压压⼒为kg N 76797248.251507=??= 422067548.2526.3962cm I x =??+?=296.50248.25cm A =?= ()296.501.452.16.254I y =?++?=cm A I r xx 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷⽚横向每3.0M 设⼀⽀撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==?λ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=?==σ?σ横梁上弦压杆稳定符合要求龙门架跨度23m ⼩于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作⽤于跨中进⾏计算单⽚贝雷⽚惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ?= 6⽚双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ?=?= 按简⽀梁进⾏计算：（1）在集中⼒作⽤下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=== （2）在均匀⾃重荷载作⽤下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442===cm f f f 82.259.023.221=+=+=12V 1=M M M max Ⅰ25⾃重弯矩略横梁轴⼒ kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=??=??= 最⼤剪⼒ kg Q 30183905526 191.80sin 45851=?-??= 3、强度计算⑴弯应⼒222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=?==σ⑵剪应⼒22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=??=?≈τ⑶正应⼒2/7551.4827244cm kg A N N =?==σ门架脚架横梁符合要求㈡脚架计算门架的脚架所受压⼒ N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=?==σ符合要求2．整体稳定验算1'44?+I =I =I A x y x .8496.394?+?=I x 46148cm x =I 取cm loy lox 750==79.846148===A I i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ4402=?+==λλx A x x oy ox 根据ox λ818.0=? 22/2100/159479 .84818.045851cm kg f cm kg A N =<=??==σ整体稳定符合要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。
对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V 1max =46342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯= 422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm A I r xx 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求 龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算 单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=12V 1=M M M max Ⅰ25自重弯矩略横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅= 最大剪力 kg Q 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯= 3、强度计算 ⑴弯应力222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ⑶正应力2/7551.4827244cm kg A N N =⨯==σ 门架脚架横梁符合要求 ㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cm x =I取cm loy lox 750==79.846148⨯===A I i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ4402=⋅+==λλx A x x oy ox 根据ox λ818.0=ϕ 22/2100/159479.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ整体稳定符合要求。
3．格构柱单肢稳定验算31.26756001=⨯∠=i cml 角钢417.02631.26001011=<===x i l λλ 因此单肢稳定符合要求。
根据以上验算，龙门架横梁采用6排双加强贝雷片，跨度23M ，脚架采用角钢组成格构柱，承载力完全能满足35mT 梁吊装施工要求。
35T龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为20m。
1、门柱一个门柱用2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b槽钢作斜撑。
立柱顶上设置2根[30b槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b槽钢上。
立柱底部通过20mm厚A3钢板与单轨平车连接。
每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。
两个平车之间用2根14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。
钢管与钢横梁采用焊接连接加固。
2、横梁一组横梁用4排8片贝雷片，设置下加强玄杆。
两端头用4片45-115-45×118cm支撑架连接。
中间接头均用45×118cm支撑架连接。
同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用45-115-45×118cm支撑架外，其余用45×118cm支撑架。
横梁一边通过吊带悬挂28#工字钢设10T电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。
横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U型螺栓加固。
3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、1.6m主动平车。
枕木间距为60cm，5T慢速卷扬机放平车上，用5门滑车组吊装。
4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。
各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。
二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
1、荷载计算横梁自重：q=8.0 KN/m天平及滑轮自重：P1=25KN起吊重量：P2=350KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯距当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
其中有R A=R B=(8.0×24+375)÷2=283.5 KN下弦弯矩：上弦弯矩：M C=R A×10-8.0×122÷2=2259 KN·m考虑安全系数为1.5下弦弯矩：M Amax=M Bmax=16.0×1.5=24 KN·m上弦弯矩：M Cmax=2259×1.5=3388.5 KN·m(2)最大支点反力计算当集中荷载作用在距离支点2.5m时，该支点的反力最大。
由∑M A=0 则 R B×20-8.0×24×（12-2）-375×17.5=0R B=（8.0×24×10+375×17.5）÷20=424.125 KN考虑分项系数为1.5V Bmax=1.5×424.125=636.2 KN4、强度计算4排贝雷片的抗弯截面模量W(近似)分别为W下=4×3570×2=28560 cm3 W上=4×3570=14280 cm3考虑4排贝雷片荷载不均匀系数为0.9＜210 MPa>210 MPa 抗应力满足要求，剪力较小完全满足要求，计算略。
A=25.48 cm2N=263.66×106×25.48×10-4=617.8 KN贝雷片横向每3.0M设一支撑架，所以取了l oy=300cm，l ox=75cm，由查表得稳定系数，横梁上弦压杆不稳定，不符合要求？怎么办？怎么计算？6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算单片贝雷片惯性矩弹性模量 E=2.1×105MPa4片下加强贝雷惯性矩I=6×250500=1.503×106 cm4=1.503×10-2 m4按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P1+P2）挠度（2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计f=f1+f2=2.47+0.53=3.0cm<L/400=2000/400=5.0cm。
以上挠度符合结构要求。
二、脚架计算龙门吊脚架由2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b槽钢作斜撑。
立柱顶上设置2根[30b槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b槽钢上。
立柱底部通过20mm厚A3钢板与单轨平车连接。
1、门架上横梁计算（1）力学模型根据龙门吊横梁的布置图，可得脚架顶上横梁的力学模型如下：（2）内力计算根据横梁的受力简图，可知支座反力R A=R B=V max /2=318.1KN。
（3）弯矩计算根据横梁的受力简图，可知其弯矩图如下：（4）强度计算横梁为2根[30b槽钢，查表可知W x=366×2=732cm3，I x=5130×2=10260cm4，E=2.1×105 MPa。
因此得所以横梁强度满足要求。
剪力较小，完全满足要求。
因作用点位于支点上，故横梁的挠度也可忽略不计。
2、脚架计算（1）力学模型根据龙门吊脚架的构造图，可得脚架的力学模型如右：（2）内力计算根据脚架的受力简图，可知P=V max /2=318.1KN。
所以可得钢管的轴力（3）强度计算脚架为2根Φ325mm、δ=10mm的钢管，查表可知W t=1512cm3，I x=12286.5cm4，i x=11.42cm，A=98.96cm2。
钢管长l=750cm，因此有，可查得，因此，钢管脚架的整体稳定符合要求。
根据以上验算，龙门架横梁采用4排下加强贝雷片，跨度20M，脚架采用2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，承载力能满足35T 梁的吊装要求。