火力发电厂灰库温度应力计算

　万方数据

圈…计

ｔ囫黜听时１温度应力计算

卜发电设计

火力发电厂灰库温度应力计算

灰库的温度应力计算主要确定壁面温差产生的影响；灰的温度近似按进入灰库时的温度，一般不大于１１０℃；规范［１］中规定环境温度影响按永久荷载考虑，而统一标准［３］规定，温度变化属可变作用，因此，根据灰库的实际工况，温度应力计算按可变作用，工作条件系数取１．４，组合系数为０．５～０．７，本文取０．６；按规范［１］附录Ｈ考虑温度对混凝土弹性模量及强度设计值的折减，计算时取库壁的平均温度：以下介绍按圆柱壳体理论计算温度应力。

（１）当圆形库壁的上、下端为固定时，由于库壁内外表面温差所产生的弯曲变形受到完全约束，此时库壁产生的弯距，可按下式求

得：

版＝０．皈ｔ２ａ。ＡｔＫ△。

（１）

式中：丘为库壁混凝土的弹性模量；

ｆ为库壁混凝土的厚度；

口。为混凝土线膨胀系数取１０｛（１／℃）；手为库壁表面温度差；

以。为混凝土裂缝、徐变后刚度降低，对

内力的影响系数，可取０．７０。

此时，库壁在竖向和环向的弯矩相等，

即：

版＝∥。＝版

（２）

计算时可根据库壁上、下端实际边界条件，按相应的表格查得的系数，可求得内力标准值，计算公式如下：

竖向弯矩（库壁外侧受拉为正）：

Ｍｋ。ｘ＝风ｘ版

（３）

环向弯矩（库壁外侧受拉为正）：

版。。＝‰一５）版／６

（４）

环向力（库壁受拉为正）：

巩。。＝凰ｅ版／ｔ

（５）

剪力（向库壁外为正）：

Ｑｋ。ｘ＝凰ｘ版／∥

（６）４０?２００９年２月第１期

式中：儡为灰库贮灰部分库底自库顶面高度；

ｄ为库壁中心的直径；芒为库壁厚度；版为

按公式（１）。

（２）一般灰库库顶为梁板结构，对库壁可假定为铰支；库壁底与下部库壁及厚板或井字型梁板相接，整体刚度较大，对库壁近似于固定。即灰库库壁的边界条件为上端铰支、下端固定，其内力系数可按表ｌ。

表１内力系数

０ｊＨ

１．０

Ｈ０．０

ｌ｜０．５１１１．０Ｈ『贞端底端

。。。。。。。＿…

－１．００９ｉ－１．０００

—１．００２

１．０００

－０．９９９ｌ－１．０００一０．９９７一１．０００

｛。一—ｒ一…一０．０００｛－０．０４６｛０．０００

８．２６５０．０００Ｉ＾一一ｊ．…０．０００—０．０３６

０．０００

９．０５４

０．０００Ｔ…Ｔ一

０．０００卜０．０２５｛０．０００｛９．７７９

０．００００．０００—０．０１６０．０００１０．４５４

０．０００

当Ⅳ。２／ｄ．ｔ大于５６时，按表中矾２／ｄ．ｔ＝５６取值

２温度差计算

库壁表面温度差可按下式求得：

Ａ

ｔ＝（Ｒｓ／￡斤）（氕一氕）

（７）

式中：几为库壁外恻的大气温度（℃），按

最冷月平均温度，一般非严寒地区死不低于一５℃；丁。为进入灰库时灰的温度

（℃），按工艺设计提供的资料；￡月＝以＋斤。＋刀，＋屏为各层总热阻；以为库壁外表面与大气的交换热阻，冬季可取０．０５（ｍ２．ｈ．℃／ｋｃａｌ）；研为库壁内表面与灰的交换热阻，灰温大于２

０

ｏ℃取０；

瓜钾［ｓ］Ｘｆ为库壁的传导热阻；Ｒｌ－－ＲＥｌ］×芒［１］

为保温层的传导热阻，其中：研。］为库

壁单位厚度的传导热阻，对钢筋混凝土可按０．５７ｌ（Ｉｌｌ２．ｈ．℃／ｋｃａｌ）；研１］为保温

层单位厚度的传导热阻，按实际材料确定；ｔ为库壁厚度（１１１）；ｔ…为保温

层厚度（ｍ）。

一咖一咖啪

一０一Ｏ

一啪一姒～踟

一ｎ一眨～执咖～㈣啪００

０

泓㈣咖

００Ｏ

Ｏ０

Ｏ

∞∞∞０

ＯＯ

∞一∞∞Ｏ一０

Ｏ一，Ｅ—卜

一啊一螂啪

一曲一加一。

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卜发电设计

火力发电厂灰库温度应力计算

３计算实例与分析

将搜集到的几个不同设计单位的工程资料，按本文提出的公式计算环向温度应力，并与灰料对灰库产生的环向拉力进行组合，确定灰库底部位置的环向钢筋面积及库壁的裂缝宽度，其结果列于表２，竖向截面因涉及灰库的整体受力（包括垂直荷载、风荷载、地震力等），较复杂，本文从略，但纵向温度应力的计算及组合原则与环向相同。

勘测设计

（１）灰料作用下对库壁底部产生的单位面积上水平压力Ｐ。可按筒仓规范［１］的规定确定，考虑到计算实例中灰库内直径以为１２～１８米；贮灰高度矾为１４．５～２４ｍ，故统一按公式４．２．２—１计算。公式中：“为水平压力修正系数，本例取２；∥为灰与库壁摩擦系数，本例取０．５５；

Ｓ为灰库库项自计算截面的距离，本

例取矾；其它符号见表２及规范［１］

（２）灰料水平压力对库壁单位宽度产生的环向拉力标准值，按下式计算：

表２几个工程灰库底部环向钢筋计算结果比较表

灰库内直径以（ｍ）

１２．００

１５?００

ｍ

ｏｏ

［。贮灰高度以！！！．：二二［二二二曼堕！二二二］二一１５：竺二：：【二二二三耍二二二二［：：，丝．竺二

｛１－

灰库壁厚ｆ（ｉｎｔｏ）２５０３００３５０３５０

算Ｌ灰的容重ｒ（ｉｎ／ｍ３）

９．０——｛

一９．０１１．０一

一１２．０

一

＊

灰的内摩擦角中（℃）２５２５２５２４耀ｉ

最冷月平均温矗（℃）一５．０－１．０ｑ．７

－５．０进库时耿温度（℃）

１００＋

１００

９０

一婆凝土强度等级

…上～

塑

塑……Ｌ一

塑

Ｌ

…Ｃ３０…一一

１，内（Ａ。）外（ｈ。）

实际配筋面积

２，按公式（７）计算

（与表１编制一

日筋工程ｌ

Ａｇ：Ａｇｔ２２５４５ｍ１８＠１００

一——Ｊ。。。。。。。。。

…。‘‘。————

‘

一７７．８

）

３，按公式（１，４）计算环向弯矩饥ｔ。（ｉｎ－ｍ／ｍ）｛ａ２Ｊｄ．ｔ｝，［Ｋｗｘ］Ｉ

ｉ

４，按公式（４．１，４．２）计算环向拉

力Ｎｂ。（ｉｎ／ｍ）

一

５，按４．３条计算环向钢筋面积

［Ａｇ］＝［Ａｇ，］，（ｍｍ２）ｆ引

６，按４．３

缝宽度

７。按控制

０．３０时

（ｍ２）

＾Ｅ２３２５４５

２Ａｇ，２

Ａｇ＝Ａｇ，＝３８０１

２０／１８

由２２＠１００

｝．１

—８３．８｛６９），［一１．ｏ］

｛５４），［－１．ｏ］

｛１０７｝。［一１．ｏ］

９０．９’

１３１．４＋

２０７．９?

３８８．８５６０

８５６

见本文４．４

—８４

｛７９），［一１．０］

１９２．３‘

．，．，，，，．．，．，，，．，，．，ｊＩ。，一——一——一——

ｉ——，，．．．。。．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．。．．【，。．。。．～—．——一

［２２４０］｛１８）

［２７６２｛２０１２１３

］［３８４８］［４４００］｝

｛２２｝

｛２５）

０．２９８０．３２５

｛２０｝［３８４８］，｛２２）［４６５０］，｛２５）宽：

相应裂缝宽：

．２７

ｕｍａｘ＝０．２９８

∞ｍａｘ＝０．３０

８，不考虑温度应力（常温状态）

［８４２］．｛１２｝【１２１４］，ｆ１２）［１８５４］，｛１４）［３１８１］，（１８｝

环向钢筋截面面积［ＡＪ＝［％］相应裂缝宽：

相应裂缝宽：

（ｍ２）｛由）

‘‘’ｍａｘ＝０．２５６

∞ｍａｘ一０．２５６

∞ｍａｘ＝０．２３６

∞ｍａｘ＝Ｏ．２５４

一

ｉ————．．。————．，．．．。。．．。。．．．。．．．．。．．。【．．一．．．．————ｌ一——一．．一————～ｔ

一

注：

１．表中３，项环向弯矩取正号为库壁外侧受拉；２．表中４，项环向拉／Ｊ取正号为库壁受挖：

３．表中３，项环向弯矩标有｝表示按规范《ｌ》附录１１，考虑了温度对混凝Ｉ：弹性模量折减系数０．８９，近似按库壁的平均温度确定；４．表中６、７项裂缝宽度ｔｆ算中标有｝表示按规范《ｌ》附录ｌ｛’考虑了温度对混凝土轴心抗拉强度设计值折减系数０．８９，近似按库壁的平均温度确定；

５．表中例１、２为２００４年前』＝程，例３为今年施工工程。

２００９年２Ｎ第１期．４１

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圈一计

ｔ囫删设计卜发电设计火力发电厂灰库温度应力计算

肌。。＝尸ｈＸ以／２（８）

（３）灰库底部截面环向钢筋面积及裂缝宽度计算：

灰库环向钢筋一般内外侧为对称配筋，可按混凝土规范［４］公式（７．４．２—２）计

算。其中环向总拉力设计值取Ⅳ。＝１．３Ｘ０．９

Ⅳｋ。ｏ＋１．４Ｘ０．６Ｎｋ。。；环向弯矩设计值

肜。＝１．４×０．６９ｋ。。。以上式中：１．３、１．４为荷

载系数；０．９、０．６为组合系数。

灰库按环向钢筋面积计算相应的裂缝宽度时，可按规范［４］公式（８．１．２一ｌ～４）。其中

环向总拉力标准值取帆。＝０．９Ｎｋ。。＋０．６帆…环

向弯矩设计值饥。＝Ｏ．吼。。

本计算实例中，钢筋保护层Ｃ：３０；钢筋选ＨＲＢ３３５。例ｌ、２灰相应数据因图纸中未标出，

按规范［１］附录Ｂ选择取值。

（４）计算结果表明：按本文计算得的钢筋面积在满足规定的裂缝宽度前提下，比工程

实际配筋，平均值仅少约６％（见表２中ｌ、５、

７Ｊ：ｉ页），比较接近。如果按常温状态，即不考

虑温度应力，比工程实际配筋，平均值少约

６０％（见表２中１、８项），则很不安全。

（５）表２中例４的计算数据均取自考文献［５］，仅将其中的极端最低温度，改为最冷月平

均温度。该文按库壁设不同厚度的保温层计算

库壁表面温差，求得相应的钢筋应力。结论认

为：当保温层厚度１５０ｍｍ时，钢筋温度应力很

小，灰库可不考虑温度的影响。据此，本文按

相同保温层厚度，计算得的钢筋面积与不考虑

温度应力时相近，由库壁裂缝宽度控制，若取

钢筋面积４。利。，＝３１８１ｍｍ２，按本文计算温度应力

求得的裂缝宽叫。。＝０．２５８ｍｍ，按不考虑温度应４２．２００９圭９２，Ｅｊ第１期力求得的裂缝勘ａｘ＝０．２５４ｍ，结论基本一致。

４结语

通过上述分析，得出几点基本看法：

（１）灰温对库壁产生的温度应力影响明显，应进行计算，确定钢筋面积及库壁的裂缝宽度，满足规范［１］的相关规定。对于严寒地区，库壁外可设保温层，以减少温度应力产生的影响。

（２）按圆柱壳体理论及灰库实际工况确定的相关参数，计算灰库的温度影响，概念清晰、方法简便，计算结果基本能反映实际工程的配筋规律，可供设计参考。

（３）进厍的灰温，直接受外界气温的影响，工艺提供的灰温一般为常温状态，因此计算库肇表面温度差时，采用最冷月平均气温是比较匹配。

（４）灰库的灰料不同于烟囱的气体、水池的液体，而是一种压实的松散体，在灰温的作用下，库体与灰料两者的变形受到相互约束，故需对前述的温度应力计算结果进行修正。它将涉及到灰料的弹性模量及泊松比数值等，都待今后通过试验研究确定，使计算方法不断完善。

参考文献：

Ｉｔ］ＧＢ５００７７—２００３，钢筋混凝十筒仓设计规范［Ｓ］．［２］ＧＢＪ６８－８４，建筑结构设计统一标准［Ｓ］．

［４］ＧＢ５００１０—２００２，混凝土结构设计规范［Ｓ］．

［５］史宏伟．火力发电厂灰库常温及温度应力

的计算［Ｊ］．武汉大学学报（－Ｅ学版），２００３，（增刊）．　万方数据

大体积混凝土温度应力计算

大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h +=（3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （（3-2）式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取0.97kJ/(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取2.718； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 表3-1 不同品种、强度等级水泥的水化热

表3-2 系数m 根据公式（3-2），配合比取硅酸盐水泥360kg 计算： T h （3）=33.21 T h （7）=51.02 T h （28）=57.99 2）混凝土中心计算温度）（）（）（t t h j t 1*ξT T T +=（3-3）式中： T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）； ξ（t ）——t 龄期降温系数，查表3-3同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响；表3-3 降温系数ξ

根据公式（3-3），T j 取25℃，ξ（t ）取浇筑层厚1.5m 龄期3天6天27天计算， T 1（3）=41.32 T 1（7）=48.47 T 1（28）=27.90 3）混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度（1）保温材料厚度）（）（2max q 2x b --h 5.0T T T T K λλδ=（3-4）式中： δ——保温材料厚度（m ）； λx ——所选保温材料导热系数[W/(m ·K)]； T 2——混凝土表面温度（℃）； T q ——施工期大气平均温度（℃）；

超长建筑结构温度应力分析

超长建筑结构温度应力分析夏云峰 (上海中交水运设计研究有限公司, 上海 200092) 摘要:以郑州第二长途电信枢纽工程为例,对超长建筑结构进行整体有限元建模。针对7种不同类型温度荷载的特点,利用有限元分析程序ANSYS计算。给出了结构整体变形特点、结构中各种构件(梁、楼板、柱子及剪力墙)的温度内力变化范围以及分布规律。通过比较得出超长建筑在各种温度作用下的最不利工况。可为超长建筑结构考虑温度作用进行设计和施工提供参考。关键词:建筑超长建筑物温度荷载温度应力 St udy on t he Te mperature Stress of Super-Lengt h Buil di ng X ia Yunfeng (Shanghai Zhongji a oW ater Transportation Design Institute Co.,L t d., Shanghai 200092) Abst ract:T aking the Second Long D istance Te leco mm unication H ub Pro ject of Zhengzhou for an exa m ple,t h is paperm akesm odels of so lid fi n ite e le m ent to super-length building.A ccord- i n g to characteristics o f te mperature l o ad of7different types and usi n g t h e ANSYS fi n ite e le- m ents ana l y sis progra m,it concl u des the characteristics of the integral structura l defor m ation, the scope and distribution o f ther m a l i n ner force o f different co mponents,such as bea m,floor slab,pillar and shear w a l.l A fter contrasti n g,it su m s up the w orse w orking cond ition for super -length bu il d i n g under d ifferent te m peratures,wh ich cou ld prov ide references to the design and constr uction o f super-length bu il d i n g by consi d ering te m perature acti o ns. K ey w ords:constructi o n super-leng t h buil d i n g te m perature load te m perature stress 建筑工程中,混凝土结构的裂缝较为普遍,类型也很多,按成因可归结为由外荷和变形引起的两大类裂缝。其中由混凝土收缩和温度变形引起的收缩裂缝和温度裂缝,以及由这两种变形共同引起的温度收缩裂缝,则是实际工程中最常见的裂缝。随着建筑向大型化和多功能发展,超长(即超过温度伸缩缝间距)高层或大柱网建筑不断出现。对超长结构的温度变形与温度应力,若在结构设计中处理不当,将使结构产生裂损,严重影响建筑结构的正常使用。我国的建筑结构设计规范中不考虑温度作用[1],只做构造处理。因此,温度应力是超长建筑结构设计中的重要研究课题之一。1 超长高层建筑结构温度问题有限元建模研究结合工程实例,分析建筑结构各个阶段温度作用的特点,完善温度作用和温差取值的计算原则,并选出在工程设计中起控制作用的温差取值,方便设计采用。根据实际情况建立超长建筑结构的有限元分析模型,采用有限元分析程序ANSYS 有限元计算程序,进行结构整体分析。郑州第二长途电信枢纽工程主体为超长高层建筑结构。主楼地下1层,地上主体19层。19层之上局部突起2层。柱网9.6 12m,主体结构东西长134m。由于功能要求建筑中间不设缝,南 10 港口科技港口建设

温度应力计算

第四节温度应力计算一、温度对结构的影响 1 温度影响（1）年温差影响指气温随季节发生周期性变化时对结构物所引起的作用。假定温度沿结构截面高度方向以均值变化。则 12t t t -=? 12t t t -=?该温差对结构的影响表现为：对无水平约束的结构，只引起结构纵向均匀伸缩；对有水平约束的结构，不仅引起结构纵向均匀伸缩，还将引起结构内温度次内力；（2）局部温差影响指日照温差或混凝土水化热等影响。 A ：混凝土水化热主要在施工过程中发生的。混凝土水化热处理不好，易导致混凝土早期裂缝。在大体积混凝土施工时，混凝土水化热的问题很突出，必须采取措施控制过高的温度。如埋入水管散热等。 B ：日照温差是在结构运营期间发生的。日照温差是通过各种不同的传热方式在结构内部形成瞬时的温度场。桥梁结构为空间结构，所以温度场是三维方向和时间的函数，即： ),,,(t z y x f T i = 该类三维温度场问题较为复杂。在桥梁分析计算中常采用简化近似方法解决。假定桥梁沿长度方向的温度变化为一致，则简化为二维温度场，即： ),,(t z x f T i = 进一步假定截面沿横向或竖向的温度变化也为一致，则可简化为一维温度场。如只考虑竖向温度变化的一维温度场为： ),(t z f T i = 我国桥梁设计规范对结构沿梁高方向的温度场规定了有如下几种型式：

2 温度梯度f（z，t）（1）线性温度变化梁截面变形服从平截面假定。对静定结构，只引起结构变形，不产生温度次内力；对超静定结构，不但引起结构变形，而且产生温度次内力；（2）非线性温度变化梁在挠曲变形时，截面上的纵向纤维因温差的伸缩受到约束，从而产。生约束温度应力，称为温度自应力σ0 s 对静定结构，只产生截面的温度自应力；对超静定结构，不但产生截面的温度自应力，而且产生温度次应力；二、基本结构上温度自应力计算 1 计算简图 2 3 ε 和χ的计算三、连续梁温度次内力及温度次应力计算采用结构力学中的力法求解。

建筑物沉降观测标准及验收规范

前言随着社会的不断进步，物质文明的极大提高及建筑设计施工技术水平的日臻成熟完善，同时，也因土地资源日渐减少与人口增长之间日益突出的矛盾，高层及超高层建(构)筑物越来越多。为了保证建构筑物的正常使用寿命和建（构）筑物的安全性，并为以后的勘察设计施工提供可靠的资料及相应的沉降参数，建（构）筑物沉降观测的必要性和重要性愈加明显。现行规范也规定，高层建筑物、高耸构筑物、重要古建筑物及连续生产设施基础、动力设备基础、滑坡监测等均要进行沉降观测。特别在高层建筑物施工过程中应用沉降观测加强过程监控，指导合理的施工工序，预防在施工过程中出现不均匀沉降，及时反馈信息为勘察设计施工部门提供详尽的一手资料，避免因沉降原因造成建筑物主体结构的破坏或产生影响结构使用功能的裂缝，造成巨大的经济损失。一、沉降观测的基本要求 1、仪器设备、人员素质的要求根据沉降观测精度要求高的特点，为能精确地反映出建构筑物在不断加荷作用下的沉降情况，一般规定测量的误差应小于变形值的1／10——1／20，为此要求沉降观测应使用精密水准仪(S1或S05级)，水准尺也应使用受环境及温差变化影响小的高精度铟合金水准尺。在不具备铟合金水准

尺的情况下，使用一般塔尺尽量使用第一段标尺。人员素质的要求，必须接受专业学习及技能培训，熟练掌握仪器的操作规程，熟悉测量理论能针对不同工程特点、具体情况采用不同的观测方法及观测程序，对实施过程中出现的问题能够会分析原因并正确的运用误差理论进行平差计算，做到按时、快速、精确地完成每次观测任务。2、观测时间的要求建构筑物的沉降观测对时间有严格的限制条件，特别是首次观测必须按时进行，否则沉降观测不是得不到原始数据，而是整个观测得不到完整的观测意义。其他各阶段的复测，根据工程进展情况必须定时进行，不得漏测或补测。只有这样，才能得到准确的沉降情况或规律。相邻的两次时间间隔称为一个观测周期，一般高层建筑物的沉降观测按一定的时间段为一观测周期(如：次/30天)或按建筑物的加荷情况每升高一层(或数层)为一观测周期，无论采取何种方式都必须按施测方案中规定的观测周期准时进行。3、观测点的要求为了能够反映出建（构）筑物的准确沉降情况，沉降观测点要埋设在最能反映沉降特征且便于观测的位置。一般要求建筑物上设置的沉降观测点纵横向要对称，且相邻点之间间距以15--30米为宜，均匀地分布在建筑物的周围。通常情况下，建筑物设计图纸上有专门的沉降观测点布置图。

沉降观测记录表完整版本

建筑物沉降观测测量记录编号：DLMJTC-001工程名称美景天城基坑支护沉降观测水准点编号M1 - M16 水准点所在位置4号家属楼水准点高程观测日期观测性质工程地点辽源市东辽县测量仪器仪器名称：水准仪沉降观测结果观测点编号观测点相对标高(m) 上午下午实测标高 (m) 沉降量 (mm) 实测标高 (m) 沉降量 (mm) 本次累计本次累计M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 M8 M9 M10 M11 M12 M13 M14 M15 M16 工程进度状态技术部施测人记录人

建筑物沉降观测测量记录检验（建）表5.1.7－2 共6页第1页工程名称银利财富广场8#楼水准点编号水准点所在位置永久水准点水准点高程22.53M 观测起止日期 2013.2.15始观测性质见证观测工程地点安徽省含山县铜闸镇银利财富广场测量仪器仪器名称：水准仪沉降观测结果观测点编号观测点相对标高(m) 第一次 2013年2月28日标高 (m) 沉降量 (mm) 本次累计M1 -2.2 -2.2 0 0 M2 -2.25 -2.251 1 1 M3 -2.1 -2.1 0 0 M4-2.3 -2.301 1 1 M5-2.32 -2.32 0 0 M6-2.23 -2.23 0 0 观测点布置简图 - 工程进度状态架空层层顶梁板施工单位项目技术负责人施测人监理（建设）单位监理工程师（建设单位项目专业技术负责人）

建筑物沉降观测测量记录检验（建）表5.1.7－2 共6页第2页工程名称银利财富广场8#楼水准点编号水准点所在位置永久水准点水准点高程22.53M 观测起止日期 2013.2.15始观测性质见证观测工程地点安徽省含山县铜闸镇银利财富广场测量仪器仪器名称：水准仪沉降观测结果观测点编号观测点相对标高(m) 第二次 2013年3月30日标高 (m) 沉降量 (mm) 本次累计M1 -2.2 -2.201 1 1 M2 -2.25 -2.252 1 2 M3 -2.1 -2.101 1 1 M4-2.3 -2.302 1 2 M5-2.32 -2.322 2 2 M6-2.23 -2.231 1 1 观测点布置简图 - 工程进度状态一层顶梁板施工单位项目技术负责人施测人监理（建设）单位监理工程师（建设单位项目专业技术负责人）

火力发电厂行业技术标准、规定清单

火力发电厂行业技术标准、规定清单 A、安装调试试运通用规程标准 1《电力建设工程施工技术管理导则》国家电网公司工［2003］153 号2《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》原电力部[1996] 3《火电工程启动调试工作规定》原电力部[1996] 4《模拟量控制系统负荷变动试验导则》电力部[1996] 5《火电机组热工自动投入率统计方法》电力部[1996] 6《汽轮机甩负荷试验导则》电力部[1996] 7《火电机组启动蒸汽吹管导则》（电综[1998]179 号） 8《火力发电厂锅炉化学清洗导则》DL/T794-2001 9《电力基本建设热力设备化学监督导则》SDJJS03-88 10《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（建质[1996]111 号）11《火电施工质量检验及评定标准》（电综[1998]全套） 12《火电机组启动验收性能试验导则》电综[1998]179 号 13《电力建设基本工程整套满负荷试运质量监督检查典型大纲》

14《火电机组达标投产考核标准》（中建企协[2006]6 号） 15《化学监督制度》SD246-88 16《火力发电厂水汽化学监督导则》DL/T 561-95 17《电气装置安装工程·电力设备交接试验标准GB50150》 18《电力生产安全工作规定》 19《电力建设安全工作规程(火力发电厂部分)》DL5009—96 20《电力安全工作规程(发电厂和变电所电气部分)》DL408—91 21《火力发电厂安全、文明生产达标考核实施细则》 22《火电优质工程评选办法》国电公司[2000] 23《火电工程启动调试大纲编制纲要》DZB07-1998 24《火电工程启动试运实施细则》DZB04-1998 25《火电工程竣工验收实施细则》DZB05-1998 26《火电工程调试措施编制纲要》DZB06-1998 27《新建发电机组启动试运行阶段可靠性评价办法》 B、2010年度火力发电厂13项技术监督用标准规范（西安热工研究院电站技术监督部

沉降观测成果报告

沉降观测成果报告山西昔阳阳煤职工住宅小区1#住宅楼昔阳县鑫昌建筑工程质量检测有限公司二〇一九年一月四日

目录 1、工程概况 2、观测依据 3、观测设备及仪器 4、观测时间与次数 5、建筑物施工阶段沉降观测人员 6、结论与建议 7、建筑物沉降观测原始记录 8、建筑物沉降观测成果表 9、建筑物时间--沉降量曲线图 10、沉降展开图

建筑物沉降观测成果报告 1、工程概况受甲方委托，我公司对山西昔阳阳煤职工住宅小区1#住宅楼进行施工期间的沉降观测。 2、建筑物沉降观测依据 2.1《建筑变形测量规程》（J G J8-2016） 2.2沉降观测方案 3、观测设备及仪器观测仪器精度是满足沉降观测成果的重要条件，为了保证沉降观测成果，必须使用符合精度要求的仪器。本次观测采用D S Z2精密自动安平水准仪、F S1光学平板测微器、N3铟刚水准标尺，精度要求可以达到0.1m m/k m。 4、观测时间与次数观测时间和次数，根据工程性质、工程进度、地基土质情况及基础荷重情况等决定，“规范”规定如下： 4.1建筑物施工阶段的观测，随施工进度及时进行。一般建筑物可在±0.00完成2～3天后开始观测，大型、高层建筑，可在基础完成后或地下室砌完后开始观测。观测次数与间隔时间应视地基于加荷情况而定，普通宿舍楼每层观测一次，民用高层建筑可每加高1～5层观测一次；施工过程中如暂时停工，在停工时及重新开工时应各观测一次；停工期间，可每隔2～3个月观测一次。 4.2建筑物使用阶段的观测次数，应视地基土类型和沉降速度大小而定。一般情况下，可在第一年观测3～4次，第二年观测2～3次，第三年后每年一次，直至稳定为止。观测期限一般不少于如下规定：砂土地基2年，膨胀土地基3年，粘土地基5年，软土地基10年。建筑沉降是否进入稳定阶段，应由沉降量与时间关系曲线判定。当最后100d的沉降速率小于0.01～0.04m m/d 时可认为已进入稳定阶段。具体取值宜根据各地区地基土的压缩性能确定。

超长结构温度应力分析与控制措施

超长结构温度应力分析与控制措施摘要：随着人们对建筑物使用功能的要求越来越高，一些公共建筑正逐渐向大型化、舒适化发展，大量超长、超宽的大型公共建筑随之涌现。由于季节变化的影响，超长结构的温度应力问题会导致混凝土楼板产生裂缝，严重影响建筑的使用功能和结构安全，因此温度作用在设计中必须予以考虑。本文以某钢筋混凝土框架-剪力墙结构为例，对超长结构的温度应力问题采用有限元分析程序MidasGen进行了计算分析并给出了控制措施。关键词：超长结构；温度应力；后浇带；有限元分析 1、前言超长结构，由于季节变化等因素的影响，会让超长结构的混凝土发生变形，当混凝土的变形受到墙体等构件的约束，楼板内便会产生较大的温度应力，当温度应力高出混凝土的抗拉强度时，就会导致混凝土楼板会产生裂缝，通常情况下，若在结构中采用低收缩混凝土材料、设置后浇带以及采用预应力钢筋等措施时，温度应力及收缩应力对结构的影响一般可以忽略。但超长混凝土结构中，如若不进行合理的温度效应控制，柱、墙等竖向构件将产生显著的温度内力，影响结构的承载能力；楼板则很有可能开裂并形成有害的贯通裂缝，对建筑防水和结构的耐久性很不利，影响建筑的正常使用，因此，如何降低温度应力的影响是超长结构设计的关键问题。 2、工程概况某五星级酒店主楼部分采用钢筋混凝土框架－剪力墙结构，楼盖采用现浇钢筋混凝土梁板体系，底部裙楼为两层宴会大厅，并设有斜圆柱形主出入口。框架柱截面尺寸600mmx600mm～900mmx1200mm，墙截面尺寸200～500mm。现行GB50010－2010《混凝土结构设计规范》中对房屋建筑工程结构伸缩缝的最大间距做如下规定：对于现浇式结构，普通砖混结构50m，框架结构55m，剪力墙结构45m，框架-剪力墙结构根据框架和剪力墙的具体布置情况取45~55m 之间，通常可取50m。该酒店结构不设缝轴线尺寸为167.2m，超过了规范要求。 3、温度工况 (1)温度荷载。假设该建筑从当年7月开始地上部分施工，第1～3层施工分别需要一个月，从4层开始每层半个月，至次年二月半完工。按照该假定施加的温度荷载始终为降温作用，为最不利工况。 (2)有限元模型。针对温度应力建立四组模型(M0、M1、M2、M3)，均考虑施工模拟和收缩徐变的作用；其中，部分模型考虑了地下室顶板的转动弹性嵌固，弹簧刚度计算按照柱所连接的梁柱刚度进行计算，为近似值。模型的具体设计参数见表1所示。结构二层的后浇带设置如图1所示，其余各层M0、M1、M2后浇带设置均同；M3与 M2相比，仅在结构第二层增设后浇带c，其余部位后浇带设置均同M0～M2模型。温度有限元模型为保证结构成立，将一跨内的所有次梁和板均设置为后浇带。 4、温度应力分析本工程采用有限元分析程序MidasGen对本模型进行温度应力计算分析，分别探讨温度应力对框剪结构中的柱、剪力墙、梁板等主要构件的影响，并给出控制措施及建议。 (1)柱内力。通过对比框架柱主要集中区域的温度应力，其中：①主楼最外侧柱(区域1)；

温度应力计算

6.1混凝土施工裂缝控制6.1.1混凝土温度的计算 ①混凝土浇筑温度:T j =T c +(T q -T c )×(A 1 +A 2 +A 3 +……+A n ) 式中：T c —混凝土拌合温度（℃），按多次测量资料，在没有冷却措施的条件下，有日照时混凝土拌合温度比当时温度高5-7 ℃，无日照时混凝土拌合温度比当时温度高2-3 ℃，我们按3 ℃计；、 T q —混凝土浇筑时的室外温度（考虑最夏季最不利情况以30 ℃计）； A 1、A 2 、A 3 ……A n —温度损失系数，A 1 —混凝土装、卸，每次A=0.032(装车、出料二次)；A 2 —混凝土运输时，A=θt查文献[5]P 33表3-4得6 m3滚动式搅拌车运输θ=0.0042，运输时间t约30分钟，A=0.0042×30=0.126；A 3 —浇捣过程中A=0.003t, 浇捣时间t约240min, A=0.003× 240=0.72； T j =33+(T q -T c )×(A 1 +A 2 +A 3 )=33+(30-33)×(0.032×2+0.126+0.72) =33+（-3）×0.91=30.27 ℃ ②混凝土的绝热温升：T(t)=W×Q×（1-e-mt）/（C×r）式中：T(t)—在t龄期时混凝土的绝热温升（℃）； W—每m3混凝土的水泥用量（kg/m3），取350kg/m3； Q—每公斤水泥28天的累计水化热(KJ/kg), 采用425号矿渣水泥Q =335kJ/kg(文献[5] P 14 表2-1)； C—混凝土比热0.97 KJ/(kg·K) ； r—混凝土容重2400 kg/m3； e—常数，2.71828； m—与水泥品种、浇筑时温度有关，可查文献[5]P 35 表3-5； t—混凝土龄期（d）。混凝土最高绝热温升T h =W×Q/（C×r）=350×335/(0.97×2400)=50.37（℃） ③混凝土内部中心温度：T max (t)=T j + T 1 (t) 式中：T max (t)—t龄期混凝土内部中心温度； T j —混凝土浇筑温度（℃）；

沉降观测标准

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日志学会高傲的活着建筑物沉降观测存在问题及处理沉降观测点的埋设标高宜为多少 2010-01-21 11:19:08| 分类：默认分类| 标签：|字号大中小订阅沉降观测点的埋设标高宜为多少沉降观测的具体做法： 1、仪器：水准尺应使用受环境及温差变化影响小的高精度铝合金水准尺。在不具备铝合金水准尺的情况下，使用一般塔尺时应尽量使用第一段标尺。水准仪的精度不低于DS3级别。 2、观测时间：相邻的两次时间间隔称为一个观测周期，都必须按施测方案中规定的观测周期准时进行。 3、观测点的设置：沉降观测点要埋设在最能反映建(构)物沉降特征且便于观测的位置。相邻点之间间距以15－30 m为宜，均匀地分布在建筑物的周围(埋设的沉降观测点要符合各施工阶段的观测要求，特别要考虑到装修装饰阶段因墙或柱饰面施工而破坏或掩盖住观测点)。 4、沉降观测的五定：所谓“五定”，即通常所说的沉降观测依据的基准点、工作基点和被观测物上的沉降观测点，点位要稳定；所用仪器、设备要稳定；观测人员要稳定；观测时的环境条件基本上要一致；观测路线、镜位、程序和方法要固定。 5、在观测过程中，做到步步有校核。 ①前后视距≤30 m，前后视距差≤1.0m， ②沉降观测点相对于后视点的高差容差应≤1.0mm， 6、建立固定的观测路线：在控制点与沉降观测点之间建立固定的观测路线，并在架设仪器站点与转点处做好标记桩，保证各次观测均沿统一路线。

沉降观测记录表

建筑物沉降观测测量报验申请表工程名称：银利财富广场1#楼编号：致：安徽世强建设项目管理有限公司（监理单位）我单位已完成了1#楼一层梁板至顶层梁板沉降观测测量工作，现报上该工程报验申请表，请予以审查和验收。附件：建筑物沉降观测测量记录承包单位（章）项目经理日期 2013年5月17日审查意见：项目监理机构总/专业监理工程师日期

建筑物沉降观测测量记录检验（建）表5.1.7－2 共页第页工程名称银利财富广场1#楼水准点编号水准点所在位置永久水准点水准点高程19.92 观测起止日期 2013.1.15至2013.3.5 观测性质见证观测工程地点安徽省含山县铜闸镇银利财富广场测量仪器仪器名称：水准仪沉降观测结果观测点编号观测点相对标高 (m) 第一次第二次第三次第四次第次年月日年月日年月日年月日标高 (m) 沉降量 (mm) 标高 (m) 沉降量 (mm) 标高 (m) 沉降量 (mm) 标高 (m) 沉降量 (mm) 标高 (m) 沉降量 (mm) 本次累计本次累计本次累计本次累计本次累计M1 M2 M3 M4 观测点布置简图工程进度状态二层顶梁板四层梁板五层梁板闷顶层梁板施工单位项目技术负责人施测人监理（建设）单位监理工程师（建设单位项目专业技术负责人）

建筑物沉降观测测量报验申请表工程名称：银利财富广场8#楼编号：致：安徽世强建设项目管理有限公司（监理单位）我单位已完成了8#楼架空层梁板至三层梁板沉降观测测量工作，现报上该工程报验申请表，请予以审查和验收。附件：建筑物沉降观测测量记录承包单位（章）项目经理日期 2013年7月20日审查意见：项目监理机构总/专业监理工程师日期

大体积混凝土温度应力计算

大体积混凝土温度应力计算 Last revision on 21 December 2020

大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h += （3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （（3-2）式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 T h （3）= T h （7）= T h （28）= 2）混凝土中心计算温度）（）（）（t t h j t 1*ξT T T += （3-3）式中： T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）；

ξ（t ）——t 龄期降温系数，查表3-3同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响； j （t ）T 1（3）= T 1（7）= T 1（28）= 3）混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度（1）保温材料厚度）（）（2max q 2x b --h 5.0T T T T K λλδ= （3-4）式中： δ——保温材料厚度（m ）； λx ——所选保温材料导热系数[W/(m ·K)]； T 2——混凝土表面温度（℃）； T q ——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取(m ·K)； T max ——计算的混凝土最高温度（℃）；计算时可取T 2-T q =15~20℃，T max -T 2=20~25℃； K b ——传热系数修正值，取~，查表3-5。

储罐基础沉降观测方法

储罐基础沉降观测方法 The Standardization Office was revised on the afternoon of December 13, 2020

附录B 储罐基础沉降观测方法 B.0.1 新建罐区的每台罐充水前，均应进行一次观测并做好原始数据记录。B.0.2 储罐基础沉降应安排专人定期观测，自充水开始后每天测量不应少于1次，并应做好记录。沉降观测应包括充水前`充水过程中·充满水后·放水后的全过程。 B.0.3 沉降观测应采用环形闭合方法或往返闭合方法进行检查，测量精度宜采用2级水准测量，视线长度宜为20m~30m,视线高度不宜低于0.3m。 B.0.4 坚实地基基础，设计无要求时，第一台罐可快速充水到1|2罐高进行沉降观测，并与充水前观测到的数据进行对照，计算出实际的不规则沉降量。当不均匀沉降量不大于5mm|d时，可继续充水到3|4罐高进行观测。当不均匀沉降量仍不大于5mm|d时，可继续充水到最高操作液位，分别在冲水后和保持48h 后进行观测，沉降量无明细那变化，即可放水；当沉降量又有明显变化，则应保持最高操作液位，进行每天的定期观测，直至沉降稳定为止。当地一台罐基础沉降量符合要求，且其他储罐基础构造和施工方法和第一台罐完全相同，对其他储罐的充水试验，可取消充水到罐高的1|2和3|4的两次观测。 B.0.5 软地基基础，预计沉降量超过300mm或可能发生滑移失效时，应以 0.6mm|d的速度向罐内充水。当水位高度达到3m时，应停止冲水，每天定期进行沉降观测并绘制时间|沉降量的曲线图，当沉降量减少时，可继续充水，但应减少日冲水高度。当罐内水位接近最高操作液位时，应在每天清晨做一次观测后再充氺，并在当天傍晚再做一次观测，当发生沉降量增加，应立即把当天重

沉降观测记录表

沉降观测记录表编号：001 工程名称建技中研乌拉特后旗获各琦风电场一期 49.5MW工程施工单位内蒙古第三电力建设工程有限责任公司测量人谢俊机构部位1#风机基础浇注日期2014年8月26日记录人孟建明观测点编号第一次第二次第三次第四次 2014 年8月27日 2014年9月30日 2014年10月2日 2014年10月12日标高（m）沉降量（mm）标高（m）沉降量（mm）标高（m）沉降量（mm）标高（m）沉降量（mm）本次累计本次累计本次累计本次累计 1 1．65 1 1 1．65 1 2 1．65 1 3 1．65 1 4 2 1.66 0 0 1.66 1 1 1.66 1 2 1.66 1 3 3 1.6 4 1 1 1.64 1 2 1.64 1 3 1.64 0 3 4 1.63 1 1 1.63 1 2 1.63 1 3 1.63 0 3 沉降点布置简图：注：1、2、3、4号点为沉降观测点。沉降曲线：浇筑后风机吊装前风机吊装完风机吊装后1 2 3 4 项目专业技术负责人: 项目专业质量检查员: 班组长:

沉降观测记录表编号：002 工程名称建技中研乌拉特后旗获各琦风电场一期 49.5MW工程施工单位内蒙古第三电力建设工程有限责任公司测量人谢俊机构部位 2#风机基础浇注日期2014年8月26日记录人孟建明观测点编号第一次第二次第三次第四次 2014 年8月27日 2014年9月30日 2014年10月2日 2014年10月12日标高（m）沉降量（mm）标高（m）沉降量（mm）标高（m）沉降量（mm）标高（m）沉降量（mm）本次累计本次累计本次累计本次累计 1 1．65 1 1 1．65 1 2 1．65 1 3 1．65 1 4 2 1.66 0 0 1.66 1 1 1.66 1 2 1.66 1 3 3 1.6 4 1 1 1.64 1 2 1.64 1 3 1.64 0 3 4 1.63 1 1 1.63 1 2 1.63 1 3 1.63 0 3 沉降点布置简图：注：1、2、3、4号点为沉降观测点。沉降曲线：浇筑后风机吊装前风机吊装完风机吊装后1 2 3 4 项目专业技术负责人: 项目专业质量检查员: 班组长:

超长结构温度应力计算探讨

超长结构温度应力计算探讨一、温度作用的特点：温度作用是在规定时期内结构或结构构件由于温度场变化所引起的作用，具有以下特点：1）温度作用是由结构材料“热胀冷缩”效应被结构内、外约束阻碍而在结构内产生的内力作用，属于间接作用；2）温度作用随外界环境的变化而变化，有明显的时间性，属于可变作用；3）建筑结构从开始建造到拆除都会受到所处温度场影响，因而温度作用伴随着结构的生命全周期过程；4）引起结构温度变化因素很多，有气候季节变化、太阳暴晒辐射和其它人为因素（如火灾）等，诱因多样性使温度作用有别于其它（荷载）作用。二、温度作用的规范规定： 2.1什么时候需要进行温度作用计算根据温度作用的特点可知，结构中产生的温度作用大小主要与结构材料线膨胀系数和结构长度有关。表1为常用材料线膨胀系数αT，可见结构钢和混凝土的线膨胀系数非常接近。正因为如此，在计算钢筋混凝土结构的温度作用时才可以只按混凝土一种材料近似考虑。材料确定的情况下，长度越长，温度作用越大。在完全没有约束的情况下，总长为100m、截面为600x600的普通混凝土梁温度每升高或降低20℃，梁长度将增加或减少20mm；如果端部的变形完全受到约束，将在梁内部产生约2160KN（按强

度等级为C30计算）的轴向压力或拉力，该力约为混凝土轴向抗拉强度标准值的3倍。 T 实际结构不可能没有约束，总会在结构中产生温度应力，当结构长度较小时，可忽略温度应力和温度变形对结构的影响。现行规范根据不同的结构形式给出该长度（温度区段长度）经验值，详见表2，当结构超出该长度时才有必要进行温度作用计算。表2: 钢筋混凝土结构伸缩缝最大间距(m) 建筑结构设计时，应首先采取有效构造措施来减少或消除温度作用效应，如设置结构的活动支座或节点、设置温度缝、采用隔热保温措施等。当结构或构件在温度作用和其他可能组合的荷载共同作用下产生的效应（应力或变形）可能超过承载能力极限状态或正常使用极限状态时，比如结构某一方向平面尺寸超过伸缩缝最大间距或温度区段长度、结构约束较大、房屋高度较高等，结构设计中一般应考虑温度作用。

大体积混凝土温度应力计算

大体积混凝土温度应力计算 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】

大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h += （3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （（3-2）式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 T h （3）= T h （7）= T h （28）= 2）混凝土中心计算温度）（）（）（t t h j t 1*ξT T T += （3-3）式中： T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）；

隧道沉降观测方案

中交第一公路工程局有限公司 CHINA FIRST HIGHW A Y ENGINEERING CO.,L TD. 新建沪昆铁路客运专线长沙至昆明段（贵州）CKGZTJ-4 标二工区隧道沉降变形观测方案中交第一公路工程局有限公司沪昆客专贵州段工程指挥部二工区二○一一年一月

目录一、总则 (2) 二、主要依据的标准及规范 (2) 三、沉降变形监测网建立及测量技术要求 (2) 四、一般规定 (3) 五、沉降观测的内容 (4) 六、沉降观测点的布置 (4) 七、观测精度 (4) 八、沉降观测频度 (4) 九、分析评估方法及判定标准 (5) 十、组织与管理 (6) 一、总则 1、为指导沪昆客运专线贵州段土建工程四标段二工区做好施工期间的沉降观测，通过对隧道工程的沉降观测资料进行分析，预测工后沉降，确定无碴轨道的铺设时间，评估路基工后沉降控制效果，确保无碴轨道结构的安全，制定本方案。 2、无碴轨道铺设条件评估的重点是线下工程的变形，评估综合考虑沿线路方向各种结构物间的变形关系进行实施。 3、基础工程的沉降观测数据必须采用先进、成熟、科学的检测手段取得，且必须真实可靠，全面反映工程实际状况。 4、本规定适用于施工期及正式验收通过前的沉降观测评估工作。二、主要依据的标准及规范 1、《客运专线无碴轨道铺设条件评估技术指南》（铁建[2006]158号）； 2、《高速铁路工程测量规范》及条文说明（TB10601-2009）； 3、《工程测量规范》（GB50026－2006） 4、《国家一、二等水准测量规范》GB12897-2006 5、《客运专线铁路变形观测评估技术手册》工管技2009-77号 6、沪昆客专隧道设计图纸三、沉降变形监测网建立及测量技术要求 1、沉降监测网的建立、精度要求等应符合相关规范的要求； 2、沉降监测网应在施工高程控制网的基础上进行加密建立，按二等水准测

沉降观测记录表格最新版

沉降观测记录工程名称：1#冷调库沉降观测结果表观测点编号第0 次第 1 次第 2 次第 3 次2015年11月3日2016年3 月4 日2016年4月6 日2016年5 月5 日标高（m）沉降量(mm) 标高（m）沉降量(mm) 标高（m）沉降量(mm) 标高（m）沉降量(mm) 本次累计本次累计本次累计本次累计DX1 1.200 0 0 1.199 1 1 1.199 0 1 1.198 1 2 DX2 1.200 0 0 1.198 2 2 1.198 0 2 1.197 1 3 DX3 1.200 0 0 1.200 0 0 1.199 1 1 1.199 0 1 工程状态主体完成二次结构完成二次结构完成二次结构完成观测者记录者见证人精选表格

项目专业技术负责人沉降观测记录工程名称：1#冷调库沉降观测结果表观测点编号第 4 次第 5 次第 6 次第次2016年6 月6 日2016年7月7 日2016年8月10 日年月日标高（m）沉降量(mm) 标高（m）沉降量(mm) 标高（m）沉降量(mm) 标高（m）沉降量(mm) 本次累计本次累计本次累计本次累计DX1 1.198 0 2 1.197 1 3 1.197 0 3 DX2 1.197 0 3 1.197 0 3 1.197 0 3 DX3 1.198 1 2 1.198 0 2 1.198 0 2 工程状态二次结构完成二次结构完成二次结构完成观测者记录者精选表格

. 见证人项目专业技术负责人沉降观测示意图精选表格

某工程的温度应力计算

一、温差效应理论 1，局部温差不对整体结构产生影响，只考虑整体温差。 2，出现温差时梁板等水平构件变形受到竖向构件的约束而产生应力，同时竖向构件会受到相应的水平剪力。 3，使用阶段由于外围有幕墙，屋顶有保温，首层室外楼板也有覆土或其他面层，且室内有空调，常年的温度较为稳定，可不考虑使用阶段的温差效应，只考虑施工阶段的温差效应。二、温差取值对于温差T1-T2，即施工阶段基准温度T1-施工后保温围护前的最低或最高温度T2： 1，施工阶段最低或最高温度（T2）选取： A，对地下室构件，即使地下水位较高，回填土也会在地下室施工完成不久后封闭，温度变化对结构影响很小很缓慢，可考虑地区季节性平均温度变化（地下结构一般从设置后浇带、尽早回填等措施来降低温差的影响，一般不需要计算）。 B，对地上结构，可以认为完全暴露在室外。可能达到的最低和最高温度可取当地最近十年的历史最低、最高气温（一般参考荷载规范里的基本气温数据，比如青岛地区为-9/33度）。 2，施工阶段基准温度（T1）选取：结构在后浇带合拢前各部分面积较小，温度效应可以忽略不计。因此后浇带浇注时的温度作为温差效应里的基准温度T1。当工程进展顺利，地上各层结构的合拢时间可以精确到季节甚

至月份时候，这里的基准温度可取当季或当月的近十年平均气温。当施工进度无法掌握时，基准温度可取近十年月平均气温值T1=（0.0+2.4+6.4+11.9+17.0+20.9+24.4+25.2+22.1+16.9+9.2+3.5）/12 =13.3。因此一般适当控制后浇带合拢温度时，基准温度T1可按15度进行计算：降温温差T1-T2=15-（-9）=24℃；当计算地上结构升温温差时，升温温差T1-T2=15-33=18℃。只有当地上结构一层顶合拢日期距屋面合拢的日期超过一年时，最大负温差和最大正温差才会共存在一个工程中，因正温差主要产生压应力，所以温度效应仍是按最大负温差来控制。探讨：对于有后浇带的工程，在满足至少两个月的条件下是否可将后浇带浇注时间限定在温度较低的月份，至少避开最高的月份夜间浇筑，这样计算最大负温差时的基准温度（T1）会降低，相应最大负温差也会减小。三、混凝土长期收缩的影响根据王梦铁的《工程结构裂缝控制》中相关计算公式和表格。混凝土收缩是一个长期的过程，影响最终收缩量的因素有水泥成分、温度、骨料材质、级配、含泥量、水灰比、水泥浆量、养护时间、环境温度和气流场、构件的尺寸效应、混凝土振捣质量、配筋率、外加剂等。由于竖向构件的约束，水平构件的混凝土收缩会产生拉应变，这种应变可以和混凝土因温度变化产生的应变等效，可用产生等量应变的温度差（当量温差）计入混凝土收缩效应的影响。参考王梦铁的《工程结构裂缝控制》中的相关计算方法，混凝土收缩应变的形式和发展与混凝土龄期密切相关，任意时间t（天数）时混凝土已完成的收缩