腿式支座计算
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FL1 4 FH H C W1 NDB N
m0=
FH= W1= R= N= FL1=
FL2-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；
FL 2 4 FH H C W1 NDB N
FL2=
HC-基础顶面至设备质心的高度，mm； DB-支柱中心圆直径，mm；
DB W 2 （
腿式支座计算（JB/T 4712.2-2007）
1. 水平风载荷 PW（N）：
P 1.2 fi q0 D0 H 0 106 W
式中： fi-风压高度变化系数，按设备质心所处高度取； W对于B类地面粗糙度：
设备质心所在高度HC，m 风压高度变化系数fi ≤10 1.00 15 1.14 20 1.25
ns 系数； ns 3 2 2 3
2
η -设备重要度系数；
时：
2 1.2 1 0.4 ReL cr ns
>时：
cr
0.227 ReL
2
[σ
-19.90
5568 29.05 119.98 45.78 2.06E+05 235.4 11671000 33065000 11671000 1.54 1 179.23
911.48 安全
1.04 63 t 105 安全
172.33 2130 360 90 129674 235 安全
Z 2 h 21 f 6 tf1 2
Mpa
σ f= Z=
hf1-每条装配焊缝的计算长度，mm； hf1=hf-10 tf1-焊缝的焊角高度，mm； t [B]-支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力，MPa； B 1.5 υ -焊缝系数，mm；（对于角焊缝受剪切时） 校核 σ f≤[B]
Mpa
σ z=
σ Z≤[B]
8850.40 1
800 1428 6456
21024.792 0.16
13395
23237.39232 131360 5809.35 4 45127.5666
-110807.5666
4772.00 1422.24
1900 40 5824 180 1200 14 12 12
q0= D0= H0=
Pe= ae=
m0-设备操作质量；（kg） 3. 载荷的确定： 3.1 水平载荷 FH（N） —取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大值 3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力 3.3 每个支腿的水平反力 R （N） R=F H/N 式中： N-支腿的个数 3.4 每个支腿的最大垂直反力计算 FL1-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；
cr]=
i 单根支腿截面的最小回转半径； =
I min mm A
E-支腿材料的拉伸弹性模量，MPa； ReL-支腿材料的屈服强度，MPa； Imin-取IX-X和IY-Y的较小值，mm^4； IX-X-单根支腿的周向水平截面惯性矩，mm^4； IY-Y-单根支腿的径向水平截面惯性矩，mm^4；
b B
c1= b1= b2= [σ c1]=
σ
σ mm
c1≤[σ
c1] （此为设计时所要考虑的厚度）
3 c1
Cb
δ b= B= [σ ]= Cb=
式中： B-支腿到基础板边缘的最大长度，mm； [σ ]-基础板的许用应力，MPa； Cb-支腿底板腐蚀裕度，mm；
7. 支腿装配焊缝的强度计算： 7.1 支腿装配焊缝的弯曲应力σ f：σ f=RL1/Z， 式中： Z-焊缝的抗弯截面模量，mm^3；
hf1= tf1= [B]= υ=
7.2 支腿装配焊缝的剪切应力σ f：τ 1=FL2/A1， Mpa A1 2 h f 1 t f 1 / 2 式中： A1-焊缝的横截面积，mm^2； 校核 τ 1≤[B] 7.3 支腿装配焊缝的当量应力σ z： Z 校核
τ 1= A1=
2 3 12 f
满足要求
85.61
1422.24 2 263.57
20.752 2 3 147 安全
0.00 117.6 安全
1.92 240 240 11.768 满足要求
厚度） 6.70 30 235 2
35.71 346482.32
350 12.0 77.18 0.49 安全 18.66 5939.70 安全 48.16 安全
c b 1 cr b
σ b≤[σ b]
5. 地脚螺栓的强度计算： 5.1 地脚螺栓的拉应力σ
bt：
bt
4 FH H C 1 W1 N nbt Abt Db
σ
bt=
bt
4 FH H C 1 W1 N nbt Abt Db
cr]=
校核
c cr
4.2 支腿剪切计算： 支腿的剪切应力 τ =FＨ/(NA) ，MPa； t 0.6 支腿的许用剪切应力 ，MPa； t 其中： 设计温度下支腿材料的许用应力，MPa； τ ＝ [τ ]＝
t
校核 4.3 支腿弯曲应力计算：
bt：
d1= Cbt= tb= [σ bt]=
σ
bt≤[σ bt]
bt
FH 0.4W1 N nbt Abt
τ [τ
bt= bt]=
[τ 校核
bt]-地脚螺栓的许用剪切应力，MPa；
τ
bt≤[τ bt]
6. 基础板的强度计算： 基础上的压缩应力σ c1： σ c1=FL2/(b1*b2), MPa 式中： b1-基础板长度，mm； b2-基础板宽度，mm； [σ c1]-混凝土许用耐压应力，MPa； 校核 支腿基础板的厚度δ b计算：
式中： Db-地脚螺栓的中心圆直径，mm； Db=DB nbt-一个支腿的地脚螺栓数，mm； Abt-一个地脚螺栓的有效截面积，mm^2；
Abt
Db= nbt= Abt=
2Baidu Nhomakorabea
d1 Cbt 4
0.866tb 6
d1-地脚螺栓的内径，mm； Cbt-地脚螺栓腐蚀裕度，mm； tb-地脚螺栓螺距，mm； [σ bt]-地脚螺栓的许用拉应力，MPa； 校核 5.2 地脚螺栓的剪切应力τ
τ ≤[τ ]
支腿的弯曲应力 b： b
RL1 FL 2e ，MPa Wmin
σ b= L1= hf= e= Wmin= [σ b]=
式中： L1-基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度，mm； L1=H+hf/2+50 hf-支腿与本体装配的焊缝长度，mm； e-壳体外壁至支柱形心距离，mm； e=W/2 Wmin-单根支腿的最小抗弯截面模量，mm^3； 支腿的许用弯曲应力[σ b]，MPa； 校核 4.4 支腿钢结构综合评价： 校核
PW= fi=
q0-10m高度处的基本风压（N/m^2)； D0-容器外径，有保温层时取保温层外径（mm)； H0-容器壳体总长度（mm)； 2. 水平地震作用标准值计算 Pe： Pe=aem0g ae-地震影响系数；
设防烈度 设计基本地震加速度 地震影响系数ae 7 0.98 0.08 1.47 0.12 1.96 0.16 8 2.94 0.24 9 3.92 0.32
HC=H-h2+L/2
HC= DB=
W 2t2 2 DN 2 2 n a） （ ） 2 2
H-支承高度，mm； h2-封头直边高度，mm； L-壳体切线距，mm； W-H型钢高度，mm； DN-容器公称直径，mm； δ 2n-容器名义厚度，mm； δ a-垫板名义厚度，mm； t2-H型钢翼板厚度，mm； 4. 支腿稳定及强度计算： 4.1 支腿稳定计算： 单根支腿的压应力 σ c=FL2/A ，MPa；
2n
H= h2= L= W= DN=
a
t2=
σ C=
式中： A-单根支腿的横截面面积，mm^2； 支腿的临界许用应力[σ cr]计算： 支腿的有效长细比； =0.7H/i
支腿的极限长细比； = E 0.6 ReL
2
A= λ =
i
E= ReL= Imin= IX-X= IY-Y= ns= η = [σ
m0=
FH= W1= R= N= FL1=
FL2-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；
FL 2 4 FH H C W1 NDB N
FL2=
HC-基础顶面至设备质心的高度，mm； DB-支柱中心圆直径，mm；
DB W 2 （
腿式支座计算（JB/T 4712.2-2007）
1. 水平风载荷 PW（N）：
P 1.2 fi q0 D0 H 0 106 W
式中： fi-风压高度变化系数，按设备质心所处高度取； W对于B类地面粗糙度：
设备质心所在高度HC，m 风压高度变化系数fi ≤10 1.00 15 1.14 20 1.25
ns 系数； ns 3 2 2 3
2
η -设备重要度系数；
时：
2 1.2 1 0.4 ReL cr ns
>时：
cr
0.227 ReL
2
[σ
-19.90
5568 29.05 119.98 45.78 2.06E+05 235.4 11671000 33065000 11671000 1.54 1 179.23
911.48 安全
1.04 63 t 105 安全
172.33 2130 360 90 129674 235 安全
Z 2 h 21 f 6 tf1 2
Mpa
σ f= Z=
hf1-每条装配焊缝的计算长度，mm； hf1=hf-10 tf1-焊缝的焊角高度，mm； t [B]-支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力，MPa； B 1.5 υ -焊缝系数，mm；（对于角焊缝受剪切时） 校核 σ f≤[B]
Mpa
σ z=
σ Z≤[B]
8850.40 1
800 1428 6456
21024.792 0.16
13395
23237.39232 131360 5809.35 4 45127.5666
-110807.5666
4772.00 1422.24
1900 40 5824 180 1200 14 12 12
q0= D0= H0=
Pe= ae=
m0-设备操作质量；（kg） 3. 载荷的确定： 3.1 水平载荷 FH（N） —取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大值 3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力 3.3 每个支腿的水平反力 R （N） R=F H/N 式中： N-支腿的个数 3.4 每个支腿的最大垂直反力计算 FL1-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；
cr]=
i 单根支腿截面的最小回转半径； =
I min mm A
E-支腿材料的拉伸弹性模量，MPa； ReL-支腿材料的屈服强度，MPa； Imin-取IX-X和IY-Y的较小值，mm^4； IX-X-单根支腿的周向水平截面惯性矩，mm^4； IY-Y-单根支腿的径向水平截面惯性矩，mm^4；
b B
c1= b1= b2= [σ c1]=
σ
σ mm
c1≤[σ
c1] （此为设计时所要考虑的厚度）
3 c1
Cb
δ b= B= [σ ]= Cb=
式中： B-支腿到基础板边缘的最大长度，mm； [σ ]-基础板的许用应力，MPa； Cb-支腿底板腐蚀裕度，mm；
7. 支腿装配焊缝的强度计算： 7.1 支腿装配焊缝的弯曲应力σ f：σ f=RL1/Z， 式中： Z-焊缝的抗弯截面模量，mm^3；
hf1= tf1= [B]= υ=
7.2 支腿装配焊缝的剪切应力σ f：τ 1=FL2/A1， Mpa A1 2 h f 1 t f 1 / 2 式中： A1-焊缝的横截面积，mm^2； 校核 τ 1≤[B] 7.3 支腿装配焊缝的当量应力σ z： Z 校核
τ 1= A1=
2 3 12 f
满足要求
85.61
1422.24 2 263.57
20.752 2 3 147 安全
0.00 117.6 安全
1.92 240 240 11.768 满足要求
厚度） 6.70 30 235 2
35.71 346482.32
350 12.0 77.18 0.49 安全 18.66 5939.70 安全 48.16 安全
c b 1 cr b
σ b≤[σ b]
5. 地脚螺栓的强度计算： 5.1 地脚螺栓的拉应力σ
bt：
bt
4 FH H C 1 W1 N nbt Abt Db
σ
bt=
bt
4 FH H C 1 W1 N nbt Abt Db
cr]=
校核
c cr
4.2 支腿剪切计算： 支腿的剪切应力 τ =FＨ/(NA) ，MPa； t 0.6 支腿的许用剪切应力 ，MPa； t 其中： 设计温度下支腿材料的许用应力，MPa； τ ＝ [τ ]＝
t
校核 4.3 支腿弯曲应力计算：
bt：
d1= Cbt= tb= [σ bt]=
σ
bt≤[σ bt]
bt
FH 0.4W1 N nbt Abt
τ [τ
bt= bt]=
[τ 校核
bt]-地脚螺栓的许用剪切应力，MPa；
τ
bt≤[τ bt]
6. 基础板的强度计算： 基础上的压缩应力σ c1： σ c1=FL2/(b1*b2), MPa 式中： b1-基础板长度，mm； b2-基础板宽度，mm； [σ c1]-混凝土许用耐压应力，MPa； 校核 支腿基础板的厚度δ b计算：
式中： Db-地脚螺栓的中心圆直径，mm； Db=DB nbt-一个支腿的地脚螺栓数，mm； Abt-一个地脚螺栓的有效截面积，mm^2；
Abt
Db= nbt= Abt=
2Baidu Nhomakorabea
d1 Cbt 4
0.866tb 6
d1-地脚螺栓的内径，mm； Cbt-地脚螺栓腐蚀裕度，mm； tb-地脚螺栓螺距，mm； [σ bt]-地脚螺栓的许用拉应力，MPa； 校核 5.2 地脚螺栓的剪切应力τ
τ ≤[τ ]
支腿的弯曲应力 b： b
RL1 FL 2e ，MPa Wmin
σ b= L1= hf= e= Wmin= [σ b]=
式中： L1-基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度，mm； L1=H+hf/2+50 hf-支腿与本体装配的焊缝长度，mm； e-壳体外壁至支柱形心距离，mm； e=W/2 Wmin-单根支腿的最小抗弯截面模量，mm^3； 支腿的许用弯曲应力[σ b]，MPa； 校核 4.4 支腿钢结构综合评价： 校核
PW= fi=
q0-10m高度处的基本风压（N/m^2)； D0-容器外径，有保温层时取保温层外径（mm)； H0-容器壳体总长度（mm)； 2. 水平地震作用标准值计算 Pe： Pe=aem0g ae-地震影响系数；
设防烈度 设计基本地震加速度 地震影响系数ae 7 0.98 0.08 1.47 0.12 1.96 0.16 8 2.94 0.24 9 3.92 0.32
HC=H-h2+L/2
HC= DB=
W 2t2 2 DN 2 2 n a） （ ） 2 2
H-支承高度，mm； h2-封头直边高度，mm； L-壳体切线距，mm； W-H型钢高度，mm； DN-容器公称直径，mm； δ 2n-容器名义厚度，mm； δ a-垫板名义厚度，mm； t2-H型钢翼板厚度，mm； 4. 支腿稳定及强度计算： 4.1 支腿稳定计算： 单根支腿的压应力 σ c=FL2/A ，MPa；
2n
H= h2= L= W= DN=
a
t2=
σ C=
式中： A-单根支腿的横截面面积，mm^2； 支腿的临界许用应力[σ cr]计算： 支腿的有效长细比； =0.7H/i
支腿的极限长细比； = E 0.6 ReL
2
A= λ =
i
E= ReL= Imin= IX-X= IY-Y= ns= η = [σ