铝合金覆层板成形极限图
铝模板全过程施工工艺及图解(含效果展示)
第五十六页，共57页。
木模、铝合金模板购买/租赁费用一览表
8
材料
30 次
60 次
90 次
120 次
300 次
木模
124.5
124.5
124.5
124.5
124.5
铝合金模板（购买）
230.4
161.6
138.6
127.2
106.5
铝合金模板（租赁）
166.4
166.4
166.4
166.4
166.4
楼梯模板支模效果
第四十二页，共57页。
楼梯模板支模效果
第四十三页，共57页。
空调板模板全封闭浇 筑砼。
第四十四页，共57页。
结构板板支模施工工艺流程
墙柱、梁支模 加固完成
安装C槽
安装铝合金龙 骨托架
板模板平整度 检查、校正、
验收
安装平板模板
第四十五页，共57页。
搭设钢支撑托撑立柱
注：拆模顺序与一般木模顺序不同 先支的后拆，后支的先拆原则。也就是先拆板
铝合金模板如果购买，单一项目周转使用 60 次，在成本方面才能持平木模板(包括铝合
金模板不用后，当废料处理）。如果购买铝合金模板持续周转，需返厂，则使用铝合金模板
周转 80 次即可与木模费用持平(包括铝合金模板不用后，当废料处理）
铝模板与钢模的比较
使用部位 组成材料 安装及拆卸
回收重复利用
整体式铝合金模板
势明显。
第三页，共57页。
二、材料与工具
➢定型小块板，“B”代表楼 板。
➢定型小块板在边框上标有字母
“W”代表是墙板，“E”代表 是梁底。铝合金厚4-8mm,尺寸
铝合金相图精选ppt
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Al－Cu相图
•共 晶 相 图
整理 Yinbang Clad Material Co,. Ltd.
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具有化合物的组合相图
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三元相图恒温截面
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ZL103铝硅铜合金
• ZAlSi5Cu2 未变质处理 白色a固溶体 片条状共晶硅 少量块状初晶硅 黑色骨骼状Mg2Si
亮灰色Al2Cu
浅灰色骨骼状 Al8Mg3SiFeSi6
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ZL103铝硅铜合金
• ZAlSi5Cu2 变质处理 白色a固溶体 状共晶硅 少量块状初晶硅 黑色骨骼状
及内应力，提高塑性，通常在高温长时间保温
后空冷。
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彩色金相
未变质处理 砂型铸造铝 合金中的
• CuAl2相 棕色－紫色
－蓝色或浅 绿色
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2）淬火（固溶处理） 将铝合金加热到固溶线以上保温后
快冷，使第二相来不及析出，得到过饱 和、不稳定的单一固溶体。淬火后铝 合金的强度和硬度不高，具有很好的塑 性。
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铝合金模板课件
二、铝合金模板设计要点及注意事项（施工图）
9、结构深化-外窗企口 采用铝模将窗台下口进行优化形成高低防水企口，将高低企口设置成放坡企口 的形式，将鹰嘴也一次优化成型。
二、铝合金模板设计要点及注意事项（施工图）
10、结构深化-烟道、砌体转角企口 采用铝模优化烟道及砌体转角部位企口。
15 0
未优化
二、铝合金模板设计要点及注意事项（施工图）
一、铝合金模板基础知识介绍
二、平面模板： 用于混凝土结构平面处的模板，包括楼板模板、墙柱模板、梁模板、
承接模板等。
平面模板一般由U形材和肋 焊接而成，如图1、图2。 其中，面板指平面模板中 与混凝土面接触的铝合金 板；边框指平面模板两侧 的肋；端肋指焊接于平面 模板端部的肋；次肋主要 用于加强面板刚度。
四、承接模板： 承接上层外墙、柱及电梯井道 模板的平面模板。承接模板一 般通过预埋螺栓连接在结构外 墙顶部，与楼板面持平或略高 。本层墙柱模板拆除时，保留 承接模板，用于支撑上一层的 外墙、柱外侧模板或洞口墙体 内侧的模板。承接模板与上层 外墙柱模板一起拆除。
承接模板
一、铝合金模板基础知识介绍
五、支撑： 用于支撑铝合金模板、加强模板整体刚度、调整模板垂直度、承受模板传递 的荷载的部件，包括可调钢支撑、斜撑、背楞、柱箍等。
二、铝合金模板设计要点及注意事项（施工图）
2、结构深化-降板位、墙梁截面 通过构件尺寸深化，减少小尺寸构件。如：降板位，墙梁交接位置，通常容易 出现小尺寸构件，不便于铝模的安装。
二、铝合金模板设计要点及注意事项（施工图）
3、结构深化-墙垛、门垛、窗垛 当一侧与剪力墙连通的墙垛≤600mm 、门垛≤300mm 、窗垛≤300mm，或 者砌体长度≤500mm时，可与现浇墙体整体浇筑，一次成型。
金属薄板成形性能与试验方法 成形极限图(FLD)试验
５ 试样 ５１ 根据试验装置特点和试验原理确定试样尺寸、 ． 形状和数里。如果使用本标准 ７ １ ． 条推荐的凸模尺 寸， 则推荐使用边长 １０ 的方形（ ８ ｍｍ 或内接圆直径 １０ 的正多边形 ， ８ｒ ｍ ｉ 或直径 １０ ８ ｍｍ的圆形） 试样
６１ 为了测定试样的表面应变壁， ． 应在试样一侧表面制取 一 定数ｆ的网格圆， ｉ ｌ 网格圆的数Ｍ和排列图
案自行设计（ 叮附加某些必要的符号）图 ２ ， 所示图案供参考。
ＧＢ Ｔ ５ ２ 。 一 １ ９ ／ １８ ５８ ９５
Ｏ ０ ＯＯ Ｏ ｅ
Ｏ０Ｏ００Ｏ ＯＯ０Ｏ ＯＣ Ｏ００ＯＯＣ ＯＯ０００ｅ ００ ０００Ｃ
主要用来测定成形极限图的右半部分（ 双拉变形区， 、 ， ＞ｏ １ ，２ ）如果在试样与 即。＞０ｅ 或。 ， ＞０Ｅ ＞０ ，
凸模之间加衬合适厚度的橡胶（ 或橡皮） 薄垫， 可以比较方便地获得接近于等双拉应变状态（， ： ｅ＝ｅ或 。＝。） ， ２下的表面极限应变量 ， 通常 ， 不同的润滑条件选择地越多， 试验确定的成形极限图越可靠。 ４３２ 采用不同宽度的试样 ．．
带有网格圆图案一侧的试样表面进行润滑 ， 允许使用润滑油将固体润滑薄膜粘敷在待润滑的试样表面。 ８２ 压边力 ． ８２ １ 压边力应压紧拉深筋以外的试样材料， ．． 保证它们不发生变形流动。 ８２２ 对同一尺寸规格或相同润滑方式下的试样进行重复试验时， ．． 压边力偏差不超过士５ ％ｎ ８３ 试验速度 ． 对试验速度（ 凸模运动速度） 不作具体规定， 但不允许试验停机时产生较大的惯性运动， 以便及时准 确地捕捉试样凸包出现缩颈或破裂的瞬间。 试验装置与试验机
铝合金覆层板成形极限图
铝合金覆层板成形极限图王耀;郎利辉;孔德帅;张泉达;高铁军【期刊名称】《中南大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2017(048)005【摘要】A novel experimental approach to research the forming limit diagrams (FLDs) of aluminum alloy by overlapping sheet metal was presented, namely, the tension-compression side of the FLD was obtained by the uniaxial tension test. The limit strains of tension-tension side for the aluminum alloy by overlapping sheet metal were obtained by elliptical bulging test with different aspect ratios. In addition, the experimental data of YBT test were introduced into the FLD to predict the wrinkling defect in the sheet forming, in which the predictive features of FLDs were more improved. Meanwhile, the influence of the material performance and thickness of the overlapping sheet on the FLD of the target sheet were further investigated. The results show that, in the overlapping mode, the limit critical zone of FLD of the target sheet moves up and to the right, the forming limit increases and the area of wrinkling region decreases, and the anti-instability of the target sheet is improved correspondingly. Meanwhile, the formability of the target sheet can be improved by choosing higher strength coefficientK, larger work hardening exponentn and proper thickness of the overlapping sheet.%提出一种创新的试验方法研究铝合金覆层板的成形极限图,即采用单拉试验获得成形极限图的左半区域,右半区域采用不同椭圆度的凹模得到不同应力状态下覆层板的成形极限应变,并且在成形极限图中引入方板对角拉伸试验数据,用于预测板材成形过程中起皱缺陷的产生,使成形极限图的预测功能更加完善.同时,进一步研究不同覆板材料和厚度对铝合金目标板材成形极限图的影响.研究结果表明:在覆层板方式下,目标板材成形极限图中的极限临界区向上移动,并向右移动,成形极限增大,并且成形极限图中起皱区域面积减小,抗失稳能力提高.成形过程选择强度系数K较高、加工硬化指数n较大及适当厚度的覆板有助于成形板材成形性能的提高.【总页数】6页(P1149-1154)【作者】王耀;郎利辉;孔德帅;张泉达;高铁军【作者单位】北京航空航天大学机械工程及自动化学院,北京,100191;北京航空航天大学机械工程及自动化学院,北京,100191;北京航空航天大学先进航空发动机协同创新中心,北京,100191;北京航空航天大学机械工程及自动化学院,北京,100191;北京航空航天大学机械工程及自动化学院,北京,100191;沈阳航空航天大学航空航天工程学部,吉林沈阳,110136【正文语种】中文【中图分类】TG394【相关文献】1.铜铝复层板成形极限图研究 [J], 刘洪伟;郭成2.基于应力成形极限图的6061铝合金成形特征 [J], R. SAFDARIAN3.基于数值模拟的铝合金成形极限图获取及其应用 [J], 张石磊;刘学之;刘纯国;张学广4.基于应力成形极限图的6061铝合金成形特征 [J], R.SAFDARIAN;5.基于应力成形极限图的6061铝合金成形特征（英文） [J], R.SAFDARIAN;因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
基于应变和应力的1060铝合金板成形极限比较分析
基于应变和应力的1060铝合金板成形极限比较分析方刚;刘清俊;雷丽萍;曾攀【期刊名称】《中国有色金属学报（英文版）》【年(卷),期】2012(022)0z2【摘要】研究了线性和非线性应变路径下铝合金1060的成形限图（FLD）和成型极限应力图（FLSD）。
FLSD的计算基于实验FLD使用StoTouson.different的方法变化随着应变路径，FLSD对应变路径不敏感。
因此，FLSD作为多级板材成形的成形限制标准是方便的。
通过比较山的48，还讨论了材料收益率标准对FLSD的影响。
，山的79和Hosford非二次标准。
分析了物质化硬化法（VOCE 和SWIFT模型）对FLD和FLSD翻译的影响。
VOCE硬化法和Hosford产量标准适用于铝合金的FLSD计算1060.在MATLAB上开发了FLD和FLSD的应力计算程序和显示界面，其中应从实验测量或FEM计算中输入应变数据。
％通知线路和绕线性应变路径的板料成形，研究1060铝合金的成型图象（FLD）和成功极力表（FLSD）。
利用Stoughton方法，基因板料成实验中间的应变应变的应变。
结果说明：对于1060铝合金板料，fld与应变路径是相关的，而flsd对应变路径却不敏感，所以flsd可很方向地作为多重过山的48，希尔79和Hosford非二次式3种材料屈服准则，分析了它们从FLD到FLSD转换对应力计算的影响，Hosford 非二次式屈服准则更适合1060铝合金的FLSD计算。
通过与单向拉伸实验数据的比较，材料材料化准则中voce准则准则比比比比准则更适适该材料。
在Matlab 上开发了应变应变。
在Matlab上开发了应变应变到以及fld和flsd显示的程序，通讯输入显示中间的应变数得出fld和氟氯虫。
【总页数】7页(P343-349)【作者】方刚;刘清俊;雷丽萍;曾攀【作者单位】清华大学机械工程系,北京 100084;清华大学机械工程系,北京100084;清华大学机械工程系,北京 100084;清华大学机械工程系,北京 100084【正文语种】中文因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
产品结构设计-钣金件
寿命，不易产生裂纹。一般可取R≥ 0.5t ，(t─材料厚度)，如下图：
4、折弯
4.1 折弯设备的精度与零件的精度 数控折弯机的定位精度分两方面，定位装置的前后移动精度±0.１， 下模的上下移动 精度也为±0.１(此误差影响折弯角的精度)。折弯零件的精度与工人的操作有较大关系， 理论上每一道折弯都有可能产生±0.１的误差。对于要求较严的尺寸，也可以通过操作工 的调整补偿减少误差。尺寸标注时在满足产品要求的情况下，尽量考虑生产加工的效率。
５、安装（地面／挂墙／柱上）
６、吊装设置（吊顶盖／吊底座） ７、颜色要求
设计工艺及一般要求（一）
１、金属板上开孔毛刺一般不大于0.2mm； ２、矩形或异形孔的圆角半径一般为0.5-2.0mm； ３、板的内弯曲半径，根据材料的不同略有差异，一般取板厚的1.5-2 倍； ４、弯曲件的弯边长度不宜过小，以免弯曲困难，其质应为 h=r+2t， 如图１。
表面处理注意事项
柜箱表面的涂层不应眩光，以免影响监控； 覆铝锌板一般不用于喷塑，以免高温气泡； 结构件图纸一定要严格按比例绘制； 外协时提供CAD电子文档，可缩短加工周期，减少供应商二次绘图产生 的错误。
3 常用加工工艺
3.1钣金件加工工艺流程 数控冲床和数控折弯设备加工钣金件的工艺流程如下：
4.2 数控折弯机的刀具
数控折弯机的折弯刀有很多种，按刃口分，有R=0.2, R=0.6, R=1，按刀具结构
分，有直角刀，避位刀，鹅颈刀等，折弯下模一般是90°V形模．现有V模宽度有：V=4 , V=7,V=8, V=12，折弯刀具和下模的关系如下图。
4.3 数控折弯件的工艺性要求
4.3.1 在折弯有撕裂的地方，需要留撕裂槽。撕裂槽的宽度一般不小于１.５t，且≥1.5。
高层办公楼全铝合金模板支撑体系施工工艺(多图)_secret
铝模板施工方案本工程质量要求高，施工形象要求好，塔楼主体7层以上标准层拟采用全铝合金模板支撑体系。
1. 国内外铝模使用情况铝合金模板在美国、加拿大等国家的推广使用已有10多年历史，在我国的香港、澳门也已经大批量使用，有成套成熟的施工技术，从低碳、节能来考虑以铝代钢制作模板是大势所趋。
2. 铝合金模板体系介绍3.1 体系特点如下:3.2 体系组成：铝模支撑体系包括墙柱梁板所有模板，面板及模板背肋均为铝合金材料；模板间的连接采用专用的销扣，模板设计早拆体系，可以实现早拆（竖向构件铝模24小时内可以拆除，水平构件铝模36小时内可以拆除，垂直支撑保留直至水平构件混凝土强度达到100%），自重为23kg/m2。
体系组成的三维图如下：铝模快装拆体系由楼板模板、梁底模、梁侧模、梁板顶撑、梁板支撑梁、阴角模、连接紧固销、钢支撑等构件组成。
这些构件均由铝合金型材或型钢焊接而成，焊接质量好，强度高，外观形象好。
快装拆设计现场铝模安装完后图片3. 铝合金体系优点1)应用范围广，适合墙体模板、水平楼板、柱子、梁、楼梯等模板的使用；2)铝合金模板是现有金属模板内最轻的模板体系，每平米重量不到20kg，自重轻，周转方便。
3)因为自重轻，所有的模板均可直接通过在楼层上设置的传料口进行上下倒运，施工方便，克服了全钢大模板拆装困难、施工完全依赖机械的状况，可以由人工拼装，或者拼装成片后整体由机械吊装；4)因铝模自身刚度大，墙柱梁板的铝模组成了一个可靠的稳定体系，相比传统的木模支撑体系，大大地减少了水平与竖向钢管支撑，减少了工作量，整个施工作业层也清爽，畅通无阻(见下图)；5)铝模采用先进的快拆体系，可以大大得加快施工进度与模板的周转，从而减少模板的周转量与现场堆放的周转材料(快拆见下图)。
6)铝模虽然自重轻，但刚度大，每平米承载力达60kN，完全可以满足现场施工的需要；7)使用寿命长，成本低，周转次数高，正常使用规范施工下可达300次以上，每平方米价格和全钢大模板接近，均摊费用比全钢大模板低15-20%；8)施工质量高，混凝土表面质量平整光洁，可以达到饰面清水混凝土的要求（见下图）；9)铝模报废后回收价值高。
汽车制造与装配技术《板料冲压成形性能及极限》
第四页，共九页。
第五页，共九页。
成 形 极 限 图
图中的阴影区域叫做临界区LD是判断和评定板材成形性能的最简单和最直观的方法。
第六页，共九页。
成形极限图的应用
第七页，共九页。
感谢聆听
第八页，共九页。
内容总结
2．板料成形极限和成形极限图。2．板料成形极限和成形极限图。成形极限分为局部成形极限和总体成形极限。局部成形极限反映板料失稳前局部尺寸可 以达到的最大变形程度。总体成形极限反映板料失稳前总体尺寸可以达到的最大变形程度。将球形凸模压入板料直到出现裂纹，然后取出板料。在离裂纹最近 的完整网格上测量小圆变形后的椭圆的尺寸。计算出椭圆的长轴、短轴应变，可得出次点的极限应变。听
第九页，共九页。
2．板料成形极限和成形极限图
〔1〕板料成形极限
板料在成形过程中可能出现两种失稳现象：
第一页，共九页。
第二页，共九页。
〔2〕成形极限图
概念
第三页，共九页。
绘制 实验之前，通过化学腐蚀法在板料外表制出网格圆图案，
网格圆的直径一般采用2～7mm，对于直径为100mm的凸模， 网格圆直径可采用2～。
欧式标准槽铝型材型腔图-5页word资料
我把欧式标准槽铝型材型腔图（内平开下悬窗）的关键尺寸，整理后把图贴上来，另附dwg文件，方便查阅。
注意问题，请仔细看图1．内扇上有个尺寸（我画圈的）10.5mm这个尺寸，基本上10-11.5mm，10.5最好。
这种五金件有一个防误系统（平开时不能下悬，下悬时不能平开），不然让人把窗端走了。
这尺寸大于12.6mm时，防误系统已不起作用。
你可以拿各家型材厂这尺寸量一下，从10-13都有，最好是10.5mm，这尺寸非常容易忽视。
2．合页处有个22mm的尺寸，尺寸小了五金件装不进，尺寸大了合页侧与窗扇料相碰，无法装合页。
3．铝型材挤压模具的精度是0.3mm，五金压铸模的精度是0.1mm，五金压铸模开模成本远大于铝型材挤压模具开模成本，大家一定要想清楚，选型材要注意，不要以为做了15/20mm的槽口，就是欧式标准槽铝型材。
4．我们看室外侧，内扇和外框搭接仅2.5mm，初看认为不足以阻挡风雨，尘土。
注意千万不可增加其搭接量，造成中间11.5mm这尺寸变小，因为欧式标准槽的夹持式合页是按照11.5mm这个标准设计的，不然窗扇做出来，关闭的时候会及挤压锁点，造成窗无法关闭，或关闭困难。
实际上2.5mm搭接是采用雨幕原理，利用等压仓的原理排出渗进窗内的雨水，中间的挡水胶条一定要装好，不然形不成等压仓。
5．注意欧式标准槽铝型材型厂家，阳极氧化和喷涂不要共用一套模具，以免喷涂后槽口尺寸变小，影响与五金件的装配。
总觉的还有问题没讲清楚，稍后想起我再补充。
关于欧式标准槽铝型材与五金配件的配合我们国内的内开内倒窗用的型材槽口大多为20槽口，也有用23槽口的。
悬开五金件和大部分门窗五金都是依据相应的型材槽口设计的.窗扇的20槽口比较正式的名称为欧标槽口，也有的叫C槽。
欧标铝合金门窗框/扇的五金件空间要求见图1。
欧标扇槽的内部空间尺寸为20〈公差+0.3〉mm×3(公差+0.2,-0.l)mm,这就构成了绕窗扇一周的滑槽。
Al—Mg—Si合金挤压极限图及其参数优化
Al—Mg—Si合金挤压极限图及其参数优化
刘惠群
【期刊名称】《上海金属：有色分册》
【年(卷),期】1991(012)001
【摘要】在Hirst挤压极限图基础上,运用STD工业控制机系统和测温技术,经实验获得了用于Al-Mg-Si合金的动态模型及其优化状态,其结果可将挤压型材出口速度提高50％以上。
【总页数】6页(P13-18)
【作者】刘惠群
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】TG146.21
【相关文献】
1.往复挤压Mg-4Al-2Si合金时Mg2Si颗粒的破碎规律 [J], 宋佩维
2.AA6063铝合金显微组织和拓朴学数据的挤压极限图 [J], Clod,MP;谢世英
3.铝合金AA6082(T5)挤压型材基本力学性能试验和成形极限图的建立 [J], 刁可山;周贤宾;李晓星;金朝海;Criqui B
4.数值模拟方法建立AZ31B镁合金管材的挤压极限图 [J], 王新;王迎新;曾小勤;卢晨
5.基于改进TOPSIS的AZ31镁合金热挤压工艺参数优化 [J], 田会方;舒服华
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究不同覆板材料和厚度对铝合金 目标板材成形 极限图的影响 。研 究结果表 明：在覆层板方式下 ， 目标板材成形极
限 图 中 的 极 限 临 界 区 向上 移 动 ，并 向右 移 动 ，成 形 极 限增 大 ，并 且 成 形 极 限 图 中起 皱 区 域 面 积 减 小 ，抗 失 稳 能 力
提 高。成形过程选择强度系数 较高、加工硬化指数 较大及适 当厚度的覆板有助于成形板材成形性 能的提 高。 关键词 ：铝 合金；覆层板；厚度法 向应力 ；成形极 限图；椭圆胀形 ；方板对角拉伸试验 中图分 类号 ：Ｔ Ｇ ３ ９ ４ 文献标志码 ：Ａ 文章编 号：１ ６ ７ ２ — ７ ２ ０ ７ （ ２ ０ １ ７ ） ０ ５ — １ １ ４ ９ — ０ ６
（ １ ． Ｓ ｃ ｈ ｏ ｏ ｌ ｏ ｆ Ｍｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｃ ａ ｌ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ Ａ ｕ ｔ ｏ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ ， Ｂ ｅ ｉ ｈ ａ ｎ ｇ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ ， Ｂｅ ｉ ｊ ｉ ｎ ｇ １ ０ ０ １ ９ １ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ； ２ ． Ｃ ｏ ｌ ｌ ａ ｂ ｏ ｒ ａ ｔ ｉ ｖ ｅ Ｉ ｎ ｎ ｏ ｖ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｃ ｅ ｎ ｔ ｅ ｒ ｏ ｆ Ａｄ ｖ ａ ｎ ｃ ｅ ｄ Ａｅ ｒ ｏ — Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ， Ｂ ｅ ｉ ｈ ａ ｎ ｇ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ ， Ｂ ｅ ｉ ｊ ｉ ｎ ｇ １ ０ ０ １ ９ １ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ； ３ ． Ｆ ａ ｃ ｕ ｌ ｙ ｔ ｏ ｆ Ａｅ ｒ ｏ ｓ ｐ ａ ｃ ｅ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ， Ｓ ｈ ｅ ｎ ｙ ａ ｎ ｇ Ａ ｅ ｒ ｏ ｓ ｐ ａ ｃ ｅ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ ， Ｓ ｈ ｅ ｎ ｙ ａ ｎ ｇ １ １ ０ １ ３ ６ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
ｏ ｖ ｅ ｒ ｌ ａ ｐ ｐ ｉ ｎ ｇ ｓ ｈ ｅ ｅ ｔ ｍｅ ｔ ａ ｌ ｗａ ｓ ｐ ｒ ｅ ｓ ｅ ｎ ｔ ｅ ｄ ， ｎ ａ ｍｅ ｌ ｙ ， ｔ ｈ ｅ ｔ ｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ — ｃ ｏ ｍｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｉ ｏ ｎ ｓ ｉ ｄ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ Ｆ Ｌ Ｄ ｗａ ｓ ｏ ｂ ｔ ａ ｉ ｎ ｅ ｄ ｂ ｙ ｔ ｈ ｅ ｕ ｎ ｉ ａ ｘ ｉ ａ ｌ ｔ ｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ｔ ｅ ｓ ｔ ． Ｔｈ ｅ ｌ ｉ ｍｉ ｔ ｓ ｔ ｒ ａ ｉ ｎ ｓ ｏ ｆ ｔ ｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ — ｔ ｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ｓ ｉ ｄ ｅ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈ ｅ ａ ｌ ｕ ｍｉ ｎ ｕ ｍ ａ ｌ ｌ ｏ ｙ ｂ ｙ ｏ ｖ ｅ ｒ ｌ ａ ｐ ｐ ｉ ｎ ｇ ｓ ｈ ｅ ｅ ｔ ｍｅ ｔ ａ ｌ ｗｅ ｒ ｅ ｏ ｂ ｔ ａ ｉ ｎ ｅ ｄ ｂ ｙ ｅ ｌ ｌ ｉ ｐ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ ｂ ｕ ｌ ｇ ｉ ｎ ｇ ｔ ｅ ｓ ｔ ｗｉ ｔ ｈ ｄ ｉ ｆｅ ｒ ｅ ｎ ｔ ａ ｓ ｐ ｅ ｃ ｔ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｓ ． Ｉ ｎ ａ ｄ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ， ｔ ｈ ｅ ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｌ ｄ ａ ｔ ａ ｏ ｆ ＹＢＴ ｔ ｅ ｓ ｔ ｗｅ ｒ ｅ ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｉ ｎ ｔ ｏ ｔ ｈ ｅ Ｆ ＬＤ ｔ ｏ ｐ ｒ ｅ ｄ ｉ ｃ ｔ ｔ ｈ ｅ ｗｒ ｉ ｎ ｋ ｌ ｉ ｎ ｇ ｄ ｅ ｆ ｅ ｃ ｔ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｓ ｈ ｅ ｅ ｔ ｆ ｏ ｍ ｉ ｒ ｎ ｇ ， ｉ ｎ ｗｈ ｉ ｃ ｈ ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ｅ ｄ ｉ ｃ ｔ ｉ ｖ ｅ ｆ ｅ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｓ ｏ ｆ ＦＬ Ｄｓ ｗｅ ｒ ｅ ｍｏ ｒ ｅ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｅ ｄ ． Ｍｅ ａ ｎ ｗｈ ｉ ｌ ｅ ，ｔ ｈ ｅ ｉ ｎ ｌ ｆ ｕ ｅ ｎ ｃ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｍａ ｔ ｅ ｒ ｉ ａ ｌ ｐ ｅ ｒ ｆ ｏ ｍ ａ ｒ ｎ ｃ ｅ ｎｄ ａ ｔ ｈ ｉ ｃ ｋ ｎ ｅ ｓ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｏ ｖ ｅ ｒ ｌ ａ ｐ ｐ ｉ ｎ ｇ ｓ ｈ ｅ ｅ ｔ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ Ｆ Ｌ Ｄ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｔ ａ ｒ ｇ ｅ ｔ
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Hale Waihona Puke Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ：Ａ ｎ ｏ ｖ ｅ ｌ ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｌ ａ ｐ ｐ ｒ ｏ ａ ｃ ｈ ｔ ｏ ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ｔ ｈ ｅ ｆ ｏ ｒ ｍｉ ｎ ｇ ｌ ｉ ｍｉ ｔ ｄ ｉ ａ ｇ ｒ ａ ｍｓ （ Ｆ Ｌ Ｄｓ ）ｏ ｆ ａ ｌ ｕ ｍｉ ｎ ｕ ｍ ａ ｌ ｌ ｏ ｙ ｂ ｙ
（ １ ．北京航 空航天 大学 机械 工程 及 自动化 学院，北 京，１ ０ ０ １ ９ １ ； ２ ． 北京航 空航天 大学 先进航 空发动机协 同创新 中心 ，北京 ，１ ０ ０ １ ９ １ ； ３ ． 沈 阳航 空航 天大学 航 空航天工程 学部 ，吉林 沈 阳，１ １ ０ １ ３ ６ ）
摘要：提 出一种创新 的试验方法研 究铝合 金覆层板 的成形极 限图，即采用 单拉试验获得成形极 限图的左半 区域 ， 右 半区域采用不 同椭 圆度 的凹模得到 不同应 力状态下覆层板 的成形极 限应 变，并且在成形极 限图中引入方板对角
拉 伸试 验 数 据 ， 用 于 预 测 板 材 成 形 过 程 中起 皱 缺 陷 的产 生 ，使 成 形 极 限 图 的 预 测 功 能 更 加 完 善 。 同 时 ，进 一 步 研
第４ ８卷第 ５期
２ 叭７年 ５月
中南大学学报（ 自然科学版）
Ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ｏ ｆ Ｃｅ ｎ ｔ ｒ ａ ｌ Ｓ ｏ ｕ ｔ ｈ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ（ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ）
、 ， ０ １ ． ４ ８ ＮＯ ． ５ Ｍａ ｙ ２ Ｏ１ ７
ＤＯ Ｉ ： １ ０ ． １ １ ８ １ ７ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ６ ７ ２ － ７ ２ ０ ７ ． ２ ０ １ ７ ． ０ ５ ． ０ ０ ４
铝 合金覆层板成形极 限图
王耀 ，郎利辉 一，孔德帅 ，张泉达 ，高铁军