煤矿井下低压开关整定计算公式
高低压开关整定
高、低压开关整定计算方法1、1140V供电分开关整定值=功率×0.67, 馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。
2、660V供电分开关整定值=功率×1.15，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。
3、380V供电分开关整定值=功率×2.00，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。
低压开关整定及短路电流计算公式1、馈电开关保护计算（1）、过载值计算：Iz=Ie=1.15×∑P(2)、短路值整定计算：Id≥IQe+KX∑Ie(3)、效验：K=I(2)d /I d≥1.5式中：I Z----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和Id---短路保护的电流整定值IQe---容量最大的电动机额定启动电流(取额定电流的6倍) Kx---需用系数，取1.15∑Ie---其余电动机的额定电流之和Pmax ---------容量最大的电动机I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值例一、馈电开关整定：（1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V,电源开关；负荷统计Pmax =55KW,启动电流IQe=55×1.15×6=379.5A, ∑Ie =74KW。
∑P=129KW （2）过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×∑P =129×1.15=148.35A 取148A。
（3）短路整定：根据公式 Id≥IQe+KX∑Ie=379.5+1.15x74=464.6A取464A。
例二、开关整定：（1）、型号：QBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,所带负荷：P=55KW。
（2）、过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×P =1.15×55=63.25A 取65A。
井下高压开关整定：式中：K Jx -------结线系数,取1K k -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2Ki-------电流互感器变比Kf-------返回系数,取0.8Igdz-------所有负荷电流Idz---------负荷整定电流cos￠-----计算系数0.8----1P-----------所有负荷容量U----------电网电压√3--------1.732例1；高压开关屏整定:电流互感器为50/5=10、过流继电器为GL-12，Ie=5A.按变压器容量进行整定，变压器为KBSG-315/6.I gdz=P/√3*U*cos￠=315/1.732×6×0.92=32.9AIdz= Igdz×KJx×KK /Ki×Kf =32.9×1×1.2/10×0.8 =4.94A例2；（为BGP9L-6G高爆开关）整定: 高压开关电流互感器为50/5 按变压器容量为200KVA，额定电流为19.2A根据该配电装置微机高压综合保护器说明书要求：过载电流整定为20A，短路整定为180A（一般整定为额定电流的8-10倍）。
井下低压负荷整定计算
郑煤集团国瑞公司郑新豫能（新密）煤业有限公司负荷整定计算书（低压部分）机电运输科2016年11月目录一、低压开关整定计算原则 (3)二、中央变电所低压开关整定计算 (4)三、采区变电所低压开关整定计算 (8)一、低压开关整定计算原则1、馈电开关保护(电子式)计算 （1）、过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P (2)、短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e(3)效验：K=dd I I )2(≥1.5式中：I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流 K X ---需用系数，取1∑I e ---其余电动机的额定电流之和I (2)d ---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5---保护装置的可靠动作系数二、中央变电所低压开关整定计算一、2#变压器型号：KBSG-315， 所带负荷:223.3KW 1、2-0开关整定（1）型号：KBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,调档范围过载0.2～1.4档，短路1.6～10档；用途：控制11023运输巷、回风巷；负荷统计：P max =45KW,启动电流I Qe =55×1.15×7=442.75A,∑P=223.3KW 。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =223.3×1.15=256.795A 取260A,1.3档 （3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=442.75+（223.3-55）×1.15=636.295A3档，取780A 。
(实际为1560A ） （4）校验：电缆120、70、50mm 2实际长度为14、150、95m ，折算系数为0.43、0.73、1，折算后长度为6.02、109.5、95m ，总长210.52m ，经查表得I (2)d =2577A 。
煤矿井下高低压整定
煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则第一节短路电流的计算方法第1条选择短路保护装置的整定电流时，需计算两相短路电流值，可按公式(1)计算：电缆电阻（电抗）值=电缆长度×每公里电阻（电抗）值利用公式(1)计算两相短路电流时，不考虑短路电流周期分量的衰减，短路回路的接触电阻和电弧电阻也忽略不计。
若需计算三相短路电流值，可按下公式计算：三相短路电流值=1.15倍两相短路电流值第二节短路保护装置第3条馈出线的电源端均需加装短路保护装置。
低压电动机应具备短路、过负荷、单相断线的保护装置。
第4条当干线上的开关不能同时保护分支线路时，则应在靠近分支点处另行加装短路保护装置。
第5条各类短路保护装置均应按本细则进行计算、整定、校验，保证灵敏可靠，不准甩掉不用，并禁止使用不合格的短路保护装置。
第二章电缆线路的短路保护第一节电磁式过电流继电器的整定第6条 1200V及以下馈电开关过电流继电器的电流整定值，按下列规定选择。
1．对保护电缆干线的装置按公式(4)选择：2．对保护电缆支线的装置按公式(5)选择：目前某些隔爆磁力起动器装有限流热继电器，其电磁元件按上述原则整定，其热元件按公式(7)整定。
煤矿井下常用电动机的额定起动电流和额定电流可以从电动机的铭牌或技术资料中查出，并计算出电动机的额定起动电流近似值。
对鼠笼式电动机，其近似值可用额定电流值乘以6；对于绕线型电动机，其近似值可用额定电流值乘以1．5；当选择起动电阻不精确时，起动电流可能大于计算值，在此情况下，整定值也要相应增大，但不能超过额定电流的2．5倍。
在起动电动机时，如继电器动作，则应变更起动电阻，以降低起动电流值。
对于某些大容量采掘机械设备，由于位处低压电网末端，且功率较大，起动时电压损失较大，其实际起动电流要大大低于额定起动电流，若能测出其实际起动电流时，则公式(4)和公式(5)中I QN应以实际起动电流计算。
第7条按第6条规定选择出来的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合公式(6)的要求：若线路上串联两台及以上开关时(其间无分支线路)，则上一级开关的整定值，也应按下一级开关保护范围最远点的两相短路电流来校验，校验的灵敏度应满足1．2～1．5的要求，以保证双重保护的可靠性。
井下高、低压开关整定计算书
习水县富星煤矿井下高、低压开关整定计算说明书2016年7月1日高爆开关整定(1)、变电所3#高爆开关整定：3#高爆开关控制动力一回500KVA 变压器，额定电流为100A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。
3#高开所带变压器低压侧负荷：∑P e =443KW （水泵一回224KW+802采面219KW ） I Z 高=I e =θcos 3e U P ∑=443/1.732/10/0.87=29.4A式中：∑P e -------总负荷:KW I Z -------过载整定电流；A U-------电压：KV整定过载电流为0.4档，40A ，过载延时1档 ②短路保护值整定：I d ≥bK 4.1~2.1(I Qe 大/K 熔＋K x ΣI e ) =1.2×（110×1.15×5/2.3+333×1.15×0.8）÷14.5=48.11A 式中：I d -------短路电流:A K b -------电压比；AI Qe -------最大功率启动电流：A K x ΣI e ----其余设备电流之和：A 短路保护电流为1.6档，160A ③ 两相短路电流及灵敏度校验计算K=dZb dI K I 32）（=16069.01039065⨯÷⨯）（=2.26≥1.5 符合保护灵敏度要求。
(2)、变电所4#高爆开关整定：4#高爆开关控制动力二回500KVA 变压器，额定电流为100A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。
4#高开所带变压器低压侧负荷：∑P e =358.9KW （水泵二回222.5KW+803回风巷106.4KW+绞车硐室30KW ） I Z 高=I e =θcos 3e U P ∑=358.9/1.732/10/0.87=23.82A式中：∑P e -------总负荷:KW I Z -------过载整定电流；A U-------电压：KV整定过载电流为0.3档，30A ，过载延时1档 ②短路保护值整定：I d ≥bK 4.1~2.1(I Qe 大/K 熔＋K x ΣI e ) =1.2×（110×1.15×5/2.3+248.9×1.15×0.8）÷14.5=41.71A 式中：I d -------短路电流:A K b -------电压比；AI Qe -------最大功率启动电流：A K x ΣI e ----其余设备电流之和：A 短路保护电流为1.6档，160A ③ 两相短路电流及灵敏度校验计算K=dZb dI K I 32）（=16069.01039065⨯÷⨯）（=2.26≥1.5 符合保护灵敏度要求。
井下高、低压开关整定计算
己3钢缆皮带高压开关整定计算一． 总负荷统计：1. 钢缆皮带主电机：)(32565.0500A kw =⨯同时启动 )(3900665.05002)(1950665.0500A A kw =⨯⨯⨯=⨯⨯其它负荷660V 系统)(1380615.1200A kw =⨯⨯)(5.517615.175A kw =⨯⨯其它负荷 )(5.17215.1150A kw =⨯二． 钢缆皮带高压进线及联络开关的整定：=∞⋅-≥∑In I k N 4.12.1g )]5.17225.86(3001.92.1[)]325325(30026.52.1[+⨯++⨯ 1137.04943.0+=)(6080.0倍= 取0.6倍 200开关取0.9瞬时过电流保护整定:∞⋅-≥I k N 4.12.1d ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯=∑+⋅)5.17225.86(3001.92.1)3900(30026.52.1In st in =2.966+0.1137=3.079(取3倍) 200开关=4.562 取5倍 联络开关的整定：()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙⨯=∑∞⋅-≥5.17225.863001.92.132520026.52.14.12.1g In I k N 倍取倍5.0)(4844.01137.037.0=+=1137.04.12.1+⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛∞⋅+≥se In I k Nd =)1137.01950(20026.52.1+⨯ =2.2243+0.1137=2.338（倍） 取3倍6#、3#高爆的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g 32520026.52.1⨯= )(37.0倍=倍取4.0195020026.52.1se 4.12.1d ⨯=⋅∞⋅-≥In I k N =2.22 取3倍5#、4#高爆整定 ：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =）（5.17225.862001.92.1+⨯ （倍）17.0=取0.2倍se 4.12.1d ⋅∞⋅-≥In I k N +172.5=517.5+172.5 =0.45倍 取1倍己3变电所4#高爆开关的整定一、负荷统计轨道绞车 250KW ⨯1.15=287.5A250KW ⨯1.15⨯6=1725A二、变电所4#高爆的整定（100A ）1）、过载整定=∑∞⋅-≥In I K Ng 4.12.1)300(5.287)1001.92.1(⋅⨯=0.3956倍2）、短路整定=∑+⋅∞⋅-≥)(4.12.1In st In I K Nd )201725(1001.92.1+⨯ =2.3倍己3高强皮带12#100A 开关整定一、 总负荷统计：1. 高强皮带主电机660V 132KW 4台2台一组延时启动）（A 6.18212615.1kw 132=⨯⨯⨯ 7.7106.1036.3036.303215.1kw 132=++=⨯⨯）（A辅泵电机）（A 5.1115.1kw 10=⨯ 二、 变电所12#100A 高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =5.1126.3031001.92.1+⨯⨯⨯ 7.61813187.00⨯=816.0=+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）=5.116.3036.18211001.92.1++⨯⨯ 8176.2= 三、 变电所12#高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =)5.117.7106.303(1001.92.1++⨯⨯ 8.10250013187.0⨯=152.1= 取1.2+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）)5.1035.114.4556.1821(1001.92.1+++⨯⨯=15.3=取4倍13040机巷供电变压器容量计算一、 负荷统计机巷一、二部2⨯150KW=300KW 13040机巷一部75KW 掘进机190KW 潜水泵3⨯5.5KW=16.5KW 水泵37KW 煤综保2.5KV A 信号综保 4KV A KW pe 62545.2375.1619075150150=+++++++=∑二、 查的《井下电工》表3掘进机掘进工作面需用系数KX=0.3-0.4 加数平均功率因数7.06.0cos -=φ三、 据（3-1）所应选的变压器容量KV AKVA kx Pe S 3577.04.0625cos =∑≥φ 现变电所4#变压器选用500KV A 移变大于357KV A 符合要求12111采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1一部皮带 2⨯75KW2二部皮带 2⨯75KW3三部皮带4*75KW4一台37KW 水泵一部皮带，由己2下部变电所供电变电所馈电开关整定:2⨯75⨯1.15⨯6=1035A 取1100A其余设备总功率KW pe 48737)754()752(=+⨯+⨯=∑二、 采取变电所和移动变电站的变压器容量 沿用需要系数法来选择，可按式（3-1）计算φcos kx pe s ∑≥ 式 （3-1） 综采工作面需用系数由式（3-2）求得ptPd kx ∑+=6.04.0 77.04877546.04.0=⨯+=kx )(4688.077.0487cos 77.0KVA pe S ==∑≥φ 可选用一台KBSGZY-500KV A 移变对机巷二、三部皮带等设备的供电三、 据《井下电工》附录.5-6.KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相电流值（A ）1d 点电缆实际长度，电缆实际长度M, 电缆计算长度M 短路点 查的ID(2) 系数1d +（M 320952-） 170M 1d 551A 1.64m m m 604170)8507032095(22+-+- 780M 2d 933A四、 机巷移变的整定：4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯75⨯1.15+37=2280A4⨯75+2⨯75=450⨯1.15+517A400A 馈电 长时取0.9 瞬时取6倍 2160A五、 变电所8#200A 高爆开关的整定，1. 总的额定电流为517A2. 单台最大启动电流为2100A3. 其余额定电流之和为2⨯75⨯1.15+37⨯1.15=215A六、 据式：356.05172007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 59.1)2152100(2007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥IN st In I K Nd12111采面线路的计算一、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定1、 采区计算前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵 200KW ⨯0.65=130后部运输机 2⨯160KW ⨯0.65=208A转载机 200KW ⨯0.65=130A2、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定（200A ）1102002281.0)208130130179130325(10026.52.14.12.1⨯=+++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 取1.4倍)130208130179130975(10026.52.1)(4.12.1+++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd 1752002281368.0⨯= 倍997.3=为200A 开关时，过载取1.4倍 短路取2倍为100A 开关时，过载取1.4倍 短路取4倍11010采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1、 一部皮带 2⨯37KW2、 二部皮带 1140V 320KW3、 三部皮带4、 一台37KW 水泵二、一、三部皮带及37KW 水泵411KW 由现有掘进遗留的500KV A 移变供电，二部溜子320KW 由掘进遗留溜子，500KV A 移变 由机电二队改为1140V 供电，三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N ）=690V 二次侧两相短路电流值（A ）电缆实际长度 电缆计算长度 短路点 查得IdA 安全系数m d d mm d 8007095200302009524322+++- 679568111141=+m 42d d 10634080 4002200 6.285.1四、 机巷移变的整定1#:4⨯75⨯1.15+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=473A4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=2200A400A 馈电的整定 长延时 取0.9倍2200÷360=6.24 瞬时取6倍2#:320KW 溜子⨯0.65=208320⨯0.65⨯6=1248400A 馈电的整定： 长延时 取0.5倍1248÷200=6.24 瞬时 取7倍为便于计算 320KW ⨯1.15=3683#2*75*1.15+185*1.15=385.252*75*1.15*6+185*1.15=1247400A 馈电的整定： 长延时 取0.9倍1247÷360=3.46 瞬时 取4倍4#（160+55）*1.15=247.25160*1.15*6+55*1.15=1167400A 馈电的整定： 长延时 取0.6倍1167÷240=4.86 瞬时 取5倍五、 变电所15#高爆开关（400A ）的计算：1. 总的额定电流473+208+385+247=1313A2. 单台最大启动电流未2100A3. 其余额定电流之和为（3⨯37+208+150+185+160+55）⨯1.15=999.35A 六、 据式倍45.013134007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 倍）（068.135.99921004007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd为400A 开关时，过载取0.5倍、延时取4、9.5S 短路取最小值1.6倍11010采面线路的计算1、 己1变电所#高爆（400A ）开关的整定;1、 采面负荷计算：运输机2⨯250KW2⨯250⨯0.65=325A启动250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵200⨯0.65=130A转载机200KW ⨯0.65=130A2、 变电所6#高爆开关的整定（400A ）)1793130325(40026.52.1)4.12.1(+⨯+⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.509.取0.6倍延时位置3，为7.4S)1791303975(40026.52.1)(4.12.1+⨯+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.88倍取小值1.6倍己3瓦斯抽放泵站的整定计算：1、 瓦斯抽放泵 200KW ⨯1.15⨯6=1380A其余负荷20A2、 己3上部变电所5#高爆200开关的整定1、高爆开关过载电流的整定 In I k Ng ∑∞⋅-≥)4.12.1()2015.1200(2001.92.1+⨯⨯= =0.000659⨯250 =0.16取0.2倍2、瞬时过电流保护整定)2015.1200(2001.92.1)(4.12.1+⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.97倍取1.6倍3、 己3上部变点所10#高爆100A 开关的整定 )30015.1200(1001.92.1)4.12.1(+⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.69倍取0.8倍)300615.1200(1001.92.1)(4.12.1+⨯⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =2.2倍取3倍11071采面的供电计算一、 机巷设备布置情况主要负荷容量：1、一部皮带4⨯75KW 1200M2、二部皮带4⨯75KW 650M二、由于一部皮带长度为1200M 选用2台KBSG2Y-500KV A 移变对机巷一、二不皮带等设备进行供电三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相短路电流值 d1点电缆实际长度电缆实际长度 电缆计算长度 短路点查的值 整定电流 整定系数)65070()8095()8095()8095(2232221-+------d d d6424621805044624250425042=+=+++4321d d d d1126141853235323400/400400/4002000/22002000/22008.2/8.25.3/4.26.2/4.26.2/4.2四、机巷移变的整定1#移变400馈电的整定AA 34515.175********.1754=⨯⨯=⨯⨯⨯ 长延时取0.9倍 瞬时取6倍2#移变同1#移变五、变电所10#300A 高爆开关的整定1、总的额定电流为：730402345=+⨯2、单台最大启动电流为：2100A3、其余额定电流之和为：A 38540345=+ 据式：7303007.82.1)4.12.1(⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng=0.34倍)3852070(3007.82.1)(4.12.1+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =1.12倍过载去0.4倍延时取4 瞬时取最小值1.6倍 六、变电所9#高爆（400A ）开关的整定 1、采面主要负荷：前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 500⨯0.65⨯6=1950A 后部运输机、2⨯110KWAIn 14365.01102=⨯⨯=采煤机300KW ⨯0.65=195A 375KW ⨯0.65=243.75A 乳化泵 200KW ⨯0.65=1302、变电所9#高爆（400A ）开关的整定：59.0)13014375.243195325(40026.52.14.12.1=++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng取0.6倍)13014375.2431951950(40026.52.1)(4.12.1++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd75.2661000570342.0⨯= 倍518.1=为400A 开关时，过载取0.6倍 、延时取3、短路取1.6倍己4大巷照明综保的整定1、 照明综保的短路保护整定2、 根据找灯30M1台20W 巷道长800M 应安装26台，总功率为690W=0.69KW电压为127V I=20/127=0.15 0.15⨯26=4.09A熔体选择AA KVA Ir IeIQeIr 4.209.45.28.145.28.1=+-=∑+-=取10A3、 据《煤矿井下电工手册》第5章表（13-1-14）查的电缆换算每500米短路电流为20A倍熔体短路电流安全系数5.121020≥===P I根据以上计算：照明综保干线选用24电缆，最远可供电约为600米11071机巷二部皮带补充计算己2二部皮带整定为2200A 大于安全系数1.5倍两相短路电流不得小于3300A 采用两趟低压电缆并联运行一趟270。
煤矿的井下供电常用计算公式及系数
.煤矿供电计算公式井下供电系统设计常用公式及系数取.目录：一、短路电流计算公式1、两相短路电流值计算公式2、三相短路电流值计算公式3、移动变电站二次出口端短路电流计算（1〕计算公式（2〕计算时要列出的数据4、电缆远点短路计算（1〕低压电缆的短路计算公式（2〕计算时要有计算出的数据二、各类设备电流及整定计算1、动力变压器低压侧发生两相短路，高压保护装值电流整定值2、对于电子高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流〔5A〕的 1-9倍分级整定的计算公式3、照明、信号、煤电钻综合保护装置中电流计算（1〕照明综保计算公式（2〕煤电钻综保计算公式4、电动机的电流计算（1〕电动机额定电流计算公式（2〕电动机启动电流计算公式（3〕电动机启动短路电流三、保护装置计算公式及效验公式1、电磁式过流继电器整定效验（1〕、保护干线电缆的装置的计算公式（2〕、保护电缆支线的装置的计算公式（3〕、两相短路电流值效验公式2、电子保护器的电流整定（1〕、电磁启动器中电子保护器的过流整定值（2〕、两相短路值效验公式3、熔断器熔体额定电流选择（1〕、对保护电缆干线的装置公式（2〕、选用熔体效验公式（3〕、对保护电缆支线的计算公式四、其它常用计算公式1、对称三相交流电路中功率计算（1〕有功功率计算公式（2〕无功功率计算公式（3〕视在功率计算公式.〔4〕功率因数计算公式2、导体电阻的计算公式及取值3、变压器电阻电抗计算公式4、根据三相短路容量计算的系统电抗值五、设备、电缆选择及效验公式1、高压电缆的选择(1)按持续应许电流选择截面公式(2)按经济电流密度选择截面公式(3)按电缆短路时的热稳定〔热效应〕选择截面①热稳定系数法②电缆的允许短路电流法〔一般采用常采用此法〕A、选取基准容量B、计算电抗标什么值C、计算电抗标什么值D、计算短路电流E、按热效应效验电缆截面(4)按电压损失选择截面①计算法②查表法(5)高压电缆的选择2、低压电缆的选择（1〕按持续应许电流选择电缆截面① 计算公式②向 2 台或 3 台以上的设备供电的电缆，应用需用系数法计算③ 干线电缆中所通过的电流计算（2〕按电压损失效验电缆截面① 干线电缆的电压损失② 支线电缆的电压损失③ 变压器的电压损失(3)按起动条件校验截面电缆(4)电缆长度确实定3、电器设备选择（1〕变压器容量的选择（2〕高压配电设备参数选择①、按工作电压选择②、按工作电流选择③、按短路条件校验④、按动稳定校验（3〕低压电气设备选择.一、短路电流计算公式1、两相短路电流值计算公式2UeI d222R XR R1 K b2 R b R2X Xx X 1 K b2X b X2式中：I d2————两相短路电流， A；∑ R ∑ X_______短路回路一相电阻、电抗值的和，Ω；Xx————————根据三相短路容量计算的系统电抗值，Ω；〔可查表或计算〕2短路计算点处平均额定电压2Xx U P VS k电力系统变电所出口短路器的断流容量 MVA(原那么电力系统给数据 )S k 3 U p I k3 1.732 短路计算点处平均额定电压 V 可按控制柜额定分段电流取值 A 3U p短路计算点的平均额定电压VX WL〔按控制柜分段电流I k3X 1.732 短路电路的总电抗ΩXXs X T取值就可以〕R1 、 X1__________高压电缆的电抗、电阻值的总和，Ω；〔可查表或计算〕K b———————————变压器的的变压比，一次侧电压除以二次侧电压〔电压按400、 690、 1200、 3500计算〕比；b b矿用变压器的电阻、电抗值，Ω；〔可查表或计算〕R 、 X ———R 2、 X2———————矿用电缆的电阻、电抗值，Ω；〔可查表或计算〕U e——————变压器的二次侧电压，V〔按电压400、 690、 1200、 3500 计算〕；2、三相短路电流值计算公式〔 3〕=1.15 ×I 〔 2〕〔3〕三相短路电流， AI d d I d3、移动变电站二次出口端短路电流计算〔 1〕、计算公式I dUe22 2R XR R12R b变压器的电阻 / 变压比2高压电缆的电阻K bX Xx X1K b2X b系统电抗高压电缆电抗 / 变压比2变压器电抗〔 2〕计算时要列出一下数据：、变压器的一次电压〔V 〕，二次电压值U e〔V 〕，高压电缆的型号〔2 mm 〕，供电距离 L〔km〕，变压器的容量()KVA，系统短路容量 ()MVA；、根据电缆型号，计算或查表得高压电缆的电阻R1、电抗值 X1, Ω /km ；根据变压器型号计算或查表变压器的电阻、电抗值，Ω;、根据提供数据出变压器的变比；系统电抗X x〔 =变压器二次电压2/ 系统容量〕；高压电缆的电阻 R 、电抗 X 〔 =电缆长度 km×查表的电阻、电抗〕；g g④ 、把计算出的结果带入算式中得短路值。
煤矿井下低压设备整定计算书
低压开关整定计算原则1、馈电开关保护(电子式)计算 （1）、过载值计算：I e =1.15×∑P (2)、短路值整定计算：I d ≥I Q e+Kx ∑Ie(3)效验：K=d(2)Isc ≥1.5式中：I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Q e---容量最大的电动机的额定启动电流 Kx---需用系数，取1∑I e ---其余电动机的额定电流之和Isc (2)---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5---保护装置的可靠动作系数两相短路电流查表计算方法供电系统图上要在距离馈电开关每个负荷侧分支线路的最远端标出两相短路电流，用来计算馈电开关短路保护可靠性系数。
馈电开关短路整定值Iz 、馈电开关负荷侧最远端两相短路电流)2(dI要满足)2(dI /Iz ≥1.5，若不满足条件，要采取措施进行整改。
两相短路电流查表计算方法：1、对从移变低压侧至每个馈电开关的负荷侧最远端所有电缆进行长度折算，比如：共有电缆四根，规格型号分别为：①3×70+1×25mm2-400m；②3×50+1×25mm2-200m③3×35+1×16mm2-200m④3×25+1×10mm2-80m。
⑴对①3×70+1×25mm2-400m进行折算，3×70+1×25mm2 电缆折算系数为0.73，400×0.73=192m。
⑵对②3×50+1×25mm2-200m进行折算，3×70+1×25mm2 电缆折算系数为1.0，200×1.0=200m。
⑶对③3×35+1×16mm2-200m进行折算，3×35+1×16mm2 电缆折算系数为1.37，200×1.37=274m。
煤矿井下电气设备高低压过流整定计算
❖ 1、加大干线或支线的电缆截面； ❖ 2、设法减少低压电缆线路的长度； ❖ 3、采用相敏保护器或软起动等新技术提高灵敏度； ❖ 4、换用大容量变压器或采取变压器并联运行； ❖ 5、增设分段保护开关； ❖ 6、采用移动变电站或移动变压器。
Ie --变压器二次侧除最大一台电机或同时启动 的几台电机外，其余电机的额定电流之和，A。
Kx --需用系数，计算短路和过载保护时，一般
取0.5～1。KX=0.4+0.6×
Pm a x Pe
2、过载保护计算公式如下
I g.zd Kx I e
Ie --变压器二次侧所有电机的额定电流和，A;
❖ KX ——
需用系数；
KX=0.4+0.6
Pm a x Pe
❖ Pmax——容量最大一台电机的额定功率，KW；
❖ Pe ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和，KW;
❖ Ieq——容量最大一台或几台电机的额定启动电流，A；
❖ Ie ——其余电机的额定电流之和，A；
❖ Kb —— 变压器变比8.7，低压侧为1200V；变压器变比15.2，低
❖ 取整定值1200A
❖ （3）短路保护整定倍数
❖ ns Is.zd= 1200 ≈ 8 取 8 倍 Ig.zd 150
❖ （4）利用最小短路电流来进行灵敏度验算：
❖
I（2）
d.m in ＝
8929
≈7.4＞1.5
I s.zd 1200
❖ 4、馈电开关整定电流计算：
❖ (1)
I g.zd
Pe
❖ Is.zd ≥ IQe+KX∑Ie
❖
200 Kx =0.4+0.6× 237
井下高、低压开关整定计算
己3钢缆皮带高压开关整定计算一． 总负荷统计：1. 钢缆皮带主电机：)(32565.0500A kw =⨯同时启动 )(3900665.05002)(1950665.0500A A kw =⨯⨯⨯=⨯⨯其它负荷660V 系统)(1380615.1200A kw =⨯⨯ )(5.517615.175A kw =⨯⨯ 其它负荷 )(5.17215.1150A kw =⨯ 二． 钢缆皮带高压进线及联络开关的整定：=∞⋅-≥∑In I k N 4.12.1g )]5.17225.86(3001.92.1[)]325325(30026.52.1[+⨯++⨯ 1137.04943.0+=)(6080.0倍= 取0.6倍 200开关取0.9瞬时过电流保护整定:∞⋅-≥I k N 4.12.1d ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯=∑+⋅)5.17225.86(3001.92.1)3900(30026.52.1In st in =2.966+0.1137=3.079(取3倍) 200开关=4.562 取5倍 联络开关的整定：()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙⨯=∑∞⋅-≥5.17225.863001.92.132520026.52.14.12.1g In I k N倍取倍5.0)(4844.01137.037.0=+=1137.04.12.1+⋅⎪⎭⎫⎝⎛∞⋅+≥se In I k Nd =)1137.01950(20026.52.1+⨯=2.2243+0.1137=2.338（倍） 取3倍 6#、3#高爆的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g 32520026.52.1⨯=)(37.0倍= 倍取4.0 195020026.52.1se 4.12.1d ⨯=⋅∞⋅-≥In I k N=2.22 取3倍 5#、4#高爆整定 ：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =）（5.17225.862001.92.1+⨯（倍）17.0=取0.2倍se 4.12.1d ⋅∞⋅-≥In I k N +172.5=517.5+172.5=0.45倍 取1倍己3变电所4#高爆开关的整定一、负荷统计轨道绞车 250KW ⨯1.15=287.5A 250KW ⨯1.15⨯6=1725A二、变电所4#高爆的整定（100A ）1）、过载整定=∑∞⋅-≥In I K Ng 4.12.1)300(5.287)1001.92.1(⋅⨯=0.3956倍2）、短路整定 =∑+⋅∞⋅-≥)(4.12.1In st In I K Nd )201725(1001.92.1+⨯=2.3倍己3高强皮带12#100A 开关整定一、 总负荷统计：1. 高强皮带主电机660V 132KW 4台2台一组延时启动）（A 6.18212615.1kw 132=⨯⨯⨯7.7106.1036.3036.303215.1kw 132=++=⨯⨯）（A 辅泵电机）（A 5.1115.1kw 10=⨯二、 变电所12#100A 高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =5.1126.3031001.92.1+⨯⨯⨯7.61813187.00⨯= 816.0=+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）=5.116.3036.18211001.92.1++⨯⨯8176.2= 三、 变电所12#高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =)5.117.7106.303(1001.92.1++⨯⨯8.10250013187.0⨯= 152.1=取1.2 +⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In∑）)5.1035.114.4556.1821(1001.92.1+++⨯⨯=15.3= 取4倍13040机巷供电变压器容量计算一、 负荷统计机巷一、二部2⨯150KW=300KW 13040机巷一部75KW 掘进机190KW 潜水泵3⨯5.5KW=16.5KW 水泵37KW 煤综保2.5KV A 信号综保 4KV AKW pe 62545.2375.1619075150150=+++++++=∑二、 查的《井下电工》表3掘进机掘进工作面需用系数KX=0.3-0.4 加数平均功率因数7.06.0cos -=φ三、 据（3-1）所应选的变压器容量KV A K V A kx PeS 3577.04.0625cos =∑≥φ现变电所4#变压器选用500KV A 移变大于357KVA 符合要求12111采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1一部皮带 2⨯75KW 2二部皮带 2⨯75KW 3三部皮带4*75KW 4一台37KW 水泵一部皮带，由己2下部变电所供电变电所馈电开关整定:2⨯75⨯1.15⨯6=1035A 取1100A其余设备总功率KW pe 48737)754()752(=+⨯+⨯=∑二、 采取变电所和移动变电站的变压器容量 沿用需要系数法来选择，可按式（3-1）计算 φcos kxpes ∑≥ 式 （3-1） 综采工作面需用系数由式（3-2）求得pt Pdkx ∑+=6.04.0 77.04877546.04.0=⨯+=kx )(4688.077.0487cos 77.0KVA peS ==∑≥φ 可选用一台KBSGZY-500KV A 移变对机巷二、三部皮带等设备的供电三、 据《井下电工》附录.5-6.KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相电流值（A ）1d 点电缆实际长度，电缆实际长度M, 电缆计算长度M 短路点 查的ID(2) 系数1d +（M 320952-） 170M 1d 551A1.64m m m 604170)8507032095(22+-+- 780M 2d 933A四、 机巷移变的整定：4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯75⨯1.15+37=2280A 4⨯75+2⨯75=450⨯1.15+517A400A 馈电 长时取0.9 瞬时取6倍 2160A 五、 变电所8#200A 高爆开关的整定，1. 总的额定电流为517A2. 单台最大启动电流为2100A3. 其余额定电流之和为2⨯75⨯1.15+37⨯1.15=215A 六、 据式：356.05172007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng59.1)2152100(2007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥IN st In I K Nd12111采面线路的计算一、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定1、 采区计算前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A 启动 250⨯0.65⨯6=975A 采煤机200KW ⨯0.65=130A 275KW ⨯0.65=179A 乳化泵 200KW ⨯0.65=130后部运输机 2⨯160KW ⨯0.65=208A 转载机 200KW ⨯0.65=130A2、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定（200A ）1102002281.0)208130130179130325(10026.52.14.12.1⨯=+++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng取1.4倍)130208130179130975(10026.52.1)(4.12.1+++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd1752002281368.0⨯= 倍997.3= 为200A 开关时，过载取1.4倍 短路取2倍 为100A 开关时，过载取1.4倍 短路取4倍11010采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量， 1、 一部皮带 2⨯37KW 2、 二部皮带 1140V 320KW 3、 三部皮带 4、 一台37KW 水泵二、一、三部皮带及37KW 水泵411KW 由现有掘进遗留的500KV A 移变供电，二部溜子320KW 由掘进遗留溜子，500KV A 移变 由机电二队改为1140V 供电， 三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N ）=690V 二次侧两相短路电流值（A ）电缆实际长度 电缆计算长度 短路点 查得IdA 安全系数md d m m d 8007095200302009524322+++-679568111141=+m 42d d 10634080 40022006.285.1四、 机巷移变的整定1#:4⨯75⨯1.15+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=473A 4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=2200A 400A 馈电的整定 长延时 取0.9倍 2200÷360=6.24 瞬时取6倍 2#:320KW 溜子⨯0.65=208 320⨯0.65⨯6=1248400A 馈电的整定： 长延时 取0.5倍 1248÷200=6.24 瞬时 取7倍 为便于计算 320KW ⨯1.15=368 3#2*75*1.15+185*1.15=385.25 2*75*1.15*6+185*1.15=1247400A 馈电的整定： 长延时 取0.9倍 1247÷360=3.46 瞬时 取4倍 4#（160+55）*1.15=247.25160*1.15*6+55*1.15=1167400A 馈电的整定： 长延时 取0.6倍 1167÷240=4.86 瞬时 取5倍五、 变电所15#高爆开关（400A ）的计算：1. 总的额定电流473+208+385+247=1313A2. 单台最大启动电流未2100A3. 其余额定电流之和为（3⨯37+208+150+185+160+55）⨯1.15=999.35A六、 据式倍45.013134007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng倍）（068.135.99921004007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd为400A 开关时，过载取0.5倍、延时取4、9.5S 短路取最小值1.6倍11010采面线路的计算1、 己1变电所#高爆（400A ）开关的整定;1、 采面负荷计算：运输机2⨯250KW 2⨯250⨯0.65=325A启动250⨯0.65⨯6=975A 采煤机200KW ⨯0.65=130A 275KW ⨯0.65=179A 乳化泵200⨯0.65=130A 转载机200KW ⨯0.65=130A2、 变电所6#高爆开关的整定（400A ）)1793130325(40026.52.1)4.12.1(+⨯+⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng=0.509.取0.6倍 延时位置3，为7.4S)1791303975(40026.52.1)(4.12.1+⨯+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd=0.88倍取小值1.6倍己3瓦斯抽放泵站的整定计算：1、 瓦斯抽放泵 200KW ⨯1.15⨯6=1380A 其余负荷20A2、己3上部变电所5#高爆200开关的整定1、高爆开关过载电流的整定In I k Ng ∑∞⋅-≥)4.12.1()2015.1200(2001.92.1+⨯⨯==0.000659⨯250=0.16 取0.2倍2、瞬时过电流保护整定)2015.1200(2001.92.1)(4.12.1+⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd=0.97倍取1.6倍3、己3上部变点所10#高爆100A 开关的整定)30015.1200(1001.92.1)4.12.1(+⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng=0.69倍取0.8倍 )300615.1200(1001.92.1)(4.12.1+⨯⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd=2.2倍取3倍11071采面的供电计算一、 机巷设备布置情况主要负荷容量：1、一部皮带4⨯75KW 1200M2、二部皮带4⨯75KW 650M二、由于一部皮带长度为1200M 选用2台KBSG2Y-500KV A 移变对机巷一、二不皮带等设备进行供电三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相短路电流值 d1点电缆实际长度电缆实际长度 电缆计算长度 短路点查的值 整定电流 整定系数)65070()8095()8095()8095(2232221-+------d d d 6424621805044624250425042=+=+++ 4321d d d d 1126141853235323 400/400400/4002000/22002000/22008.2/8.25.3/4.26.2/4.26.2/4.2四、机巷移变的整定1#移变400馈电的整定AA34515.175********.1754=⨯⨯=⨯⨯⨯ 长延时取0.9倍 瞬时取6倍2#移变同1#移变五、变电所10#300A 高爆开关的整定1、总的额定电流为：730402345=+⨯2、单台最大启动电流为：2100A3、其余额定电流之和为：A 38540345=+ 据式：7303007.82.1)4.12.1(⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng=0.34倍)3852070(3007.82.1)(4.12.1+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd=1.12倍过载去0.4倍延时取4 瞬时取最小值1.6倍 六、变电所9#高爆（400A ）开关的整定1、采面主要负荷：前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 500⨯0.65⨯6=1950A 后部运输机、2⨯110KWAIn 14365.01102=⨯⨯=采煤机300KW ⨯0.65=195A 375KW ⨯0.65=243.75A 乳化泵 200KW ⨯0.65=1302、变电所9#高爆（400A ）开关的整定：59.0)13014375.243195325(40026.52.14.12.1=++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng取0.6倍)13014375.2431951950(40026.52.1)(4.12.1++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd75.2661000570342.0⨯= 倍518.1= 为400A 开关时，过载取0.6倍 、延时取3、短路取1.6倍己4大巷照明综保的整定1、照明综保的短路保护整定2、根据找灯30M1台20W 巷道长800M 应安装26台，总功率为690W=0.69KW 电压为127V I=20/127=0.15 0.15⨯26=4.09A熔体选择AA KVA Ir IeIQeIr 4.209.45.28.145.28.1=+-=∑+-=取10A3、据《煤矿井下电工手册》第5章表（13-1-14）查的 电缆换算每500米短路电流为20A倍熔体短路电流安全系数5.121020≥===P I根据以上计算：照明综保干线选用24电缆，最远可供电约为600米11071机巷二部皮带补充计算己2二部皮带整定为2200A 大于安全系数1.5倍两相短路电流不得小于3300A采用两趟低压电缆并联运行一趟270。
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。
公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。
公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；1.5——可靠系数。
5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——电磁起动器短路电流整定值，A；1.2——可靠系数。
6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。
8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
井下常用各等级电机开关整定
井下常用电气设备开关整定为减免设备出现故障不及时跳闸造成设备损坏，以及避免事故时出现越级跳闸，造成停电影响范围扩大的情况出现，现将常用各电气设备开关的整定值制定如下表（低压开关调整定时将保护器上粗调开关置于最接近数值的一档上）。
1、负荷开关：2、移动变电站：备注：1、负荷开关：根据P e=1.732×U e×I e×cosφ（cosφ为功率因数，按电机铭牌，如无一般取0.8；P e为额定功率，U e为额定电压，I e为额定电流），计算出I e；过负荷值I z1=K1×I e,( K1=1.2~1.8,一般取1.2，根据运行情况，可适当调整)；短路值按I z=8I e计算。
2、变压器：根据P e=1.732×U e×I e（P e为变压器容量，U e为额定电压，I e为额定电流），计算出I e；过负荷值I z1=I e；短路值按I z=（4~6）I e计算。
3、整定值原则：基于“事故不出门”的原则，整定值根据实际运行情况，尽量从小整定。
4、后附80、120、200开关常用综合保护整定调整方法。
80、120、200开关常用综合保护整定调整方法一、80开关整定方法：1、JDB-80A-2型保护①档位×1、×2、×4、×8，②旋钮值：过试、5.5、6、6.5、7、7.5、8、8.5、9、9.5、10③开关整定方法表：2、JDB-80-A型保护①档位：高挡、低档②定值表：加减按钮数值0~9。
③开关整定方法表：二、120开关整定方法：JDB-120型保护①档位：高档、抵挡②旋钮值：30|60、33|66、36|72、39|78、42|84、45|90、48|96、51|102、54|108、57|114、60|120③开关整定方法表：三、200开关整定方法JDB-225型保护①档位：高档、抵挡②旋钮值：55|110、60|120、65|130、70|140、75|150、80|160、85|170、90|180、95|190、100|200、105|210、110|220③开关整定方法表：。
井下高、低压开关整定值
采三区井下临时变电所高压开关整定值计算第一节 高压部分额定电流的计算方法:第一种:查书或从设备名牌上得出。
.第二种:通过计算方法可得:Ie=Pe/1.732UeCOS Ф（COS Ф取0.85）一、5#高爆 Ige=200A 带3#移变：1695轨道石门及临时水仓负荷（△Pe=651.9KW ，△Ie=392A ） 3#移变负荷表：（一）3#移变整定值：两相短路电流计算：变压器二次侧电压为1140V ，容量1000KVA ，型号KBSGZY-1000/1.2，系统容量为100MVA 计算。
1、查《煤矿井下供电的三大保护细则》附录二表1得，系统电抗Xx=0.0144Ω 电缆型号MYP-3×70-20m Lg=0.02Km （其电阻、电抗忽略不计） 2、变压器电阻、电抗：Rb=0.0101Ω Xb=0.0931Ω ∑R= Rb=0.0101Ω∑X=Xb+X X =0.0931+0.0144=0.1075Ω）（2d I =1.2/（222）（）（∑∑+X R ）=5557A 3、过流保护整定:代入公式1:Iz1= K1ΣIe/Kf/Kb=1.2×392/0.85/8.3=66.7An1=Iz1/Ieb=66.7/200＝0.33取0.3（移变高压侧过流电流整定倍数取0.3倍,即为Iz1= 60A ，时限取2.5S ） 4、短路保护整定:代入公式2:Iz2=( K2×IQe+ΣIe) /Kb =（1.2×1.3×7×139+252）/8.3 =213.2A代入公式3：n2=Iz2/Ige =1.066取0.2（移变高压侧短路电流整定倍数取1.5倍，即为Iz2=300A ）名称 功率Pe(KW) 额定电流Ie(A) 额定电压Ue (V) 名称 功率Pe(KW) 额定电流Ie(A) 额定电压 Ue(V) 水泵 2×220 2×139 1140 带式输送机 55 39.6 1140 潜水泵 37 26.7 1140 带式输送机 110 69.6 1140 照明综保2.221140张紧装置5.53.9611405、效验灵敏度系数：Km=）（2d I / K b I z2=5557/(8.3×300)=3.35>1.2所以,满足要求。
低压开关整定计算
开关整定计算说明书############################################################################### 计算公式及参数：开关正常工作负荷电流计算：ϕcos 3⨯⨯∑⨯=∑e e x e U P K I ；e P ∑：负荷功率（KW ）；通过开关最大负荷电流计算：e x qe e I K I I ∑⨯+=∑(A)；x K ：需用系数； 通过熔断器最大负荷电流e x relqe e I K K I I ∑⨯+=∑；rel K ：可靠系数；通过变压器高馈最大负荷电流bex qe e K I K I I ∑⨯+=∑；b K ：变压器变比；过负荷整定计算：()dz d s I n I K ⨯=2min；短路保护整定计算：()dz d s I I K 2min =；ϕcos ：功率因数；e U ：工作电压；()2m in d I ：两相短路电流；s K ：灵敏度系数；z I ：保护整定值。
该公式来源于《煤矿井下供电的三大保护细则》第6-10页。
1、开关变压器低馈开关的保护整定计算与校验：过负荷保护：e rel z I K I ∑⨯==1×131.38= 131.38（A ）；刻度整定值取为250（A ）； 短路保护：e x qe e I K I I ∑⨯+=∑=571.988 +0.7×64.647= 617.24 A ； 短路保护刻度整定值取为2150(A)；短路保护整定计算：()dzds I I K 2min ==4500.522150 = 2.09>1.5；校验结果：合格。
2、开关11#的保护整定计算与校验：通过开关负荷电流：e I ∑= 315×0.7×1=220.5 (A)；过负荷保护：e rel z I K I ∑⨯==1×220.5= 220.5（A ）；刻度整定值取为220（A ）； 短路保护：e x qe e I K I I ∑⨯+=∑=672 +0.7×108.5= 747.95 A ； 短路保护刻度整定值取为750(A)；短路保护整定计算：()dzds I I K 2min ==924.48750 = 1.23<1.5；校验结果：不合格。
煤矿井下高低压整定
煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则第一节短路电流的计算方法第1条选择短路保护装置的整定电流时，需计算两相短路电流值，可按公式(1)计算：电缆电阻（电抗）值=电缆长度×每公里电阻（电抗）值利用公式(1)计算两相短路电流时，不考虑短路电流周期分量的衰减，短路回路的接触电阻和电弧电阻也忽略不计。
若需计算三相短路电流值，可按下公式计算：三相短路电流值=1.15倍两相短路电流值第二节短路保护装置第3条馈出线的电源端均需加装短路保护装置。
低压电动机应具备短路、过负荷、单相断线的保护装置。
第4条当干线上的开关不能同时保护分支线路时，则应在靠近分支点处另行加装短路保护装置。
第5条各类短路保护装置均应按本细则进行计算、整定、校验，保证灵敏可靠，不准甩掉不用，并禁止使用不合格的短路保护装置。
第二章电缆线路的短路保护第一节电磁式过电流继电器的整定第6条 1200V及以下馈电开关过电流继电器的电流整定值，按下列规定选择。
1．对保护电缆干线的装置按公式(4)选择：2．对保护电缆支线的装置按公式(5)选择：目前某些隔爆磁力起动器装有限流热继电器，其电磁元件按上述原则整定，其热元件按公式(7)整定。
煤矿井下常用电动机的额定起动电流和额定电流可以从电动机的铭牌或技术资料中查出，并计算出电动机的额定起动电流近似值。
对鼠笼式电动机，其近似值可用额定电流值乘以6；对于绕线型电动机，其近似值可用额定电流值乘以1．5；当选择起动电阻不精确时，起动电流可能大于计算值，在此情况下，整定值也要相应增大，但不能超过额定电流的2．5倍。
在起动电动机时，如继电器动作，则应变更起动电阻，以降低起动电流值。
对于某些大容量采掘机械设备，由于位处低压电网末端，且功率较大，起动时电压损失较大，其实际起动电流要大大低于额定起动电流，若能测出其实际起动电流时，则公式(4)和公式(5)中I QN应以实际起动电流计算。
第7条按第6条规定选择出来的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合公式(6)的要求：若线路上串联两台及以上开关时(其间无分支线路)，则上一级开关的整定值，也应按下一级开关保护范围最远点的两相短路电流来校验，校验的灵敏度应满足1．2～1．5的要求，以保证双重保护的可靠性。
井下开关整定计算说明
Xx
U
2 2e
S (3) d
U2e ：地面主变二次侧的额定电压，kV
S
(3 d
)：井下中央变电所母线上的三相短路容
量，MVA，或取该变电所高压配电箱
的额定断流容量为近似值
注意：
应当考虑系统阻抗和和高压电缆的阻抗：
变压器二次侧出口端短路电流计算 对于1140V以上电网短路电流计算
低压开关过载保护
过载保护整定计算：（见《细则》第7条及例题）
Iz K Ie 或 Iz K Ic
K ：可靠系数，取1.2~1.8
Ie ：电机额定电流之和， A
Ic ：所带负荷的持续工作电流， A
电机不同时启动时的开关保护
短路保护动作电流计算： （见《细则》第6条）
Iz≥Idq Kx Ie
I
dq
多台电机持续工作电流的计算：
两台及以下：取额定电流之和（额定电流计算公式）
– 三台及以上：使用需用系数计算，Kx、cos、 Pe 的取值、含义同变压器，Ic 为持续工作电流，A
（见《手册》下册370页）
Ic
Kx Pe 1000
3 Ue cos
Ks
电机额定起动电流估算
鼠笼型电机额定起动电流，A（见《手册》下册903页）
Iz
KIbe Kf
K ：可靠系数，取1.05
K f ：返回系数，一般为0.85
高压电动机保护
瞬时动作的过电流继电器（见《手册》下册P954）
I
≥1ห้องสมุดไป่ตู้2 1.4
z
Ki
I
q
1.2 1.4 ：可靠系数
Ki ：电流互感器变流比
Iq ：电机的起动电流， A
灵敏度校验
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低防开关整定计算一、过流保护：1、整定原则: 过流整定选取值I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。
如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的1.5 倍。
低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数K t =0.8－0.9，负荷系数取K f ＝0.8－0.9），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。
（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取0.9）。
2、计算公式（额定电流Ie）Ie=Pe/（3 Ue cosФ）Pe：额定功率（W）Ue：额定电压（690V）cosФ：功率因数（一般取0.8）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A）BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。
总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。
选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4 倍，可调范围为3-10Ie。
2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。
被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。
3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000）=U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗电压Ue ：变压器额定电压（6000V）Se：变压器容量（VA）（2）换算低压侧（690V）后的阻抗Z b （690）=（690/6000）2 ×Z b （6000）（3）被保护线路的阻抗电抗：X L =X O L（X O 千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06 欧姆/千米；L：线路长度km）电阻：R L =L/DS＋R h L：线路长度（米）S：导线截面积（毫米
2 ）D：电导率（米/欧*毫米2 ，铜芯软电缆按65 o C 时考虑取42.5，铜芯铠装电缆按65 o C 时考虑取48.6）R h ：短路点电弧电阻，取0.01 欧电缆的阻抗Z L ＝2 2 RL XL �8�0 所以总阻抗Z 总＝Zb （690）＋Z L （4）两相短路电流计算I 短＝Ue （690）/2Z 总（二）BKD1-400 型1、整定原则：分开关近短保护整定值选取时应略小于被保护线路末端两相短路电流值，可调范围为400－4000A。
远短保护整定值选取时应略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，可调范围为200 －2200A。
总开关近短保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2 －0.4 倍，可调范围为400－4000A。
远短保护整定值应大于任意一台分开关近短的短路定值，小于总开关近短保护定值，可调范围为200－2200A。
2、计算原则：同BKD16-400 型低防开关的计算。
3、计算公式：同BKD16-400 型低防开关的计算。
三、短路定值灵敏度校验1、对于短路定值分为近短和远短的开关（如BKD1-400 型低防开关），应分别校验近短和远短的灵敏度：I d (2) /I 近≥1.2 I d (2) /I 远≥1.5 式中I d (2) —被保护电缆线路最远点的两相短路电流值（A）I 近—近短的电流整定值（A）I 远—远短的电流整定值（A）2、其他型开关按下式校验：I d (2) /I 短≥1.5 式中I d (2) —被保护电缆线路最远点的两相短路电流值（A）I 短—短路保护选取整定值（A）。