钢箱梁顶推计算书
跨铁路大桥顶推钢箱梁施工计算书(专家评审过)
Z2K线钢箱梁顶推示图
Hale Waihona Puke 二、计算依据、参数及材料性能1、计算采用依据
（1）《桥梁用结构钢》（GB/T714-2008）
（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）
（3）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）
（6）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）
结构最大组合应力为59.4MPa<200MPa(Q345)，结构强度满足规范要求；
从支反力分布看，前支点反力最大为4896kN，其后5个支撑由于梁体变形会出现脱空现象，梁体后端两个支座反力分别为473kN、657kN，表明结构不会倾覆，经计算该工况下抗倾覆稳定系数为2.28>2，满足要求。
3、顶推施工工况三：导梁前端刚到达1#永久墩，即取导梁前端截面最小部分开始受力状态为研究对象。
其余如温度、不均匀沉降等因素可控制，本次计算未计入
4)荷载组合 本次计算按容许应力法进行验算，各项荷载组合系数均为1。
三、顶推施工过程钢导梁、钢主梁受力计算
结合顶推施工过程，本次计算共选择了5种工况，对钢导梁、钢主梁的应力（强度）、位移（刚度）、稳定性等主要项目进行了验算。由于左右幅桥中跨最大跨径相同，故仅对K线（右线）顶推施工进行控制性计算。
本项目为上跨青藏铁路工程，与青藏铁路夹角59°，按两座单幅桥设计。桥型布置图如下所示：
K线桥型布置图
Z2K线桥型布置图
桥面宽度（单幅）：0.525m（防抛网+防撞栏杆）+13.5m(行车道) +0.525m（防抛网+防撞栏杆）=14.55m。
梁部采用连续钢箱梁结构，K线跨径采用( 42+62+42)m连续钢箱梁，Z2K线跨径采用(23+36+62+42)m连续钢箱梁。
m钢箱梁计算书
42m钢箱梁计算书(总16页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--ES匝道钢箱梁上部结构计算书目录一、概述.................................................................. 错误!未定义书签。
桥梁简介............................................................. 错误!未定义书签。
模型概况............................................................ 错误!未定义书签。
1 设计规范...................................................... 错误!未定义书签。
2 参考规范...................................................... 错误!未定义书签。
3 主要材料及性能指标............................................ 错误!未定义书签。
4 荷载.......................................................... 错误!未定义书签。
二、模型概述.............................................................. 错误!未定义书签。
第一体系建模........................................................ 错误!未定义书签。
第二体系建模........................................................ 错误!未定义书签。
三、结果验算.............................................................. 错误!未定义书签。
顶推导梁计算单
佛山平胜大桥顶推导梁计算一、概述佛山平胜大桥为独塔单跨四索面自锚式悬索桥，跨径布置为（由北往南）：29.6+30m+350m+30m+5×40m+39.6m，主桥长680.2m。
南岸主塔墩置于南岸河堤坡脚外侧边缘，北岸边墩跨越北河堤和沿江大道后布置在沿江大道路基边坡上。
主跨350m的加劲梁为单箱三室的钢箱梁，其余为预应力钢筋砼箱梁。
主桥横桥向为分离式两幅主梁，单幅主梁宽26.10m，纵隔板间距为7.8m；主梁沿横桥向外侧有2％的横坡，中心线梁高3.5m。
在顺桥向由跨径中线向两侧有2％的纵坡，并设置了半径为11500m的竖曲线（成桥线形）。
单幅桥钢箱梁共分31个节段制作，其中标准梁段长12m，共23段，标准梁段顶、底板加厚4段，特殊制作梁段2段，钢混结合段2段。
为保证成桥线形，制造梁段时按照半径为14843.91m的竖曲线进行放样。
钢箱梁分段数量统计表全桥钢箱梁除南岸侧钢砼结合段和1号段钢梁需从已顶推成型的桥上布置滑道滑移到位，从2#梁以后各节段均需在北岸组拼支架上拼装，采用顶推法顶推到位。
为使钢箱梁顺利顶推到位，在主跨中间设置了顶推用的临时墩，临时墩的布置跨径为2×78m+45m+39m。
顶推用的钢导梁采用工字形变截面实腹式钢板梁（图1），钢材采用Q345B。
导梁长度拟定为48m，为临时墩最大跨径的0.615倍。
导梁根部与钢箱梁同高，用高强螺栓和钢箱梁顶、底板以及纵隔板连接；半幅主桥钢箱梁的两个导梁之间用横向联结系连接，以增大整体稳定性。
二、计算荷载钢箱梁在顶推过程中，钢导梁所承受的荷载主要为结构自重。
导梁内力将随边界条件的变化而变化。
因此，整个体系的荷载由钢箱梁自重、导梁自重、联结系自重三部分组成，如下表所示：导梁荷载表在计算中，钢箱梁自重按均布荷载布置，导梁自重由系统根据截面自动计算，联结系自重按集中荷载作用于导梁上，对于其他的不确定荷载按导梁自重的1.4倍考虑。
三、导梁计算1、总体结构计算：导梁结构的计算采用Sap2000有限元计算分析程序进行，起始计算工况为钢箱梁顶推到达B临时墩后，导梁悬臂长度为0m；以后依次为导梁悬臂长度从0m～48m，每三米为一个计算工况；当导梁到达B临时墩前，整个系统悬臂最长，导梁前端挠度最大，因此单独设置一个工况。
2-60m钢箱梁桥顶推施工设计与计算
2 -60m 钢箱梁桥顶推施工设计与计算某国道上跨高速，采用2-60m钢箱梁跨越，施工方案为顶推施工。
桥梁全宽32.5m，半幅宽度16m，中分带宽0.5m，角度0度。
一、结构设计上部结构采用等高度直腹板钢箱梁，16.0m等宽箱梁。
钢箱梁标准段梁高为3.0m。
两侧悬臂为2.3m。
箱梁设4道腹板，主体结构为单箱三室截面。
钢箱梁采用顶面设置单向2%的横坡，底面与顶面平行设置。
顶板、底板及腹板使用了标准U型加劲肋与板式加劲肋。
U型加劲肋上口宽为300mm，高280mm，厚度为8mm。
板式加劲肋的高为160mm，厚度为14mm。
T式加劲肋板厚12mm。
横隔板为实腹板式横隔板与框架式横隔板间隔布置。
标准间距为2m，以保证钢箱梁具有足够的横向刚度与抗扭刚度。
在钢箱梁腹板处，横隔板断开，与腹板焊接。
下部结构采用两柱式桥墩，墩柱直径为2.0m，桩基直径为2.2m。
二、计算参数选取（主桥结构采用MIDAS CIVIL2020进行结构计算）1）计算荷载a.恒载：恒载包括主梁的自重以及铺装和护栏的自重。
b.活载：按《公路桥涵设计通用规范》第4.3条取值。
c.温度荷载：整体升降温：±25°C；主梁内温差效应考虑了由于太阳辐射引起上部结构顶层温度增加时产生的正温差及由于在辐射由上部结构顶层散失时产生的负温差，其取值按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D06-2015）第4.3.12条取用。
d.基础变位边墩基础沉降1cm，中墩基础沉降1.5cm。
2）荷载组合根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D06-2015）的规定，主要考虑以下组合：a.恒载+活载+温度+基础变位b.恒载+活载c.恒载+0.5活载三、钢箱梁计算钢箱梁主体结构的强度验算：计算在竖向荷载、横向荷载和温度荷载的单项和组合作用下，按照《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）的要求，对结构可能产生的弯矩作用正应力、剪力作用剪应力、扭矩作用剪应力和畸变正应力以及换算应力验算。
钢箱梁顶推临时支架及吊装点应力计算
钢箱梁顶推临时⽀架及吊装点应⼒计算钢箱梁顶推临时⽀架及吊装点应⼒计算【内容提要】哈尔滨进乡街⾼架桥，钢箱梁顶推平台临时⽀架基础作为临时⽀架及未焊接完成钢箱梁的基础，承受临时⽀架及钢箱梁的全部重量。
吊装点作为吊装过程吊装设备与所吊钢箱梁的连接点，需要承受所吊钢箱梁的全部重量。
因此，临时⽀架的承载⼒计算以及吊装点计算⾄关重要。
【关键词】钢箱梁；临时⽀架；吊装；计算1.前⾔随着我国桥梁建设的发展，⼤跨度钢箱梁的顶推架设已成为桥梁建设的⼀个重要发展⽅向。
由于，钢箱梁顶推施⼯需要将预制钢箱梁进⾏现场拼装，钢箱梁顶板，腹板，底板均为现场焊接。
因此，需要搭设施⼯平台，⽽施⼯平台需要临时⽀架进⾏⽀撑。
在吊装过程中，吊装点作为吊装设备与钢箱梁的连接点，它的位置设置以及焊接形式直接影响吊装过程的安全。
2. ⼯程概况本项⽬为哈尔滨市进乡街⾼架桥⼯程，我公司负责部分为⾼架桥上跨铁路拉滨下⾏线、⾹孙线、孙新线及站线和林机⼚专⽤线，上跨铁路钢箱梁长131.672m。
桥跨结构为40.836m+50m+40.836m，分别为27#-28#、28#-29#、29#-30#墩，梁⾼2 m，钢箱梁宽是变截⾯结构，从25.3m渐变⾄15.8m；主梁钢结构总重1798T；钢箱梁采⽤全焊钢箱梁四箱结构；钢箱梁架设采⽤顶推⽅式，需要在现场对钢箱梁进⾏逐段拼装，其中最重段为91.8t。
我公司所承担的上跨铁路桥⼯程为全线重点难点⼯程。
3.临时⽀架设计与应⼒计算3.1临时⽀架基础设计与应⼒计算3.1.1基础类型采⽤锥型柱基，计算形式为验算截⾯尺⼨平⾯简图剖⾯简图3.1.2基本参数3.1.2.1依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝⼟结构设计规范》（GB 50010－2002）《简明⾼层钢筋混凝⼟结构设计⼿册（第⼆版）》3.1.2.2⼏何参数已知尺⼨：B1 = 3250 mm, A1 = 3250 mmH1 = 500 mm, H2 = 1000 mmB = 1200 mm, A = 1200 mm⽆偏⼼：B2 = 3250 mm, A2 = 3250 mm基础埋深d = 2.50 m钢筋合⼒重⼼到板底距离a s = 80 mm3.1.2.3荷载值作⽤在基础顶部的标准值荷载F gk = 3000.00 kN F qk = 80.00 kNM gxk = 600.00 kN·m M qxk= 0.00 kN·mM gyk= 600.00 kN·m M qyk= 0.00 kN·mV gxk = 0.00 kN V qxk = 0.00 kNV gyk = 0.00 kN V qyk = 0.00 kN作⽤在基础底部的弯矩标准值M xk = M gxk＋M qxk = 600.00＋0.00 = 600.00 kN·mM yk = M gyk＋M qyk = 600.00＋0.00 = 600.00 kN·mV xk = V gxk＋V qxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·mV yk = V gyk＋V qyk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m绕X轴弯矩: M0xk = M xk－V yk·(H1＋H2) = 600.00－0.00×1.50 = 600.00 kN·m 绕Y轴弯矩: M0yk = M yk＋V xk·(H1＋H2) = 600.00＋0.00×1.50 = 600.00 kN·m 作⽤在基础顶部的基本组合荷载不变荷载分项系数r g = 1.20 活荷载分项系数r q = 1.40F = r g·F gk＋r q·F qk = 3712.00 kNM x = r g·M gxk＋r q·M qxk= 720.00 kN·mM y = r g·M gyk＋r q·M qyk= 720.00 kN·mV x = r g·V gxk＋r q·V qxk = 0.00 kNV y = r g·V gyk＋r q·V qyk = 0.00 kN作⽤在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2) = 720.00－0.00×1.50 = 720.00 kN·m 绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2) = 720.00＋0.00×1.50 = 720.00 kN·m 3.1.2.4材料信息混凝⼟： C25 钢筋： HRB335(20MnSi)3.1.2.5基础⼏何特性底⾯积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 6.50×6.50 = 42.25 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2= (1/6)×6.50×6.502 = 45.77 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2= (1/6)×6.50×6.502 = 45.77 m3 3.1.3临时⽀墩计算过程3.1.3.1修正地基承载⼒修正后的地基承载⼒特征值 f a = 150.00 kPa3.1.3.2轴⼼荷载作⽤下地基承载⼒验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.2－1)F k = F gk＋F qk = 3000.00＋80.00 = 3080.00 kNG k= 20S·d = 20×42.25×2.50 = 2112.50 kNp k = (F k＋G k)/S = (3080.00＋2112.50)/42.25 = 122.90 kPa ≤ f a，满⾜要求。
米钢箱梁计算书
米钢箱梁计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]目录1.工程概况本项目跨径组合为35+50+35 米。
上部结构箱梁梁高米（箱梁内轮廓线高度）。
顶面全宽米，两侧各设米宽挑臂，箱梁顶底板设%横坡，腹板间距布置为++ 米。
箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。
普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。
桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。
简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。
挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。
2.结构计算分析模型2.1.主要规范标准.（1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008）（10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）（11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001）（12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB ）2.2.主要材料及力学参数Q345qD：弹性模量E=×105MPa剪切模量G=×105MPa轴向容许应力：200MPa剪切容许应力：120MPa表2-1 钢材容许应力表2.3.计算荷载取值（1）结构设计安全等级：一级（2）永久作用自重：实际结构建立计算模型，由程序自动计算，材料容重取m3；横隔板：横隔板处按节点荷载加载，支点截面45kN，其余隔板处15kN；二期：8cm沥青混凝土铺装：25××13=26kN/m，墙式护栏按10kN/m计算，共计36kN/m。
悬臂20米跨铁路钢箱梁顶推架设工法(含计算书,示意图)
悬臂20米跨铁路钢箱梁顶推架设工法一、前言随着我国桥梁建设的发展，中等跨度箱梁的顶推架设法已成为桥梁建设的一个重要发展方向。
我局承担的天津开发区泰达大街京山桥，由于主桥跨越京山铁路线,钢箱梁架设采用顶推法进行架设施工。
顶推是将钢箱梁在桥跨的一侧沿桥纵轴线方向逐段拼装，梁下及墩顶布设滑道和滑移装置，用千斤顶顶推钢箱梁，沿纵向滑移至预定桥孔，然后拆除辅助设施构件，移正钢梁，降落就位。
这是一种新的行之有效的钢箱梁架设方式。
二、工法特点1、不需要大型机械设备，利用门式排架及其配套装置解决梁片的吊运、平移；利用简单提升设备及配套机具解决钢箱梁提升和拼装，经济合理。
2、采用普通工字钢与聚四氟乙烯滑块组成滑道，减小摩擦阻力，省力、省料，顶进速度快，平均达0.5m∕min。
3、顶推设备自动化程度高，循环周期短，施工进度快，梁体在顶推过程中运行平稳、安全可靠。
4、梁段运输与拼装架设平行作业，按流水作业安排工艺流程，既保证施工质量，又便于施工管理和合理安排机具人力。
5、操作简便，便于掌握，一般工人经过短时间培训即可达到熟练程度。
6、不受桥址地形条件及坡高的限制，不影响桥下交通。
三、适用范围1、适应于公路、铁路中等跨度的等高度钢箱梁。
2、适应于有水桥、跨谷桥、跨线桥及城市立交桥。
当要求施工不影响桥下通航和交通时，本工法更能显出其优越性。
3、适应于工期紧张、用现有架梁设备很难完成的桥梁架设。
四、工艺原理利用钢箱梁的可拼装性，在桥一端的拼装平台将钢梁进行逐段拼装；在钢梁拼装完成后，利用设置在墩顶上的水平千斤顶及其自动牵引装置牵引顶推传力索，通过主控台的集中控制，将整体顶推到位，再起梁，拆除滑道，安装支座，落梁，调整支座反力，完成钢箱梁顶推施工。
五、主要设备1、主要机械设备。
主要机械设备表2、主要材料主要材料表六、施工准备1、平整场地，设置钢梁拼装平台，铺设龙门吊走行线，组装龙门吊。
2、架设门式排架和移梁装置，安装吊运设备。
MIDAS钢箱梁计算书
12
恒+活应力云图（主拉应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主拉应力为 196.9Mpa，虽能满足规 范要求，但主拉应力偏大。建议悬臂处的加劲肋改为 T 型加劲肋或 U 型加劲 肋。
恒+活应力云图（主压应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主压应力为 151.1Mpa，满足规范要 求。发生在翼缘挑梁根部下缘。
部位 钢箱梁
截面位置 上缘 下缘
腹板剪力
最大压应力 -12.98 -128.15 ／
最大拉应力 124.3 12.98 ／
最大剪应力 ／
103.25
容许值 210 210 120
从上表可以看出正应力满足要求，腹板剪应力虽满足要求，但偏大，建议 对腹板至支座之间的横隔板进行局部加强。
1.1.5端横梁计算
步骤
施工内容
cs1
中间支点节段架设
cs2
其余梁段架设
cs3
合拢段施工
cs4
二期恒载
（2）施工阶段应力计算
上缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
上缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
下缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
4
下缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
最大剪应力（单位：MPa）
施工阶段主梁应力（压应力为负，单位：MPa）
／
／
／
最大剪 应力
／ -50.21
容许值
210 210 120
由上图表可以看出，在施工阶段，主梁的正应力和剪应力均满足规范要
求。
（3）施工阶段变形
跨中竖向位移（单位：mm）
从上图可以看出成桥阶段跨中竖向位移为向下 96.8mm。 1.1.3.1.5纵向计算分析结果
35+35+45+35+35m钢箱梁计算书
钢箱梁计算书（2）1.结构特点上部结构采用5孔一联钢箱梁结构，桥跨布置为(35+35+45+35+35)=185m，桥面宽度为25m，单箱多室截面，道路中心线处梁高2000mm，箱宽25m。
横隔梁的布置间距为2.0m。
钢材材质为Q345C。
钢箱梁顶面设1.5%双向横坡。
桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。
另设8cm钢筋砼层。
采用混凝土防撞护栏。
2.设计荷载汽车荷载：城-A级。
3.箱梁顶板板厚的确定钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。
4.箱梁标准段截面5.纵肋设计横肋布置间距a=2000mm顶板纵肋布置间距b=300mm城-A车辆前轮着地宽度2g=0.25m，分布宽度：0.25+0.08*2=0.41 m城-A车辆后轮着地宽度2g=0.6m，分布宽度：0.6+0.08*2=0.76 m5.1纵肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。
纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L=0.125λ=(1.06-3.2(b/2L)+4.5(b/2L)2)*b=219.1mm, 取有效宽度为210mm。
2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-210x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=50.88 cm2I= 2399.5 cm4Yc=12.2 cm （距下翼缘）Wt=413.7 cm3；Wb=196.7 cm35.2纵肋内力计算1)作用于纵肋上的恒载a)纵肋自重q1=21.48*1e-4*7.85e3*1.1=18.5 kg/mb)钢桥面板自重q2=0.014*b*7.85e3=38.5 kg/mc)桥面铺装（厚8cm）q3=0.08*b*2.4e3=67.2 kg/md)砼桥面板（厚8cm）q4=0.08*b*2.6e3=72.8 kg/me)恒载合计∑q=197.0 kg/m2)汽车冲击系数(1+μ)=1+0.4=1.43)作用于纵肋上的活载纵肋反力计算图式（尺寸单位：mm）采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，后轮：在0.76m宽度内布1.0 t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为0.367 t。
大型设计院跨高速公路顶推钢箱梁midas计算书
目录1. 纵向计算 (1)1。
1概算 (1)1.2设计参数 (4)1。
2.1 结构重力 (4)1.2。
2 基础变位作用 (5)1。
2.3 汽车荷载、人群荷载 (5)1.2。
4 汽车荷载冲击力系数 (5)1。
2.5 温度作用 (5)1.2.6 抗震要求 (5)1。
2。
7 桥梁设计基准期 (5)1。
2.8 桥梁设计使用年限 (5)1.2.9 桥梁设计安全等级 (6)1.2.10 环境类别 (6)1.2。
11 材料性能 (6)1。
3计算分析 (6)1。
3.1 支承反力 (6)1。
3.2 刚度 (6)1.3.3 内力 (7)1.3.4 截面 (8)1.3。
5 应力 (9)2。
普通横隔板计算 (10)2.1计算模式 (10)2。
2截面及截面特性 (10)2。
3设计荷载 (10)2.3.1 结构重力 (10)2。
3。
2 汽车荷载 (11)2。
4强度检算 (11)2。
5稳定检算 (12)3。
中支点横隔板 (12)3.1计算模式 (12)3.2强度检算 (12)3。
3稳定检算 (13)4. 端支点横隔板 (13)4。
1计算模式 (13)4。
2强度检算 (14)4。
3稳定检算 (15)5。
左侧悬臂托架 (15)5。
1计算模式 (15)5.2截面及截面特性 (16)5。
3设计荷载 (16)5。
3。
1 结构重力 (16)5。
3.2 汽车荷载 (17)5。
4内力 (17)5.5强度检算 (17)5。
5。
1 正应力 (18)5.5。
2 剪应力 (18)5。
5。
3 稳定检算： (18)6. 右侧悬臂托架 (18)6。
1计算模式 (18)6.2截面及截面特性 (18)6.3设计荷载 (19)6.3。
1 结构重力 (19)6.3.2 汽车荷载 (20)6.4内力 (20)6。
5强度检算 (20)6.5.1 正应力 (20)6.5.2 剪应力 (21)6。
5.3 稳定检算： (21)7. 支承加劲肋检算 (21)7。
1计算模式 (21)7.2强度核算 (21)7。
桥梁钢箱梁计算书
某钢箱梁复核计算报告目录1概述 (1)1.1钢箱梁概况 (1)1.2钢梁的安装及顶推 (1)2计算模型与方法 (2)2.1计算参数 (2)2.1.1材料 (2)2.1.2计算荷载 (2)2.2荷载组合 (2)2.3计算模型 (3)3主梁内力 (4)3.1.1顶推施工阶段 (4)3.1.2（恒载＋活载）组合一 (5)3.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 (6)4主梁应力 (8)4.1控制断面内力 (8)4.1.1顶推施工阶段 (8)4.1.2（恒载＋活载）组合一 (8)4.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 (8)4.2截面有效宽度 (8)4.3局部稳定系数 (9)4.4控制截面应力 (10)5加劲肋验算 (13)5.1主梁顶底板加劲肋 (13)5.2主梁腹板加劲肋 (15)5.3支座加劲肋 (16)5.3.1支座反力 (16)5.3.2支座加劲肋构造 (16)5.3.3支座加劲肋验算 (17)5.3.4顶推施工加劲肋验算 (20)6中间横隔板验算 (21)6.1横隔板构造 (21)6.2横隔板的开口率 (21)6.3横隔板最小刚度 (22)7挠度 (27)7.1恒载挠度 (27)7.2活载挠度 (27)1概述1.1钢箱梁概况主梁为四跨一联的连续钢箱梁，两幅桥错孔布置，位于半径R=1190m的平面圆曲线上，跨径布置为(25+35+35+25)m，每幅桥顶面宽17.25m，箱梁顶板为单向横坡2%，箱梁中心线位置梁高 1.8m，采用单箱三室闭合截面。
桥面铺装为防水粘结层(环氧粘结层+5mm碎石覆盖)+3.0cm环氧沥青混凝土+4cm高弹改性沥青SMA13钢箱梁为正交异性板,一般截面:顶面板厚14mm，底面板厚14mm,设4道竖直腹板,厚度12mm,顶板采用U型加劲肋，厚8mm、高260mm、间距600mm,底板采用T型加劲肋,竖肋厚8mm、高120mm；水平肋厚10mm、100mm宽，腹板加劲肋厚度14mm、高度160mm，横隔板采用板结构, 间距2m,板厚为10mm。
桥梁钢箱梁计算书
某钢箱梁复核计算报告苏通长江公路大桥施工图设计阶段钢箱梁合理构造与受力特性研究目录1概述 (1)1.1钢箱梁概况 (1)1.2钢梁的安装及顶推 (1)2计算模型与方法 (2)2.1计算参数 (2)2.1.1材料 (2)2.1.2计算荷载 (2)2.2荷载组合 (2)2.3计算模型 (3)3主梁内力 (4)3.1.1顶推施工阶段 (4)3.1.2（恒载＋活载）组合一 (5)3.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 (6)4主梁应力 (8)4.1控制断面内力 (8)4.1.1顶推施工阶段 (8)4.1.2（恒载＋活载）组合一 (8)4.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 (8)4.2截面有效宽度 (8)4.3局部稳定系数 (9)4.4控制截面应力 (10)5加劲肋验算 (13)5.1主梁顶底板加劲肋 (13)5.2主梁腹板加劲肋 (15)5.3支座加劲肋 (16)5.3.1支座反力 (16)5.3.2支座加劲肋构造 (16)5.3.3支座加劲肋验算 (17)5.3.4顶推施工加劲肋验算 (20)6中间横隔板验算 (21)6.1横隔板构造 (21)6.2横隔板的开口率 (21)6.3横隔板最小刚度 (22)7挠度 (27)7.1恒载挠度 (27)7.2活载挠度 (27)1概述1.1钢箱梁概况主梁为四跨一联的连续钢箱梁，两幅桥错孔布置，位于半径R=1190m的平面圆曲线上，跨径布置为(25+35+35+25)m，每幅桥顶面宽17.25m，箱梁顶板为单向横坡2%，箱梁中心线位置梁高 1.8m，采用单箱三室闭合截面。
桥面铺装为防水粘结层(环氧粘结层+5mm碎石覆盖)+3.0cm环氧沥青混凝土+4cm高弹改性沥青SMA13钢箱梁为正交异性板,一般截面:顶面板厚14mm，底面板厚14mm,设4道竖直腹板,厚度12mm,顶板采用U型加劲肋，厚8mm、高260mm、间距600mm,底板采用T型加劲肋,竖肋厚8mm、高120mm；水平肋厚10mm、100mm宽，腹板加劲肋厚度14mm、高度160mm，横隔板采用板结构, 间距2m,板厚为10mm。
顶推施工方案支架计算书
广东省新建梅州至潮汕铁路MSSG-3标—跨汕昆高速特大桥(34+160+34)M刚架系杆拱-钢箱梁连续组合桥钢箱梁顶推临时支架、防护棚及钢管拱提升支架复核计算书二〇一七年六月目录一、项目背景及概况 (1)1.1工程概况 (1)1.1.1 主梁结构构造 (2)1.1.2 拱部结构构造 (3)1.1.3 工程技术标准 (5)1.1.4 工作目的及内容 (5)1.2计算依据 (6)1.3施工方案 (6)1.3.1 钢箱梁顶推施工 (6)1.3.2 钢管拱施工 (15)二、钢箱梁顶推支架计算 (21)2.1计算参数取值 (21)2.2钢箱梁顶推支反力计算 (21)2.2.1 顶推工况1 (21)2.2.2 顶推工况2 (22)2.2.3 顶推工况3 (22)2.2.4 顶推工况4 (23)2.2.5 顶推工况5 (23)2.2.6 顶推工况6 (24)2.2.7 顶推工况7 (24)2.2.8 顶推工况8 (25)2.2.9 顶推工况9 (25)2.2.10 顶推工况10 (26)2.2.11 顶推工况11 (26)2.2.12 顶推工况12 (27)2.2.13 顶推工况13 (27)2.2.14 顶推工况14 (28)2.2.15 顶推工况15 (28)2.2.16 顶推工况16 (29)2.2.17 顶推工况17 (29)2.2.18 顶推工况18 (30)2.2.19 顶推工况19 (30)2.2.20 顶推工况20 (31)2.2.21 顶推工况21 (31)2.2.22 钢箱梁顶推支反力汇总 (32)2.2.23 钢箱梁顶推支架水平推力计算 (32)2.3拱肋吊装过程中桥下支架反力计算 (33)2.3.1 吊装1#拱 (34)2.3.2 吊装2#拱 (35)2.3.3 吊装3#拱 (36)2.3.4 吊装4#拱 (37)2.3.5 吊装拱支反力汇总 (38)2.4风荷载计算 (39)2.4.1 顶推过程中风荷载 (39)2.4.2 不顶推过程中风载 (39)2.5防护棚自重反力计算 (40)2.6钢箱梁顶推支架计算结果 (41)2.6.1 1、6#支架分析 (42)2.6.2 2、5#支架分析 (51)2.6.3 3、4#支架分析 (60)2.7钢箱梁顶推支架计算小结 (70)3.1计算参数取值 (71)3.2荷载计算 (72)3.3防护棚架计算结果 (72)3.4防护棚架计算小结 (78)四、钢管拱提升支架计算 (78)4.1钢管拱提升支架结构设计 (78)4.2计算参数取值 (78)4.3风荷载计算 (78)4.4工况分析 (79)4.5钢管拱提升支架计算结果 (80)4.5.1 1#支架分析 (80)4.5.2 2#支架分析 (87)4.5.3 3#支架分析 (95)4.6钢管拱提升支架计算小结 (103)一、项目背景及概况1.1 工程概况广东省新建梅州至潮汕铁路于DK085+520.2—DK085+572.4处设置一座（34+160+34）m钢管混凝土刚架系杆拱钢箱连续梁组合桥跨越昆汕高速。
钢箱梁顶推计算书
计算书一、设计依据1．《苏州广济北延GY-A1项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）5.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000)二、设计参数1．箱梁自重：钢箱梁自重按80.7kN/m进行计算。
2、导梁自重：导梁总重为316kN，建模时对其结构进行简化，按14.1kN/m 进行计算。
3、其它结构自重：由程序自动记入。
4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力F1作用，取摩檫系数μ为0.1；在11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用力T，同时受到墩顶摩檫力F2的作用，取摩檫系数μ为0.1。
三、设计工况及荷载组合根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下：工况一：钢箱梁拼装阶段。
荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构自重。
工况二：钢箱梁顶推阶段。
在钢箱梁顶推阶段按每顶推2.5m为一个工况，以箱梁端头顶推至12#墩为最后一个工况，共30个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重。
根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。
对于11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。
四、钢箱梁拼装阶段的受力分析4.1 贝雷支架的计算分析钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为14m。
每个断面布置有四组贝雷片进行箱梁支撑，考虑1.4的不均匀分配系数，作用在每组贝雷片的作用力为F=80.7/4×1.4+2.7/3=29.2kN/m。
其计算模型及结果如下：计算模型弯矩图剪力图通过计算得贝雷片所受到的最大弯矩为M=715.4kNm，最大剪力为V=204.4kN。
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书一、工程概况二、计算要点1. 整体稳定性校核2. 结构荷载校核3. 箱梁横向位移校核4. 轴心受压构件校核5. 轴心受拉构件校核三、整体稳定性校核钢箱梁作为承载结构，其整体的稳定性是重要的考虑因素之一、校核时需满足以下条件：1. 满足中心线受力需要，即通过计算确定主要抗弯构件的截面尺寸和钢材强度等级。
2. 钢箱梁在施工阶段的整体稳定性满足要求，即对于整体变形、失稳等情况进行计算分析。
四、结构荷载校核钢箱梁在使用阶段需要承受各种荷载。
在校核计算中需考虑以下荷载：1. 永久荷载：包括梁自重、沥青路面、护栏等。
2. 活载荷载：包括车辆荷载、风荷载等。
3. 应力组合：根据设计规范的要求，进行相应的应力组合计算。
五、箱梁横向位移校核钢箱梁在使用过程中可能会发生横向位移，因此需进行横向位移校核。
校核时需满足以下条件：1. 结构整体的横向位移符合规范要求，保证桥梁的安全和稳定。
2. 对于钢箱梁横向位移的影响，需要考虑不同工况下的影响因素，如温度变化、交通荷载等。
3. 根据计算结果，可能需要进行一些结构的优化设计。
六、轴心受压构件校核钢箱梁在承受荷载时，其上部构件可能会受到轴心受压力。
校核时需满足以下条件：1. 根据设计要求，确定轴心受压构件的截面尺寸和材料强度等级。
2. 根据应力和应变的平衡条件，计算轴心受压构件的承载能力。
3. 校核计算结果应满足设计要求和规范规定。
七、轴心受拉构件校核钢箱梁在承受荷载时，其下部构件可能会受到轴心受拉力。
校核时需满足以下条件：1. 根据设计要求，确定轴心受拉构件的截面尺寸和材料强度等级。
2. 根据应力和应变的平衡条件，计算轴心受拉构件的承载能力。
3. 校核计算结果应满足设计要求和规范规定。
以上为对50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书的概述，校核计算需根据具体工程情况和设计要求进行详细计算。
钢箱梁—40 60 40钢箱梁计算书
1 设计要点1.1 总体设计达连坝大桥主桥为钢箱连续梁桥，跨径组合为（40+60+40）m，全长140m。
1.2 主桥上部结构设计概况（1）结构布置主桥为（40+60+40）m三跨钢箱连续梁桥，全长140m。
边中跨比为0.667。
桥梁横断面布置为：（0.5m防撞墙）+（14.75m车行道）+（0.5m防撞墙）=单幅桥总宽15.75m （2）钢箱梁主梁方案主梁采用等截面钢箱梁，单箱五室断面，桥面宽15.75m，箱宽12.0m，悬臂长1.925m。
主梁中心高度2.4m，高跨比1/25。
1.3 主桥下部结构设计概况见施工图纸。
1.4 主要材料（1）混凝土C15：承台基础垫层C30：过渡墩承台、防撞栏、桩基、主墩墩身、过渡墩墩身及盖梁C40：支座垫石（2）钢材主体结构采用Q345qD；附属结构采用Q235B；（3）支座主墩：LQZ3000GD、LQZ3000DX、LQZ3000SX；过渡墩：LQZ1500DX、LQZ1500SX；（4）伸缩缝伸缩缝：D160型伸缩缝。
2 计算依据2.1设计规范及参考资料（1）执行规范：《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）（2）参考规范及文献资料：《日本道路桥示方书·同解说》《钢桥、混凝土桥及结合桥》BS5400 （1978~1982）《公路钢结构桥梁设计规范—征求意见稿》《现代钢桥》（上册）（吴冲主编 2006年4月）《公路钢结构桥梁设计规范》( 征求意见稿)《公路钢箱梁桥面铺装设计与施工技术指南》2.2技术标准（1）公路等级：双向6车道，一级公路。
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书
一、 计算依据 1、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 2、 《公路钢结构桥梁设计规范》（JTJ D64-2015） 3、 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 4、 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 5、 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 6、 《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 7、 《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001） 8、 相关设计文件及施工方案 二、 工程概况 匝道桥 DK0+119.000桥位于XX苍岭云甸工业区安楚高速公路云甸互通式立交，本桥为跨越安楚高速所设，起点处与E匝道桥相接，终点处设置桥台与路基相接。上部结构设计为：跨径（2×22+20）+（4×21）+50+（2×20）米，桥宽19.5米等宽现浇钢筋混凝土连续箱梁、钢箱梁。下部构造：为双柱墩下设钻孔灌注桩，全桥桩基均按摩擦桩设计；桥台均为桩柱式桥台；桥梁总长241米(含桥台)。 D匝道第三联为单箱五室一孔简支钢箱梁，跨径为50米。箱梁全桥纵向等梁高布置，内轮廓高2.2米，外轮廓高2.230米。箱梁顶面全宽19.5米，两侧各设2.25米宽挑臂。桥梁平面位于直线上，同一横断面上梁顶、底板采用相同横坡，全桥横坡为2%的双向坡。横向共设6道纵膈板，纵膈板横向间距为3米。箱梁顶板厚16毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8毫米，板式加劲肋160×14毫米。箱梁底板厚14毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板150×8毫米，翼缘100×10毫米。边纵膈板厚为14毫米，中间纵膈板厚为12毫米，竖向共设三道160×14毫米板式加劲肋。箱内顶板加劲肋、底板加劲肋及腹板加劲肋除两端支承隔板处断开并与支承隔板焊接连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连，箱外顶板加劲肋连续穿过所有挑臂。普通隔板间沿道路中心垂直方向布置，隔板间距约为2.0米，厚12毫米，中部挖孔设100×10毫米翼缘。端支点隔板厚20毫米，全部纵向加劲肋在此断开，并与隔板以角焊缝焊
M刚架系杆拱-钢箱梁连续组合桥临时支架计算书
广东省新建梅州至潮汕铁路MSSG-3标——跨汕昆高速特大桥(34+160+34)M刚架系杆拱-钢箱梁连续组合桥临时支架计算书编制：复核：审核：二零一六年七月目录1钢箱梁顶推支架计算 (1)1.1编制依据 (1)1.2工程概述 (1)1.3施工方案 (3)1.4计算参数取值 (4)1.5载荷分析 (5)1.5.1 顶推施工载荷 (7)1.5.2 吊拱过程对桥下支撑的载荷 (16)1.5.3 风荷载 (22)1.5.4 结构载荷 (24)1.6工况分析 (24)1.7边界条件 (25)1.8构件结构 (25)1.9建模计算 (25)1.9.1 防护棚架 (25)1.9.2 临时支架 (28)1.10临时支架强度等汇总 (65)1.11局部结构验算 (66)1.11.1 主要截面验算 (66)1.11.2 主要受力焊缝验算 (69)1.12临时支架的稳定性分析 (70)1.12.1 屈曲分析 (70)1.12.2 支架抗倾覆 (71)1.13基础 (72)1.13.1 预埋件 (72)1.13.2 地基承载力验算 (72)成都中铁二局鑫诚钢结构工程有限公司钢箱梁连续组合桥临时支架计算书2钢管拱提升支架计算 (73)2.1工程概况 (73)2.2吊装支架结构设计 (74)2.3吊装支架结构计算 (74)2.3.1 模型采用midas建立 (74)2.3.2 荷载取值 (75)2.4工况荷载 (76)2.5计算结果 (77)2.6结果分析 (82)3钢箱梁、钢管拱吊装用20t吊耳验算 (87)3.1.1 吊耳材料的选择 (87)3.2吊耳的焊缝校核 (87)4胎架结构计算 (88)4.1计算参数 (88)4.2结构型式 (88)4.3胎架的工况分析和载荷取值 (89)4.4边界条件 (91)4.5计算模型及其分析 (91)（34+160+34）M刚架系杆拱-钢箱梁连续组合桥临时支架计算书1钢箱梁顶推支架计算1.1编制依据1）梅汕铁路相关设计图纸2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-20113）《钢结构设计规范》GB/T50017-20034）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-20085）《市政工程施工组织设计规范》GB/T50903-20136）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-20017）《2012版本midas有限元分析软件》8）《建筑结构荷载规范》GB50009-20121.2工程概述该桥为梅汕铁路（DK085+427.955—DK085+656.355）跨越昆汕高速钢管混凝土钢架系杆拱钢箱连续梁组合桥，位于广东省揭阳市揭东区新亨镇。
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1095.4 1383.9 1715.7 2090.7 2491.6
995.5 893.0 732.8 515.0 343.5
1251.7 1234.2 1248.4 1294.2 861.3
675.9 865.9 986.8 1038.5 1785.7
1463.6 1105.1 798.4 543.7
实用文案
标准文档
施工阶段 15 施工阶段 16 施工阶段 17 施工阶段 18 施工阶段 19 施工阶段 20 施工阶段 21 施工阶段 22 施工阶段 23 施工阶段 24 施工阶段 25 施工阶段 26 施工阶段 27 施工阶段 28 施工阶段 29 施工阶段 30 最大支座反力 最小支座反力
施工阶段 1 施工阶段 2 施工阶段 3 施工阶段 4 施工阶段 5 施工阶段 6 施工阶段 7 施工阶段 8 施工阶段 9 施工阶段 10 施工阶段 11 施工阶段 12 施工阶段 13 施工阶段 14
施工阶段 -25 变形图 表 5.1-1 计算结果汇总表（单位： kN ）
A
B
C
D
E
F
G
H
80.8
4.2 牛腿的计算分析 将贝雷片简化为两跨 14m 连续梁进行计算，计算模型及结果如下：
计算模型
弯矩图
实用文案
剪力图
标准文档
通过计算得牛腿的支座反力为 F=511kN。 贝雷片的支撑牛腿选用工 28B，从钢管内部穿过，悬臂长度为 20cm。牛腿 型钢所受到的最大弯矩为 M=511×0.2=102.2kNm，最大剪力为 V=511kN 。型钢 工 28B 的截面模量为 W=5.34×10-4m3。 则其弯曲应力为 σ=M/W=188.2MPa<[ σ ]=1.4× 145=203MPa 其剪力为 τ =VS/Ib=17.2MPa<[ τ]=85MPa 故牛腿的强度满足要求。 4.3 钢管桩的计算分析 在该施工阶段，钢管桩顶的最大支反力小于钢箱梁顶推阶段的最大支反力， 故在该施工阶段，略去钢管桩支架的验算。 五、钢箱梁顶推阶段的受力分析 5.1 支座反力的计算 在钢箱梁顶推阶段按每顶推 2.5m 为一个工况，以箱梁端头顶推至 12#墩为 最后一个工况，共 30 个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷 载组合为：钢箱梁自重 +导梁自重。 采用 MIDAS 对其进行建模计算。模型中，将钢箱梁及导梁换算成等效截面 结构，对应于 30 个工况，设置 30 个施工阶段。其模型如下：
标准文档
计算书
一、设计依据 1．《苏州广济北延 GY-A1 项目“钢箱梁顶推专项施工方案” （论证稿）》 2. 《公路桥涵设计通用规范》 （ JTG D60-2004） 3. 《公路桥涵地基与基础设计规范》 （ JTJ024-85） 4. 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （JTJ025-86 ） 5.《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ041--2000) 二、设计参数 1．箱梁自重：钢箱梁自重按 80.7kN/m 进行计算。 2、导梁自重：导梁总重为 316kN，建模时对其结构进行简化，按 14.1kN/m 进行计算。 3、其它结构自重：由程序自动记入。 4、墩顶水平力： 顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力 F1 作用， 取摩 檫系数 μ 为 0.1；在 11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用 力 T，同时受到墩顶摩檫力 F2 的作用，取摩檫系数 μ为 0.1。 三、设计工况及荷载组合 根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下： 工况一：钢箱梁拼装阶段。荷载组合为：钢箱梁自重 +导梁自重 +其它结构 自重。 工况二：钢箱梁顶推阶段。 在钢箱梁顶推阶段按每顶推 2.5m 为一个工况，以箱梁端头顶推至 12#墩为 最后一个工况，共 30 个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷 载组合为：钢箱梁自重 +导梁自重。 根据以上工况的计算结果， 统计出各临时墩的最大受力， 对其结构进行分析。 对于 11#墩的荷载组合为：墩顶作用力 +顶推力 +摩阻力 +结构自重；对于其它各 临时墩的荷载组合为：墩顶作用力 +摩阻力 +结构自重。 四、钢箱梁拼装阶段的受力分析 4.1 贝雷支架的计算分析 钢箱梁在贝雷支架上进行拼装， 支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为 14m。每个
计算模型
通过计算得出其支座反力结果如下表： 对于各工况条件下的结构应力进行统计， 发现导梁的最大应力出现在施工阶 段 25 处，其最大应力为 σ=118.0MPa<145MPa，结构的最大变形出现在施工阶 段 20 处，其最大变形量为 246.6mm，其应力云图及变形图见下图。
实用文案
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施工阶段 -25 应力云图
278.9 1125.6 927.5 1064.0 1234.2 771.1
116.8 362.1 1230.8 902.1 1057.0 1284.8 528.5
162.9 622.3 275.6 363.1 487.3 450.7 849.8
480.5 215.0 773.3 906.5 999.5 650.1 1041.0
实用文案
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断面布置有四组贝雷片进行箱梁支撑，考虑 1.4 的不均匀分配系数，作用在每组 贝雷片的作用力为 F=80.7/4×1.4+2.7/3=29.2kN/m。其计算模型及结果如下：
计算模型 弯Βιβλιοθήκη 图剪力图通 过 计 算 得 贝 雷 片 所 受 到 的 最 大 弯 矩 为 M=715.4kNm ， 最 大 剪 力 为 V=204.4kN 。单组贝雷片的容许弯矩为 [M]=788.2kNm>715.4kNm ，单组贝雷片的 容许剪力为 [V]=245.2kN>204.4kN ，故贝雷片的强度满足要求。
1232.3 1240.4 1239.5 1222.8 1207.3 1048.3 1300.5
1070.2 1009.5 951.3 914.8 894.7 1195.8 416.8
501.1 768.7 979.4 1128.7 1217.8 890.1 1873.9
2035.1 1626.3 1263.1 946.2 675.4 1247.1