外脚手架计算书演示教学
外脚手架方案计算书
脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=24米，密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。
脚手架立于基槽回填土上，下设50×100×4000木垫板。
步距1.8m，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.05米，连墙件为2步3跨设置，脚手板按同时铺设4排计算，同时作业层数n1=2。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2,E=2.06×105N*mm23、荷载标准值（1）结构自重标准值：g k1的取值参照脚手架安全技术规程的附表选用（双排脚手架）g k1=0.13 kN/m2。
（2）脚手板自重标准值：g k2=0.35kN/m2（可按实际取值）（3）栏杆、挡脚板自重标准值：0.14 kN/m（4）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2（5）风荷载标准值：ωk=μz·μs·ω0=1.25*1.3*0.7=1.14 kN/m2式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取值，地面粗糙类别选B,取μz=1.25。
μs——脚手架风荷载体型系数，取1.3.ω0——基本风压值，根据澳大利亚荷载规范取值为0.7 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆强度及变形计算（1）横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算每纵距脚手板自重Q G2k =g k2×1.5=0.35×1.5 =0.525 kN/m每纵距施工荷载Q Qk =q k ×l a =3×1.5=4.5 Kn/mM Gk = 0.525*1.05*1.05/8=0.067kN ·mM Qk = 4.5*1.05/1.05/8=0.62 kN ·mM=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.067+1.4×0.62= 0.95kN ·mσ=M max /W=0.95*103*103/5.08*103=187<f =205 kN/mm 2横向水平杆强度满足要求。
钢管扣件式落地外脚手架计算书
▪ Rc=8.00 kN
▪ R≤Rc 扣件抗滑承载力满足要求。 ▪ 5、立杆计算 ▪ 单立杆竖向承载力： ▪ N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.85×1.4∑NQk
▪ =1.2(H·gk1+7·gk2·la·lb/2)+0.85·1.4·n1·qk·la·lb/
2 ▪ =1.2(39.6×0.1248+7×0.35×1.1×1.5/2) ▪ +0.85×1.4×1×3×1.1×1.5/2
▪ <f=205 kN/mm2 ▪ 抗弯强度满足要求。
▪ [v]=lb/150=150满足要求。
h
6
▪ 横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力验算 ▪ 横向水平杆传给立杆的竖向作用力： ▪ R=(1.2NG2k+1.4NQk)/2=(1.2×0.5775+1.4×4.95)/
▪ Nl=Nlw+N0=14.92+5=19.92 kN
▪ Nl>Rc
▪ 单扣件抗滑承载力不能满足要求，采用电焊。
▪
（注：按规范计算，连墙件与架体连接采用扣件的，很难 满足要求）
▪ 焊缝高度取h=4mm，焊缝强度设计值τ=170N/mm2
▪ 焊缝长度L=29.3 mm
▪ 取焊缝长度大于等于50mm，焊缝长度满足要求。
米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2 步时3作跨业设层置数，n脚1=手1。板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同 ▪ 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2， 截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗 压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
外脚手架计算书【范本模板】
双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009—2012《钢结构设计规范》GB50017—2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架,搭设高度25。
3米,立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0。
30米，立杆的步距1。
80米。
钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5。
40米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工.脚手板采用竹串片，荷载为0。
35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0。
17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2.脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0。
30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0。
40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4）/64，抵抗距计算采用 W=π（D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1。
500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1。
2×0。
040+1。
2×0.262+1.4×2。
250=3.513kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3。
外双排脚手架计算
双排落地式脚手架计算书、编制说明钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130 —2001 )。
计算的脚手架为双排扣件式脚手架，立杆采用单立杆，搭设高度为20m 。
具体搭设尺寸为：立杆的纵距为1 .2m ，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m 。
连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4m ，水平间距3.6m 。
横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式，小横杆在下 (南方搭设法)，大小横杆搭设方法见图。
采用的钢管类型为①48X 3.5自重标准值按0.0384 kN/m考虑，脚手板自重标准值按0.35kN/m2 考虑，栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2 考虑，安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2 考虑。
施工均布荷载为3.0kN/m2 ，同时2 层施工，脚手架上共铺设脚手片4 层。
二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
设大横杆数量为：2 根。
㈠均布荷载的计算大横杆的自重标准值：0.0384 kN/m ；脚手板的荷载标准值：0.35 X1.05/3 = .1225 kN/m ;活荷载标准值：3.0 X1.05/3 = 1.05 kN/m ;静荷载的计算值：q1 = 1.2 X0384+1.2 X1225 = .1931 kN/m ;活荷载的计算值：q2= 1.4 X.05 =1.47 kN/m。
㈡强度计算最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max=0.08q1l2＋0.101q2l2跨中最大弯矩为M1max=0.08X.1931X1.22＋0.101X1.47X1.22 =.236 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下：M2max=－0.10q1l2－0.117q2l2支座最大弯矩为M2max=－0.10X.1931X1.22－0.117X1.47X1.22 = -.2755 kM.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(r= Mmax/W = .2755 X000000/5080 = 54.2323 N/mm2 ;因为(r= 54.2323 N/mm2<205 N/mm2 符合要求。
脚手架计算书
脚手架计算书一、脚手架数据脚手架搭设高度为6m ，立杆的纵距为3.1m ，横距为2m ，步距为1.5m ，脚手架示意图如图1所示。
脚手架需承受4个人同时施工作业，取1个人体重为100kg ，并考虑铺板总重200kg ，铺板横担在AB ，CD 两根水平横杆上，故该脚手架的AB ，CD 两根水平横杆需承受均布线荷载设计值取为0.99kN/m 。
图1 脚手架模型图二、脚手架立杆计算经计算，立杆承受的最大轴力设计值 3.3kN N =。
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（下文简称《扣规》） 立杆计算长度0l k h μ=式中k ——计算长度附加系数，其值取1.155；μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取2.0；h ——立杆步距。
0 1.155 2.015003465mm l k h μ==⨯⨯= 长细比03465219.615.78l i λ=== 查表得立杆的稳定系数0.151ϕ=330044.7MPa 215MPa 0.151489.3N f A ϕ==≤=⨯ 立杆的稳定性计算满足设计要求。
三、横向水平杆的计算经计算，横向水平杆承受的最大弯矩设计值出现在AB 杆中部0.2kNm M =。
按《扣规》60.21039.4MPa 215MPa 5077.5M f W σ⨯===≤= 横向水平杆的抗弯承载力满足设计要求。
横向水平杆的最大挠度出现在脚手架第3步横向水平杆的中部445550.0431002mm 384384 2.0610121870ql EI ν⨯⨯===⨯⨯⨯ 横向水平杆的最大挠度小于/150l 与10mm ，挠度满足设计要求。
四、支撑的计算经计算，上部斜撑承受的最大轴力设计值 1.65kN N =，下部斜撑承受的最大轴力设计值0.75kN N =，均按轴心受压构件考虑。
按《扣规》上部斜撑计算长度0 1.021572157mm l =⨯= 长细比02157136.715.78l i λ=== 查表得稳定系数0.362ϕ=31.65109.3MPa 215MPa 0.362489.3N f A ϕ⨯==≤=⨯ 上部斜撑的稳定性计算满足设计要求。
悬挑外脚手架计算书 - 副本
悬挑钢管外脚手架计算及施工方法（一）方案选择本工程悬挑外架采用工字钢、钢管、扣件、安全网、钢丝绳等材料进行搭设。
（二）施工工序：悬挑层施工预埋→穿插工字钢→焊接底部定位钢筋→搭设架体→加斜拉钢丝绳→铺钢筋网、安全网。
（三）搭设方式：搭设方式如下图所示，搭设范围见架空层悬挑外架布置图。
（四）技术细节1、在架空层板筋绑扎之前，按架空层悬挑外架布置图埋设悬挑外架用钢筋，其包括板面穿插工字钢用钢筋、外架转角处支撑钢筋。
2、须待悬挑层砼达到设计强度时方可穿插工字钢搭设上部外架。
3、悬挑架立杆间距分别为：纵向间距见架空层悬挑外架布置图，横向@1050，横杆步距1800。
4、为了保证外架立杆间距均匀，架身美观整齐。
外架起步架子制作成简易桁架，以便调节立杆间距并确保立杆荷载传递到工字钢上。
5、工字钢上每根立杆下双钢管并排，每一立杆均落在并排双钢管上，套在与钢管焊接的钢筋支座上。
具体做法详见下图。
6、每层设连墙杆，连墙杆连接方式详见下图，连墙杆每隔6000左右设立一道。
7、转角处外架由于无法挑工字钢，则采用钢筋支撑，每隔二层卸载的方式搭设，如下左图所示。
需用此种方法处理的外架位置见架空层处架布置图：大横杆距工字钢面200mm开始搭设。
相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里铡和外侧。
立杆和大横杆必须用十字扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。
10、小横杆贴近立杆设置，搭于大横杆上。
在立杆之间可根据需要加设小横杆，但在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。
11、剪刀撑沿架高连续布置，斜杆与地面夹角为45ο~60ο，每6根立杆开始加设，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设2～4个扣结点。
12、每一悬挑段铺钢筋网板层数不得超过8层，作业层为两层。
13、立杆、大横杆的接头位置如上右图所示，架设时应注意挑选钢管长度。
14、水平斜拉杆，设置在有连墙杆的步架平面，人，以加强外架的横向刚度。
15、悬挑架外围满挂安全网。
（五）安全防护应在安全人员和技术人员的监督下由熟练工人负责搭设；脚手架的检查分验收检查、定期检查和特别检查；使用中要严格控制架子上的荷载，尽量使之均匀分布，以免局部超载或整体超载；使用时还特别注意保持架子原有的结构和状态，严禁任意拆卸结构杆件和连墙拉结及防护设施。
24m高施工外脚手架设计计算书
1 24m高施工外脚手架设计计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24.0 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处天津省天津市，基本风压为0.50 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
1.25米外挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)1.25m（单拉杆）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×1.5/(1+1))+1.4×3×1.5/(1+1 )=3.456kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l a/(n+1))=(0.03+0.3×1.5/(1+1))=0.255kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[3.456×0.82/8，3.456×0.12/2]=0.276kN·mσ=γ0M max/W=1.1×0.276×106/4120=73.82N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.255×8004/(384×206000×98900)，0.255×1004/(8×206000×98900)]=0.067mmνmax＝0.067mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.456×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.75kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.255×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=0.129kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.75kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1.1×0.465×106/4120=124.271N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.298mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.072kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.1×1.75kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=1.1×2.072kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.03/h)×H=(0.12+(0.8+0.1)×1/2×0.03/1.8)×24.3=3.0 99kN单内立杆：N G1k=3.099kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/1/2=(24.3/1.8+1)×1.5×(0.8+0.1)×0.3×1/1/ 2=2.936kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.936kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/6=(24.3/1.8+1)×1.5×0.17×1/6=0.616kN1/6表示挡脚板6步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×24.3=0.364kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.936+0.616+0.364=3.917kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.936kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.5×(0.8+0.1)×(1×3)/2=2.025kN内立杆：N Q1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.099+3.917)+1.4×2.025=11.254kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.099+2.936)+1.4×2.025=10.077kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.55×1.8=2.79m长细比λ=l0/i=2.79×103/16=174.375≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.55×1.8=3.222m长细比λ=l0/i=3.222×103/16=201.403查《规范》表A得，υ=0.1792、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.099+3.917=7.016kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.099+3.917)+1.4×2.025=1 1.254kNM wd=υwγQ M wk=υwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.153×1.5×3.62)=0.075kN·m σ=γ0[N/(υA)+M wd/W]=1.1×[11254.029/(0.179×384)+74952.864/4120]=200.113N/mm2≤[f]=205N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.167×2×1.8×3×1.5=3.788kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，υ=0.896(N lw+N0)/(υAc)=(3.788+3)×103/(0.896×384)=19.729N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.788+3=6.788kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=7.02/1=7.02kN第2排：F'2=F2'/n z=7.02/1=7.02kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=11.25/1=11.25kN第2排：F2=F2/n z=11.25/1=11.25kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1.1×2.174×106/141000=16.956N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.1×11.3×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=14.69N/mm2τmax=14.69N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.039mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=5.483kN,R2=17.329kN四、上拉杆件验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2800/1050)=69.444°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×17.329=17.329kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=17.329/tan69.444°=6.499kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=γ0R S1/sinα1=1.1×17.329/sin69.444°=20.359kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]/2=10.179kN轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=10.179×103/314.2=32.398N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求！螺栓验算：σ=N S/(π×d e2/4)=10.179×103/(π×202/4)=32.402N/mm2≤[ft]=400N/mm2钢筋作为上拉杆件，端部采用螺栓与主梁连接时，为了保持对称，主梁两边各1根钢筋。
脚手架计算计算书1
三、下部双立杆稳定性验算梯号：计算书第 3 页脚手架参数：单立杆高度22M单立杆根数4根双立杆高度30M双立杆根数8根立杆纵距 1.35M立杆横距 1.6M作业层面积 2.16M2步高 1.8M步数29步参考步数28.889步每层钢管长度11M层增加钢管长度0M钢管总长647M每层旋转扣件数量12只增加扣件数量2只旋转扣件总量350只每层增加扣件数0只对接扣件数数102只参考值82只公式： N/ΨA≤K A K H f式中：N：立杆段产生的的轴心压力，按N=1.2(N GK1+N GK2)+1.4N QK计算N GK1:钢管自重产生的轴力N GK2：竹笆及扣件产生的轴力N QK：脚手架活载荷标准值产生的轴力Ψ：整体稳定系数。
根据换算长细比λ=l0/i的值，查附录C表CA：立杆毛截面之和A=3912K A：与立杆截面的调正数，双杆取0,7K A=0.7K H：与高度有关的调整整.根据公式K H=1÷(1+H/100)计算K H=0.6578947f：钢管的抗弯强度设计值。
f=205N/mm21)钢管自重产生的轴力N GK1N GK1=钢管总长×3.84kg/mN GK1=2484.48kg2)N GK2=竹笆自重+扣件自重a)竹笆自重=面积×10kg/M2×步数竹笆自重=626.4kgb)扣件自重=旋转扣件数×1.46kg/只+对接扣件数×1.84kg/只扣件自重=698.68kg所以N GK2=1325.08kg3)N QK=2×面积×250kg/M2N QK=1080kg代入公式N=1.2(N GK1+N GK2)+1.4N QKN= 6083.472kgN=60834.72N公式长细比λ=l0/i=kμh/i式中k：长度附加系数，k=1.155μ：影响脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，μ=1.5梯号：计算书第 3 页h：步距h= 1.8Mi：回转半径，i=0.0158所以λ=197.3734根据λ的值,查附录C表C得出Ψ=0.186代入公式N/ΨA=83.60644N/mm2代入公式K A K H f=94.40789N/mm2因为 N/ΨA≤K A K H f所以中(下)部双立杆稳定性可靠。
悬挑外脚手架计算书
附件：外脚手架计算书本计算书采用的公式及数据选自《建筑施工手册》（第4版）及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。
计算内容包括：脚手架的整体稳定性、连墙件的强度验算、外挑型钢强度的验算。
·悬挑式脚手架 1. 计算参数的确定本工程为结构用双排扣件式脚手架，计算单元选择顶部5层脚手架，高度为i H =2.9×5=14.5m ，作业层为一层（n 1=1），按结构用脚手架取施工荷载标准值k Q =3KN/㎡；外脚手架的高度为100.6m ，青岛地区的基本风压值ω0=0.5 KN/㎡；全挂密目网，取密目网的挡风面积为50%。
脚手架的设计参数为：立杆纵距a l =1.5m ，立杆横距b l =0.9m ，步距h=1.8m ，连墙件为二步三跨设置，每一悬挑层内铺设2层竹笆脚手板（其中一层为作业层，另一层为防护层）。
其他计算参数为：立杆截面积A=489 mm 2；立杆的截面抵抗矩W=5.08×103mm 3；立杆的回转半径i =15.8mm 。
挡风面积A n =1.5×1.8（1－0.089）×0.5＋1.5×1.8×0.089=1.470㎡；迎风面积A w =1.5×1.8=2.7㎡；钢材的抗压设计强度c f =0.205 KN/mm 2，连墙件的横距w l =4.5m ，连墙件的竖距w h =3.6m 。
2. 脚手架整体稳定性的验算 2.1 荷载计算（1）恒载的标准值G k G k =H i (g k1+ g k2)+n 1l a g k2查表得1k g =0.1058KN/m ；2k g =0.3587+ 0.2087=0.5674KN/m （板底支承间距0.75m ，设防护栏杆，其中0.2087 KN/m 为防护层重量）； 3k g =0.0768 KN/m ；G k =17.5×（0.1058+0.0768）+1.5×0.5674=4.05 KN （2）活载的标准值Q kk a k q l n Q 1=查表得k q =1.35 KN/m k Q =1.5×1.35=2.03KN（3）风荷载的标准值ωkk a wk l q ϕω=07.0ωμμωz s k = 653.07.247.12.12.1=⨯=⨯=w n A A ϕ 查表得653.00.1==ϕμs ；由《建筑结构荷载规范》查得z μ=1.67。
外挂脚手架计算书(改后)
外挂脚手架计算书一、设计说明：外挂架用于支撑外墙模板，外挂架最大间距按1.5米计算，外挂架宽度按1.4米计算，挂架螺栓采用Ф25圆钢，外侧作防护栏杆，外挂架材料水平杆、斜杆采用Ф48*3.5钢管，竖杆采用【10槽钢，采用焊缝成型外挂架。
外挂架受力前砼强度应不低于7.5MPa二、荷载计算以每榀外挂架承重1.8m范围荷载计算：1.永久荷载：A、外挂架自重、脚手板、护栏钢管、零星材料等，最大重量按计。
B、以外模高度按2820mm计算，模板重量按1200N/m2，荷载为。
永久载荷2.活荷载（施工荷载）：包含施工人员、材料及施工机具，设计计算时按JGJ-202-2010中表4.1.2-3查得结构施工荷载标准值取Q=3.0KN/ m2。
3.风荷载：因计算主要承重构件（外挂机）风荷载标准值按下式计算：式中：—风荷载标准值（KN/ m2）–高度为Z处的风振系数，一般取--脚手架风荷载体型系数，密闭式安全立网的挡风系数应按计算。
=2.09--风压高度变化系数，按B类高度100米取值µ--基本风压值，北京地区按N=10年采用，查表GB50009-2001附表D.4中可得，取值为.将各系数代入式子中得：W k=1.0*0.8*2.09*0.3=0.5016KN/ m24.计算时根据使用过程中可能出现的荷载区最不利组合进行计算，荷载效应组合按JGJ202-2010表6.1.5的规定采用：（取永久载荷安全系数=1.2，施工荷载安全系数=1.4）A 永久荷载+施工荷载Q A=1.2*5.9+1.4*3 =11.28KN/ m2B 永久荷载+0.9（施工均布活荷载+风荷载）Q B=1.2*5.9+0.9*(3+0.5016) =10.231KN/ m2取两者最不利情况，即取三、受力分析及计算1.计算时考虑两种情况第一种情况：挂架上的荷载为均匀分布，化为节点集中荷载，则为：第二种情况：荷载的分布偏于外挂架外侧时，单位面积上的荷载化为节点集中荷载，；其中，第二种情况为最不利的情况，以该情况下的杆件内力进行强度校核。
外脚手架计算书
外脚手架计算书引言：外脚手架是指在建筑施工工地上搭设的支撑结构。
它是施工现场常见的临时设施之一，用于提供工人在高处作业的安全保障及方便工作的平台。
外脚手架搭设需要进行相应的计算，确保脚手架的稳定性和安全性。
本文档将介绍外脚手架计算的基本方法和步骤。
一、外脚手架计算的基本原理外脚手架计算是基于结构力学的原理进行的。
主要包括荷载计算、结构材料强度计算以及结构系统的稳定性计算。
1. 荷载计算：脚手架的荷载通常包括人员负荷、材料负荷和风荷载。
人员负荷是根据脚手架平台上同时站立的最大工人数量来确定的。
材料负荷包括脚手架材料及工具的重量。
风荷载根据当地气象条件来确定。
2. 结构材料强度计算：脚手架结构材料强度计算主要涉及脚手架柱、横梁以及连接件等材料的强度计算。
根据材料的强度参数和荷载情况进行结合计算，确保材料在荷载作用下不会产生破坏。
3. 结构系统的稳定性计算：外脚手架的稳定性计算主要是为了防止整个脚手架结构发生倾覆或失稳的情况。
通过计算脚手架的结构稳定系数，确保脚手架能够承受荷载并保持稳定。
二、外脚手架计算的步骤外脚手架计算的具体步骤一般包括以下几个方面：1. 确定设计荷载：根据工程要求和设计规范，确定脚手架的设计荷载，包括人员负荷、材料负荷和风荷载等。
2. 计算脚手架结构参数：根据实际情况，确定脚手架的结构参数，包括脚手架高度、横梁间距、立杆间距等。
3. 进行荷载计算：根据设计荷载和脚手架结构参数，进行荷载计算，确定各个部位的受力情况。
4. 进行结构材料强度计算：根据脚手架结构的受力情况，对各个材料进行强度计算，确保材料在荷载作用下不会产生破坏。
5. 进行结构稳定性计算：根据脚手架结构的布置情况，进行结构稳定性计算，确保脚手架能够在荷载作用下保持稳定。
6. 进行脚手架的设计选择：根据计算结果，选择合适的脚手架结构类型和材料规格。
7. 编制计算书和相关文件：根据计算结果，编制脚手架计算书和相关文档，包括设计荷载表、计算参数表、荷载计算表等。
扣件钢管落地式双排外脚手架计算书
G212线北温泉危岩带抢险整治工程扣件式钢管落地双排外脚手架计算书计算：复核：审核：中铁十七局集团有限公司G212线北温泉危岩带抢险整治工程项目经理部二O一一年三月一日目录1、概述 (1)2、编制依据、选型、计算及构造要求 (1)2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范 (1)2.2、脚手架选型 (1)2.3、脚手架设计参数 (2)3、扣件式钢管落地双排外脚手架计算书 (2)3.1、参数信息 (2)3.1.1、基本参数信息 (2)3.1.2、活荷载参数 (2)3.1.3、风荷载参数 (3)3.1.4、静荷载参数 (3)3.1.5、地基参数 (3)3.2、大横杆的计算 (3)3.2.1、均布荷载值计算 (3)3.2.2、强度验算 (4)3.2.3、挠度验算 (4)3.3、小横杆的计算 (5)3.3.1、荷载值计算 (5)3.3.2、强度验算 (5)3.3.3、挠度验算 (6)3.4、扣件抗滑力的计算 (6)3.5、脚手架立杆荷载计算 (7)3.6、立杆的稳定性计算 (7)3.7、最大搭设高度的计算 (9)3.8、连墙件的稳定性计算 (9)3.9、立杆的地基承载力计算 (10)4、脚手架搭设施工注意事项 (11)扣件式钢管落地双排外脚手架计算书1、概述重庆市北温泉危岩带位于重庆市北碚区嘉陵江温塘峡谷右岸，平面形态呈条带状展布，南起鹞鹰岩，北止于四川仪表厂东侧，全长约1000m，距重庆市核心区约32km，距北碚区城区约7km。
北温泉危岩带共划分11处危岩段，根据危岩岩体结构面发育程度及组合特征、切割块体的变形破坏机制及所处位置等情况，划分危岩体35个(已治理4个)块体最大规模为3211.67m3，总体积16432.4m3，属特大型危岩。
危岩体相对高度15～90m，属高～中位危岩体。
本合同段脚手架工程设计为7段，脚手架架设距离长、高，是本合同段的重、难点工程。
2、编制依据、选型、计算及构造要求2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）《岩土锚杆(索)技术规程CECS22－2005》《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《施工手册第四版》设计施工图、地勘资料及施工现场土质实际情况等2.2、脚手架选型2.2.1根据地质资料及施工现场实际情况显示，该支护从现有地平面搭设脚手架。
外脚手架计算书及相关细部节点图纸
外脚手架计算书及相关细部节点图纸（平、立、剖）1、研发楼落地式（扣件式）脚手架计算书（首层—天面层）1．计算参数设定（1）基本参数脚手架搭设高度 40.50m,起搭高度-0.30m,立杆材料采用Φ48×3.0,横向杆上有 1 条纵向杆, 立杆横距 0.80m,立杆纵距 La=1.50m,立杆步距 h=1.80m;立杆离墙 0.20m,连墙件按每层三跨布置, 连墙件材料为预埋钢筋,钢筋直径 20mm,预埋钢筋焊缝长度 50.00mm,连接件厚度 3.00mm,顶层层高3.80m;脚手架满铺铁栅网片。
（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm,截面积 A=424mm2,惯性矩 I=107800mm4；截面模量 W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量 0.0326kN/m；Q235 钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值 0.1069kN/m,脚手板采用铁栅网片,自重标准值为 0.11kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为 0.1600kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值 0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架 2.00kN/m2,结构脚手架 3.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为 40.50m,地面粗糙度按 C 类；风压高度变化系数μz=0.65；挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.8=1.04,工程位于广东省肇庆市,基本风压ω0=0.30kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.65×1.040×0.30=0.20kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重 G K1=0.0326kN/m；脚手板自重 G K2=0.11×0.40=0.04kN/m；施工活荷载 Q K=3.00×0.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/m,q2=1.4×1.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约 6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。
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双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.513×0.9002/8=0.356kN.mσ=M/W = 0.356×106/5262.3=67.585N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.040+0.262+2.250=2.552kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.552×900.04/(384×2.06×105×127084.5)=0.833mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040×0.900=0.036kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值 P=(1.2×0.036+1.2×0.236+1.4×2.025)/2=1.581kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.5002+0.175×1.581×1.500=0.424kN.m σ=M/W = 0.424×106/5262.3=80.479N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1500.004/(100×2.060×105×127084.500)=0.052mm集中荷载标准值 P=(0.036+0.236+2.025)/2=1.148kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1.146×1148.490×1500.003/(100×2.060×105×127084.500)=1.697mm 最大挠度和V=V1+V2=1.749mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值 R=1.2×0.060+1.2×0.236+1.4×2.025=3.190kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295N G1 = 0.130×25.300=3.276kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35N G2 = 0.350×4×1.500×(0.900+0.300)/2=1.260kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17N G3 = 0.170×1.500×4=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010N G4 = 0.010×1.500×25.300=0.379kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 5.936kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = 3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300U z——风荷载高度变化系数，U z = 1.000U s——风荷载体型系数： U s = 0.600经计算得到：W k = 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.9×1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×5.936+0.9×1.4×4.050=12.226kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×5.936+1.4×4.050=12.793kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W = 0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：M w=0.9×1.4×0.180×1.500×1.800×1.800/10=0.110kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=12.793kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；A ——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；λ——长细比，为3534/16=223λ0——允许长细比(k取1)，为3060/16=193 <210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.148；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=12793/(0.15×506)=171.497N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=12.226kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；A ——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；λ——长细比，为3534/16=223λ0——允许长细比(k取1)，为3060/16=193 <210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.148；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.110kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=12226/(0.15×506)+110000/5262=184.843N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算： [H] = [φAσ-(1.2N G2k+1.4N Qk-N Xie)] / 1.2g k其中 N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 2.659kN；N Qk——活荷载标准值， N Qk = 4.050kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.130kN/m；N Xie——轴向力钢丝绳卸荷部分， N Qk = 0.000kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 41.382米。