连续梁支架检算-
一、工程概况
改建铁路石门至长沙铁路增建第二线工程宁朱立交大桥(32+48+32)m双线预应力混凝土连续梁桥地处湖南省长沙市宁乡县。采用支架现浇施工。主梁中支点处截面如图1.1，主跨跨中截面如图1.2。
上部结构支架体系从上之下顺序为：梁体变高度区域为20mm厚竹胶板，顺桥向10x10cm的方木，横桥向10x10cm的方木，钢管支架，横桥向20x20cm的方木，贝雷梁，双拼40a工字钢，外径52.9cm钢管柱，混凝土条形基础，直径30cm 米混凝土桩基础；梁体高度不变区域为20mm厚竹胶板，顺桥向10x10cm的方木，横桥向20x20cm的方木，贝雷梁，双拼40a工字钢，外径52.9cm钢管柱，混凝土条形基础，直径30cm预应力管桩基础。
图1.1 中支点处主梁截面(单位
:cm)
二、计算依据
1、《钢结构设计规范》（GB50017--2003）
2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
3、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》
4、《装配式公路钢桥多用途使用手册》（广州军区工程科研设计所）
5、《铁路路桥涵地基与基础设计规范》
6、《混凝土模板用胶合板规范》（GB/T 17656-2008）
7、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110-2011) 8、宁朱立交大桥(32+48+32)m 双线预应力混凝土连续梁桥施工图 9、宁朱立交大桥(32+48+32)m 双线预应力混凝土连续梁桥支架设计图
三、荷载取值
3.1 永久荷载标准值 （1）钢筋混凝土梁重
0rc rc D r h =，其中容重326.4/rc r kN m =
（2）模板自重
22.5/s D kN m =
3.2 可变荷载标准值
（1） 施工人员、施工料据运输堆放荷载，取
22.5/con L kN m =
（2） 振捣混凝土产生的荷载，取
22/vib L kN m =
（3） 浇筑混凝土产生的冲击荷载，取
22.5/zd L kN m =
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4，混凝土超灌系数取为1.05。
四、支架检算
4.1 梁底模板检算
由提供的施工图纸可知，连续梁中墩附近的主梁尺寸较大，作用于支架上的混凝土湿重亦最大。因此，取位于中墩两侧且跨度较大的支架进行检算，即14#立柱与15#立柱之间的支架。
梁底模板采用2cm 厚竹胶板，弹性模量：6500Pa E M =，强度[]80MPa σ=。 竹胶板置于纵向方木上方，纵向方木高10cm ，宽10cm ，腹板处方木横向净间距60cm 。
竹胶板抵抗矩和惯性矩为：
22530.60.02410m 66bh W -?===?
33
74
0.60.02410m 1212bh I -?===?
取荷载最大处即中支点两侧梁体模板的竹胶板为检算对象，则作用在竹胶板上的均布荷载为：
底板处的最大均布线荷载:
[]1 1.2(26.4 1.11.05+2.5)0.6 +1.4(2.5+2.0+2.5)0.6=10.07kN/m q =?????? 腹板处的最大均布线荷载:
[]2 1.2 (26.4 4.11.05+2.5)0.6 +1.4(2.5+2.0+2.5)0.6=28.03kN/m q =?????? 竹胶板近似简化为三跨连续梁来计算。 4.1.1 腹板处竹胶板检算
① 强度计算
[]22
528.030.3 6.31131010410
M qb MPa MPa W W σσ-?====<=?? ② 刚度计算
449728.030.3300
0.58<0.75150150 6.510410400400
qb b mm mm EI ω-?=
====???? 4.1.2 底板处竹胶板检算
① 强度计算
[]22
5
10.070.3 2.27131010410M qb MPa MPa W W σσ-?=
===<=?? ② 刚度计算
4497
10.070.3300
0.21<0.75150150 6.510410400400
qb b mm mm EI ω-?=====???? 结论：荷载最不利处即4#立柱与5#立柱之间的支架上方梁体腹板与底板下方的竹胶板强度和刚度均满足要求。由于各支架处竹胶板规格材质与布置方式均相同，所以全桥各支架处竹胶板强度和刚度均满足要求。 4.2方木强度与刚度计算
一般情况下，底模下设置纵向和横向两层支撑方木，纵横向方木的上下位置根据不同的施工实际情况决定。该支架方案采用横向在下，纵向在上的布置方式。纵向方木承受底模传来的均布荷载，横向方木承受纵向方木传来的集中荷载，考虑到纵横向方木的搭接和荷载的的不利位置，纵向方木按照均布荷载下的简支梁进行计算，横向方木按照集中荷载下的简支梁计算。
本支架方案纵向方木高10cm ，宽10cm ，横向方木高20cm ，宽20cm 。腹板处纵向方木横向中心距30cm ，横向方木顺桥向中心距60cm 。取荷载最大处即连续梁中墩两侧梁体腹板处方木为检算对象。
腹板区域荷载:
()1 1.2 1.4()rc s con vib zd q D D a A L L L a γ=?+?++?++?????
[]1.2(26.4 4.11.05+2.5)0.3+8.330.10.1+1.4(2.5+2.0+2.5)0.3=???????? =44.855kN/m
4.2.1 腹板处纵向方木检算
① 强度计算
[]22
344.8556009.389131008106
M qb MPa MPa W W
σσ?=
===<=?
a 为纵木间距，a=0.3m ；
b 为纵木的计算跨径(下方横向方木的间距)，b=0.6m ；
γ为方木的容重，γ=8.33kN/m 3； A 为方木的面积。
② 刚度计算
4
43
4
65544.8550.660010 1.01< 1.50.10384400400
38491012
qb b mm mm EI
ω??=
=?===???
4.2.2 腹板处贝雷梁上横向方木检算
① 强度计算
[]3
26.911.042.098130.22106
M Fb MPa MPa W W
σσ?=
===<=?
b 为横木的计算跨径(下方横向方木的间距)，b=1.04m ； ② 刚度计算
333
4
6191926.91 1.04104010 1.25< 2.60.20384400400
38491012
Fb b mm mm EI ω??==?===???
结论：荷载最不利处即4#立柱与5#立柱之间的支架上方的顺桥向和横桥向向方木强度和刚度均满足要求。由于各支架处对应位置的方木规格材质与布置方式均相同，所以全桥各支架处方木强度和刚度均满足要求。 4.3 脚手架立杆检算 4.3.1 腹板下立杆检算 ⑴ 荷载计算
①永久荷载标准值：
钢筋混凝土梁重 2026.4 4.1108.24/rc rc D r h kN m ==?= 底模板自重 224.990.020.5/s s D r h kN m ==?= 方木自重
2
11212212120.10.10.68.330.10.10.38.33
0.4165/0.60.3
f a b l a b l D kN m l l γγ+???+???=
==? ② 可变荷载标准值：
施工人员、施工料据运输堆放荷载，取22.5/con L kN m = 振捣混凝土产生的荷载，取22/vib L kN m =
振捣混凝土产生的冲击荷载，取
22.5/zd L kN m =
⑵ 立杆强度及稳定性计算
①立杆强度验算
()()12121.2 1.425.34rc s f con vib zd N D D D l l L L L l l kN ??=+++++=??
[][]1
2125.34128.14205197.75N
f A N kN MPa f MPa A mm
≤==≤=
所以，立杆强度满足要求。 ② 立杆稳定验算
由于横杆步距为1.2m ，长细比：12007316.5
L i λ=
== 由此查稳定系数表得0.76?=，则
[]max 10.76197.7520530.81N A f kN ?==??= max N N <
所以，立杆稳定性满足要求。 ③ 立杆压缩变形计算 由压杆弹性变形计算公式得：
6
525.34 2.510 1.562.0510197.75
NL L mm EA ???=
==?? 4.3.2 底板下立杆检算 ⑴ 荷载计算 ①永久荷载标准值
钢筋混凝土梁重2026.4 1.09728.96/rc rc D r h kN m ==?= 底模板自重224.990.020.5/s s D r h kN m ==?= 方木自重
2
11212212120.10.10.68.330.10.10.68.330.278/0.60.6f a b l a b l D kN m
l l γγ+???+???===? ② 可变荷载标准值
施工人员、施工料据运输堆放荷载，取22.5/con L kN m = 振捣混凝土产生的荷载，取22/vib L kN m = 振捣混凝土产生的冲击荷载，取22.5/zd L kN m = ⑵ 立杆强度及稳定性计算
①立杆强度验算
()()12121.2 1.416.37rc s f con vib zd N D D D l l L L L l l kN ??=+++++=??
[][]1
2116.3782.78205197.75N
f A N kN MPa f MPa A mm
≤==≤=
所以，立杆强度满足要求。 ② 立杆稳定验算
由于横杆步距为1.2m ，长细比：12007615.8
L i λ=== 由此查稳定系数表得0.76?=，则
[]max 10.76197.7520530.81N A f kN ?==??= max N N <
所以，立杆稳定性满足要求。
③ 立杆压缩变形计算
由压杆弹性变形计算公式得：
6
516.37 2.51012.0510197.75
NL L mm EA ???=
==?? 结论：荷载最不利处即4#立柱与5#立柱之间的支架上方的脚手架立杆的强度和稳定性均满足要求。由于各支架处对应位置的脚手架立杆的规格材质与布置方式均相同，所以全桥各支架处脚手架立杆的强度和稳定性均满足要求。
4.3 贝雷梁检算 4.3.1 结构描述
在施工过程中，贝雷梁支架最不利情况是支架上系梁混凝土刚浇注完完全没有抗力，混凝土的湿重由贝雷梁完全承担。作用在贝雷梁上的恒载主要有：主桥梁体的自重、模板（包括方木、竹胶合板）和满堂支架的重量；活载主要有：机械和人等的重量。
主跨梁体重量：由于主桥梁体是变截面的，所以不同段截面梁体的自重不一样。为简化计算，偏安全地按等截面梁计算，截面取中支点附近截面。由于腹板处梁体自重最大且贝雷梁跨径均相同，所以取腹板下的贝雷梁为检算对象。荷载完全由腹板下三片贝雷梁承受。荷载通过贝雷梁上横桥向方木以集中力的形式作用在贝雷梁上。由于与贝雷梁跨径相比方木的间距较小，为简化计算，偏安全的
将作用在贝雷梁上的荷载按等效均布荷载考虑。单片贝雷梁参数5
210E MPa =?
[][]43250497.2,3578.5,788.2,245.2I cm W cm M kN m Q kN ===?=，单片贝雷梁自
重为270kg/节+连接系，取300kg /节,即1kN/m 。
14#立柱与15#立柱之间的支架跨度较大，上部梁体湿重最大，贝雷梁跨中弯
矩和支点剪力均较大，取此处贝雷梁为检算对象；6#立柱与8#立柱之间的支架处贝雷梁为两跨连续梁，上部梁体湿重最大，中墩处负弯矩和剪力较大，亦取此处贝雷梁为检算对象；9#立柱与11#立柱之间的支架处贝雷梁为两跨连续梁，上部荷载较小，内力较6#立柱与8#立柱之间贝雷梁也较小，但是此处位于宁乡大道上方，通行安全要求较高，故对此处贝雷梁亦进行检算。 4.3.2 贝雷梁检算
（1）14#立柱与15#立柱之间贝雷梁检算
()()=26.4 4.1 1.05 2.50.6526.4 1.1 1.05 2.50.57q ??+?+??+?+
??总()]26.40.55 1.05 2.50.48.330.10.15 1.2 1.4(2.52 2.5) 1.62
??+?+????+?++?138.06/kN m =
q 138.06/3147.02/kN m =+=
计算模型共分为9个单元，10个节点，采用梁单元（截面尺寸为
1.095,140.0b cm h cm ==以模拟贝雷梁的W=3578.5cm 3，I=250497.2cm 4。模型简
图如下：
图4.1 14#立柱与15#立柱之间贝雷梁空间有限元模型
图4.2 14#立柱与15#立柱之间贝雷梁弯矩图(kN.m)
图4.3 14#立柱与15#立柱之间贝雷梁剪力图(kN)
图4.4 14#立柱与15#立柱之间贝雷梁挠度图(mm)
由上图可知：
①位移
跨中最大位移为9250
0.84423.13400
f mm mm =<=，满足规范要求。 ②弯矩
荷载作用下结构弯矩最大值为：[]475.4.788.2.M kN m M kN m =<=，满足规范要求。 ③剪力
荷载作用下结构剪力最大值为：[]223245.2Q kN Q kN =<=，满足规范要求。
（2）6#立柱与8#立柱之间贝雷梁检算
()()=26.4 4.1 1.05 2.50.6526.4 1.1 1.05 2.50.57q ??+?+??+?+
??总左
()]26.40.55 1.05 2.50.48.330.10.15 1.2 1.4(2.52 2.5) 1.62
??+?+????+?++?138.06/kN m =
q 138.06/3147.02/kN m =+=左
()()=26.4 3.161 1.05 2.50.6526.40.96 1.05 2.50.57q ??+?+??+?+??总右
()]26.40.55 1.05 2.50.48.330.10.15 1.2 1.4(2.52 2.5) 1.62
??+?+????+?++?115.10/kN m =
q 115.1/3139.50/kN m =+=右
计算模型共分为14个单元，15个节点，采用梁单元（截面尺寸为
1.095,140.0b cm h cm ==以模拟贝雷梁的W=3578.5cm 3，I=250497.2cm 4。模型简
图如下：
图4.5 6#立柱与8#立柱之间贝雷梁空间有限元模型
图4.6 6#立柱与8#立柱之间贝雷梁弯矩图(kN.m)
图4.7 6#立柱与8#立柱之间贝雷梁剪力图(kN)
图4.8 6#立柱与8#立柱之间贝雷梁挠度图(mm)
由上图可知：
①位移
跨中最大位移为8750
0.3221.88400
f mm mm =<=，满足规范要求。 ②弯矩
荷载作用下结构弯矩最大值为：[]316.6.788.2.M kN m M kN m =<=，满足规范要求。 ③剪力
荷载作用下结构剪力最大值为：[]211.4245.2Q kN Q kN =<=，满足规范要求。
（3）9#立柱与11#立柱之间贝雷梁检算
()()
q??+?+??+?+ =26.4 2.946 1.05 2.50.4526.40.9 1.05 2.50.77
??
总
()
??+?+????+?++?
26.40.55 1.05 2.50.48.330.10.15 1.2 1.4(2.52 2.5) 1.62
??
=
kN m
95.70/
=+=
q95.70/3131.90/
kN m
计算模型共分为14个单元，15个节点，采用梁单元（截面尺寸为
==以模拟贝雷梁的W=3578.5cm3，I=250497.2cm4。模型简
1.095,140.0
b cm h cm
图如下：
图4.9 9#立柱与11#立柱之间贝雷梁空间有限元模型
图4.10 9#立柱与11#立柱之间贝雷梁弯矩图(kN.m)
图4.11 9#立柱与11#立柱之间贝雷梁剪力图(kN)
图4.12 9#立柱与11#立柱之间贝雷梁挠度图(mm)
由上图可知：
①位移
跨中最大位移为7050
0.1017.63400
f mm mm =<=，满足规范要求。 ②弯矩
荷载作用下结构弯矩最大值为：[]191.8.788.2.M kN m M kN m =<=，满足规范要求。 ③剪力
荷载作用下结构剪力最大值为：[]142.2245.2Q kN Q kN =<=。，满足规范要求。
结论：贝雷梁内力最大处即14#~15#立柱、6#~8#立柱9#~11#立柱之间的支架上方的贝雷梁强度和刚度满足要求，所以全部贝雷梁强度和刚度满足。
注：上述弯矩、剪力允许值为《装配式公路钢桥多用途使用手册》（广州军区工程科研设计所）所规定值。
4.4 双拼I40a 工字钢检算
贝雷梁支承于双拼I40a 工字钢上，贝雷梁自重及其上部荷载以集中力形式作用在工字钢上。将贝雷梁上所承受的荷载分成三部分进行计算，分别为翼缘板下的贝雷梁，腹板下的贝雷梁，底板下贝雷梁，分别对应下图的计算单元3、计算单元1和计算单元2。计算单元1由6片贝雷梁承担，计算单元2由8片贝雷梁承担，计算单元3由10片贝雷梁承担，最外侧2片贝雷梁不参与受力。
计算单元1
计算单元2
计算单元3
图4.13 计算单元布置图
由提供的支架图纸可知，6#柱~8#柱之间的贝雷梁为两跨连续梁，中支点处反力较大，即7#排立柱支承的工字钢上的集中力较大，故对该处的工字钢进行检算。同时，考虑通行安全，对处于宁乡大道上的10#排立柱上工字钢亦进行检算。
将腹板、底板以及翼缘处贝雷梁产生的反力分别施加在双拼I40a 工字钢上，双拼I40a 工字钢下钢管柱处设竖向位移约束，通过MIDAS 有限元分析软件计算。计算模型共分为40个单元，41个节点，模型简图如下：
图4.14 双拼I40a 工字钢空间有限元模型
4.4.1 强度计算
图4.15 7#排立柱上双拼I40a 工字钢应力图(MPa)
图4.16 10#排立柱上双拼I40a 工字钢应力图(MPa)
由图可知，7#排立柱上双拼I40a 工字钢的最大应力[]147.3205MPa MPa σσ=<= 10#排立柱上双拼I40a 工字钢的最大应力[]112.6205MPa MPa σσ=<=
4.4.2 刚度计算
图4.17 7#排立柱上双拼I40a 工字钢位移图(mm)
图4.18 10#排立柱上双拼I40a 工字钢位移图(mm)
由图可知，7#排立柱上双拼I40a 工字钢的最大挠度
25002.64 6.25400400l mm mm ω=<
==，10#排立柱上双拼I40a 工字钢的最大挠度 2500
1.65 6.25400400
l mm mm ω=<==
结论：所受荷载最不利的7#、10#排立柱双拼I40a 工字钢的刚度和强度都满足要求，所以全部立柱上双拼I40a 工字钢的刚度和强度满足要求。 4.5 钢管立柱检算
工字钢作用在钢管柱上的反力如图4.5
图4.19 7#排立柱工字钢作用在钢管柱上的反力（kN ）
图4.20 10#排立柱工字钢作用在钢管柱上的反力（kN ）
由上述可知，受力较大的7#排立柱最大轴压力N=1449kN, 10#排立柱最大轴压力N=1103kN 。 4.5.1强度检算
/1449/98.532147.06215n N A MPa MPa σ===<，强度满足要求。
4.5.2 整体稳定检算
所用钢管桩外径529mm,壁厚6mm 材质Q235B ，其截面特性如下：
22222
0.25(r ) 3.14(52.951.7)98.53A R cm π=?-=?-=
44444(d ) 3.14(52.951.7)/6433694.04I D cm π=?-=?-=
18.49i cm == 根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中5.1.2来计算轴心受压构件的强度、刚度和稳定性。
钢管桩计算长度为0.75=3.5l m μ=?，/350/18.4918.93l i λ===
18.93==
由于钢管桩属于a 类构件，查表得： 0.983?=；
则()()/1449/0.98398.53149.6215N A MPa MPa σ?==?=<，整体稳定满足要求。
4.5.3 局部稳定检算
()/529/688.17100235/100y D t f ==
结论：所受荷载最不利的10#钢管立柱的强度、整体稳定性和局部稳定性满足要求，所以全部立柱强度、整体稳定性和局部稳定性满足要求。 4.6 桩基础检算
本支架方案，横桥向一排布置6根钢管立柱，钢管立柱横桥向布置如图4.21。全部支架钢管立柱基础布置形式有三种即设置混凝土条形基础支撑于桥墩承台上、设置混凝土条形基础支撑于宁乡大道路面上、设置条形基础且在条形基础下
布置预应力管桩。
D1D2D3D1
D2D3
图4.21 钢管立柱横桥向布置(单位:m)
1、对于支撑于承台上的基础，基础承载力取决于桥墩桩基础的承载力。由于支架钢管立柱的荷载远远小于桥墩的荷载，故这种形式的钢管立柱基础承载力满足要求，无需检算。
2、对于支撑于宁乡大道路面上的钢管立柱的基础，符合此种基础形式的为8#排、9#排、10#排、11#排、12#排钢管立柱。其中，除了10#排钢管立柱采用
1.5 1.016m ??的条形基础外，其余排均使用1.00.516m ??的条形基础。鉴于支架施
工单位未提供公路路面基本承载力，根据经验值取基本承载力0300a KP σ=。下面检算这部分钢管立柱基础承载力。
（1）、10#排钢管立柱基础承载力检算
将条形基础看作是长度为16m 宽度为1.5m 的刚性矩形基础，上部作用6个左右对称布置的集中力，合力为4623.4kN 。荷载合力重心与基底形心重合，地基反力均匀分布，
4623.425 1.5116217.643001.516
P G p KPa KPa b l
++???=
==
（2）、8#排、9#排、11#排、12#排钢管立柱基础承载力检算
经计算知12#排钢管立柱基础上部荷载最大，选其为检算对象。将条形基础看作是长度为16m 宽度为1m 的刚性矩形基础，上部作用6个左右对称布置的集中力，合力为3343.02kN 。荷载合力重心与基底形心重合，地基反力均匀分布，
3343.0225 1.00.516221.4300116
P G p KPa KPa b l
++???=
==
结论：8#排、9#排、10#排、11#排、12#排条形基础承载力均满足要求。
3、下面对设置条形基础且在条形基础下布置预应力管桩的立柱基础进行检算。符合此种基础类型的支架为1#排D1、2#排、3#排、4#排、5#排D1、6#排D1、7#排、13#排D1、14#排D1、15#排、16#排、17#排，其中14#排D1、15#排、16#排、17#分别与5#排D1、4#排、3#排、2#排对称，桩基布置形式相同。详细布置
如表4.1
表4.1钢管立柱桩基础布置
注：表中立柱排号表示每排有钢管立柱6根。
经计算知，每排钢管立柱中间4根立柱柱顶轴压较大，得出每排钢管立柱桩基础上部荷载最大值见表4.2：
表4.2钢管立柱桩基础荷载
注：表中立柱排号表示每排有钢管立柱6根。
现分别依据《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5-2005）和《建筑
桩基技术规范》（JGJ94-2008）计算打入式预应力空心管桩单桩承载力。 （1）、依据《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5-2005）计算。 由施工单位提供的全桥布置图可知，桩基穿过()244Q al -粉质粘土层、
()224Q al -粉质粘土层、()423E X --全风化泥岩夹泥灰岩，进入-3(E2-3X)强风
化泥岩夹泥灰岩50cm 。施工单位提供的图纸上给出-3(E2-3X)强风化泥岩夹泥灰岩的基本承载力0350a KP σ=，但是未给出桩尖土的极限承载力R 。每层土的桩周极限摩阻力i f 亦未给出。现根据《铁路路桥涵地基与基础设计规范》（TB 10002.5-2005）取平均摩阻55i f KPa -
=。则由《铁路桥涵地基和基础设计规范》计算得单桩允许承载力为：
φ30cm 打入式预应力管桩单桩承载力
[]211
()(3.140.3155910.25 3.140.342001)
22
i i i P U a f l ARa λ=+=?????+?????∑ 381.51kN =
φ40cm 打入式预应力管桩单桩承载力
[]211
()(3.140.4155910.25 3.140.442001)
22
i i i P U a f l ARa λ=+=?????+?????∑ 574.62kN =
（2）、依据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）计算。a R 应按下式确定：
根据《建筑桩基技术规范》，单桩竖向承载力特征值
1
a uk R Q k =
式中： uk Q —单桩竖向极限承载力标准值；
k —安全系数，取2k =。
根据《建筑桩基技术规范》，当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式估算：
uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑
式中： sik q —桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表
5.3.5-1取值；
pk q —极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-2取值。
按上述规定，计算得直径30cm 的预应力管桩单桩竖向极限承载力标准值为
23.140.3550.25 3.140.34200763.02uk sk pk Q Q Q kN =+=??+???= 直径40cm 的预应力管桩单桩竖向极限承载力标准值为
23.140.4550.25 3.140.442001149.24uk sk pk Q Q Q kN =+=??+???=
所以可得直径30cm 预应力管桩单桩竖向承载力特征值为
11
763.02381.512
a uk R Q kN k ==?=
直径40cm 预应力管桩单桩竖向承载力特征值为
11
1149.24574.622a uk R Q kN
k ==?=
综合两种规范计算结果，可得桩基承载力检算结果如表4.3：
表4.3钢管立柱桩基础承载力检算结果
注：表中立柱排号表示每排有钢管立柱6根。
结论：按上述桩基础布置形式，1#排D1、2#排、3#排、4#排、5#排D1、6#排
D1、7#排、13#排D1、14#排D1、15#排、16#排、17#排桩基础承载力均满足要求。
五、检算结论
（1） 梁底模板采用2cm 厚竹胶板，腹板区域和底板区域都采用10×10cm 的
现浇箱梁支架验算方案
鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段 板房子互通A匝道桥预应力 现浇箱梁计算书 编制： 复核： 审核： 中国建筑股份有限公司 鹤大高速公路ZT12标项目经理部 2014年7月
现浇箱梁支架验算方案 一、工程概况： 鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表： 二、方案编制依据 （一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004； （五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》； （八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。
三、施工投入情况 （一）、人力资源投入情况（略） （二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况 （三）、物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 4.1、支架设计 根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算手册(修改)
F 匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m ，底板厚0.22m ，翼缘板根部厚0.45m ，边缘厚0.15m ，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m 2,底板为12.22KN/m 2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m 2，边缘为3.9KN/m 2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m 2考虑。 满堂支架底板横距120cm ；腹板下横距90cm ；腹板侧用60cm 间距调整；翼板下横距150cm 。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm ；横梁实心段纵距90cm ， 腹板加宽段纵距120cm 。详见方案图。 主龙骨采用14#设，间距30cm 为20cm 。 积A=5.71cm 2，容许应力[σ]=300Mpa ；3 ，容许应力[σ] 4；抵抗矩W=49cm 3，容2，惯性矩I=8333333，容许应力[σW ]=17Mpa ，[σj ]=1.7Mpa ；5*10cm 方木I=416.67cm 4；抵抗矩W=83.33cm 3，容许应力[σW ]=17Mp a ，[σj ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa 。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4M Pa，弹性模量E=4.5*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 *15*15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2 =1.2*41.6+1.4*5=56.92KN/m 模板按3 则σ w ＝ σ j ＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度4/(100*4.5*103*281250) 作为计算单元，跨径取0.3m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=0.1* qmax L2=0.1*21.66*0.3*0.3=0.195KN.m 则σ w ＝M/W=0.195*106/37500=5.2MPa＜【σ w 】=12.5 MPa σ j =0.9ql/A=0.9*21.66*300/(1000*15)=0.39MPa＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度f=0.677*qL4/(100EI)=0.677*21.66*3004/(100*4.5*103*281250) =0.94mm＜L/250=1.2，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000
满堂支架验算书081026教程文件
湖南省宜章至凤头岭高速公路工程 G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书 上海警通宜凤高速S1-6工区 二00九年十一月
满堂式支架强度及稳定性计算 一、计算说明： 1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）”典型断面图计算（图号SVII-5-8）。 2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。 3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。 4、支架按容许应力法设计检算。 5、立杆容许荷载 ‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：
二、中横梁处立杆受力验算： 1、中横梁处砼恒载为： g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图； 砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m3 2、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m2 3、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m2 4、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2 木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。 ①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2 ②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2 ③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2 落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。 5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2 来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。 6、风荷载： 郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》） K1,设计风速频率换算系数，采用1.0；
现浇箱梁支架验算
黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案 第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图 一、工程概况 黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。 现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。 Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。 二、设计依据 （1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）； （4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据； （8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计 1、结构设计 支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。 立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。 侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。 根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，
支架检算
京石客运专线工程JS-1标段 衙门口北街框构中桥 现浇支架检算 施工设计计算书 编制人： 复核人： 审核人： 单位：中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部 2015年03月北京
目录 一、计算依据 (1) 1、采用规范及参考文献 (1) 2、相关设计参数及材料性能 (1) 二、总体设计方案 (1) 1、支架方案 (2) 三、计算书 (2) 计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。.. 2 1、荷载标准值计算 (2) 2、碗扣支架检算 (3) 2.1模型 (3) 2.2计算 (3) 四、检算结论 (8)
北沙河框架大桥现浇支架计算书 一、计算依据 1、采用规范及参考文献 （1）《木结构设计规范》（GB50005-2003） （2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （3）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008) （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001) （5）《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 （6）《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7 （7）《铁路工程设计规范使用手册（1）》中国铁道出版社2006.7 （8）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） （9）其它相关规范、标准 （10）新建京张铁路北沙河框架大桥施工图 2、相关设计参数及材料性能 （1）钢材的密度：7800kg/m3； （2）钢筋混凝土的密度：2600kg/m3 （3）模板体系：采用组合钢模板，自重标准取0.7kN/m2。 （4）木材：≧TC13A （油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材）抗弯13N/mm2，顺纹抗剪1.5 N/mm2，弹模E=10000 N/mm2。 （5）施工地址现场试验的地基承载力报告。市区内历年最大风力参考为20m/s，施工时不考虑降水和防洪。 二、总体设计方案
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
箱梁模板支架验算(两箱室)
箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8
立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4
现浇箱梁满堂支架方案计算
新建地方铁路叙永至大村段B合同段 大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 编制： 复核： 四川省铁路建设有限公司 叙大铁路项目经理部 年月日
大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 1、编制依据 1.1新建地方铁路叙永至大村线施工图。 1.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。 1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 大田湾特大桥后张法预应力混凝土现浇箱梁段为48m，孔位为第18孔，总计1孔。主墩17#、18#为矩形承台，墩柱为矩形墩柱。 梁体为单箱单室、变宽度、变截面结构。箱梁顶宽5.3m，跨中箱宽2.8m，支座位置箱宽3.0m（未计支座位置加宽50cm），顶板厚30cm～45cm按折线变化，底板厚度40～80cm，按直线变化，腹板厚32cm～52cm，按折线变化，底板设30×50cm 梗胁，顶板设30×50cm梗胁。 梁全长49.5m，计算跨度为48m，梁高3.5m。梁底按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。 3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木（中心间距25cm）。 采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×100cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑。 4、现浇箱梁支架验算 本计算书以最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）Ⅳ-Ⅳ断面处为例，
碗扣式脚手架检算书
附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。
(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示： 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2＝＝ []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ＝＝ 满足要求
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
现浇梁支架计算
福建省古武高速公路工程十方互通A匝道桥上部现浇箱梁 计 算 书 中铁十七局集团有限公司 古武高速公路A1标项目部 2011.05.28
古武高速公路工程A1合同段 现浇箱梁支架设计方案 一、工程概况 A匝道桥全桥长度为310 米，桥型布置为为4×30+3×30+3×31m预应力连续箱梁，全桥共计三联，本桥平面位于Ls=67.22mR=180m的左偏曲线、Ls=62.5m R=360m的缓和曲线上，纵面位于R=2600m的凸曲线，及i=1.434%下坡路段上。下部构造采用柱式墩、薄壁墩、桩基础；桥台采用肋式桥台、桩基础。箱梁为单箱双室结构，上部构造施工时，先浇注第二联3×30m，采用单端张拉的施工方法，然后依次浇注第三联、第二联。全桥现浇梁共有C50砼2623.2m3。 二、设计依据 1．福建省十方至东留段高速公路施工图设计； 2．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》； 3．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86； 4．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024－85）； 5.中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》(GB50017-2003)； 6.中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》； 7．人民交通出版社《路桥施工计算手册》 8．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 第一部分：现浇梁支架结构设计及验算
一、十方枢纽互通A匝道桥第二、三联现浇梁支架结构设计及验算（一）、支架结构设计 十方枢纽互通A匝道桥现浇梁采用梁柱式支架，贝雷片作支架纵梁，钢管墩作临时支墩，钢筋混凝土扩大基础。由于第二联第1跨具有代表性，因此我们取支架第二联第1跨（4#～5#墩）计算受力。 1、中间支墩基础：中间临时支墩钢筋混凝土扩大基础为3.0m×12m×0.3m，布单层υ16@20cm的钢筋网；基底进行换填级配碎石和隧道洞渣处理，确保基底容许承载力不小于200kPa。 2、墩旁支墩基础：墩旁支墩基础为 1.2m×12m×0.3m钢筋砼基础，布单层υ16@20cm钢筋网。 3、支墩：中支墩采用双排υ＝630mm，δ＝7mm钢管；桥梁中墩旁支墩采用单排υ＝630mm，δ＝7mm钢管，并在管桩顶底部焊接δ＝10mm盖板，每排5根钢管。 4、支架纵梁：用国产贝雷片拼成支架纵梁，两排一组。每跨现浇梁支架由两孔贝雷梁组成，贝雷纵梁跨度分别为12m、15m，12m跨采用6组12排贝雷梁组成，15m 跨采用8组16排贝雷梁组成，均作简支布置。 现浇箱梁支架结构图详见附图。 （二）、荷载计算及组合 1．荷载计算 根据《公路桥涵施工规范》主要考虑以下荷载： ⑴新浇筑混凝土的自重： A匝道桥二联（墩号4#-7#）设计混凝土数量为738 m3，根据变截面尺寸计算得：4-5孔混凝土数量为246.9 m3，5-6孔混凝土数量为244.2m3，6-7孔混凝土数量为246.9m3。根据《公路桥涵施工技术规范》附录D钢筋混凝土的容重采用26kN/m3。 取最不利的4-5孔箱梁进行支架计算，箱梁每延米的自重为：
现浇箱梁满堂支架方案计算(范例)
省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 -
盖梁支架验算书
盖梁支架结构验算书 一、工程概况 乌龙潭大桥盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。 二、施工方案 1、施工步骤 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。 3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。 4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装； 6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土
封堵。 三、受力计算 盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1）14工字钢 截面面积为：A=2151.6mm2 截面抵抗矩：W=102×103mm3 截面惯性矩：I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。 截面面积为：A=14663.5mm2 X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日
目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)
一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立
32-48-32连续箱梁支架现浇检算-最新资料
32+48+32连续箱梁支架现浇检算 1 工程概况 哈大客运专线鞍辽特大桥（32+48+32m）连续梁对应墩号为136#-139#，跨刘鞍路，设计采用支架现浇施工。梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12m，底宽5.0-5.5m，顶板厚度除梁端为60cm外均为40cm，腹板厚度48-60-80cm，厚度按折线变化，底板厚度40-80cm，梁高由3.05m渐变到4.05m。 2 支架现浇方案 由于17#连续梁136#、137#、138#、139#墩身在8-9m之间，小于20m，故可以采用支架现浇方案， 支架采用满堂碗扣式支架，碗口为φ48×3.5mm钢管，支架纵向步距60cm(合拢段30cm)，水平步为120cm，横向步距腹板下30cm，底板下60cm，翼缘板下90cm。钢管顶托上纵桥向设 20×14cm方木。跨越刘鞍路段简支梁采用φ450mm钢管立柱和36#、56#工钢搭建临时两跨简支梁其下设置行车限高5米，简支梁上铺设5cm厚木板作为防护网防止高空坠落伤及车辆及行人等。在木板上满布脚手架支撑外侧模及底模。 底模采用18mm厚优质胶合板，胶合板下为10×10c m加劲肋木，梁高4.05及变截面处20cm间距，梁高3.05m间距30cm；肋木下为15×15cm方木，间距腹板处为30cm，底板处为60cm，翼缘板处为90cm；内模采用18mm厚优质胶合板，胶合板下为
10×10cm加劲肋木，背楞采用10×15cm方木，背楞（即排架）间距60cm，孔口面板拉杆采用φ20圆钢，间距60×80cm。 碗口φ48×3.5mm钢管立柱通过地托支承在14×20cm方木上，地基采用C20砼进行硬化处理，砼厚20cm，施工基础前先对原地面进行整平、夯实，夯实后地基承载力为200kPa以上。 支架具体形式、尺寸详见5#连续梁（32+48+32m）支架图。 3 材料参数 3.1 胶合板 ， 3.2 油松、新疆落叶松、云南松、马尾松 (顺纹抗压、抗弯) (横纹抗剪) 3.3 36a工钢纵梁 E=200×109N/m2 I=15760×10-8m4W=875×10-6m3自重 =599N/m 3.4 56a工钢横梁 E=200×109N/m2I=65585.6×10-8m4 W=2342.31×10-6m3自重=1062N/m 3.5 钢管立柱 φ450、壁厚t= 14.0mm、截面积A= 19176.28mm2、回转半径i=154.2mm 自重=1505.34N/m 3.6 C20混凝土
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书(修改)
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板根部厚0.45m，边缘厚0.15m，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m2,底板为12.22KN/m2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m2，边缘为3.9KN/m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×3.2mm型钢管，截面积A=5.71cm2，惯性矩I=23.1 cm4、回转半径i=2.01cm，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=21.5cm2，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=101.7cm3，容许应力[σ] =205Mpa；10#工字钢截面积A=14.33cm2，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=833333 3mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17Mpa，[σ j ]=1.7Mpa；5*10cm方木 截面积A=50cm2，惯性矩I=416.67cm4；抵抗矩W=83.33cm3，容许应力[σ W ]=17Mp a，[σ j ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表：
钢箱梁安装临时支撑架设计检算书
国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时 支撑架设计检算书 编制： 复核： 审核：
中国中铁股份有限公司二〇一六年九月
目录 1.编制依据 (1) 2.工程概述 (1) 3.施工方案 (2) 4.计算参数取值 (2) 5.临时组桩荷载分析 (3) 5.1.恒载 (3) 5.2.施工荷载 (3) 5.2.1.吊装过程中载荷 (3) 5.2.2.吊装完后的载荷 (4) 5.3.风荷载 (5) 5.4.建模计算 (5) 5.4.1.边界条件 (5) 5.4.2.荷载工况 (5) 5.4.3.有限元模型 (6) 5.4.4.载荷 (6) 5.4.5.结构分析 (7) 6.基础 (14)
北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书 1. 编制依据 1）施工图设计。 2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。 4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。 5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。 6）《2012版本midas有限元分析软件》。 2. 工程概述 北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。 表2-1 钢箱梁重量表
钢箱结构图如下所示： 图2-1 钢箱梁标准截面图 3. 施工方案 安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示： 图3-1 施工顺序 4.计算参数取值 按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构