冷却循环水工艺设计计算书
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六、 工艺设计计算书
6.1、 热力性能计算
6.1.1、热力性能计算方法
工艺设计采用CTI 颁布的权威软件“CTIToolkit ”进行设计,并按GB7190.2 ―2008《大型玻璃纤维增强塑料冷却塔》进行校核,用焓差法计算,积分计算采用辛普逊20段近似积分计算公式。 6.1.2、计算公式
逆流冷却塔热力计算基本方程式:
⎰
-''=1
2t t w i
i dt
C N (1) 式中:
t 1、t 2―进、出塔水温 ℃
i ―冷却塔淋水装置中对应于某点温度的空气比焓 kJ/kg i ″ ―与i 对应的饱和空气焓 kJ/kg K ―蒸发水量带走的热量系数 )
20(56.0585122
---
=t t K (2)
20段近似积分计算公式:
⎥⎦
⎤⎢⎣⎡∆++∆+∆+∆++∆+∆+∆+∆⋅∆⋅=
)111(2)111(4116018421931200i i i i i i i i t C N w
(3) 式中:
C w ―水的比热 4.1868 kJ/(kg ·℃) Δt ―进出水温差 ℃ Δt= t 1- t 2
Δi 0,Δi 1,Δi 2,······Δi 19,Δi 20 ―分别表示对应于t 2,t 2+Δt/20,
t 2+2Δt/20······t 2+19Δt/20,t 1时的焓差,即i ″- i kJ/kg 空气的焓按下式计算:
“
“
θ
θ
θθP P P C r C i q g ⋅Φ-⋅Φ++=00)(622.0 (4) 式中:
C g ―干空气的比热 1.005 kJ/kg
C q ―水蒸气的比热 1.842 kJ/kg
r 0 ―温度为0度时水的汽化热 2500.8kJ/kg θ ―空气干球温度 ℃ Φ ―相对湿度
P 0 ―进塔空气大气压 kPa
P “θ―空气温度为t 时的饱和水蒸气分压力 kPa 如取Φ=1,可将(4)改写为温度t 时的饱和湿空气焓计算式:
“
“t
t
q g t
P P P t C r t C i -++=00"
)(622.0 (5) 饱和水蒸气分压力及相对湿度按下式计算:
)16.373(0024804.0)16.373lg(2.8)16.37311(
305.31420141966.0T T
T E -⋅-⋅+-⋅-= E t P 100665.98"⨯= (6) 式中:
T ―绝对温度 K T=273.16+t
"
0")
(000662.0θ
ττθP P P --=Φ (7) 式中:
τ ―空气湿球温度,由机械通风干湿表测得 ℃ P “τ―空气温度为τ时的饱和水蒸气分压力 kPa
将进塔空气干球温度θ1、湿球温度τ1及大气压P 0代入以上各式,即可求得进塔空气的相对湿度Φ和焓值i 1。由热平衡方程可导出任意温度时的空气焓值,按下式计算:
λ
⋅∆⋅+=K T
C i i w 1 (8) 式中:
ΔT ―任意点温差 ℃ ΔT=t-t 2 i 1 ―进塔空气焓值 kJ/kg
λ ―气水比,即进塔空气重量与水重量之比 Q
G
a ⋅⋅=
1000γλ (9)
γa ―空气容重 kg/m 3
)
273(4615.0)273(2871.0"
"0θθγθθ+⋅Φ++⋅Φ-=P P P a (10)
如取ΔT=t 1-t 2,代入(8)式,结果I 即为i 2。淋水段风速、重量风速及淋水密度计算式如下:
F
G
V ⋅=
3600 (11)
V g a k ⋅=γ (12) F
Q
q = (13) 式中:
V ―淋水段风速 m/s F ―淋水段面积 m 2
g k ―淋水段重量风速 kg/(m 2·s ) q ―淋水密度 m 3/(m 2·h ) 6.2、热力性能计算结果
6.2.2、热力性能评价
根据水科院提供的填料性能方程如下:
βxv=3710g0.584q0.355
式中:N——填料具有的冷却数
λ——气水比
βxv ——填料的容积散质系数
g ——重量风速kg /m2 .s
q ——淋水密度m3/ m2.h
在选定的设计工况条件下,淋水填料的性能值为:
βxv=16151.94kg/m3 .h
填料具有的性能值与工艺计算值之比为:K=16151.94/7461.27=2.16 上述计算结果表明,塔的热力性能是可以保证的,并有很大的设计余量。
冷却塔气水比为:0.87,风机风量为:160×104 m³/h,就能良好地满足现循环水的冷却工艺要求。因此我公司必须对原塔70#风机,进行适当的技术调整,只要保证最佳适配的风量,就能满足冷却循环水工艺要求。同时必须根据实际处理水量,对我公司HL-2000的水轮机进行技术优化设计与循环水量相匹配,来满足现冷却循环水的工艺技术要求,