冷却循环水工艺设计计算书

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六、 工艺设计计算书

6.1、 热力性能计算

6.1.1、热力性能计算方法

工艺设计采用CTI 颁布的权威软件“CTIToolkit ”进行设计,并按GB7190.2 ―2008《大型玻璃纤维增强塑料冷却塔》进行校核,用焓差法计算,积分计算采用辛普逊20段近似积分计算公式。 6.1.2、计算公式

逆流冷却塔热力计算基本方程式:

-''=1

2t t w i

i dt

C N (1) 式中:

t 1、t 2―进、出塔水温 ℃

i ―冷却塔淋水装置中对应于某点温度的空气比焓 kJ/kg i ″ ―与i 对应的饱和空气焓 kJ/kg K ―蒸发水量带走的热量系数 )

20(56.0585122

---

=t t K (2)

20段近似积分计算公式:

⎥⎦

⎤⎢⎣⎡∆++∆+∆+∆++∆+∆+∆+∆⋅∆⋅=

)111(2)111(4116018421931200i i i i i i i i t C N w

(3) 式中:

C w ―水的比热 4.1868 kJ/(kg ·℃) Δt ―进出水温差 ℃ Δt= t 1- t 2

Δi 0,Δi 1,Δi 2,······Δi 19,Δi 20 ―分别表示对应于t 2,t 2+Δt/20,

t 2+2Δt/20······t 2+19Δt/20,t 1时的焓差,即i ″- i kJ/kg 空气的焓按下式计算:

θ

θ

θθP P P C r C i q g ⋅Φ-⋅Φ++=00)(622.0 (4) 式中:

C g ―干空气的比热 1.005 kJ/kg

C q ―水蒸气的比热 1.842 kJ/kg

r 0 ―温度为0度时水的汽化热 2500.8kJ/kg θ ―空气干球温度 ℃ Φ ―相对湿度

P 0 ―进塔空气大气压 kPa

P “θ―空气温度为t 时的饱和水蒸气分压力 kPa 如取Φ=1,可将(4)改写为温度t 时的饱和湿空气焓计算式:

“t

t

q g t

P P P t C r t C i -++=00"

)(622.0 (5) 饱和水蒸气分压力及相对湿度按下式计算:

)16.373(0024804.0)16.373lg(2.8)16.37311(

305.31420141966.0T T

T E -⋅-⋅+-⋅-= E t P 100665.98"⨯= (6) 式中:

T ―绝对温度 K T=273.16+t

"

0")

(000662.0θ

ττθP P P --=Φ (7) 式中:

τ ―空气湿球温度,由机械通风干湿表测得 ℃ P “τ―空气温度为τ时的饱和水蒸气分压力 kPa

将进塔空气干球温度θ1、湿球温度τ1及大气压P 0代入以上各式,即可求得进塔空气的相对湿度Φ和焓值i 1。由热平衡方程可导出任意温度时的空气焓值,按下式计算:

λ

⋅∆⋅+=K T

C i i w 1 (8) 式中:

ΔT ―任意点温差 ℃ ΔT=t-t 2 i 1 ―进塔空气焓值 kJ/kg

λ ―气水比,即进塔空气重量与水重量之比 Q

G

a ⋅⋅=

1000γλ (9)

γa ―空气容重 kg/m 3

)

273(4615.0)273(2871.0"

"0θθγθθ+⋅Φ++⋅Φ-=P P P a (10)

如取ΔT=t 1-t 2,代入(8)式,结果I 即为i 2。淋水段风速、重量风速及淋水密度计算式如下:

F

G

V ⋅=

3600 (11)

V g a k ⋅=γ (12) F

Q

q = (13) 式中:

V ―淋水段风速 m/s F ―淋水段面积 m 2

g k ―淋水段重量风速 kg/(m 2·s ) q ―淋水密度 m 3/(m 2·h ) 6.2、热力性能计算结果

6.2.2、热力性能评价

根据水科院提供的填料性能方程如下:

βxv=3710g0.584q0.355

式中:N——填料具有的冷却数

λ——气水比

βxv ——填料的容积散质系数

g ——重量风速kg /m2 .s

q ——淋水密度m3/ m2.h

在选定的设计工况条件下,淋水填料的性能值为:

βxv=16151.94kg/m3 .h

填料具有的性能值与工艺计算值之比为:K=16151.94/7461.27=2.16 上述计算结果表明,塔的热力性能是可以保证的,并有很大的设计余量。

冷却塔气水比为:0.87,风机风量为:160×104 m³/h,就能良好地满足现循环水的冷却工艺要求。因此我公司必须对原塔70#风机,进行适当的技术调整,只要保证最佳适配的风量,就能满足冷却循环水工艺要求。同时必须根据实际处理水量,对我公司HL-2000的水轮机进行技术优化设计与循环水量相匹配,来满足现冷却循环水的工艺技术要求,

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