m人行道板计算书

胡家中桥人行道板计算

1技术标准和设计参数

1.1 技术标准

1.1.1 桥梁设计安全等级：一级

1.1.2 车辆荷载等级：城—A级

1.1.3桥面纵坡：0.7%

1.1.4 行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）

1.1.5 单幅桥面宽度：3.75米（人行道含护栏）+2米（绿化带）+11.75（行车道）+0.5

米（防撞护栏）=18米。

1.1.6 人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆

1.1.7 人行道人群荷载：取q人群=5 2

kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件

上，分别计算，取其不利者。

1.1.8 人行道板结构厚度：h=8.0cm

单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度f cd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度f td=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300 钢筋，抗拉设计强度f sd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。

图1.1 人行道立面图

1.2 设计规范

1.2.1 《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）1.2.2 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）1.2.3 《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)

1.2.4 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.2.5 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）

2内力计算

2.1永久作用效应计算（1）人行道板自重G 1

G 1=0.04×25=1KN/m

（2）人行道板铺装G 2

人行道板铺装上层采用6cm 透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为

G 2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m

由上述得人行道板每延米总重力为

G=G 1+G 2=1.84KN/m

表2-1 人行道板永久作用效应计算表

2.2可变作用效应计算

根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》

5kpa 的人群荷载作用在人行道板上，计算跨径取1.55m （净跨径1.45+半个支撑宽度0.05×2），算得简支板跨中弯矩为0.75KN.m ，支点剪力为1.94KN ，为两种工况中的最不利者。 2.3作用效应组合

根据作用效应组合，选取三种组合进行计算。（1）基本组合（用于结构承载能力极限状态设计）

m o ud o Gi Gik Q1Q1k c Lj Qj Qjk i 1j 2S S S S n γγγγγγ==??

=++ψ ?

??∑∑ 《通规》4.1.5－1式

其中各分项系数的取值如下

0γ――结构重要性系数，0γ=1.1；

G γ――结构自重分项系数， G γ＝1.2或G γ＝1.0； Q1γ――汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取Q1

γ＝1.4；

γ――人群荷载的分项系数，取

γ＝1.4；

L2γLj γ――可变作用的结构设计使用年限荷载调整系数，取L2γ＝1；

ψ――人群荷载的组合值系数，取

ψ＝0.75。

（2）作用频遇组合(用于正常使用极限状态设计)

永久作用为标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相结合,其效应组合表达式为

f f11q 11

G Q Q m

d ik k j jk i j S S ψψ===∑∑（，，）《通规》4.1.6-1式

式中 f1ψ-汽车荷载（不计汽车冲击力）频遇值系数，取0.7；

q j

ψ-第j 个可变作用的准永久值系数，人群荷载取1.0。

（3）作用准永久组合（用于正常使用极限状态设计）

永久作用标准值与可变作用准永久值相组合，其效应组合表达式为：

q d ik qj jk i 1j 1

S S G S Q ψ===+∑∑（）

《通规》4.1.6-2式

式中qj ψ

—汽车荷载（不计汽车冲击力）的准永久值系数，取0.4，；

S —作用准永久组合的效应设计值,结构抗裂验算时,其中可变作用仅考虑汽

车等直接作用于构件的荷载效应。

表2-2 作用效应组合表

3持久状况承载能力极限状态下的截面配筋及验算

3.1配筋计算

受压区高度应符合下列要求：

式中：

o γ——桥梁结构的重要系数。按“公预规”

d M ——弯矩组合设计值，这里取基本组合设计值ud M

cd f ——混凝土轴心抗压强度设计值。按“公预规”

sd f ——纵向普通钢筋抗拉强度设计值。按“公预规”

0h ——截面有效高度。 x ——截面受压区高度。

由以上公式解二次方程得到x 值。并且取0b x h ξ≤的x 值。

跨中截面有效高度：0h ＝0.08－0.03＝0.05m ，混凝土保护层c=a s -5=25mm 满足规范要求且大于钢筋公称直径d=10mm 。

解得：x1＝0.00592m ， x2＝0.0941m m h b 0265.0050.053.00=?=≥ξ（舍去）受拉区钢筋的配筋面积s A ：

实配6Φ10，As ＝471.242mm >2

12.160mm 且ρ=1.92%>ρmin =0.2%，满足要求。

3.2正截面抗弯承载力计算

按截面实际配筋计算截面受压区高度x 为：截面抗弯极限状态承载力为正截面抗弯承载力满足要求。

3.3斜截面抗剪承载力计算

根据“公预规”

（1）矩形截面设受弯构件，其抗剪应符合下列要求；斜截面抗剪承载力满足要求。

（2）矩形截面受弯构件，当符合下列条件时；可不进行斜截面抗剪承载力的验算。因为：

所以，可不进行斜截面抗剪承载力的验算。式中：

V ——验算截面处由作用（或荷载）产生的剪力组合设计值

b ——相应于剪力组合设计值处的矩形截面宽度（mm ）

4持久状况正常使用极限状态下的裂缝宽度验算

W 可按下列公式计算：

123

30(

)

0.2810ss

tk s

W C C C E σρ+=+ （mm ）

式中：

1C ——钢筋表面形状系数，对光圆钢筋，1C ＝1.4； 2C ——作用（或荷载）长期效应影响系数，

210.5

s N C N =+，其中l N 和s N 分

别为按作用（或荷载）长期效应组合和短期效应组合计算的内力值（弯矩或轴向力）；

C ——与构件性质有关的系数，当为钢筋混凝土板式受弯构件时，3C

＝1.15，

其他受弯构件 3

C ＝1.0，轴心受拉构件

C ＝1.2，偏心受拉构件

C ＝1.1，偏心受压

构件

C ＝0.9：

σ——钢筋应力；

d —— 纵向受拉钢筋直径（mm ），当有不同直径的钢筋，采用等代直径。

ρ—— 纵向受拉钢筋的配筋率，对钢筋混凝土构件，当ρ>0.02时，取ρ＝0.02；当ρ<0.006时，取ρ＝0.006；对于轴心受拉构件时，ρ按全部受拉钢筋截面面积

A 的一半计算；

M ——按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值。

受拉钢筋在作用频遇组合下的应力为：

把以上数据带入W tk 公式：

按《公预规》第6.4.2条，人行道板的裂缝宽度允许值为0.2mm ，则裂缝宽度满足要求。

5持久状况正常使用极限状态下的挠度验算

5.1计算开裂截面的抗弯刚度

a ES =C S E E =4

103.0101.2??=7

A co = a ES ·A s =7×0.0004174 =0.00292m 2

式中，a ES 为钢筋与混凝土的弹性模量比; A CO 为钢筋换算混凝土的面积; A s 为钢筋的面积; 全截面换算截面面积：全截面换算截面受压区高度χ0 全截面换算截面惯性矩

全截面换算截面重心轴以上部分面积对重心轴面积矩全截面换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩

由）（/

00s ES 2/0h A a bx 2

1x -= 求得

＇χ0=)1)/(21((/0-+?s

Es s Es A bh b A αα

则Icr= 2

003

0)(3＇χ＇

χ-+h A a b S ES

=0.49?0.01923/3+7×0.0004174×(0.05-0.0192)2=3.93?10-6m 4

因γ=00

2W S ，则

Mcr=γf tk W 0=2S 0f tk

=2×4.04×10-4×2.01×103 =1.624KN ·m

B=cr s cr s

cr C B B M M M M B I E 0

200])1[()()(95.0-+ =6

5225

341093.310×114.295.0])3.1624.11[()3.1624.1(10×114.2101003.95.0———??-+???? =321.01KN ·m

5.2受弯构件跨中截面处的长期挠度值

根据上述计算结果,荷载频遇组合作用下跨中截面弯矩标准值M s =1.30KN.m ，结构自重下跨中截面弯矩标准值MG=0.55KN.m ；对C30混凝土，挠度长期增长系数 ηθ=1.60。

受弯构件在使用阶段的跨中截面的长期挠度值为：

在结构自重下跨中截面的长期挠度值为：则按可变荷载频遇值计算的长期挠度值为：因此，挠度满足《公预规》第6.5.3条要求。 5.3预拱度设置

《公预规》第6.5.5条，钢筋混凝土受弯构件，当有荷载短期效应并考虑荷载产生的长期效应影响后产生的长期挠度不超过计算跨径的1/1600时，可不设预拱度。

在荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响下此结构跨中处产生的长期挠度

为mm 969.01600

1055.11600L m m 62.13

c =?=>

=ω，故跨中截面需要设预拱度。根据《公预规》第6.5.5条对预拱度设置的规定，得跨中截面处的预拱度为：综上所述，人行道板符合规范要求。

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。图1 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。图2 板的计算简图 1.荷载计算 30mm现制水磨石 m2 70mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m＝ kN/ m2 80mm钢筋混凝土板25kN/ m3×0.08m＝2 kN/ m2 20mm石灰砂浆 17kN/ m3×0.02m＝ kN/ m2 恒载标准值g k＝ kN/ m2 活载标准值q k＝ kN/ m2

荷载设计值 p ＝×+×＝ kN/ m 2 每米板宽 p ＝ kN/ m 2.内力计算计算跨度板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm 跨度差（2420 3.配筋计算 b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f c ＝ N/mm 2, f t = N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。 281 0.35%100080 ρ= =?>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==? =及板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。

20米预应力混凝土空心板桥计算书装配式预应力混凝土空心板桥计算毕业设计论文

装配式预应力混凝土空心板桥计算第Ⅰ部分上部构造计算一、设计资料及构造布置 (一)设计资料 1.跨径：标准跨径20.0m，计算跨径l=19.6 m，预制板全长19.96 m。 2.荷载：汽车—20级，挂车—100，人群荷载 3.5KN/m2。 3.桥面净宽：行车道7.00 m，人行道每测0.75 m。 4.主要材料：混凝土：预制行车道板40号混凝土，桥面铺装及接缝亦用40号混凝土，其余均为25号混凝土。预应力筋采用φ15.24（7φ5）钢绞线，R b y =1860Mpa，普通筋直径d≥12mm者采用Ⅱ级钢筋，直径d<12mm者采用Ⅰ级钢筋（但吊环必须用Ⅰ级钢筋）。 5.施工要点：预制块件在台座上用先张法施加预应力，张拉台座长度假定为 70m。设计时要求预制板混凝土强度达到80%时才允许放松预应力筋。计算预应力损失时计入加热养护温差20℃所引起的损失。预应力钢绞线应进行持荷时间不少于5min的超张拉。安装时，应待接缝及现浇层混凝土与预制板结合成整体后再敷设铺装层及安装人行道板等。 6.技术标准及设计规范：（1）.《公路工程技术标准》（JTT01—88）；（2）.《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）；（3）.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85），以下简称《预桥规》。（4）.《桥梁工程》2001，范立础主编，人民交通出版社出版。（5）.《公路桥涵设计手册》〈梁桥·上册〉（1996），徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社出版。（二）、构造及设计要点 1.主梁片数：每孔8片。 2.预制板厚85cm，每块宽100cm。

单向板肋形楼盖设计案例

单向板肋形楼盖设计案例某水电站副厂房楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋形结构。其平面尺寸为 22.5m×18.0m，平面布置如图1 所示。楼板上层采用20mm厚的水泥砂浆抹面，外墙采用240mm厚砖墙，不设边柱，板在墙上的搁置长度为120mm，次梁和主梁在墙上的搁置长度为240mm。板上可变荷载标准值qk=6 kN/m 2 。混凝土强度等级为C20，梁中受力钢筋为HRB335 级，其余钢筋为PRB235 级。初步拟定尺寸：板跨为 2.5m，板厚为100mm；次梁的跨度为 6.0m，其截面尺寸为200mm×500mm；主梁跨度为7.5m，其截面尺寸300mm×800mm。按刚度要求，板厚h≥l/40 =2500/40=63mm，次梁高度h≥l/25=240mm，主梁高度h≥l/15=500mm，拟定尺寸均满足刚度要求。该厂房为3级水工建筑物，基本组合时的安全系数K=1.25。试为此楼盖配置钢筋并绘出结构施工图。

（一）板的设计 1.计算简图板的尺寸及其支承情况如图2（a）所示。计算跨度：边跨ln1=2500–120–200/2=2280mm l01=ln1+b/2+h/2=2280+200/2+100/2=2430mm l01=ln1+a/2+b/2=2280+120/2+200/2=2440mm l01=1.1ln1=1.1×2280=2508mm 应取L01= 2430mm，但为了计算方便和安全，取L01=2500mm

中间跨L02=lc=2500mm 两跨相差（L02–L01）/L02=（2500–2430）/2500=2.8 %＜10 %，应按等跨来考虑， 9 跨按5 跨计算。其计算简图如图2（b）所示。图 2 连续板的构造及计算简图 2.荷载计算: 在垂直于次梁的方向取1m宽的板带作为板的计算单元。永久荷载：100mm厚钢筋混凝土板自重25×1.0×0.1=2.5kN/m 20mm厚水泥砂浆面层重20×1.0×0.02=0.4kN/m 永久荷载标准值gk=2.5+0.4=2.9kN/m 可变荷载：可变荷载的标准值qk=6.0kN/m 折算荷载：gk′=gk+qk/2=2.9+6.0/2=5.9kN/m qk′=qk/2=6.0/2=3.0kN/m 3.内力计算

现浇箱梁支架设计计算书.

现浇箱梁支架设计计算书第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）第二章工程概况本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。

2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。

防撞栏杆及桥面板计算书

预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术通用图设计计算书空心板悬臂及防撞栏杆配筋计算设计计算人：日期：复核核对人：日期：单位审核人：日期：项目负责人：日期：编制单位：湖南省交通规划勘察设计院编制时间：二○○六年七月

防撞栏杆及桥面板配筋计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3．《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006) 1.2参与计算的材料及其强度指标材料名称及强度取值表表1.1 1.3 荷载等级荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力 2．偶然作用：汽车碰撞作用

3.作用效应组合（1）承载能力极限状态对空心板悬臂计算：组合设计值Sud=1.11.2×永久作用对防撞栏杆计算：组合设计值Sud=永久作用+汽车碰撞作用（2）正常使用极限状态对空心板悬臂计算：作用短期效应组合：永久作用作用长期效应组合：永久作用 1.5 计算模式、重要性系数结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1.6 计算单位的审核指导意见 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件采用桥梁博士V3.0.3计算，计算共分两部分，一是空心板悬臂计算，计算简图见图2.1，二是防撞栏杆计算，计算简图简图2.2 图 2.1 空心板悬臂计算简图

图 2.2 防撞栏杆计算简图计算简图空心板悬臂计算考虑防撞栏杆、混凝土现浇层及悬臂自重，对承载能力和使用阶段的裂缝进行计算。防撞栏杆考虑汽车的撞击作用，对承载能力进行计算。防撞等级采用SB 级，从《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)5.1款可知碰撞力P 为365kN 。 2.2 计算结果及结果分析 2.2.1空心板悬臂计算结果及结果分析 1.持久状况正截面承载能力极限状态验算空心板悬臂根部截面的的弯距，考虑防撞栏杆自重、钢筋混凝土和沥青混凝土现浇层及悬臂自重，取纵桥向1m 计算，不考虑混凝土现浇层参与受力。 1910.343 2.94810.280.130.11240.13/2 3.933kN m ) M =??+??+????=?（ 0ud 1.1 1.2 4.449 5.192kN m )S γ=??=?（取宽1000mm ，高240mm 的截面进行验算，受力钢筋采用HRB335，直径为12mm ，钢筋中心距离截面边缘的距离为37mm 。极限承载力计算：0ud 44.7kN m 5.192kN m R S γ=?≥=?，满足规范要求。受弯构件最小配筋率验算：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），受弯构件一侧受拉钢筋的配筋百分率不应小于td sd 45/f f ，同时不应小于0.2。 td sd 45/45 1.23/2800.29f f =?=，因此最小配筋率为0.29％。最小配筋面积 4 2 min 6.3510m Ag -=? < 实际配筋面积427.9210m Ag -=?，满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）9.1.12条要求。 2.持久状况正常使用极限状态验算

桥梁工程课程设计计算书

桥梁工程课程设计及计算书设计题目: 桥梁工程课程设计学院：土木与建筑学院指导老师：汪峰姓名：学号：班级： 2014年6月

一、基本资料 1．标准跨径：20 m 计算跨径：19.50 m 主梁全长：19.96 m 2．桥面净宽：净7.5 m+2×0.25 m 3. 车辆荷载：公路— 级 4. 人群荷载：3.0 KN/m2 5. 选用材料：钢筋：采用HRB300钢筋，HRB335钢筋。混凝土：主梁C40 人行道及栏杆：C25 桥面铺装：C25（重度24KN/m） 6. 课程设计教材及主要参考资料：《桥梁工程》.姚玲森编.人民交通出版社，1990年《桥梁工程》.邵旭东等编.人民交通出版社，2007年《桥梁工程》.范立础编.人民交通出版社，2001年《简支梁桥示例集》.易建国编.人民交通出版社，2000年《桥梁工程课程设计指导书》.桥梁教研室.哈尔滨工业大学教材科， 2002年《梁桥设计手册》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）人民交通出版社北京《拱桥设计手册（上、下）》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年《配筋混凝土结构设计原理》袁国干主编，同济大学出版社二、桥梁尺寸拟定 1．主梁高度：h=1.5m 梁间距：采用5片主梁，间距1.8m。 2．横隔梁：采用五片横隔梁，间距为4×4.85m,梁高1.0m, 横隔梁下缘为15cm,上缘为16cm。 3．主梁梁肋宽：梁肋宽度为18cm。 4．桥面铺装：分为上下两层，上层为沥青砼厚2.0cm, 下层为C25 防水混凝土垫层厚10.0cm。桥面采用1.5%横坡。 5．桥梁横断面及具体尺寸：（见作图）

单向板配筋计算书

水工钢筋混凝土结构课程设计计算书设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构题号：班级：水电0601 姓名：李海斌学号：200690250127 指导教师：王中强彭艺斌任宜春日期：2009年6月8-14 日

目录 1课程设计任务书…………………………………………………………………… 2 计算书正文………………………………………………………… 第一章结构布置及板梁截面的选定和布置…………………………………… 1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2) 1.2.1板厚度的选定 1.2.2次梁的截面尺寸 1.2.3主梁截面尺寸第二章单向板的设计 2.1板的荷载计算 (3) 2.1.1板的永久荷载的计算 2.1.2板的可变荷载的计算 2.2板的计算跨度计算 (1) 2.2.1边跨的计算 2.2.2中间跨度计算 2.2.3连续板各界面的弯矩计算 2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1 第三章次梁的设计 3.1次梁的荷载计算………………..………………… 3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1) 3.1.2次梁承受可变荷载设计值……………………………… 3.1.3次梁承受荷载设计值………… 3.2 次梁的内力计算………………..………………………………………… 3.2.1次梁边跨计算………………..………………… 3.2.2次梁中间跨计算 (1) 3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算…………………………… 3.4次梁的承载力计算 (3) 3.4.1正截面受弯承载力计算 3.4.2翼缘计算宽度的计算………………………………… 3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..………………… 3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .1 3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1) 第四章主梁设计………………..……………… 4.1主梁内力的弹性理论设计 (1) 4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………

单向板肋梁楼盖设计算书(参考例题)

一、设计题目及目的题目：某工业厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计。目的：1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。 2、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。 3、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。 4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。 5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。 6、学会编制钢筋材料表。二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图（1）结构平面布置图（1：200）（2）板的配筋图（1：50）（3）次梁的配筋图（1：50；1：25）（4）主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图（5）钢筋明细表及图纸说明三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m2 2、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用：（1）、混凝土：C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。

一、结构平面结构布置： 1、确定主梁的跨度为m 6.6,次梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下： 2、按高跨比条件，当mm l h 5540 1 =≥ 时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=。 3、次梁的截面高度应满足 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400=；则2 1 (=b ～ 133()3 1 =h ～mm )200，取mm b 200=。 4、主梁的截面高度应该满足81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则2 1 (=h ～ 200()31 =h ～mm )300，取mm b 250=。

小桥计算书

K0+799.79小桥、K4+118小桥上部结构计算书计算：复核：审核：有限公司二〇一三年

（一）K0+799.79小桥整体式现浇钢筋砼空心板计算书 1、设计资料（1）结构型式：本桥上部结构为1×10.0m整体式现浇钢筋砼空心板。（2）板跨径：板长9.96m，计算跨径9.30m。（3）桥面宽度：0.50m防撞护栏+8.75m行车道+2.25m人行道护栏，全宽11.50m。（4）设计荷载：公路—Ⅱ级。（5）环境类别：Ⅰ类。 2、设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。 3、计算程序采用平面杆系计算软件“桥梁博士3.0”进行结构计算。 4、计算荷载（1）自重空心板的截面按设计截面尺寸输入，其重量由软件自动计入。（2）二期恒载桥面铺装及防撞护人行道栏折合线荷载107kN/m加载。（3）活载汽车荷载按规范规定采用。汽车荷载的冲击系数为：0.273。（4）温度影响考虑体系温差±20℃，梯度温度效应按规范要求取值。（5）收缩徐变按规范规定取用。 5、计算模型说明（1）计算模型空心板现浇长度9.96m，计算跨径9.30m。结构共划分为18个单元，19个节点。如图1所示：

图1 计算模型（2）施工阶段划分施工阶段的划分考虑结构的分阶段受力，根据设计图纸将空心板施工划分为3个计算阶段进行模拟。 a、整体现浇空心板； b、施工二期恒载； c、按规范规定进行收缩徐变。 6、验算结果（1）承载能力极限状态验算表1 承载力极限状态验算由上表可见，承载能力极限状态下所有截面抗弯承载力均满足要求。

单向板肋梁楼盖设计计算书.

单向板肋梁楼盖设计计算书姓名：学号：班级：宁波大学建筑工程与环境学院 2013年12 月12日

目录一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图附图2.板的配筋示意图附图3.次梁配筋示意图附图4.主梁配筋示意图附图5.板平法施工图示例附图6.梁平法施工图示例

单向板肋梁楼盖设计任务书（1）设计要求 ①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。 ②主梁内力按弹性理论计算。 ③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。构造要求、施工图绘制。（2）设计资料 ①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2 ②楼面做法楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚抹灰（3/17m KN =γ）。 ③材料混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HPB400级。单向板肋梁楼盖设计计算书 1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m 。楼盖结构的平面布置图见附图1。按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板，按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=200。主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=300mm 。柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。 2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计 ①．荷载计算恒荷载标准值（自上而下） 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡小计： 3.03KN/㎡活荷载标准值： 5.2KN/㎡

楼盖课程设计单向板楼盖设计

目录一、设计资料 (2) 二、单向板楼盖设计 (3) 1．承载能力极限状态设计 (3) 1）板（塑性方案设计） (3) 2）次梁（塑性方案设计） (7) 3）主梁（弹性方案设计） (11) 2．正常使用极限状态裂缝与挠度验算 (16) 1）主梁裂缝宽度验算 (16) 2）主梁挠度验算 (17) 三、双向板楼盖设计 (20) 1．承载能力极限状态设计 (20) 1）板的计算（塑性方案设计） (20) 2）支承梁的计算（弹性方案设计） (24) 2．正常使用极限状态裂缝与挠度验算 (29) 1）短边 (29) 2）长边 (31)

设计资料：某多层民用建筑平面尺寸为b ×h=16.2m ×27m ，采用砖混结构，分别按单向板和双向板肋形楼盖进行设计。墙厚240mm ，壁柱截面尺寸500mm ×500mm ，中柱为混凝土柱，截面尺寸为400mm ×400mm 。楼盖面层做法：20mm 厚水泥砂浆找平后做10mm 厚水磨石面层，板底采用20mm 厚混合砂浆天棚抹灰。材料选用：梁内纵向受力钢筋采用HRB400级热轧钢筋，其余采用HRB335级热轧钢筋。混凝土强度等级为C35，可变荷载标准值3.5kN/2 m 。由规范查得：16.7c f MPa = 1.57t f MPa = 2.20tk f MPa = 43.1510c E MPa =? 由规范查得： HRB400级钢筋：360y f MPa = 52.010s E MPa =? HRB335级钢筋：'300y y f f MPa == 52.010s E MPa =? 要求： 1、按考虑内力重分布的方法进行单向板肋形楼盖板及次梁的内力及配筋计算，按弹性方法进行单向板楼盖主梁的内力、配筋、变形及裂缝计算； 2、按塑性方法进行双向板肋形楼盖板内力及配筋计算，按弹性方法进行双向板肋形楼盖梁的内力、配筋、变形及裂缝计算。 3、分别绘出单、双向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图，要求单向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图一张（A3），双向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图一张（A3）。

单向板计算步骤

LB-1矩形板计算一、构件编号: LB-1 二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 四、计算信息 1.几何参数计算跨度: Lx = 2000 mm; Ly = 6000 mm 板厚: h = 100 mm 2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: ρ= 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.400 准永久值系数: ψq = 1.000 永久荷载标准值: ｑgk = 4.100kN/m2 可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/固定/固定 6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00 泊松比:μ = 0.200 五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 2000 mm

2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-40=60 mm 六、配筋计算(ly/lx=6000/2000=3.000>2.000,所以选择多边支撑单向板计算): 1.X向底板配筋 1) 确定X向底板弯距 Mx = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/24 = 1.287 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*1.287×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.030 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.030 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.030/360 = 60mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 60/(1000*100) = 0.060% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2 6) 计算纵跨分布钢筋面积不宜小于横跨板底钢筋面积的15%,所以面积为: As1 = As*0.015 = 200.00*0.15 = 30.00mm2 不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为: As1 = h*b*0.0015 = 100*1000*0.0015 = 150.00mm2 取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 150mm2 采取方案?8@200, 实配面积251 mm2 2.X向左端支座钢筋 1) 确定左端支座弯距 M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/12 = 2.573 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*2.573×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.060 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.060) = 0.062 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.062/360 = 123mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 123/(1000*100) = 0.123% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求

人行道板计算书

桥梁横向计算之四人行道板（横向）计算书计算: 复核:

。2011年8月

丁家洼河桥横向计算说明书目录一、工程概况 (1) 1. 技术标准和设计参数 (1) 1.1 技术标准 (1) 1.2 设计规范 (1) 二、恒载效应 (2) 三、荷载组合： (2) 四、配筋计算 (3) 五、截面复核 (4) 六、剪力验算 (5) 七、裂缝宽度验算 (5) 八、结论 (7)

一、工程概况 1. 技术标准和设计参数 1.1 技术标准 1.1.1 车辆荷载等级：公路I级 1.1.2 桥面纵坡：小于3% 1.1.3 桥面横坡：2%（单幅单向坡） 1.1.4 0.5栏杆+2m人行道+9.75车行道+0.5双黄线+9.75车行道+2m人行道+0.5 栏杆=25m。主梁间距1.65+3.1*3+1.65m+0.02m+1.65+3.1*3+1.65m =25.22m 湿接缝70cm。 1.1.5 人行道板铺装：6cm厚砖 1.1.6 人行道人群荷载：取q人群=5 2 kN m / 1.1.6 人行道板结构厚度：h=7.0cm 1.2 设计规范 1.2.1 《公路工程技术标准》（JTJ001-97）1.2.2 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）1.2.3 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.2.4 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）1.2.5 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）

二、恒载效应（1）成桥以后先计算简支板的跨中和支点剪力。根据《公预规D62-2004》第4.1.2条，简支板的计算跨径应为两只点之间的距离，L=1.0m 。简支板跨中弯矩：Mo ＝21231 ()8g g g L ?++? 简支板支点剪力：Qo ＝1231 ()2 g g g L ?++? g1：铺装自重 g2：结构层自重 g3：人群荷载 Mo ＝21231 ()8g g g L ?++? ＝1 (0.06230.0726 5.0) 1.025m 8kN ??+?+=g Qo ＝1231 ()2g g g L ?++? ＝1 (0.06230.0726 5.0)=4.12 kN ??+?+ 三、荷载组合：基本组合： 1.2 1.4ud sg sp M M M =+ 作用短期效应荷载组合：0.71sp sd sg M M M μ=++ 作用长期效应荷载组合：0.41sp sd sg M M M μ =+ + 表1 荷载组合表

人行道板技术标准

人行道维修相关技术标准及要求 1、修补人行道的结构强度不得低于结构，结构、材质、颜色、功能、道板尺寸等，均应与人行道一致，整体换铺时应与原路面协调衔接。 2、所选维修材料应符合相关标准的规定，并有质量合格证明；防滑性能需满足相关技术要求，根据原设计要求所用材料铺设。。 3、铺装工序技术措施及施工步骤：清理工作面、铺设基层、铺砌道板砖、养护 1.清理表层，人行道板铺装前先清理干净基层上的废旧杂物，使铺设面整洁、干净，并洒水湿润。 2.基层铺设（预拌砂浆）（参考配合比） M10砂浆配合比（经验配比）：水泥∶砂=240∶1221=1∶ 5.09 C15混凝土配合比（经验配比）：水泥∶水∶砂∶碎石=1∶ 0.78∶3.27∶4.91 刚性基层一般采用C20~C25普通水凝混凝土，宜采用再生混凝土

柔性基层适用于土基层状况较好，碾压条件良好的路段或要求人行道结构透水的路段。人行道板材符合设计要求，同时满足相应技术标准。半刚性基层可采用石灰粉煤灰稳定碎石及水泥稳定碎石等。 3.铺砌道板砖，在面层正式铺砌前，应进行试铺，试铺经验收合格后方可开始正式铺砌。两相邻人行道面砖之间的接缝宽度应为3 ±1mm。人行道面层铺砌是必须采用“挂线定位法”，横缝线的布置宜10米一根，纵缝线可根据人行道的宽度挂出变线。横纵基准线布置完成后，经检查确认平整度、坡度、顺制度均达到要求后，方可进行铺砌。铺筑人行道板要求：预制块、块石铺筑平整不松动，缝隙饱满；纵横缝顺治，排列整齐，横向偏差不得大于10mm；铺筑人行道板完整，一块板不得超过一条裂缝，有缺角的用混凝土补平。平整度要求不得大于5mm 检查井及公共事业井盖框和人行道高差不得大于5mm 铺设过程中，新旧接茬要齐平，高差不得大于5mm；人行道应高出侧石顶面5mm。铺设道路无障碍设施人行道宽度超过3.5m时应设置盲道；铺设时应避开各类地面障碍物并距人行道边线0.25m~0.6m；盲道中应无障

单向板楼盖设计例题

4.3.2.9 单向板楼盖设计例题第一部分——内力分析某多层厂房的建筑平面如图4-37所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属楼房内。楼面均布可变荷载标准值为8kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，试进行设计。其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁内力按弹性理论计算。图4-37 +5.00建筑平面（1）设计资料楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm混合砂浆抹底。材料：混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板采用HPB300级钢筋。（2）楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置（对应横向承重方案）。主梁的跨度为6.6m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3 2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3，因此按单向板设计。根据表4－1，按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，故取板厚h=80mm（注：在民用建筑中，楼板内往往要双向布设电线管，故板厚常不宜小于100mm）。次梁截面高度应满足h=l0/18～l0/12=6600/18～6600/12=367～550mm。考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。截面宽度取为b=200mm。主梁的截面高度应满足h=l0/15～l0/10=6600/15～6600/10=440～660mm，取h=650mm。截面宽度取为b=300mm。

楼盖的平面布置见下图。结构平面布置图上应表示梁、板、柱，墙等所有结构构件的平面位置，截面尺寸、水平构件的竖向位置以及编号，构件编号由代号和序号组成，相同的构件可以用一个序号。 200 图4-38 +4.965结构平面布置图（注：板厚均为80mm）图中柱、主梁、次梁、板的代号分别用“Z”、“KL”、“L”和“B”表示，主、次梁的跨数写在括号内。（3）板的内力计算 1）荷载板的永久荷载标准值水磨石面层 0.65kN/m2 80mm钢筋混凝土板 0.08×25=2.0kN/m2 20mm混合砂浆 0.02×17=0.34kN/m2小计 2.99 kN/m2板的可变荷载标准值 8.0kN/m2永久荷载分布项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值大于4.0kN/m2，所以可变荷载分项系数应取1.3（见《规范》）。于是板的永久荷载设计值g=2.99×1.2=3.59kN/m2 可变荷载设计值q=8×1.3=10.4kN/m2

课程设计计算书

XX工程学院土木工程学院桥梁工程课程设计任务书姓名学号班级指导教师

目录第一章任务书 (3) 1.1目的与要求....................................。。。. (3) 1.2设计题目与技术标准 (3) 1.3设计内容 (3) 1.4归档书写要求 (4) 1.5设计规范与参考资料 (4) 第二章方案介绍............。.. (5) 2.1方案一：60+105+60M的变截面箱型连续梁 (5) 2.2方案二：56.25+110+58.75M斜拉桥 (9) 第三章方案比选 (12) 3.1方案优缺点比选 (12) 3.2结论 (12) 第四章设计总结 (13)

第五章参考文献 (13) 第一章任务书一、目的与要求桥梁工程课程设计是土木工程专业道桥方向《桥梁工程》专业课教学环节的重要组成部分，其目的在于通过桥梁工程课程设计的基本训练，深化掌握本课程的实用理论与设计计算方法；理解桥梁设计的程序、方法和计算内容；熟悉有关标准规范、规程在工程设计中的应用及其重要性；能查阅有关设计手册、标准图、参考书，并进行认真分析研究，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。在课程设计的实践过程中，能使学生巩固和扩大专业知识，掌握本学科的主要知识，进一步培养学生综合运用所学知识分析和解决实际问题的能力，从而提高学生的动手能力和综合素质。学生在教师的指导下，综合应用所学结构力学、结构设计原理、桥梁工程等课程知识，按时按量独立完成所规定的设计工作。具体要求如下： 1.根据标准图、技术规范与经验公式，正确拟定各部结构尺寸，合理选择材料、标号。 2.计算结构在各种荷载与其他因素作用下的内力组合效应，并进行配筋计算与设计。 3.正确理解《公路桥涵设计规范》有关条文，并在设计中合理运用。 4.加强计算、绘图、文件编制等基本技能的训练。二、设计题目与技术标准 1.设计题目预应力混凝土变截面连续箱型梁桥设计 2.技术标准： ⑴桥面净空：按桥面标高+12m ⑵设计荷载：城市主干道A，人群荷载4.0KN/m2 ⑶桥面铺装：表层为4cm厚沥青混凝土，下为8cm厚防水混凝土 ⑷桥面横坡：双向1.5% 三、设计内容 ⑴上部结构横断面布置草图； ⑵荷载横向分布系数计算； ⑶箱梁内力计算与内力组合；

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

1钢筋混泥凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计目的通过本课程的设计试件，使学生了解并熟悉有关钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和设计步骤，培养其独立完成设计和解决问题的能力，提高绘图能力。二、设计资料 1、工程概况：某框架结构工业仓库，二层建筑平面图如下图所示（楼面标高4.00m）,墙厚370mm,混凝土柱400x400mm。板伸入墙120mm,次梁伸入墙240mm,主梁伸入墙370mm。房屋的安全等级为二级，拟采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖。图1 梁板结构平面布置 2、楼面构造层做法：20mm厚石灰砂浆粉刷，30mm厚水磨石楼面（标准值0. 65kN/m2） o 3、活荷载：标准值为7. 5 kN/m2 o 4、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3。 5、材料选用：混凝土采用C25（A=11.9N/〃”2, /=1.27N/〃m2）钢筋梁中受力主筋采用HRB400级（f =36ON/〃* ） x 其余采用HPB235级（人=210"/〃〃/）三、设计容 1、确定结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置

2、板的设计（按塑性理论） 3、次梁设计（按塑性理论） 4、主梁设计（按弹性理论） 5、绘制结构施工图，包括：（1）、结构平而布置图（2）、板、次梁、主梁的配筋图（3）、主梁弯矩包络图及抵抗弯矩图（4）、设计说明（5）、次梁钢筋材料表四、成果要求 1、课程设计在1周完成。 2、计算书必须统一格式，并用钢笔抄写清楚（或打印）。计算书（施工图）装订顺序：封面、评语页、目录、任务书、设计说明、计算书正文和施工图。 3、施工图统一为A3图纸。要求图而布局均匀、比例适当、线条流畅、整洁美观，严格按照建筑制图标准作图。 4、在完成上述设计任务后方可参加设计答辩及成绩评定。五、参考资料 1、《混凝土结构设计》，梁兴文主编，中国建筑工业 2、GB50010-2002,《混凝土结构设计规》 3、GB50009-2001,《建筑荷载设计规》

人行道架空计算书

支路十六人行道架空结构计算书计算：复核：审核：湖南大学设计研究院有限公司 2011年3月

支路十六人行道架空结构计算书一、条件 1）人行道架空面积30m 2 2）架空横梁跨径l=8.4m 3）盖板上作用均布活载：人行荷载5KN/m 2 4)盖板为不规则三角形，跨径L=0~3.5m 5)栏杆长11m ，0.75KN/m 二、盖板设计 1、由于盖板为三角形的不规则形状，本次设计按最大跨径3.5m 的简支板进行考虑。本次设计暂拟定盖板厚度h=3.5/35=0.1m,取h=0.2m. h0=0.2-0.05=0.15m 2、荷载活载：人行:q 1=5KN/M 2 恒载：自重(包括人行道铺装0.05米m)：q 2=（0.2+0.05）*25=6.25KG/M 栏杆：0.75KN/m M=1/8*(q 1+q 2)*L 2=17.3KN.M Q=ql/2=(0.75+6.25+ 5)*3.5/2=21KN 悬臂处：M=1/2*q*l 2 =0.5*(5+6.25+0.75)*1*1=6 KN.M Q=ql=(0.75+6.25+5)*1=12KN 2280002211 39.1 6.5206.5 2.061088 2005015036.782.5(1,13.8/,3000,280/,0.55) b c y b M q l kN m N mm h mm x h mm h mm f N mm b mm f N mm ξαξ=??=??=?≈??=-====?======b ＜x

=8.3mm<0.55*0.15=82.5mm (其中，a=1,f c=14.3,b=1000 ) A S=(a1*f c*b*x)/f y=1*14.3**1000*8.3/280=424mm2 (其中，a1=1,f c=14.3,b=1000,f y=280 ) 本次设计取 16@15，A S=1205mm2 二、验算 x=f y*A S/a1*f c*b=280*1205/1*14.3*1000=23.6mm<0.55*0.15= 82.5mm 正截面大承载力：M=a1*f c*b*x(h0-x/2)=46.6KN.m>17.3KN.m 截面抗剪力: Q=0.038*R1*b*h0=0.038*1.39*100*15=79.23KN>21KN 可按构造配筋。 1）悬臂部分正截面大承载力：M=46.6KN.m>6 KN.m 截面抗剪力: Q=0.038*R1*b*h0=0.038*1.39*100*15=79.23KN>12KN 可按构造配筋。三、横梁设计：本次设计暂拟定横梁厚度h=8.4/18=0.46m,取h=0.5m. h0=0.5-0.05=0.45m 宽度b=h/2=0.25m,取b=0.4米。 2、荷载活载：人行:q1=0.5*5*30/8.4=9KN/M 恒载：自重：q2=0.4*0.5*25=5 KN/M