精处理系统调试过程中存在的问题及处理措施
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[收稿日期]2011-05-24
[作者简介]张文耀(1983—),男,内蒙古人,硕士,助理工程师,从事电厂化学基建调试工作。
氧器。
2调试过程中存在的问题及处理措施
2.1过滤器铺膜效果不好2.1.1存在的问题
过滤器第1次铺膜时,其内部滤元的上部纤维
粉较少,膜的厚度远远达不到设计要求。在过滤器铺膜循环的过程中,发现铺膜辅助箱溢流严重,过滤器内的水位一直下降,至铺膜结束水位已经下降到上窥视窗以下,如图1所示。
2.1.2
处理措施
首先尝试修改铺膜程序(注水→铺膜循环→铺膜→加树脂→铺膜→保持),缩短了铺膜循环的时间,铺膜效果有所改进,但仍然不理想,还需对设备进行改造。因此提出如下2个方案。
方案1:在现有的铺膜辅助箱溢流管上加装节流孔板,改造较简单,但节流孔板孔径较难确定,需多次尝试。
方案2:抬高铺膜辅助箱溢流管。
最终采用方案2对2台机组的过滤器铺膜系统进行了改造,将溢流管制成倒U 型,最高处与过滤器顶部持平(如图1所示)。改造后过滤器铺膜效果明显改善。
2.2冲洗水泵憋压
冲洗水泵出口没有设置再循环管路,水泵额定
出力为80t/h ,而阴、阳树脂再生和分离期间最小所需流量仅为10t/h 左右,造成水泵严重憋压。经在水泵出口加装了直径为30mm 的再循环管路处理后,一方面解决了水泵憋压问题,另一方面便于调节流量。
2.3混床运行周期短
混床普遍运行周期短,个别混床只能运行3d 。
对树脂污染程度、输送效果、分离效果、再生效果、混合效果逐一进行了排查,均没有发现问题。最终确定主要原因为给水的pH 值较高,混床入口水中NH 3的质量浓度偏高。NH 3水解产生NH 4+和OH -,在系统底部形成NH 4++Na +交换带,影响了树脂对Na +的交换。当NH 4+穿透保护层时,Na +也随之漏出,即系统失效,造成系统运行周期短,耗酸量、耗碱量和自用水率偏高[1]。
此外,随着国产树脂在启动过程中被反复擦洗,破碎树脂不断被反洗出系统,有的混床树脂总量也随之减少,这也是系统运行周期缩短的1个原因。
基于上述原因,应在保证汽水品质合格的条件下尽快进行加氧处理。根据超临界直流机组运行经验,加氧处理可以降低给水含铁量,减少水冷壁管铁的沉积量,延长锅炉化学清洗周期及凝结水精处理混床的运行周期[2-3],减少锅炉加药量。
2.4
爆膜时废水飞溅
由于爆膜是瞬间泄压,使得排水沟出现爆溅现
象,容易使排气口附近的阀门执行机构或压力变送器进水,影响正常使用。建议排水沟用铁板或水泥盖板盖住,避免水花飞溅。
2.5
碱液结晶
在阴树脂再生的过程中,发现碱的质量分数偏
低,增大计量泵行程后,碱的质量分数仍然低于
2%。对再生流量、碱液浓度等参数及碱注射泵进行
检查,未发现异常。鉴于酸碱储间的温度较低,初步判断是碱液结晶造成。对碱计量泵前滤网拆开进行检查,发现滤网内部几乎全是冰块,碱液结晶严重。用热水对滤网进行了清洗,清洗完成后恢复系统,重新进行阴树脂再生,碱液浓度正常。
在北方冬季进行精处理调试,要密切关注酸碱储间的温度,避免碱液结晶,影响阴树脂的再生能
力。
2.6酸度计取样管路腐蚀
由于再生间酸度计取样管路采用普通不锈钢材
质,在再生过程中曾多次被腐蚀,既影响阳树脂的再生,也容易发生酸液伤人的事故。建议今后酸取样管路务必选用耐酸腐蚀材质,并且在前期要对酸储罐及管路的衬胶进行电火花试验,避免发生酸液泄漏事故。
2.7分离塔跑树脂
在失效树脂从混床输送至分离塔的过程中,发
覆盖过滤器
图1铺膜循环示意图
铺膜辅助箱
改造后溢流管
改造前溢流管
铺膜泵
水位
上窥视窗
内蒙古电力技术
2011年第29卷第5期
106
(上接第104页)
4.3锅炉干态、湿态频繁转换
干、湿态转换期间,在锅炉稳定燃烧情况下,尽
量快速通过中间点负荷200MW ,并且尽量增减负荷远离此负荷点,防止燃料量和给水流量的扰动造成锅炉干态、湿态频繁转换。干、湿态频繁转换对锅炉影响较大,极易导致主蒸汽温度大幅下降。
4.4水冷壁超温
由湿态转入干态运行后,蒸汽过热度最好维持
在15~25℃,可以有效防止转换初期水冷壁超温。
4.5电机温升过高
再循环泵停止后,要继续保持高压冷却器和热
屏蔽装置的冷却水供应,直到泵壳温度下降至<65
℃。冷却水过早中断可能会使电机温度升高至约100℃,对电机绕组的使用寿命造成不利影响。4.6
水冷壁最小循环流量不能保证
为保证锅炉水冷壁水动力的稳定与安全,建议在直流负荷前一直保证水冷壁的最小循环流量,同时密切监视螺旋水冷壁出口、垂直水冷壁出口金属壁温和启动分离器进口温度变化情况。
5结束语
超临界直流锅炉启动系统的调试与运行应严格
控制注水、炉水及蒸汽品质。在干、湿态转换期间操作应快速而平缓,使锅炉平稳顺利通过中间点,避免汽温、汽压发生较大波动。应积极利用停炉机会定时清理各过滤器滤网,保证锅炉与启动系统的稳定运行。
[参考文献]
[1]西安热工研究院有限公司.超临界、超超临界燃煤发电技
术[M].北京:中国电力出版社,2008:31-32.
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临界直流锅炉本体说明书[M].哈尔滨:哈尔滨锅炉厂有限责任公司,2010:1-3,24-30.
[3]德国KSB 公司.600-660MW 电站锅炉再循环泵操作手册
[M].[s.l.]:德国KSB 公司,2010.
[4]李培华,戴云鹤,曹利,等.炉水循环泵电机腔室温升异常
的原因分析及对策[J].电力科学与工程,2010,26(6):55-
57.
编辑:白永军
现废水树脂捕捉器出现较多的完好树脂颗粒。经仔细观察,排除了树脂从分离塔排气口流出的可能,初步判定为分离塔底部水帽出现问题,立即将树脂从分离塔转移出去。从分离塔下部窥视窗观察,发现底部有1个水帽脱落。打开下部人孔,对脱落水帽进行恢复,并逐个检查其他水帽,未见异常。
2.8树脂输送缓慢
在失效树脂从混床输送至分离塔的步序中,第
1步是从混床底部进压缩空气,以松动在运行中被
压实的树脂,使树脂更加便于输送;接下来是水力输送→气力输送→水力输送→管道冲洗。但是在调试的过程中发现,水力输送速度缓慢,主要是因为冲洗水泵与反洗水泵共用,出口压力仅为0.3MPa ,而且输送管路较长,造成树脂输送困难[4-5]。后来将程控步序修改为气力输送→水/气输送→管道冲洗,只需要十几分钟即完成了树脂的输送,大大缩短了输送时间。
3效果
调试过程中,经过对以上问题的处理及解决,凝
结水精处理系统运行正常,出水水质ρ(SiO 2)<10
μg/L ,ρ(Na +)<3μg/L ,氢电导率(25℃)<0.15μS/cm ,ρ(Fe 3++Fe 2+)<5μg/L ,满足机组各种运行工况要求。
[参考文献]
[1]侯佳,刘辉.1021t/h 锅炉凝结水精处理系统存在的问题
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[3]王德军,李树民.给水加氧处理在800MW 机组上的应用
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[4]李长海.火电厂凝结水精处理系统调试[J].中国电力,
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[5]张宝军.凝结水精处理调试中的问题与对策[J].给水排水,
2010,36(7):71-72.
编辑:张俊英
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张文耀,等:精处理系统调试过程中存在的问题及处理措施
2011年第29卷第5期107