高强度钢板在自卸车轻量化设计上的应用研究

姨 姨 t１１ ＝
（σs ）０１ ＝ （σs ）１１
２３５ ７００
×８ ＝ ４．６ ｍｍ
用其对 Ｑ２３５ 材料的边板底板进行替换，边板底板厚为 ６
ｍｍ，取（σs ）０１ ＝ ２３５ ＭＰａ。可计算得用 ＸＡＲ３００ 钢板替代后的壁 厚理论计算值为
姨 姨 t１２ ＝
（σs ）０１ ＝ （σs ）１１
２３５ ７００
屈服应力 σs（ＭＰａ）
５５０ ５５０～９００
７００ ７００～１５００
９００ １０００ １１００
根据企业钢材实际应用情况和前面的计算分析所得到的 应力分布及各构件强度情况，综合目前市场高强度钢板品牌、 价格和性能指标，在进行高强度钢板替换应用之前，需要研究 确定哪些构件用高强度钢板替换，用什么高强度钢板更换，更 换的板厚是多少才能保证不低于原结构强度。
序
替换部件 原板厚
替换 Ｔ６１０
圆整板厚
号
名称
（ｍｍ） 计算板厚（ｍｍ） （ｍｍ）
１
车厢底板
８
５．３
５
２
边板底板
６
３．９
４
３
前板底板
６
３．９
４
４
后板底板
６
３．９
４
５．２ 高强度钢板结构强度验算 采用和原结构一样的网格密度、载荷工况和约束条件，对
高强度钢板替换后的车厢进行强度刚度校核。 车厢强度刚度对比分析。替换后结构与原车厢结构强度
×６ ＝ ３．９ ｍｍ
３．２ 用 ＸＡＲ３００ 高强度钢板替换
用 ＸＡＲ３００ 高强度钢板替换，其屈服应力为 ７００ ＭＰａ，取 （σs ）１１ ＝ ７００ ＭＰａ。
用其替换 Ｑ２３５ 材料的车厢底板，底板厚为 ８ ｍｍ，取（σs ）０１ ＝ ２３５ＭＰａ，可算出用 ＸＡＲ３００ 钢板替代 Ｑ２３５ 钢板时，底板的 壁厚理论计算值为
ＬＩＡＮＧ Ｃｈｏｎｇ，ＨＵＡＮＧ Ｚｈｏｎｇ－ｘｉａｎ，ＳＵ Ｘｉｏｎｇ－ｂｏ （Ｓｉｎｏｔｒｕｋ Ｌｉｕｚｈｏｕ Ｙｕｎｌｉ Ｓｐｅｃｉａｌ Ｐｕｒｐｏｓｅ Ｖｅｈｉｃｌｅ Ｃｏ．， Ｌｔｄ．， Ｌｉｕｚｈｏｕ Ｇｕａｎｇｘｉ ５４５１１２，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔ ｄｅｓｉｇｎ ｆｏｒ ａｎｏｔｈｅｒ ｔｙｐｅ ｏｆ ｔｈｅ ｈｅａｖｙ ｄｕｍｐ ｔｒｕｃｋ， ｗｈｉｃｈ ｌｉｆｔｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ ｉｓ ｔｈｅ ｆｒｏｎｔ－ｄｉｒｅｃｔ ｔｙｐｅ， ｉｓ ｒｅｓｅａｒｃｈｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｓｓ ｓｔｅｅｌ． Ｔｈｅ ｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｈｅｌｌ ｉｓ ｒｅｄｕｃｅｄ， ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｂｙ ｔｏｗ ｔｙｐｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｓｓ ｓｔｅｅｌ ｉｎ ｔｈｅ ｍａｒｋｅｔ ａｒｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ． Ａｎｄ ｆｉｎａｌｌｙ， ｔｈｅ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｄｅｓｉｇｎ ｆｏｒ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｐａｒｔ ｏｆ ｔｈｅ ｈｅａｖｙ ｄｕｍｐ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｓ ａｃｃｏｍｐｌｉｓｈｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｌｉｆｔｉｎｇ ｌｏａｄ ｃａｓｅ． Ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｓ ｖｅｒｙ ｃｌｏｓｅ ｔｏ ｔｈｅ ｏｒｉｇｉｎａｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ， ｂｕｔ ｔｈｅ ｗｅｉｇｈｔ ｏｆ ｔｈｅ ｎｅｗ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｓ ｒｅｄｕｃｅｄ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙ ｂｙ １０００ｋｇ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ： ｄｕｍｐ ｔｒｕｃｋ；ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｓｔｅｅｌ；ＦＥＭ；ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｄｅｓｉｇｎ ；ｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔ ｄｅｓｉｇｎ
针对前顶重型自卸车车厢常用的 ６－８ｍｍ 厚板，（受篇幅 所限，本文只应用两种不同高强度钢板进行等代替换计算对
比），综合对比情况确定选用何种高强度钢板。 ３．１ 采用 Ｔ６１０ 高强度钢板替换
利用 Ｔ６１０ 高强度钢板替换，其屈服应力为 ５５０ ＭＰａ，取 （σs ）１１ ＝ ５５０ ＭＰａ。
用其替换 Ｑ２３５ 材料的车厢底板，底板厚为 ８ ｍｍ，取（σs ）０１ ＝ ２３５ ＭＰａ，可算出用 Ｔ６１０ 钢板替代 Ｑ２３５ 钢板时，底板的壁 厚理论计算值为
图 ２ 应力监测区域示意图
图 ３ 应力监测区域示意图 （２）整体的应力分布及结构变形。利用有限元软件对车厢 典型工况进行了计算，得到车厢的整体应力分布和整体变形， 其整体变形图如图 ４ 所示。将各应力观测区域的最大应力进 行列表，为方便改进前后对比，数据均列于表 ３。
图 ４ 货厢整体变形图 除了上述观测区域外，底板、边板及前板非应力集中区域 应力水平不高，底板一般在 ５０～１００ ＭＰａ 之间，边板一般在 １００ ＭＰａ 左右，前板一般在 ５０ ＭＰａ 左右。计算得到单侧最大胀 厢为 １６．６２ ｍｍ。
《装备制造技术》２０１０ 年第 ９ 期
高强度钢板在自卸车轻量化设计上的应用研究
梁 冲，黄忠贤，苏雄波
（中国重汽集团 柳州运力专用汽车有限公司，广西 柳州 ５４５１１２）
摘 要：应用高强度钢板对前顶重型自卸车车厢进行等代设计，实现自卸车轻量化改进，同时提高车厢抗胀厢、耐冲击能力，延长车厢 使用寿命，提升用户营运效益。 关键词：自卸汽车；高强板；有限元；等代设计；轻量化
１．３１
２．０１
５０７
Βιβλιοθήκη Baidu
７６４
４２９
３８５
２６８
２．１６
１．３９
０．７８
０．７
１．１４
（单位：应力 －ＭＰａ；位移 －ｍｍ）
９
１０
１１
４４３
６９１
４６９
１．２８
２．００
１．３６
３７１
３３４
４８７
１．０８
０．６１
０．８９
最大 位移 １７．０
２０．６
采用高强度钢板替换后，车厢整体变形图如图 ５ 所示，最 大变形量为 ２０．５ ｍｍ，出现在侧板上边框中段，与原结构的 １７ ｍｍ 相比略有增大，但是增幅却并不大。因此，车厢整体刚度没 有明显下降。
图 １ 油缸支座网格局部放大图
２．２ 计算工况及加载方式的确定 受力分析和大量试算表明，在举升瞬间，车厢结构受力情
况最恶劣，基本可以包含其他工况受力情况。因此，以车厢举 升离开副车架的瞬间，作为计算工况。
载荷总质量以 ８０ ｔ 计算，边板载荷以货物堆至极限高度 简化计算。由于部分局部结构应力集中比较复杂，而且 ８０ ｔ 载 荷超载量偏大，因此在简化较为真实、应力集中程度不高的地 方，主要关注结构强度指标；结构简化较大、应力集中程度比 较高的地方，主要关注对比计算，即为后续改进设计提供对比 参考，即要求以后的改进结构相应位置的应力与原结构相同 位置应力相比，不得明显增高，甚至有所降低。 ２．３ 计算结果分析
刚度结果对比如表 ３ 所示。
方案
１
２
３
应力
１０１０ １３８
５９７
原结构
应力与屈服极限比 ４．３０ ０．５９ ２．５４
替换
应力
５２８ １５８
３０５
结构 应力与屈服极限比 ２．２５ ０．６７ １．３０
表 ３ 前后车厢强度刚度结果对比
应力监测区域
４
５
６
７
８
５４０
４２４
３２８
３０９
４７３
２．３０
１．８０
１．４０
姨 t１i ＝
（σs ）０i （σs ）１i
t０i
式中，n 为构件个数。
（ i ＝ １，２，…，n）
（１）
利用式（１）计算得到的高强度构件的强度，不会低于原普 通钢板构件，整个结构的强度也不会低于原结构。
从上面的公式看出，用什么高强度钢板材料替换原普通
钢板，直接与原结构构件的壁厚和材料的屈服应力相关联。实
某自卸车结构采用的是普通钢材，现需用高强度钢板对其替 代，以减轻结构重量。要求在承载能力不变，结构形式不变的
前提下，强度不能低于原结构。设普通钢板结构第 i 个构件的
壁厚和屈服应力分别为 t０i 和 （σs） ０i，现准备利用一种高强度钢 板进行替换，高强度钢板构件相应的壁厚和材料的屈服应力
分别为 t１i 和 （σs） １i 。以弹性力学和板壳理论为基础，推导出复 杂应力状态下利用高强度钢板替换普通钢板时壁厚计算公 式［１］，即
×６ ＝ ３．５ ｍｍ。
４ 高强度钢板材料的确定
在正式确定选用高强度钢板品牌之前，还要注意以下两 个问题：
56
（１）在利用高强度钢板等代设计时，需要对计算得到的壁 厚值进行圆整，圆整方向可按四舍五入进行；
（２）由于高强度钢板和普通钢板的弹性模量相差并不是 太大，因此对于强度特别高的材料，如果得出的壁厚值太小， 则还需要考虑薄壁构件的稳定性。
本文就高强度钢板在自卸车上进行强度等代设计，进行 了研究，用有限元法分析了原结构的强度、刚度。讨论了不同 强度的钢板替代方案，最后对典型产品进行了强度等代设计， 使其自身总质量减小了约 １ ０００ ｋｇ，取得良好的轻量化效果。
１ 高强度钢板构件等代壁厚计算公式
进行高强度钢板等代计算，首先要知道其替换原则。假设
中图分类号：Ｕ４６９．４
文献标识码：Ａ
文章编号：１６７２－５４５Ｘ（２０１０）０９－００５５－０３
随着石油、钢材价格的大幅上涨，以及道路计重收费政策 的实施，给市场用户增加了营运成本，给自卸车生产厂家带来 很大的成本压力，这种成本压力在一定程度上，又转嫁给市场 用户。市场用户对自卸车降低自重，以提高运营效益呼声越来 越高。企业已明显感觉到呼声和用户的成本压力。在此背景 下，自卸车生产企业纷纷加强了对车辆轻量化的研究。
姨 姨 t１１ ＝
（σs ）０１ （σs ）１１
＝
２３５ ５５０
×８ ＝ ５．３ ｍｍ
用其对 Ｑ２３５ 材料的边板底板进行替换，边板底板厚为 ６
ｍｍ，取（σs ）０１ ＝ ２３５ ＭＰａ。可计算得用 Ｔ６１０ 钢板替代后的壁厚
理论计算值为
姨 姨 t１２ ＝
（σs ）０１ （σs ）１１
＝
２３５ ５５０
车厢主体结构当作典型的板壳结构处理，采用 ｓｈｅｌｌ６３ 单 元对主体结构划分网格；翻转支座和油缸支座当作实体处理， 采用 ｓｏｌｉｄ４５ 单元进行离散化处理。采用 ｌｉｎｋ１１ 单元模拟举升 机构及后翻转支座的受力结构，保证支座和车厢连接及运动 关系。在保证计算规模、计算精度和计算时间协调情况下，采 用合理的网格密度对车厢划分网格，共得到 ３１８ ７５３ 个单元， ２８４ ５８８ 个节点，约 １７０ 万个自由度。油缸支座局部网格放大 图如图 １。
３ 高强度钢板替代方案分析
运力公司现生产的前顶重型自卸车车厢常用钢板材料为 Ｑ２３５。目前市场上高强度钢板产品比较多，常见牌号如表 １ 所示。
表 １ 高强度钢板材料
公司名称 太钢 ＳＳＡＢ
ＨＡＲＤＯＸ
名称 Ｔ６１０ ＤＯＭＥＸ 系列 ＤＯＣＯＬ７００ ＸＡＲ 系列 ＢＲＩＮＡＲ４００Ｃｒ ＤＵＲＯＳＴＡＴ４００ ＦＯＲＡ４００
约 １ ０００ ｋｇ，降重效果非常明显，且车厢变形没有明显增加，说 明采用高强度钢板等代设计是成功的。
（２）表中有部份应力值偏高，应为计算结构敏感引起的应 力升高，属局部尖点应力，实际产品在该处并无产生破坏，更 换高强板后，应力与屈服极限比基本都得到降低。
（３）采用高强度钢板进行等代设计，虽然因车厢总质量减 小而减少的成本与高强度钢板价格上升增加的成本，是相互 抵消的，没有直接降低生产成本，但整车总质量的减小，可以 减少油耗，提升营运效益，同时提升车厢的使用寿命，用户是 欢迎的。
６ 结束语
图 ５ 车厢整体变形图
（１）采用高强度钢板等代设计后，车厢自身总质量减少了
参考文献： ［１］ 范世斌，马 力，高金玲． 专用车构件高强度钢板强度等代设计中的
板厚计算［Ｊ］．专用汽车，２００９，（１）：３６－３７．
Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｆ ｔｈｅ Ｈｉｇｈ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ Ｓｔｅｅｌ ｉｎ ｔｈｅ Ｌｉｇｈｔ－ｗｅｉｇｈｔ Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｈｅａｖｙ Ｄｕｍｐ Ｔｒｕｃｋ
５．１ 高强度钢板替代方案确定 根据前述等代方案计算对比分析，并结合市场用户的接
受情况，将需替换高强度钢板部件的板厚进行计算，并将结果
《装备制造技术》２０１０ 年第 ９ 期
向上或向下圆整。这可由经验和整数偏差量得到圆整后，再进 行强度钢度校核即可。应用高强度钢板替换部件列表 ２。
表 ２ 高强度钢板等代替换计算列表
（１）应力观测区域的确定。对前顶式自卸车车厢进行强
收稿日期：２０１０－０６－２０ 作者简介：梁 冲（１９６９—），男，广西宜州人，工程师，现任技术中心高级设计师，研究方向为重型自卸车设计、重型矿运车底盘设计。
55
Equipment Manufactring Technology No.9，2010 度刚度计算，得到车厢的整体应力和整体变形情况。为了更好 的反映结构的应力水平，便于后续的对比分析，对车厢进行了 应力观测区域分类。应力观测区域共分为 １１ 个区域，分别如 图 ２ 和图 ３ 所示。
际使用过程中，只要知道新材料的屈服极限即可。这样得到的 结构是偏安全的。
２ 原结构强度刚度评价
有了等代替换公式之后，还需对原结构强度刚度进行分
析，知道哪些地方强度富裕，哪些地方强度不足，以便确定钢 板替换方案，保证替换后结构承载能力不低于原结构。
以柳州运力专用汽车有限公司生产的前顶式重型自卸车 车 厢 为 例 ，进 行 等 代 设 计 研 究 ，该 车 车 厢 外 形 尺 寸 为 ：箱 长 ７ ６００ ｍｍ。宽 ２ ５００ ｍｍ，高 ２ ０００ ｍｍ。 ２．１ 几何模型及网格的划分
通过前面高强度钢板替换计算及圆整原则可知，ＸＡＲ３００ 高强板相比 Ｔ６１０ 屈服强度虽然更高，算出的板料更薄，但圆 整后两者厚度是一样的。从轻量化及价格考虑，选用 ＸＡＲ３００ 高强板意义不大，经与采购部门及财务部门核算后，决定采用 Ｔ６１０ 高强度钢板作为改进替换用材。
５ 高强度钢板等代设计应用