三坐标机测量齿轮齿廓的不确定度评价

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基于GPS的三坐标测量机不确定度评定

基于GPS的三坐标测量机不确定度评定
杨桥 等 : 基于G P S的三 坐标 溺 量 祝 不 确 定 度 评 定
基于 G P S的 三 坐 标 测 量 机 不 确 定 度 评 定
杨 桥 徐 磊 姜 瑞
( 合肥工业大学仪器科学与光电工程 学院 , 安徽 合肥 2 3 0 0 0 9 )

要: 三坐标测 机足一个广 ‘ 泛应 用的儿何量测量仪器 , 准确评价其测量结果的不确定皮 , 对 于提升测量结果的可用性具 有重要意 义。本文基于产 品几
操作 规 范 的前 提下 , 由各 测量者 自行拟 定测 量策 略 , 不 同 测 量者 的测量 是相互 独立 的。 即每 个测 量者 均 须根 据 自
C MM) , 作 为一 种通用 的精 密 测量 仪 器 , 广 泛 地 应 用 于机 床、 模具 、 汽车、 航 空航 天 等众 多加工 制造 领域 , 是现代 产 品几 何量 检 测 中最重要 的手段 之一 。然 而 目前 的商 用三 坐标 测量 机 在应 用 时 , 通 常 只给 出、 狈 4 量结 果 的估 计值 , 而 无法 获得 测 量结 果 的不确 定度 。测 量不确 定度 反应 了测 量结 果 的可 信程 度 , 是 测量 结果 中必 须包 含 的部 分 , 缺少
*基 金 项 目 : 国 家 自然 科 学 基 金 资 助 项 目 ( N o . 5 1 2 7 5 1 4 8 ) 收 稿 日期 : 2 0 1 4—0 4—0 8
《 钟 童与潮试 技术》 2 。 ’ 4羊 第4 /卷 第 9期
Th r e e Co o r d i na t e Me a s u r i n g Ma c h i n e Ba s e d o n GPS Ev a l u a t i o n o f Un c e r t a i n t y

三坐标测量机示值误差测量结果的不确定度评定

三坐标测量机示值误差测量结果的不确定度评定
端, 探测 量块另一端 , 得 到的读数 △ =0 . 0 4 I x m, △ 2 =0 . 0 3 m。 标 准 器 装 卡 稳 定 性 引入 的标 准 不 确 定 度 为 :
通过计算结果估 计 :
k=2 参 考 文 献 【 ] ] J J F 1 0 6 4 — 2 0 1 0 , 坐标 测 量 机校 准规 范. [ 2 ] J J F 1 0 5 9 . 1 — 2 0 1 2 , 测量不确定度评定 与表示 U一( 0 . 1 3 + 4 / 5 L ) m
— — — — — 一
u ( e r ) = 、 Y / 去 J J ∑( iR / 1 . 6 9 ) = 0 . 0 2 X I m


4不 确 定 度 一 览 表 ( 表 4)
( E ) =√ ( P f ) +U 2 ( P 口 ) +R 2 ( P f ) - t - U 2 ( ) +U 2 ( P w ) +U 2 ( P , )
1 概 述
测量依据 J J F 1 0 6 4 — 2 0 1 0 ( ( 坐标测量机校准规范》 , 采用三等 大十 块量 块, 校准 三坐标测 量机 的示值 误差 时 , 通过 比较 5个不 同长度 尺寸 实物标准 器在测量空 间的 7个不 同的方 向或 位置 的校 准值 和 指示值 , 评价坐标测量机是 否符合规定 的最大允许示值误 差 MP E 。 每个 长度各测量 3次 。对测 量值与尺 寸实物标准 器 的约定 真值之 差, 计算 每一尺寸测量的示值误差 E 。
8 2 ( 口 ) = I △ 一( 1 A 1 l +l A 2 1 ) l= o . 0 7 x I m
3 . 6测量 重复性引入的标准不确定度 u( 已 r ) 重复 性的评价 按 3 5组 ( m = 3 5 ) 3次( n = 3 ) 重复 测量确定 合并样 本标准差 。设 3 5组测 量中 , 每 3组测量 的极差为 R i , 则 由重复性引 入的不确定度分量 为 :

三坐标测量不确定度评定

三坐标测量不确定度评定

三坐标测量不确定度评定作者:陈相国刘赞来源:《中小企业管理与科技·下旬刊》2016年第06期摘要:本文对三坐标测量以ϕ40mm3等标准环规进行了实例评定,对三坐标尺寸检测方法的改进有一定意义。

关键词:三坐标;不确定度中图分类号: U467 文献标识码: A 文章编号: 1673-1069(2016)18-190-21 试验部分1.1 试验任务测量ϕ40mm3等标准环规刻度线处的直径D。

1.2 试验原理、方法和条件1.2.1 试验原理接触式,直接法,绝对测量。

1.2.2 试验方法在三坐标测量机PRISMO上测量,测量前将标准环规固定于三坐标测量工作平台上,将仪器调整满足测量需要的状态。

测量时,首先在环规刻度线处取对称两点x1、x2,构成环规的一条弦x1x2,并确定弦的中心O(以O点为坐标原点),在环规刻度线处取一点A0,连接OA0交环规另一边A(以AA0为坐标X轴),则A、A0在坐标X轴上读数差即是环规刻度线处的直径值D。

1.2.3 试验条件试验环境温度为(20±1)C,温度变化每小时不应超过0.5℃/h,环境相对湿度为≤65%;三坐标测量机常年固定安装在实验室内,受测标准环规置于实验室内的平衡时间24小时以上。

2 数学模型由试验原理和方法,得到数学模型:4 测量不确定度来源及说明测量不确定度来源及说明见表1:5 标准不确定度评定5.1 由三坐标测量机的示值误差引入的标准不确定度分量u1根据设备出厂证书三坐标测量机最大允许误差MPE为±(1.4+L/333mm)m,符合均匀分布,k=,受测标准环规的直径按40mm计算,则:u1=(1.4+40/333)/=0.8777μm5.2 由测量重复性引入的标准不确定度分量u2在各种条件均不改变的情况下,在短时间内重复性测量20次(即n=20)。

实验数据见表2。

5.3 由测量环境温度变化引入的标准不确定度分量u3由于测量设备及环规置于实验室恒温恒湿的环境中足够时间,且测量过程中启用测量设备温度补偿功能,避免温度变化引起设备与环规的热膨胀,因此此项因素引起的测量不确定度分量可忽略不计,则u3=0。

浅析测量不确定度评定及在三坐标测量机的应用

浅析测量不确定度评定及在三坐标测量机的应用

10.16638/ki.1671-7988.2019.21.024浅析测量不确定度评定及在三坐标测量机的应用谢周武(广州汽车集团股份有限公司汽车工程研究院,广东广州511434)摘要:随着科学的进步及对精工极致的追求,测量不确定度评定越来越多的应用于检测实验室,用测量结果及测量结果的不确定度判断零部件某一属性的质量情况。

文章以JJF1059.1-2012《测量不确定度评定与指南》为基础,浅析测量不确定度的定义及评定的一般流程,并以三坐标测量机检测二等标准量块的不确定度评定为例加以描述。

关键词:测量结果;测量不确定度;三坐标测量机中图分类号:U467 文献标识码:B 文章编号:1671-7988(2019)21-70-03The evaluation of measurement uncertainty and its application in CMM are analyzedXie Zhouwu(Guangzhou automotive engineering research institute, Guangdong Guangzhou 511434)Abstract: With the progress of science and the pursuit of the perfection of seiko, the evaluation of measurement uncertainty is more and more applied in testing laboratories. The quality of a component can be judged by the measurement results and the uncertainty of the measurement results. Based on JJF1059.1-2012 measurement uncertainty evaluation and guidelines, this paper analyzes the definition of measurement uncertainty and the general process of evaluation, and describes the uncertainty evaluation of second-class standard gauge block detected by CMM as an example.Keywords: Measurement results; Measurement uncertainty; Coordinate measuring machineCLC NO.: U467 Document Code: B Article ID: 1671-7988(2019)21-70-03前言随着精密测量设备的发展,测量已成为汽车行业发展的重要基础,想要提高产品的的竞争力,就必须改善产品的质量,而改善产品的质量需要通过测量发现产品零部件存在的缺陷和改善的空间。

三坐标机测量齿轮齿廓的不确定度评价

三坐标机测量齿轮齿廓的不确定度评价

三坐 标 机 测 量 齿 轮 齿 廓 的不 确 定 度 评 价
石照耀 , 宇 , 白 张 张
( 北京工业大学 机械与应用 电子技术学院, 北京 10 2 ) 0 14
摘 要 : 绍 了坐 标 测 量 中几 种 常用 的 不 确 定 度 评 价 方 法 。指 出 传 统 的 三 坐 标 测 量 机 的测 量 不 确 定 度 评 价 方 法 大 都 不 适 介 用 于 评 价 坐 标 测 量 中 面 向对 象 的 测 量 不 确 定 度 , 对 使 用 蒙 特 卡 洛 方 法 评 价 测 量 不 确 定 度 进行 了 研 究 。首 先 , 据 三 坐 并 根 标 测 量 机 详 细 标 定 文 件 及 补 偿 策 略 说 明建 立 测 量模 型 。然 后 , 测 量 中 的 采 样 点 通 过 测 量 模 型 生 成 大 量 测 量 结 果 , 以 将 并 此 评 价 测 量 不 确 定 度 。在 齿 廓 评 价 实 验 中 , 定 齿 廓 误 差 的测 量 不 确 定 度 为 0 9 m 时 , 次 评 价 结 果 之 间 的 最 大 差 值 评 . 6t * 多 不 超 过 00 m, 有 可 靠 的 理 论 依 据 和 较 稳 定 的评 定 结 果 。 文 章 指 出 , .3 具 目前 商 用 三 坐 标 测 量 机 大 都 不 能 为 特 定 的 测 量 对象提供 测量不确定度报告 , 用蒙特卡洛方法有希 望改变此现状 。 使
nu b r o a pl o nt . U s n h s i ul t d r s t m e fs m e p i s i g t e e sm a e e uls,t e u e t i i sc n b v l a e o e C I— h nc r ante a e e a u t d m r Ol

三坐标机测量齿轮齿廓的不确定度评价

三坐标机测量齿轮齿廓的不确定度评价

三坐标机测量齿轮齿廓的不确定度评价石照耀;张宇;张白【摘要】Several kinds of evaluation methods for the uncertainty in coordinate measurement are introduced and it points out that most of these methods are failed to the uncertainty evaluation for special objectives because of lack of theory support or practicability. Therefore, this paper investigates the uncertainty evaluation of gear measurement with Coordinate Measurement Machines (CMMs) by the Monte Carlo method. Firstly, a measuring model is established based on the files for the calibration and compensation of the specific CMM, then the mode is used to obtain measuring results with a large number of sample points. Using these simulated results, the uncertainties can be evaluated more conveniently. Finally,the Monte Carlo method is successfully used in evaluating measurement uncertainty of gear profiles and obtained stable results show that the maximal difference among the results is less than 0. 03μm when the typical uncertainty is 0. 96μm. The paper suggests that Monte Carlo method can support specific uncertainty measurement and can change the situation that common evaluation method can not be suitable for the commercial CMMs.%介绍了坐标测量中几种常用的不确定度评价方法.指出传统的三坐标测量机的测量不确定度评价方法大都不适用于评价坐标测量中面向对象的测量不确定度,并对使用蒙特卡洛方法评价测量不确定度进行了研究.首先,根据三坐标测量机详细标定文件及补偿策略说明建立测量模型.然后,将测量中的采样点通过测量模型生成大量测量结果,并以此评价测量不确定度.在齿廓评价实验中,评定齿廓误差的测量不确定度为0.96 μm时,多次评价结果之间的最大差值不超过0.03 μm,具有可靠的理论依据和较稳定的评定结果.文章指出,目前商用三坐标测量机大都不能为特定的测量对象提供测量不确定度报告,使用蒙特卡洛方法有希望改变此现状.【期刊名称】《光学精密工程》【年(卷),期】2012(020)004【总页数】6页(P766-771)【关键词】坐标测量机;齿轮齿廓;蒙特卡洛方法;不确定度【作者】石照耀;张宇;张白【作者单位】北京工业大学机械与应用电子技术学院,北京100124;北京工业大学机械与应用电子技术学院,北京100124;北京工业大学机械与应用电子技术学院,北京100124【正文语种】中文【中图分类】TH721;TG861 引言国际标准化组织(ISO)和国际电工委员会(IEC)发布的《测量不确定度的表示方法指南》(GUM)指出,“一项完整的测量结果表述应当包含测量不确定度”[1]。

三坐标测量机不确定度

三坐标测量机不确定度

三坐标测量机示值校准结果不确定度的评定1. 测量方法(依据JJF1064-2004《坐标测量机校准规范》)尺寸测量校准方法的原理,是通过比较5个不同长度的尺寸实物标准器的校准值和指示值,评价测量尺寸的坐标测量机是否符合规定的最大允许示值误差MPE E 。

5个尺寸实物标准器放在测量空间的7个不同的方向或位置,各测量3次,共进行105次测量。

大值与最小值的。

2. 数学模型对标准器进行测量,得到的测量长度值为E L L L t L L L S S S +∆-∆-∆-∆+=321α其中S L 标准器的校准长度,1L ∆为标准器形状误差等因素引起的误差,2L ∆为长度稳定性引起的误差,3L ∆为测量重复性引起的误差,S α为标准器的热膨胀系数,t ∆为标准器温度对20℃的偏差,E 为坐标测量机的示值L 的误差。

3. 灵敏度系数11/1≈∆+=∂∂=t L L c S S α t L L L c S S ∆=∂∂=/2S S L t L c α=∆∂∂=)(/3 1)(/14-=∆∂∂=L L c1)(/25-=∆∂∂=L L c 1)(/36-=∆∂∂=L L c1/7=∂∂=E L c4. 标准不确定度1u 为标准器校准值S L 的标准不确定度,2u 为标准器热膨胀系数s α的标准不确定度,根据标准器的校准证书确定标准不确定度值。

3u 为标准器温度测量的标准不确定度,由于标准器的温度测量是坐标测量机上的功能,测量误差是坐标测量机示值误差的一部分,与校准方法无关,不予单独考虑。

4u 为标准器的长度变动量引入的标准不确定度。

5u 为标准器的长度稳定度引入的标准不确定度。

6u 为测量重复性引入的标准不确定度。

7u 为坐标测量机示值误差的标准不确定度,也是坐标测量机的测量示值误差的组成部分,与校准方法无关,不予单独考虑。

5. 合成标准不确定度[]2/12625242221)(u u u tu L u u S c +++∆+=。

三座标测量结果不确定度评定-2014-4-10

三座标测量结果不确定度评定-2014-4-10

三坐标测量测量结果的不确定度评定1、概述测量方法:GB/T 1958-2004 产品几何量技术规范(GPS)形状和位置公差检测规定:按一定布点测出在同一测量面内的各点坐标值,用电子计算机按最小二乘方计算该量块长度。

1-1测量内容:量块长度1-2使用仪器:三坐标测量仪(Global Performance 12.30.10)1-3环境条件:温度(20±2)℃湿度:50±25%1-4测量对象:不锈钢(Lex5)2、数学模型;日期:2014-4-10y= (1)x式中x—被测量块读出值y一被测量块测定值3、测量不确定度来源的分析①测量重复性所引入的标准不确定度分量;②仪器的精度所引入的不确定度4、标准不确定度分量的评定μ单位:mm4.1测量重复性所引入的标准不确定度分量1合并样本标准差为:∑==mj p s s j m 121 =0.62μm (其中m=3)标准差j s 的标准差:1)(12)(-=∑-=∧m j s m j s s σ=0.24μm)1(2-=n S spP 比=0.15μm (其中n=10)如≤∧)(s σ S p 比,则可采用合并样本标准差Sp 来评定标准不确定度分量,反之,若子 )(s ∧σ>S p 比,则应采用Sj 中的最大值S max 来评定标准不确定度分量。

所以,1u =10/73.0=0.23μm自由度:)1(-=n m pν=)110(*3-=274.2仪器的精度所引入的不确定度2u仪器的示值误差为±2.8+3L/1000m μ按均匀分布 k=3 a=2.8+3*600/1000m μ(L 取值600mm)2u =66.23/≈a m μ2221μμ+=U =2266.223.0+=2.75m μ5.扩展不确定度取置信概率P=95%,, k 95=2 扩展不确定度U 95为U 95=k 95)(e U c ⨯=2⨯2.75≈5.51m μ 6.测量结果不确定度报告与表示三坐标测量该量块的长度为599.9922±0.00551mm报告审核: 报告编制:邓过房。

三坐标测量机长度测量不确定度评定

三坐标测量机长度测量不确定度评定

加以分析 ,推导不确定度计算 的传递链 函数 ,并且与蒙 特卡 罗模拟 方法 的不确定度 评定 结果相 比较 ,验证 了此
模型 的准确性 。此模型可推广应 用于三坐标测量机各种 测量任 务 的不确定度 评定 中 ,从 而实 现三 坐标测量 机测 量值和不确定度评定 的完整 报告 ,提高三坐标测量机测量结果 的准确度 和可信 度 。
是测 量结 果含 有 的 一个 参 数 ” 。没 有 不 确定 度 的测
0 引 言
测量 不确 定 度 是 评 价 测 量 结 果 质 量 的重 要 指
量结 果 是不 完整 的 、没 有 意义 的 、不 具有 实用 价值 的 。现 有 的三坐 标测 量机 在应用 时 ,通 常得 到 的只 是被 测参 数 的估计 值 ,而 没有 给 出相应 的测量 不确
定度 Ⅲ 。
标 。 由 IO 等 7个 国 际 组 织 制 订 并 颁 布 实 施 的 S 《 测量 不确 定 度 表示 指 南 》 ( 简称 为 GUM)定 义 : “ 量不 确定 度表 征合 理地 赋予 被测 量值 的分散性 , 测
三 坐标测 量 机在应 用 中引起 被测 参数 不确 定度 的来 源非 常 复 杂 ,它 不 仅 与 测 量 机 本 身 的精 度 有
A s a t MM p l ai sal js gv h si tdv leo h aa tr n a o iet e b t c :C r i a pi t n u u l t iet eet e au f ep rmees dcnn t v h n c o yu ma t a g
CAO em e , CH EN a — u i L o g l Xu — i Xio h a , IH n —i

三坐标测量机测量不确定度评定

三坐标测量机测量不确定度评定

三坐标测量机测量不确定度评定摘要:三坐标测量机主要为工业设计、产品开发、加工制造以及质量检测等提供高精度的测量数据,但在应用时,我公司的三坐标测量机测量数据仅是被测参数接近真值的估测值,没有给出测量值的测量不确定度,不能高质量服务于高精尖产品的测量,本文主要对我公司三坐标测量机的不确定度进行评价。

三坐标测量机在测量中引起被测数值不确定度的因素有很多,不确定度可以分为随机不确定度和系统不确定度,在确定不确定度影响因素时,应从设备、人员、环境、方法及被测对象几个方面考虑。

关键词:不确定度、三坐标测量机、自由度概况本文参照规程JJF1059.1-2012《测量不确定度评定与表示》,使用海克斯康Micro Plus8106三坐标测量机,型号为GLOBAL PERFORMANCE8106,测量软件为QUINDOS7,设备规格为(800*1000*600)mm,本次重点研究三坐标测量机对标准环规直径测量的不确定度进行评定。

准确评定测量值与真值的误差,确定三坐标测量机的准确性和置信水准。

1、试验方案1.1试验条件试验环境温度为(202)C,温度变化每小时不应超过0.5℃/h,环境相对湿度为≤60%;将受测标准环规放置于实验室内的恒温时间为24小时以上,完全消除温度因素的影响。

1.2试验目的参照三坐标测量机操作规程及作业指导书,测量60mm3等标准环规的直径D,确定三坐标测量机的不确定度,对三坐标置信率进行评价。

1.3试验原理接触式,绝对测量。

1.4试验方法按设备操作要求按顺序开启软硬件,使三坐标测量机运行良好,参照三坐标测量机操作规程,选用三点法评价测量标准环规刻度线处的直径值D。

1.5注意事项试验前检查三坐标测量机及标准环规是否检定合格,试验开始时确保测头、标准环规无灰尘、油污的污染物,确保设备及被测件符合试验要求。

2、标准不确定度评定2.1由三坐标测量机本身测量误差引入的不确定度u1:6、实际应用与效果检查为某大学能源与动力工程学院参与的国家某重点项目提供气缸活塞配合间隙测量,通过对缸体与活塞的准确测量,借助本次研究成效对测量数据进行准确评定,提供高精度测量数据质量,为项目推进提供保障。

三坐标测量机测量形位公差不确定度的分类及评定

三坐标测量机测量形位公差不确定度的分类及评定

三坐标测量机测量形位公差不确定度的分类及评定摘要:根据形位公差理论和测量不确定度的相关规范,结合多年的机械设计经验,介绍了三坐标测量机测量形位公差不确定度的分类和评定方法,为类似齿轮箱这样机械产品的测量和设计提供一定的参考。

关键词:不确定度;形位公差;三坐标测量机;测量;机械1、前言随着精密仪器和设备对测量技术要求的不断提高,新的测量工具不断出现。

三坐标测量机正是在这样的时代要求背景下出现的,它的出现很大程度上与数控机床的测量需求和计算机技术的迅猛发展有关。

三坐标测量机的发展也非常迅速,从过去的人工操作到现在基本上实现了计算机控制,它不仅可以完成各种比较复杂的测量,而且现在还可以实现对数控机床加工的控制。

因此,可以毫不夸张的说,三坐标测量机已经成为现代工业生产和检测中的重要测量设备,广泛地用于精密仪器加工和机械制造业等部门。

在齿轮箱这样的机械零件的检测中,三坐标测量机的使用频率非常高,但是在实际测量过程中也经常会出现一些问题,有时可能影响到检测的结果,特别是在测量形位公差的过程中。

形位公差,也叫形状和位置公差,国家标准一共规定了包括直线度、平面度、圆度等在内的总计14项的内容,是评定机械零件质量好坏的一项重要技术指标。

由于形位公差项目较多且相互间还存在着一定的包含关系,因此形位公差一直是机械设计中的难点之一。

任何测量都不可避免的具有不确定度,三坐标测量机测量形位公差也不例外。

如何建立和评定三坐标测量机测量形位公差的不确定度,也是摆在我们面前的一道难题。

本文将根据多年的机械设计经验和测量不确定度的相关规范以及形位公差理论,建立三坐标测量机测量形位公差不确定度的分类和评定方法,为相关设计者提供一定的参考。

2、三坐标测量机测量形位公差不确定度的分类三坐标测量机测量形位公差的不确定度是与测量结果相关联的一个参数,表示形位公差测量值的准确性、分散性以及可靠程度。

基于现有三坐标测量机的检测手段和设备的限制,对形位公差的测量不可能做到绝对准确,都不可避免的存在不确定度。

三坐标测量机长度测量不确定度评定_曹雪梅

三坐标测量机长度测量不确定度评定_曹雪梅

g zk
2
u2(z k) +
g a
2
u2 ( a) +
g b
2
u2 ( b) +
g c
2
u2 ( c)
1/ 2
( 5)
式中 u ( x k ) 、u ( y k ) 、u ( z k ) 的不确定度由重复
性测量和坐标测量机的机构误差构成:
u( x k) =
2 + u2 ( x 机 )
其中 =
n
2
i
i= 1
第2期
曹雪梅, 等. 三坐标测量机长度测量不确定度评定
125
影响, 主要包括: 测 量重复 性误 差; 机构 误 差; 力变形误差; 热变形误差; 探测系统误
差; 动态测量误差。 其中, 机构误差包括定位误差 ( 标尺读数系统的
误差和阿贝误差) 、直线度运动误差和角运动误差。
测量重复性误差和机构误差直接影响测量点的坐标
由正规方程:
N
N
xi
i= 1
N
yi
i= 1
N
xi
i= 1
N
x
2 i
i= 1
N
y ix i
i= 1
N
yi
i= 1
N
x iy i
i= 1
N
y
2 i
i= 1
c a= b
N
zi
i= 1
N
x iz i
i= 1
N
y iz i
i= 1
( 1) 根据最小二乘原理计算最小二乘平面的待定参 数 a, b, c 为[ 3] :
u ( b) = b= d 33 1, 6 = 9 综上, 即可得到量块长度测量 L 的不确定度。

齿轮齿廓总偏差的不确定度评定

齿轮齿廓总偏差的不确定度评定
齿 轮 的相关 参数 , 动 测 量 软 件 进行 自动测 量 。测 量 结 启
( =— / .5 =, d ) L =0 0 8 u / o m
√3
54 测量安装的影响带来的不确定度分量 ( 4 . d) 安装误差是 由锥度心轴的径向跳动和测量设备 的上 下顶 尖 回转误差 决 定 , 径 向跳 动 的影 响类 似 于 一 个 偏 其 心 e按 e . m估计 , , =05 反正弦分布处理 。估计相对标 准 不确定 度为 2 % , 5 自由度 为 4 , =8 因此
[] 1张文东 . G 0 — 0 5 J 2 5 2 0 机械式温湿度计 检定规程 . 京 : J 北 中国计 量
出版社 ,0 5 20 .
5 扩展 不确定 度 的评 定
[] 2 李慎安 , . F 0 9 9 9 刘风 J 1 5 —1 9 测量 不确定度评 定与表 示. B : J j京 中 国计量 出版社 ,9 9 19. 作者简介 : 阳, , 赵 男 助理工程 师。工作 单位 : 哈尔 滨市计 量检 定测 试所 。
王 赴 敏
( 中国电子科技集 团公 司第 五十四研究所 , 河北 石 家庄 0 0 0 ) 5 0 2
摘 要: 本文介绍 了齿轮齿廓总偏差测量结果 的不确定度评 定方法 。
关键词 : 齿轮 ; 齿廓总偏差 ; 不确定度 ; 评定
1 概 述
乱 2 =S .4 t ( ) =0 0 0 ̄, 并且打印出测量结果。下 面通过测量一个精度等级为三级的标准齿轮的齿廓总偏 差来分析其测量不确定度。 3 数 学模 型
{ =d
( ) 4 =
=0 3 4 m .5  ̄

6 标准 不确 定度 一览表 ( 见表 1 )

用三坐标机测量齿轮齿廓总偏差

用三坐标机测量齿轮齿廓总偏差
件进 入 齿 轮 的测 量 。在测 量 过 程 中 , 们 固定 x轴 不变 。选 择 我
廓总偏差评定简便 , 测量 效率 高 , 测量精度高 。利 用扫描法实 现渐开 线圆柱齿 轮廓总偏差的测量方法 ,可克服传统 齿廓总 偏差测 量方法的测量误差来源多 、测头与工件安装 调整误差 大 的缺 点。同时 , 该测 量方法除测量数据采集 、 际齿形轮廓 实 曲线 的拟合外 , 数据处理 与齿 廓总偏差 的评定 , 全部依靠计算
机 完成 , 量 误 差 与评 定 误 差 小 , 量 简 便 实用 , 可 以 从 扫 测 测 也
Sa cn工具条 中的[uv] 钮 ( cre 按 该软件有 扫描曲线或线段 功能 , 只要 按系统提示要求测三个 点 : 起点 、 中间点 、 最后一点 , 测点

结束 , 机器 就会 自动从最后一 点扫描到第一个点 , 不管 中间
齿廓误差的计算原 理如 图 2所示。

Y=【1 4 ,1 2 ,20 6 6 .7 ,24 8 6 . 3 6 . 3 6 . 2 6 . ,22 16 . ,26 , 7 9 9 4 2
2 建 立 基准
实际齿廓偏差设计齿 廓的量 ,在端 平面 内垂直于渐 开线 齿廓的方 向计值 。因此 , 准的建立是非 常重要 的 , 影响到 基 它 数据的采集 和测量 的可行性。我们将被测齿轮任 意竖 直放在 1 0 的 v型块上 , 在其工作 范 围内 , 2。 且 以齿轮 的 回转 轴 为工
的凹凸 , 测头跟着扫过 )系统会提示用操纵盒采样三点。当采 , 样 结束后 , 器会 自动地扫描 由起始 和终止点定义 的区域 , 机 最 后产生一个 数字 化二 维曲线 ( ) 段 。扫描的数 据 , 我们 只要齿轮

三坐标测量仪扫描法直径测量结果不确定度的评定

三坐标测量仪扫描法直径测量结果不确定度的评定

三坐标测量仪扫描法直径测量结果不确定度的评定摘要:三坐标测量仪精度高、应用范围广、能实现自动化测量,在精密尺寸测量中发挥巨大作用,但其在应用时,受到环境温度、测量方式等多种因素影响。

本文对蔡司标准球直径进行测量,分析三坐标测量仪测量结果中的误差来源,然后对测量数据进行较为科学的不确定度评定,提高测量结果的准确性和可靠性。

关键词:三坐标测量仪、扫描法、不确定度、直径测量三坐标测量仪作为精密尺寸测量设备,其测量精度高,结果准确,能实现自动化测量,大大提高测量效率[1,2]。

然而三坐标测量仪对测量结果要求较高,在进行精密测试时需考虑其测量数据是否准确。

测量过程中产生的误差不仅仅是由设备本身所带来的,通常还会受到测量环境温度、测量方式、被测对象等因素影响,导致测量值与真实值存在误差[3]。

杨胜华[4]提出三坐标测量仪误差来源于测量环境温度、震动、测量方式等准静态误差,仪器运动部件、导轨在测量时出现的动态误差;晁飞[5]提出除了环境温度外,还存在因为光栅材料的不均匀性,光栅系统操作困难等造成的光栅误差、零部件不匹配引起的装配误差。

测量不确定度表示由于测量误差的存在而对被测量值不能确定的程度,是评价测量结果质量的重要指标。

本文以蔡司公司提供的标准球为分析对象,使用三坐标测量仪对其进行直径测量,通过测量不确定度的评定对三坐标测量仪直径检测结果进行准确性和可靠性的评估[6]。

1 测量环境信息1.1 温湿度条件三坐标测量实验室内温度保持在18.0℃~22.0℃;湿度保持在40.0%~60%;压缩空气压力:0.5MPa。

1.2 设备信息仪器名称:三坐标测量仪规格型号:CONTURA 6206量程:X向0~900mm,Y向0~1200mm,Z向0~800mm长度测量最大允许误差MPE(E0.E150)≤1.8+L/350μm1.2 标准球信息Serial no. G-03786Material no.600332-8446-000Diameter 29.97418 mmMean radius 14.98709 mm1.3 测量方法将标准球固定在三坐标测量仪的大理石平面上,然后用三坐标测量仪扫描出球头形状,并在CAD模型中,将球头划分为4个90°的区域;测量程序设置为2个垂直的圆路径,以球形顶点为中点,测量角度为180°。

基于通用三坐标测量机的面齿轮齿形误差测量

基于通用三坐标测量机的面齿轮齿形误差测量

管理及其他M anagement and other 基于通用三坐标测量机的面齿轮齿形误差测量沈佳渊摘要:目前,国内外针对面齿的高精度检测多使用特殊的测量仪和专门的测量方法,若使用更为通用的三坐标法,则很难确保其精度。

为解决以上问题,本项目拟基于客观存在的工艺误差,采用一种迭代式的方式,构建最大限度贴近于设计坐标,并以工艺误差为基础,构建工艺参数与设计坐标的关联模型,以此为依据,对工艺参数与设计参数的关联进行约束,以达到准确解的目的。

然后,通过对实际测量数据和理论测量数据进行建模,从而对由于工艺误差造成的有关测量数据进行校正。

通过对实测数据的分析,验证了该方法的可行性和有效性。

关键词:面齿轮;三坐标测量;齿形误差;测量坐标系在90年代,面齿轮传动被用作一种新的驱动分扭转方案,在直升机的传动系统中被使用,与之相对应的面齿轮分扭转传动的主减速器,其结构的质量比常规的要轻40%,并且还具备着功率分流效果好、振动和噪声低等明显的优点。

面齿齿轮是一种新的传动方式,其制造精度对其性能具有很大的影响,因此,精确的齿形检测可以有效地引导逆向调整,进而提高其制造精度。

1 基于通用三坐标测量机的面齿轮测量技术1.1 齿轮单项几何形状误差测量技术所测得的主要误差为齿形、齿向、齿距。

随着坐标测量、传感技术、计算机技术的进步,特别是对数据处理软件的不断完善,三维形貌偏差、单个齿轮的几何偏差以及频率分析等测量方法的普及,已成为当前研究的热点。

单个误差的检测有利于分析和诊断齿轮(特别是第一个零件)的加工质量,并有利于机床加工参数的重新调整。

利用模板对仪表进行标定,使仪表能准确地转移参考。

1.2 齿轮综合误差测量技术它采用一种啮合滚动型综合测量方法,使用齿轮作为传动元件的旋转运动,在理论安装中心距下测量齿轮的啮合滚动,并对其综合偏差进行测量。

综合测量可分为以下几种类型:单齿啮合测量、单齿切向测量以及单齿径向测量。

同时,通过双侧啮合度的测定,验证了单齿的径向综合度和径向偏差。

三坐标测量机校准装置建标技术要求及测量结果的不确定度评定

三坐标测量机校准装置建标技术要求及测量结果的不确定度评定

三坐标测量机校准装置建标技术要求及测量结果的不确定度评定文章摘要:随着经济建设的发展及外资企业的进入,三坐标测量机在许多三资企业、国有大中型企业及汽车零部件制造企业相继得到引进应用。

国内一些企业也生产各种不同精度、不同规格的三坐标测量机。

由于该种类型仪器的精度需要进行有效的实施监测,确保量值传递的准确性,才能使其在生产中发挥应有的作用,为此建立三坐标测量机校准装置是十分必要的。

关键词:三坐标测量机校准测量结果不确定度评定文章正文:三坐标测量机是现代精密加工中必不可少的精密测量设备,它不但可以完成常规二维坐标的测量,重要的是由于它的产生使得三维曲面的精确测量成为可能,特别是对复杂空间位置、空间曲面的测量不但可以成为可能,而且还可以通过CAD、CAM、CNC系统直接对加工机床进行加工过程的指导性控制。

由于它具有高精密度及由计算机系统控制的智能功能,因此被广泛应用于汽车、摩托车、航空航天、飞机制造及模具制造等加工业。

一、三坐标测量机校准装置计量标准的工作原理及其组成,根据JJF1064-2010《坐标测量机校准规范》,三坐标测量机示值误差校准方法和综合示值误差校准方法与原理如下:1、示值误差校准方法:按照JJF1064-2010的要求,采用激光干涉仪对三坐标测量机每一个坐标进行单独校准,并且要求在正、反行程方向进行校准。

原理如图1所示。

一、2、综合示值误差校准方法及原理:(1)单轴坐标综合示值误差的校准,将量块借助支撑架固定在平行于坐标轴线的任意位置,同时是处于工作行程的中间部位,原理如图2所示。

(2)空间综合示值误差的校准,将量块借助支撑架固定在三坐标测量机空间对角线方位的中间部位,这一检定分别在四个对角线进行,原理如如图3所示。

3、计量标准的组成:(1)激光干涉仪;(2)量块;(3)标准球。

二、三坐标测量机校准装置计量标准的主要技术指标1、激光干涉仪规格:XL-80测量范围:(0~80000)mmMPE:±(0.03+0.5L)μm2、量块(1)规格:30 mm、125mm、250mm、500mm、600mm、700mm、1000mm测量范围:(30~1000)mm等级:二等(2)规格:大八块测量范围:(125~500)mm等级:三等(3)规格:大五块测量范围:(600~1000)mm等级:三等3、标准球规格:Φ25mm、Φ19mm三、测量结果的不确定度评定1 概述1.1 测量方法:依据JJF1064-2010《坐标测量机校准规范》。

浅谈三坐标测量机长度测量不确定度的评定

浅谈三坐标测量机长度测量不确定度的评定

式中0 是测量模型计算 的结果 ;盘 是 热膨胀系数 ; 凸p 是实际测量 的温度和要求
测 量 的 温度 的差 ; 是探 测 误 差 : r 是
变形误差;” 是动态误差。 在误差 函数建立的基础上 ,可 以简单的 只是将 测量过程 看成许 多的信 号处理 的模 块 ,这 样 就 大 大 减少 了测 量 的 工作 量 ,也 可 以适 应 不 同 的测 量 任 务 。相 对 于 传 统 的 误 差 评定模 型需要考 虑不 断出现 的新的误差源 进而调整的不便之处,本模 型具有一定优越 性。因为本模型却不需要这么繁杂,因为模 型 中传递链 函数 中的以前的误 差是可 以不 动的,只需要将新 出现的误 差因素加入传递 链中,进而进行相关的计算即可。因为具有 这样的特点,就可以减少很多的工作量 ,能 够更好地的进行误差评定。
பைடு நூலகம்
引言 三坐标测量机的使用可 以在很大程度 上减少测量工作量 以及工作时间,因为它减 少 了多种表面测量工具及昂贵 的组合量规 的使 用 , 能达 到 其 他 仪 器所 不 能 达 到 的 效 果 ,是测量和获得尺寸数据 的最有效方法之 三坐标测量机在机械 、电子、塑胶等行 业领域得到广泛应用,特 别是精度要求要求 非常准确的行业 ,比如手表、电子等 。三坐 标测量机使用 中一个需要谨慎对待的 问题 就 是 测 量 的不 确 定 度 的评 定 。 测量机 主要是为了测量 的精确性,但 是测量机的测量结果如果没有不确定度 ,那 么测量出来的结果就没有价值 了。如今的现 状就是,三坐标测量机的使用过程 中被测量 参数测量之后得到的结果仅仅是一个估计 值 ,没有不确定度的评定 。这 固然存在一定 的客观因素,因为引起被测量 的参数不确定 的因素是十分繁杂和多变的,既有测量机本 身的原 因,还受到采样策略 、被测工件 、相 关环境及数据处理方法等的影 响。 本文意在 建立一个更好 的测量不确定度 的数学模型, 提 高三坐标测量机的使用价值和范围 。 1 . 测量模 型 间接测量 的方法是使用三坐标测量机 测量量块几何尺寸是最常用 的方法 , 具体操 作操作步骤大致如下:第一,建立坐标系, 取一端为测量端面并在上面取不等点 P 】 ( i = l ,…, N , N ≥3 ) ,这样做 的意 图是为 了 得到最小二乘拟合平面 V的大小 , 而这个平 面 v又是通过 P 到平面的不同距 离的平方和 为基础 ,并取最小值来确定 的。第: 二 ,在所 取测量端的另一端面确定点 P x ,必须是在位 于中心区域的位置 。第三 ,按前 面的测量求 出P ( , Y , z )点到拟合平面 V的长度 , 并记为 L , 表示的是量块长度 ,具体见 图 1 。

齿轮测量中心标准中齿廓倾斜偏差测量不确定度评定

齿轮测量中心标准中齿廓倾斜偏差测量不确定度评定
计 量与测试技术 2 0 1 7丰 第4 4墓 第8期
齿 轮 测 量 中心标 准 中齿廓 倾 斜 偏 差 测 量 不 确 定 度评 定
赵 云 鹏 韩 崧 谢 海 滨 侯 戌 岭
( 哈尔滨市计量检定测试 院 , 黑龙江 哈尔滨 1 5 0 0 3 6 )
摘 要: 依据 J J F 1 5 6 1 — 2 0 1 6 ( 齿轮测量 中心校准规范》 的规定 , 对齿轮测量 中心标准 中齿廓倾斜偏差的测量值的不确定度进行评定。
2=0. 2 6p . m/ 4 ' 3=0.1 5p  ̄ m
注: 以基 圆半 径 =1 9 7 m m, P=1 0 5 m m, 0= 0 . 5 3 r a d 的标 准 器为例 。 2 . 3 标 准不 确定 度一 览表 ( 见表 1 )
2 . 4 标 准不 确定 度分 量 的分析 2 . 4 . 1 仪 器量 重 复性所 引人 的分 量
按 照 电子展 成法 进行 测 量 的 仪器 , 一般 包 括 3个 直 线 坐 标 轴 x, Y, Z和 一个 回转 坐标轴 C, 其 工作 原理 见 图 1 , 主 要 由机 械 主体 、 控 制 系统 、 测头单 元 和计算 机 软件等 部 分 组成 , 具 备一 次装 卡 可实现 齿轮 多个 参数 的测 量 。另外 , 还 可用 于齿 轮刀 具 、 蜗 杆及 蜗轮 和锥 齿轮 等工 件 的测量 。
的影 响。贝 0 : = 0 . 1 1 m 2 . 4 . 2 测 量环 境温 度 的影 响所 引人 的分量

( 4 )=“ ( 丘 )+ M ( f )
灵 敏 系数 :

测量 环境 的温 度 波 动 ( 相 对 于 标 准 温度 2 0 c 【 = ) 控 制
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可以看出,蒙 特 卡 洛 法 依 赖 的 是 测 量 系 统 的 误差模型和误差 源 的 分 布 规 律,不 需 复 杂 的 解 析 计算。在系 统 模 型 和 误 差 传 递 关 系 复 杂 的 情 况 下,使用蒙特卡洛 法 仍 然 能 得 到 较 理 想 的 测 量 不 确定度评价。
交线。
烄x=rb[cos(ξ+Λ+θ)+ξsin(ξ+Λ+θ)] y=rb[sin(ξ+Λ+θ)-cos(ξ+Λ+θ)]
计算机仿真法的主要思想是根据特定坐标测 量机中各误差源 向 最 终 被 测 量 的 传 播 关 系,建 立 测量系统模型;然 后 用 数 学 的 方 法 重 现 测 量 过 程 中误差 的 大 小 和 分 布 特 征。 将 各 误 差 源 输 入 模 型 ,可 得 到 测 量 结 果 并 计 算 出 不 确 定 度 。
2 不确定度评定中的蒙特卡洛方法
蒙特卡洛方 法 是 一 种 针 对 待 求 问 题,根 据 对 象本身的统计规律或人为构造其合适的依赖随机 变量的概率模型,使 某 些 随 机 变 量 的 统 计 量 为 待 求问题的解,进行 大 统 计 量 (N → ∞ )的 计 算 机 随 机模拟方法 。 [8] 应用在虚拟仿真测量时,首 先,要 构造测量中各误 差 源 的 概 率 模 型,并 使 测 量 结 果 成 为 待 求 的 解 ,然 后 ,通 过 多 次 仿 真 测 量 得 到 大 量 的 测 量 结 果 ,根 据 这 些 结 果 评 价 测 量 不 确 定 度 。
烅z=
-rb·θ tanβ
. (1)
烆A·x+B·y+C·z=a
如上式所示,前3个式子组成了斜齿轮单侧渐
开线螺旋 面 的 方 程,第 4 个 式来自子 是 测 量 平 面 的 方
程。方程组确定的是测量平面倾斜时的采样路径。
3 获取齿轮测量采样点
4 CMM 的仿真模型
仿真测量时,由 于 不 同 位 置 引 入 的 误 差 大 小 不同,需要已知被测点在 CMM 坐标系中的位置。 当实际测量采样 点 可 用 时,可 用 实 际 测 量 点 作 为 仿 真 的 采 样 点 ;当 缺 乏 实 际 测 量 数 据 时 ,可 以 使 用 理论坐标点。这里给出了利用几何模型计算采样 点的方法。
解析法要求求解出原始误差源传播到最终 测量结果的灵敏 系 数,将 各 误 差 源 对 测 量 不 确 定 的影响合成。这就要求测量模型具有较好的线性 以及可 解 析 性。CMM 的 测 量 不 确 定 度 来 源 多, 传 播 关 系 复 杂 ,使 得 解 析 法 很 难 有 效 的 实 施 。
统计方法虽然能提供比较可靠的评价结果, 但需要对被测量 进 行 大 量 的 反 复 测 量,用 大 量 测 量数据的离散程度来反映测量不确定度。这种方 法 需 要 耗 费 大 量 的 时 间 ,对 于 工 业 生 产 并 不 实 用 。
用蒙特卡洛方法评定 CMM 的测量不确定度 时的主要实施过程如图1所示。
图 1 蒙 特 卡 洛 仿 真 方 法 的 实 施 Fig.1 Process of Monte Carlo simulation
首 先 ,对 系 统 的 所 有 输 入 误 差 源 ,按 照 其 概 律 分布及其所在的采样点信息进行大量随机抽样。 假设系统输 入 误 差 源 数 量 为 n,每 个 误 差 源 按 其
计量检测:www.cqstyq.com
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概率分布随机抽取 的 样 本 的 容 量 为 m,则 可 得 到 m 个输出测 量 结 果yi~ym 。 仿 真 测 量 结 果 的 分 布较真实地反映 了 实 际 测 量 结 果 的 分 布 规 律,对 此统计分析,即可评价出测量不确定度 。 [9]
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三坐标机测量齿轮齿廓的不确定度评价
石照耀,张 宇* ,张 白
(北京工业大学 机械与应用电子技术学院,北京100124)
摘要:介绍了坐标测量中几种常用的不确定度评价方法。指出 传 统 的 三 坐 标 测 量 机 的 测 量 不 确 定 度 评 价 方 法 大 都 不 适 用于评价坐标测量中面向对象的测量不确定度,并对使用蒙特卡洛方法评价测量不确定度进行了研究。 首 先,根 据 三 坐 标测量机详细标定文件及补偿策略说明建立测量模型。然后,将测量中的采样点通过测量模型生成大量 测 量 结 果,并 以 此评价测量不确定度。在齿廓评价实验中,评定齿廓误差的测量不确定度为0.96μm 时,多次评价结果之间的最大差值 不超过0.03μm,具有可靠的理论依据和较稳定的评定结果。文章指出,目前商用三坐标测量 机 大 都 不 能 为 特 定 的 测 量 对 象 提 供 测 量 不 确 定 度 报 告 ,使 用 蒙 特 卡 洛 方 法 有 希 望 改 变 此 现 状 。 关 键 词 :坐 标 测 量 机 ;齿 轮 齿 廓 ;蒙 特 卡 洛 方 法 ;不 确 定 度 中 图 分 类 号 :TH721;TG86 文 献 标 识 码 :A doi:10.3788/OPE.20122004.0766
1 引 言
国 际 标 准 化 组 织 (ISO)和 国 际 电 工 委 员 会 (IEC)发 布 的 《测 量 不 确 定 度 的 表 示 方 法 指 南 》 (GUM)指出,“一 项 完 整 的 测 量 结 果 表 述 应 当 包 含测量不确 定 度”[1]。ISO 17025 特 别 强 调,测 量 量值的可追溯性 要 靠 不 间 断 的 标 定 链 传 递;在 保 证可追溯性的标 定 链 中,每 层 都 要 给 出 标 定 中 的 测量值,以及测量结果的不确定度 。 [2] 同样,坐 标 测量机 (CMM)的 测 量 表 述 也 应 满 足 以 上 要 求。 CMM 广泛应 用 于 多 种 工 件 的 测 量 中,适 用 范 围 广泛,但存在 测 量 不 确 定 度 难 以 评 价 的 问 题。 目 前,CMM 测量 不 确 定 度 的 评 价 方 法 主 要 有 统 计 学 方 法 、灵 敏 系 数 解 析 法 、专 家 判 断 法 和 计 算 机 仿 真法等 。 [3]
*Corresponding author,E-mail:beammild@gmail.com
Abstract:Several kinds of evaluation methods for the uncertainty in coordinate measurement are intro- duced and it points out that most of these methods are failed to the uncertainty evaluation for special objectives because of lack of theory support or practicability.Therefore,this paper investigates the uncertainty evaluation of gear measurement with Coordinate Measurement Machines (CMMs)by the Monte Carlo method.Firstly,a measuring model is established based on the files for the calibration and compensation of the specific CMM,then the mode is used to obtain measuring results with a large number of sample points.Using these simulated results,the uncertainties can be evaluated more con- veniently.Finally,the Monte Carlo method is successfully used in evaluating measurement uncertainty of gear profiles and obtained stable results show that the maximal difference among the results is less than 0.03μm when the typical uncertainty is 0.96μm.The paper suggests that Monte Carlo method can support specific uncertainty measurement and can change the situation that common evaluation method can not be suitable for the commercial CMMs. Key words:Coordinate Measurement Machine(CMM);gear profile;Monte Carlo method;uncertainty evaluation
基于计算机仿 真 方 法,很 多 研 究 者 提 出 了 不 同 的 虚 拟 测 量 解 决 方 案 。 德 国 国 家 计 量 院 (PTB) 率先提出了虚拟坐标机(VCMM)的 概 念,并 应 用 于齿 轮 测 量 的 不 确 定 度 评 价 中 。 [4] 荷 兰 Eind- hoven大学用替代信号 模 拟 CMM 的 机 构 误 差 得 到测量结果 。 [5] 不 仅 在 坐 标 测 量 领 域,计 算 机 仿 真法在其它量仪的测量不确定度评价中也得到了 广泛应用。英国 Bath 大 学 用 虚 拟 测 量 的 理 念 建
Uncertainty evaluation of CMM measurement for gear profile
SHI Zhao-yao,ZHANG Yu* ,ZHANG Bai
(College of Mechanical Engineering and Applied Electronics Technology,Beijing University of Technology,Beijing100124,China)
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