沉箱吊装计算书

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吊装方案计算书

吊装方案计算书1. 引言本文档旨在给出吊装方案的计算过程和结果。

吊装方案是在工程施工中常见的一种操作，它涉及到货物的起重、运输和安装等环节。

本文将以一个具体的案例为例，详细介绍吊装方案的计算过程。

2. 案例描述我们假设有一组重量为3000kg的机械设备需要从地面吊装到建筑物的3楼，吊装距离为15m。

建筑物的层高为4m，楼梯口的高度为2m，楼梯口到3楼的楼层高度为3m。

3. 吊装计算3.1 起重设备选择根据货物的重量和吊装距离，我们需要选择合适的起重设备。

在这个案例中，我们选择一台额定起重量为5吨的起重机进行吊装。

3.2 吊装高度计算吊装高度包括货物离地高度和吊钩高度。

货物离地高度为4m（建筑物的楼层高度），加上楼梯口的高度2m，再加上3楼的楼层高度3m，总共为9m。

吊钩高度一般按照起重设备的规格进行选择，在这个案例中，吊钩高度为6m。

因此，吊装高度为9m+6m=15m。

3.3 吊装索具选择根据货物的重量和吊装高度，我们需要选择合适的吊装索具。

在这个案例中，货物的重量为3000kg，吊装高度为15m，我们选择使用一组额定起重量为5吨的钢丝绳进行吊装。

3.4 吊装力计算根据吊装高度和吊装索具的选择，我们可以计算吊装力。

吊装力等于货物重量加上索具自重。

在这个案例中，索具自重约为500kg，货物重量为3000kg，因此吊装力为3500kg。

3.5 吊装对地压力计算吊装对地压力是指起重设备在吊装过程中对地面的压力。

一般情况下，吊装对地压力不应超过地面承载力的限制。

在这个案例中，我们需要计算起重机在吊装过程中对地面的压力。

根据吊装力和吊装距离，我们可以利用力矩平衡原理计算吊装对地压力。

假设吊装点到起重机臂的水平距离为5m，起重机臂的倾角为30度。

根据力矩平衡原理，我们可以计算吊装对地压力为：吊装对地压力 = 吊装力 / (吊装距离 * sin(倾角))代入吊装力3500kg，吊装距离15m，倾角30度，我们可计算得到吊装对地压力为5738.9kg。

30米箱梁吊装计算书

30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。

以30m箱梁为验算对象，边梁吊装重量为35.4m3×2.6t/m3=92.04吨（1）本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。

（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.75。

即：Q主+Q副≥125.39吨。

（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。

取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。

选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11.5m。

（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中 l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。

l≥(11.5-1)/sin(70°)=11.17。

（4）吊车工作半径取6m，参考150吨汽车起重机起重性能表，可得（Q主+Q副）K≥Q1+Q2，即（80.3+80.3）×0.75=120.45＞94.04,所有综合考虑1）、2）、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。

12.0 29.829.829.227.7 24.6 23.3 21.8 21.3 17.6 14.0 21.6 21.6 21.6 21.621.4 20.4 19.5 17.4 16.0 16.0 16.3 16.3 16.3 16.316.316.3 15.2 13.718.0 12.6 12.6 12.6 12.6 12.6 12.612.6 12.219.0 9.7 9.7 9.7 9.7 9.7 9.710.7 23.0 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 9.1 26.0 4.6 4.6 4.6 4.6 4.6 6.8 29.0 3.0 3.0 3.0 3.0 4.5 35.0 1.7 1.7 1.7 3.0 38.0 0.5 0.5 1.8 41.0 0.9 2、索具选择钢丝绳拉力计算：梁体采用每端为2个吊钩，以两根钢丝绳进行计算。

沉箱模板计算书(20130928)

广东惠州港荃湾港区煤炭码头一期工程沉箱模板设计计算书编制：校对：审核：批准：中交三航局惠州工程项目经理部二0一三年十月概述本工程建设2个7万吨级煤炭卸船泊位（水工结构均按靠泊15万吨级散货船设计）及相应配套设施，设计年卸船能力为1500万吨，码头前沿港池底标高为-15.0m(-18.7m)，码头面顶高程为+6.0m。

泊位长度550m，两端过渡段长度均为45.84m。

码头结构采用连片式方沉箱结构，沉箱尺寸为长22.84m×宽16.0m（含趾）×高20.5m，趾长1.2m，沉箱前壁厚400mm，后壁厚350mm，侧壁厚350mm，隔板厚250mm(300mm)，底板厚700mm，单个沉箱重约3327t，共计28件。

根据沉箱总高度及施工经验，整个沉箱分5次浇筑，其中底层浇筑高度为2500mm（1次），墙身标准层浇筑高度为4500mm（4次）。

按照沉箱结构图和混凝土浇筑要求，需要设计底胎模6座，基础外模1套，基础芯模15套，墙身外模2套，墙身芯模15套。

沉箱底胎模采用3肢[25#C槽钢，其中两肢槽口与槽口对焊，另一肢槽口与槽背焊接，详见底胎模布置图纸。

槽钢上满铺100mm*200mm木枋，槽钢长为构件底宽，支座净间距为1.856m，共有12个支座；基础外模主要分前趾（含前壁）模板、后壁模板、侧壁模板，设计高度为2650mm（概值，针对具体情况可调整。

下同），长度有6000mm、4840mm、2800mm三种规格尺寸；基础芯模主要分前后墙芯模和左右侧墙芯模，基础芯模设计高度为1300mm，长度有3698mm和4090mm两种规格。

墙身外模分前后墙模板和侧壁模板，墙身模板设计高度为4630mm，长度有6000mm、4840mm、2800mm三种规格尺寸；墙身芯模主要分前后墙芯模和左右侧墙芯模，墙身芯模设计高度为4630mm，长度有3698mm和4090mm两种规格，沉箱浇筑分层情况如下表所示：沉箱浇筑分层表沉箱高度(m)分层数底层砼浇筑高度(m)标准层砼浇筑高度(m)底层（基础）标准层（墙身）20.5 1 4 2.50 4.50模板设计主要分基础模板、墙身模板、芯模、吊点验算等四个部分。

沉箱吊环及地牛吊环计算

一、沉箱吊环采用60圆钢
1.承受拉力：235*π*D2/4=664KN＞160KN
2.锚固长度La=a*（f y/f t）*d
=0.16*（210/1.71）*60
=1200mm
式中La—受拉钢筋锚固长度
a—锚固钢筋外形系数，光圆钢筋取a=0.16
f y—普通钢筋抗拉强度设计值，f y=210N/mm2
f t—混凝土轴心抗拉强度设计值，C40混凝土取f t=1.71N/mm2
d—锚固钢筋直径
3.按《水运工程混凝土施工规范》要求，钢筋末端需做180ｏ弯钩，其弯弧内径不小于钢筋直径的2.5倍；钢筋弯后平直部分长度不应小于钢筋直径的3倍。

二、地牛吊环采用100圆钢（共8个）
1.承受拉力：235*π*D2/4=1844KN＞900KN
2.锚固长度La=a*（f y/f t）*d
=0.16*（210/1.57）*100
=2140mm
式中La—受拉钢筋锚固长度
a—锚固钢筋外形系数，光圆钢筋取a=0.16
f y—普通钢筋抗拉强度设计值，f y=210N/mm2
f t—混凝土轴心抗拉强度设计值，C35混凝土取f t=1.57N/mm2
d—锚固钢筋直径
3.按《水运工程混凝土施工规范》要求，钢筋末端需做180ｏ弯钩，其弯弧内径不小于钢筋直径的2.5倍；钢筋弯后平直部分长度不应小于钢筋直径的3倍。

沉箱吊装方案

沉箱吊装方案1#泊位主体结构采用A型沉箱24个，其中与2#泊位过渡段为A2型，与工作船码头过渡段为A3型，其余为标准段A1型。

标准沉箱尺寸为8.0m（长）×9.5m宽）×11.2m高），前趾宽1.0 m，单个重454t。

工作船码头主体结构采用B 型沉箱13个，其中标准段为B1型，与直立护岸过渡段为B2。

标准沉箱尺寸为12.1m（长）×6.0m（宽）×6.65m高），前趾宽0.8 m，单个重294t 。

沉箱吊装采用500t 起重船，配2000t 方驳运输和400 PH拖轮拖带驻位。

一、安装顺序：2#～5#A1型沉箱1#A2 型沉箱6#～23#A1型沉箱24#A3型沉箱25#～36#B1型沉箱37#B2型沉箱。

二、施工工艺流程三、吊装方法1、起吊装驳当沉箱砼达到100%设计强度时方可起吊装驳和安装。

吊装采用专门制作的吊索具。

吊架采用[36槽钢焊接而成，上吊索采用φ=76mm的钢心钢丝绳，下吊索采用φ=50mm的钢心钢丝绳双用。

首先拖轮拖500t起重船和2000t方驳至预制场驻位，起重船垂下吊索具，起重人员穿钢丝绳过吊孔索好卡环，起重船缓缓起钩，保证钢丝绳垂直受力，吊起沉箱、移位至方驳、缓缓放下沉箱，起重人员解开索具，起重船再移位进行下一个沉箱装驳。

每次装2驳，每驳装4个。

2、定位安装：沉箱安装前潜水员检查基床平整度和回淤情况，确保基床上无异物、无扰动。

如有回淤，尽快清除。

用拖轮拖方驳及起重船至安装地点抛锚驻位，再用起重船将沉箱吊起（方法同起吊装驳，）移至安放点定位，沉箱缓缓下沉，保证箱内水头差不超过1.0m。

沉箱定位采用2台经纬仪控制其正、侧两个墙面。

当沉箱距基床顶面约30cm时，静止一段时间，测量复核偏位，满足规范要求后再下沉到位。

测量再检测沉箱偏位是否满足规范要求，若符合进行下一个沉箱安装，否则起钩调整直至满足要求为止，做好安装记录。

后续沉箱在下沉至基床顶面约50cm时，先慢慢靠稳已安沉箱，对位准确后再靠紧下沉。

沉箱计算书

围囹起吊时各部件的力学计算作者：马哥1、吊点处力学分析围囹、套箱总重G=140t ，吊绳与垂直方向夹角θ=10.02°，5/75.6tan =a 吊绳与杆件3水平夹角α=53.47°，结合右图（吊点力学分析图）对吊点进行力学分析有：GF z 41==35t ； θc o s /F z F ==34.47t ；θtan z xy F F ==6.18t ；，t a F xy 97.4sin F x == aF F xy y cos ==3.68t ；由以上力学分析可知，由沿吊绳的拉力F 所分解出来的三个分力Fz 、Fx 、Fy 中，Fz 、Fx 均可对杆件3产生弯矩，而Fy 则可视为杆件3的轴向力，不对杆件3产生弯矩。

2、对杆件3抗弯、抗扭能力验算 1）、杆件3抗弯能力验算根据杆件3受力特征，可对其受力示意图进行以下简化：根据公式可得：m KN F MMxz BAAB .06.167115.05.105.105.0222=⨯+⨯=-=FxyFxKNF F F XZ SBA sAB 03.350===则作用力处弯矩为：mKN F MMM SAB AB.955.75.021-=-==杆件3弯矩图为：Ma MbM2M1AB杆件3选用的材料为2个36c 工字钢槽钢中间加缀板连接，抗弯截面系数W=964.0cm 3*2，截面面积A=90.84cm 2*2，则MPa MPa cm m KN cm KN WM A F y 145][7.902*0.964.06.1672*84.908.36321=≤=+=+=δδ符合钢材抗弯设计要求。

2）、杆件3抗扭能力验算选用2工 36c ，A=90.84cm 2*2，4614cmI y =； 417351cmI x = cmi y 6.2=； cm i x 82.13=32203.2555)(*2cm i i I I W yx y x xy =++=mKN m KN m KN l F h F Mp zx .39.25214.0350236.097.422=⨯+⨯=+=MPa MPa cmm KN W Mp xy85][94.903.2555.39.253max =≤===ττ符合抗扭设计要求。

30米箱梁吊装计算书

30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求.以30m箱梁为验算对象,边梁吊装重量为35。

4m3×2.6t/m3=92。

04吨（1)本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。

（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨,考虑索具重量Q2＝2。

0吨，K为起重机降低系数，取0。

75.即：Q主+Q副≥125。

39吨。

(2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度（m)，停机面至吊钩的距离;H1-—安装支座表面高度（m)，停机面至安装支座表面的距离；H2—-安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m;H3—-绑扎点至构件起吊后底面的距离（m);H4-—索具高度(m），绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。

取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0。

95米,H4取3米。

选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11。

5m。

（3）起重臂长度计算:l≥(H+h0-h)/sinα式中 l-—起重臂长度（m）；H-—起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h—-起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角,一般取70°~77°，本工程取70°.l≥(11。

5—1）/sin（70°)=11。

17。

（4）吊车工作半径取6m,参考150吨汽车起重机起重性能表，可得(Q主+Q副)K≥Q1+Q2，即（80。

3+80。

3）×0。

75=120.45＞94.04,所有综合考虑1）、2)、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。

12.0 29.829.829.227。

7 24.6 23。

3 21。

8 21.3 17.6 14.0 21.6 21.6 21。

6 21.621.4 20.4 19.5 17.4 16。

吊装方案工程计算书

吊装方案工程计算书一、项目概况项目名称：某某工程吊装方案工程计算书项目地点：某某地区项目委托单位：某某公司项目负责人：某某工程师项目性质：吊装工程设计计算二、设计要求1.吊装工程设计要求严格按照国家相关规定执行；2.吊装方案必须满足安全、稳定、高效的要求；3.吊装工程计算书必须结合实际情况进行详细计算，保证可行性；4.整个吊装计划要考虑当地环境、气候等因素；5.吊装工程计算书必须包含工程实施所需的材料、设备、人力等资源的计算和需求；6.吊装计划必须经过审核批准后才能实施。

三、吊装工程计算书1.设计依据本吊装方案工程计算书参照国家相关规范标准进行计算，包含但不限于《建筑起重机械安全规程》、《建筑起重机械安全检验及使用管理规程》，并结合实际情况进行详细计算。

2.工程背景该项目是一项大型设备的吊装工程，涉及到设备的起重、搬运工作。

吊装工程计算书需要对吊装方案进行详细计算和规划。

3.工程技术要求（1）整体吊装工程要求安全、稳定、高效；（2）吊装方案必须考虑当地实际情况进行计算规划；（3）吊装方案要求明确的施工方案和施工步骤。

4.工程计算（1）吊装方案起吊高度为XX米，吊装重量为XX吨，需要考虑风荷载、地基承载力等因素；（2）吊装工程计算书需要根据实际情况确定所需的吊装设备、材料、人力等资源，并进行详细的计算；（3）吊装工程计算书需要涵盖整个吊装流程的计算，包括吊装安全系数、起吊机构的选型、吊装点的设置等。

5.工程实施方案基于上述工程计算，制定具体的工程实施方案，包括工程施工计划、作业流程、安全防护措施、应急预案等。

6.工程预算根据吊装工程计算的结果，编制吊装工程预算，包括材料、设备、人力、施工费用等方面的细致计算。

7.工程审核和批准吊装工程计算书需要进行专业审核，确保吊装方案的合理性和可行性。

经审核通过后，方可提交审批。

四、工程计算书编制人员本吊装方案工程计算书由某某工程师负责编制，经过某某工程师、某某工程师等专业人员的审核和审批。

沉箱模板计算书

附件二：沉箱模板计算书一、计算依据1．《水运工程混凝土施工规范》(JTJ268-96)2．《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001）3．《建筑结构静力计算手册》4．《组合钢模板施工手册》5．《施工结构计算方法与设计手册》6．港口工程模板参考图集》说明：因内模板有上中下三道连接器支撑作为安全储备，仅计算受力不利的外模板。

二、2.8米外模板计算：1．模板侧压力计算：4.2 挠度：cm EI ql f 0058.023.19810211006932.328644.0100644.0644max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯=＝3.2 挠度：cm EI ql f 0093.03.198********.6532.328644.0100644.0644max =⨯⨯⨯⨯⨯=＝＝f ∑0.2549+0.058+0.0093+0.237=0.559cm ＜400372=0.93cm 符合要求。

四、2.8m 段对接焊缝强度计算：取对接部分弦杆最大轴力N DE =-195.8q=-195.8×377.57=-73928N 则焊缝处最大应力σ=t l N w =48.0234.1273928⨯⨯=6241N/㎝2=62.41MPa ＜fw t=190MPa ，符合要求。

式中w l ——焊缝计算长度，取实际长度减1cm ；t——腹板厚度，取0.48cm；f w——对接焊缝的抗压强度设计值，取190MPa。

t为防止因操作原因导致焊缝长度不够影响焊缝强度，在2[6.3两侧各帮一道∠30×4（L=20cm，见图4：外模板桁架断面及大样图）作为安全储备。

吊装方案计算书

吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。

沉箱模板结构受力计算书【范本模板】

沉箱模板结构受力计算书一、分析计算内容1、沉箱模底层、标准层面板的强度、刚度分析2、沉箱模底层、标准层横助强度、刚度分析3、沉箱模底层、标准层背楞桁架强度、刚度分分析4、沉箱模对拉栓强度分析二、分析计算依据1、钢结构设计规范:GB50017-20032、建筑工程大模板技术规程：JGJ74—20033、建筑施工模板安全技术规范：JGJ162-20084、全钢大模板应用技术规程:DBJ01-89—20045、建筑施工计算手册三、模板设计构件规格及布置1、面板:—5mm2、横助：【8槽钢布置间距300mm3、背楞桁架:双【8槽钢，桁架连接在竖助上，底层单节模板内模高3800mm，外模高4500mm，标准层单节模板内外模高4700mm，背楞桁架标准层外模从上到下布置：490mm，1860mm,1860mm，490mm 标准层内模从上到下布置：490mm,2300mm,1910mm底层外模从上以下布置:490mm,1760mm,1760mm,490mm底层内模从上到下布置：490mm,2300mm,1010mm4、边框:【8槽钢5、竖助：-5＊60 扁铁布置间距300mm6、对拉栓：M30四、荷载分析1、基本荷载（1)、沉箱底层每次浇注高度为4.5m，标准层每次浇注高度为4。

7m,混凝土的初凝时间t0=5h（2)、水平侧压力标准值:F1=52KN/m2=0.052N/mm2（3）、水平荷载：查《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008第16页表4。

1.2得q水平=6KN/m2（4）、荷载组合：查《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008第16页表4.2。

3得K活=1.4 K恒=1。

2q侧= K恒＊q max+K活＊q水平=1.2＊52+1.4*6=70.8KN/m2=0.071N/mm2五、沉箱模刚度分析1、面板分析（底层、标准层外模和内模一样）（1)、计算单位选取，在最大侧压力区选得1mm宽度分析I面=1＊53/12=10。

沉箱吊装计算书

中交第一航务工程局有限公司沉箱吊装受力计算书工程名称：中委合资广东石化2000吨/年重油加工工程产品码头项目部计算内容：沉箱吊装审核：校核：计算：1、沉箱重心计算图1-1沉箱断面图图1-2沉箱平面图表1-2沉箱材料和体积矩计算表编号构件名称体积计算式体积V i(M3)形心位置体积矩X i Y i V i X iV i Yi1 前趾1.5×0.4×0.5×6.3 1.8910.733 1.89 1.38 0.6×1.5×6.3 5.670.750.3 4.252 1.7012 后址0.15×0.4×0.5×6.3 1.89 12.45 0.733 23.53 1.380.6×1.5×6.3 5.67 12.6 0.3 71.44 1.7012 底板9.9×0.6×6.3 37.42 6.45 0.3 241.3611.23沉箱重量:M=ρV=2.5×198.3=495.75t 沉箱重心:Xc= 1258.95/198.3=6.35m Yc =1110.09/198.3=5.60m 2、沉箱吊装计算 1）主钢丝绳受力计算沉箱受力简化入图：22502450F1F2G图1-3隔墙受力简化图起吊后方块处于平衡状态，根据受力平衡可得出：F 1+F 2=1.3G ，1.3为动力荷载系数，G=4850KN.............① 根据力矩平衡可得出：设前沿每根钢丝绳拉力为F 前，后沿每根拉力为F 后，根据力矩平衡得 2.25F 1=2.45F 2...............................................② 解由①、②式得 F 1=3290KN ；F 2=3015KN根据吊装采用4点吊按3点吊计算可以得出单根销子单侧受力： F 前=F 1/3=1097KN ；F 后=F 2/3=1005KN因前侧吊孔受力较大，且前后墙所用钢丝绳用同一行型号，故只对前墙钢丝绳进行验算。

吊装计算书

附表·吊具的选用及检算1吊耳焊接与受力检算盾构出厂时，吊耳由中铁建设备公司负责加工、焊接，盾构在碧海站下井后已进行了割除。

为了保证强度的可靠性，我部已联系配件生产厂家购买新的吊耳进行焊接，用于盾构吊装作业。

我项目盾构吊耳有两种，其中一种焊缝长200mm ，用于盾尾的上下部和刀盘，一种焊缝长300mm ，用于机身和机头，都要求双面铲坡焊，焊缝不低于15mm ；按照贴角焊缝每1mm 2焊缝能可承受10kgf 力计算，计算出两种，吊耳能承受的拉力为450t 和675t （ F L =10*20*15*15/100=450; F L =10*30*15*15/100=675；＞10倍吊装质量，满足《大型设备吊装工程施工工艺标准》（ SH/YT 3515-2003）的要求，如下表所示：根据以上计算，列表如下：吊耳焊点抗拉计算吊耳采用形式如下图，其中L=200mm 或300mm ；使用70mm 厚钢板制作，吊耳主要破坏形式为沿a 线的剪断破坏和孔两端B 线的拉断。

分块号名称单个吊耳焊点承受拉力（t ）使用吊耳数量吊耳焊点总承受力吊装质量（t ）安全系数 1 刀盘 450 2 900 52 17.3 2 前盾 675 4 2700 110 24.5 3 中盾 675 4 2700 100 27 4尾盾450418002378.3吊耳破坏形式示意图吊耳许用剪切力T＝［τ］*S1=［τ］*A*40=140Mpa*A*40 吊耳拉力 F=［σ］*S2=［σ］*B*2*40=200Mpa*B*80 当T、F大于吊耳承受的力量时，吊耳即安全；根据L的不同，A、B值也有所不同，A．当L=200mm时，A=70mm，B=50mmB．当L=300mm时， A=100mm，B=80mm。

根据式1）式2）结合A、B数值计算T200=140*70*70=686000N=68.6tfF200=200*50*140=1400000N=140tfT300=140*100*70=1960000N=98tfF300=200*80*140=2240000N=224tf根据上数列表如下：吊耳a线抗剪能力计算孔端B线抗拉能力计算根据以上计算，吊耳焊接可满足盾构吊装要求。

起重吊装计算书

起重吊装计算书施工方案：一、工程概况本项目为XX工程，位于XX地区，主要包括XX栋建筑物、XX配套设施以及相关室外工程。

工程占地面积XX平方米，总建筑面积XX平方米。

本次施工的重难点在于大型构件的吊装作业，其中包括钢结构的吊装、大型设备安装等。

为确保吊装作业的安全、高效进行，特制定本施工方案。

二、吊装管理（一）、吊装施工组织流程1. 吊装前准备：包括施工图纸审核、编制吊装方案、施工安全技术交底等。

2. 吊装设备选型：根据吊装物件的重量、尺寸、吊装高度等因素，选择合适的吊装设备。

3. 吊装设备检查：检查吊装设备的性能、安全性、稳定性等，确保设备正常运行。

4. 吊装作业：按照吊装方案进行吊装作业，严格执行操作规程，确保作业安全。

5. 吊装完成后验收：对吊装完成的构件进行检查、验收，确保质量合格。

（二）、现场吊装组织机构1. 项目部：负责整个吊装工程的协调、管理、监督等工作。

2. 吊装班组：负责具体的吊装作业，包括设备操作、现场指挥等。

3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行监督、检查，发现问题及时整改。

（三）、管理职责1. 项目部：负责组织、协调、管理吊装工程，确保工程顺利进行；负责与甲方、监理、设计等单位的沟通协调；负责吊装方案的审批和监督实施。

2. 吊装班组：严格执行吊装方案，负责吊装作业的安全、高效完成；负责吊装设备的操作、维护、保养；参加吊装前的安全技术交底和培训。

3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行全程监督，发现问题及时整改；负责组织定期、不定期的安全检查，确保吊装作业安全。

三、工器具的选用1. 吊装设备：根据工程需要，选用合适的汽车吊、履带吊、塔吊等吊装设备。

设备选型需满足以下条件：a. 吊装设备的额定起重量应大于吊装物件的重量。

b. 吊装设备的工作半径应能满足吊装物件的位置要求。

c. 吊装设备的地基承载力应满足吊装设备稳定性的要求。

d. 吊装设备的性能、安全性、稳定性等需经过严格检查。

集装箱吊吊装计算书

集装箱吊吊装计算书
1. 引言
本文档是关于进行集装箱吊吊装计算的详细说明。

在进行集装箱吊吊装时，必须进行相应的计算以确保操作的安全性和有效性。

本文档将提供针对不同计算要求的指导和说明。

2. 计算方法
2.1 重量计算
在进行集装箱吊吊装前，需要计算集装箱的重量。

重量计算应包括集装箱本身的重量以及装载在集装箱内的货物重量。

集装箱的重量可通过称重或查找相关规格表进行估计。

2.2 吊装点计算
在选择吊装点时，需要考虑各种因素，例如集装箱的重心和吊装设备的承载能力。

吊装点的计算应基于集装箱的尺寸、重量以及
所使用的吊装设备的规格。

通过使用适当的数学公式和实际数据，
可以计算出合适的吊装点。

2.3 吊装过程计算
在吊装过程中，需要进行相应的计算以确保吊装操作的安全性。

包括吊装设备的稳定性计算、起重机的工作半径计算以及对吊装绳
索和吊具进行应力计算等。

这些计算应根据吊装设备的技术规格和
实际工作条件进行，并确保符合相关安全标准和要求。

3. 结论
本文档提供了关于集装箱吊吊装计算的详细说明。

通过使用合
适的计算方法和考虑吊装的各个关键因素，可以确保吊装操作的安
全性和有效性。

在进行吊装操作前，请确保对相关计算进行了充分
的评估和验证。

注：本文档仅为指导性说明，具体计算需根据实际情况进行评
估和调整，以确保吊装操作的安全性和有效性。

沉箱计算书

沉箱计算书一．结构平安品级码头结构平安品级为二级。

二．自然条件1．设计水位（以xx港理论最低潮面为基础）设计高水位：2.64m 极端高水位：3.64m设计低水位：0.20m 极端低水位：－1.02m2．波浪要素码头50年一遇设计高水位时的波要素H1％＝2.5m H13％＝1.7m T＝三．工艺荷载38#泊位1．均载：码头前沿53m范围30KN/m2，53m以后60KN/m2；2．箱角荷载：二层20'箱120KN/角；二层40'箱153KN/角；四层20'箱240KN/角；四层40'箱305KN/角；3．机械荷载：1）集装箱装卸桥：轨距26m，最大轮压600KN；2）正面吊运机：满载轴压前轴940KN；后轴112KN；空载轴压前轴329KN；后轴308KN；3）集装箱拖挂车最大轴压330KN；39#泊位1．均载：码头前沿53m范围30KN/m2，53m以后60KN/m2；2．机械荷载：1）16t－33m门机：轨距10.5m，最大轮压250KN；2）持续式卸船机：轨距10.5m，最大轮压300KN；3）正面吊运机：满载轴压前轴940KN；后轴112KN；空载轴压前轴329KN；后轴308KN；5）集装箱拖挂车最大轴压330KN；考虑码头的通用性，码头前沿按通长三根轨进行荷载设计，即38#泊位知足集装箱装卸桥和16t门机荷载要求；39#泊位知足集装箱装卸桥、16t门机及散粮卸船机荷载要求。

四．船舶荷载1．设计船型2．船舶撞击力按靠泊时的法向速度V n＝0.1m/s计算，波浪引发的船舶撞击力按横浪作用H4％＝1.2m、T＝及H4％＝0.8m、T＝7s计算。

3.船舶系缆力按船舶在港的最大风速V＝22m/s计算。

五．地震荷载xx地域地震大体烈度为7度，地震设计烈度取大体烈度，即7度。

六．码头稳固计算（一）码头断面尺度码头面设计高程 4.5m，码头前沿设计水深-14.0m，码头总长度630m。

沉箱码头计算书讲解

任务要求：码头设计高水位12米，低水位7.4米，设计船型20000吨，波高小于1米，地面堆货20kpa ，Mh —16—30门座式起重机，地基承载力不足，须抛石基床。

一．拟定码头结构型式和尺寸1．拟定沉箱尺寸：船舶吨级为20000吨，查规范得相应的船型参数：即吃水为10.5米。

其自然资料不足，故此码头的前沿水深近似估算为：1.1510.512.1D kT m ==⨯=，设计低水位7.4米，则底高程：7.412.1 4.7m -=-，因此定底高程-5.1m 处。

由于沉箱定高程即为胸墙的底高程，此处胸墙为现浇钢筋混凝土结构，要求满足施工水位高于设计低水位，因此沉箱高度要高于码头前沿水深12.1m 。

综上，选择沉箱尺寸为： 1310.214l b h m m m ⨯⨯=⨯⨯。

下图为沉箱的尺寸图：2．拟定胸墙尺寸：如图，胸墙的顶宽由构造确定，一般不小于0.8m ，对于停靠小型内河船舶的码头不小于0.5m 。

此处设计胸墙的顶宽为1.0m 。

设其底宽为5.5m ，检验其滑动和倾覆稳定性要求是否满足要求：（由于此处现浇胸墙部分钢筋直接由沉箱顶部插入，可认为其抗滑稳定性满足要求，只需验算其抗倾稳定性）设计高水位时胸墙有效重力小于设计低水位时，对于胸墙的整体抗倾不利，故考虑设计高水位时的抗倾稳定。

沉箱为现浇钢筋混凝土，其重度在水上为323.5/kN m ，水下为313.5/kN m ，则在设计高水位时沉箱的自重为：()][()5.511 1.511 1.5 1.5 5.5123.5 3.11 1.5 5.51 3.113.52 4.6 4.[{]62}G -=⨯+⨯⨯⨯-⨯+⨯+⨯+-⨯⨯⨯（）则 227.83G kN =。

自重G 对O 点求矩：G 77.10.533.4967 5.510.47922/3 5.51/3=733.56M kN m =⨯+⨯-⨯⨯+（）（）。

考虑到有门机在前沿工作平台工作时，胸墙的水平土压力最大，此处门机荷载折算为线性荷载为：25010178.5714q kPa ⨯==。

吊装方案计算书

同安西福三路道路工程K1+396埭头溪桥扒杆法吊装方案与计算福建来宝建筑工程开发公司同安西福三路（纵一路~丙洲大桥段）项目部2007年11月一、工程概况：中山大桥桥位于路线中心桩号K1+K10+950.5直线上，斜交角15°。

桥梁上部结构形式为6*20m预应力钢筋砼空心板，每片空心板梁主体宽1.24m，高0.95m，其中中板重30.8t，边板重36.4t；空心板按斜交板预制，每孔空心板板长相等。

全桥体系布设：在0#、6#台桥台设置伸缩缝，其它墩均设置桥面连续。

二、架设方案：本桥空心板梁架设扒杆纵向“钓鱼”架设法是安装在墩台上的两休人字扒杆，配合运梁设备，以绞车相互牵吊，在无支架、无导梁支托的情况下，把梁悬空吊过桥孔，横移落梁，就位安装的架设法。

以预制梁的质量和墩台间跨径为基础，架梁、吊梁进行横移等各个阶段，对作用于扒着牵吊绳、卷扬机、锚碇和其它的附属设备所定应力进行计算，以保证设备的安全。

与此同时对各阶段的安全性进行定期检查。

本桥架设采用先中梁后边梁吊梁方法；架梁设备按中梁重量进行配置，吊装时先架设中梁2~3片后，再进行吊装边梁，边梁吊装时运梁车直接从已架好的中梁面采用卷扬机，牵引至另一端，再用扒杆吊移至边梁设计位置安装。

三、机械设备的选择：根据空心板的长度，重量以及现场的实际情况，拟采用卷扬机四台四、吊装前的准备工作①检查支座垫石的高程、位置、以及橡胶支座是否安放正确。

②测量标出每榀板梁的端线及边线于盖梁或台帽处，并用红漆示出。

③检查构件的长宽高三个方向尺寸是否正确，构件的堆放位置装车是否方便。

④检查运输及吊装道路是否按要求铺设。

五、现场布置及空心板吊装：中山大桥桥的吊装顺序为6跨5跨4跨3跨2跨1跨。

为了保证吊装顺利进行应如平面布置图，在6号台后设置一地垄用来锚固5号台卷扬机，结构尺寸如图示一，卷扬机的牵进引力为2吨。

在3号墩后设置地垄（如图示二）用于锚固在5号墩帽上的人字扒杆的缆风。

沉箱码头计算书

一．拟定码头结构型式和尺寸1．拟定沉箱尺寸：船舶吨级为20000吨，查规范得相应的船型参数：即吃水为10.5米。

其自然资料不足，故此码头的前沿水深近似估算为：1.1510.512.1D kT m ==⨯=，设计低水位7.4米，则底高程：7.412.1 4.7m -=-，因此定底高程-5.1m 处。

由于沉箱定高程即为胸墙的底高程，此处胸墙为现浇钢筋混凝土结构，要求满足施工水位高于设计低水位，因此沉箱高度要高于码头前沿水深12.1m 。

综上，选择沉箱尺寸为： 1310.214l b h m m m ⨯⨯=⨯⨯。

下图为沉箱的尺寸图：2．拟定胸墙尺寸：如图，胸墙的顶宽由构造确定，一般不小于0.8m ，对于停靠小型内河船舶的码头不小于0.5m 。

此处设计胸墙的顶宽为1.0m 。

自重G 对O 点求矩：G 77.10.533.4967 5.510.47922/3 5.51/3=733.56M kN m =⨯+⨯-⨯⨯+（）（）。

考虑到有门机在前沿工作平台工作时，胸墙的水平土压力最大，此处门机荷载折算为线性荷载为：25010178.5714q kPa ⨯==。