空心薄壁墩钢实用模板计算书

空心墩计算书

一、计算依据：1. 设计标准：(1) 设计荷载：公路-Ⅰ级 (2) 桥面宽度： 12m 2. 技术规范：(1) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003； (2) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； (3) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T 梁下部结构：空心墩、桩基础温度荷载：温度（升）＝25（C 0）温度（降）＝23（C 0）设计风载：V 10＝24.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m ；壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m ，进行裸墩施工阶段验算。

施工阶段荷载：（1）架桥机荷载：前支点90t ，距桥墩中心56.5cm （考虑到施工误差：增加5cm ），则N=900 (KN)；M=900×0.615＝553.5 (KN.M)（2）桥墩自重：21600（KN ）（3）风荷载：基准高度Z ＝40×0.65＝26（m ）V d = =28.4 (m/s)施工阶段的设计风速：V sd =0.84×V d ＝25.8 （m/s ）静阵风风速 V g ＝G v V sd =1.35×25.8＝34.8 (m/s) F H = =0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7 (KN) N=0M=163.7×26＝4256 (KN.M)16.01010264.24)10(）（⨯=a s ZV n H g A CV 221ρ施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN) M=553.5+4256=4809.5 (KN.M) 1．稳定性验算a 、墩身稳定性验算 Pcr ＝π2EI/L 02取L 0＝2×40＝80 (m) (按两端自由状态取值) E h =3.00x104 (Mpa) I h ＝11.39(m 4) P cr =5.26e 5 (KN) P j =19680 (KN)P cr /P j =26.75 --------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L 0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。

空心墩模板力学计算书(唐山)

墩一、模板结构及材料空心墩模板为全钢结构模板，其标准节截面如图1所示。

更详细结构见设计图纸。

模板所有材料如下：部件名称材料型号备注面板钢板δ=6mm竖肋槽钢[10 竖向紧贴面板横筋板钢板-10×100 横向紧贴面板横背愣槽钢2×[16b 背在竖肋上直线型外模圆弧背愣槽钢[14 背在竖肋上边框钢板-12×100对拉螺栓圆钢Φ24以上材料材质为Q235，根据材料力学知识可知其抗拉、抗压、抗弯的许用应力为[σ]=215MPa。

(安全系数为1.1）其弹性模量为2.06×105 。

二、验算标准1、强度要求满足钢结构设计规范；2、结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500；3、钢模板面板的变形为2mm ；4、钢面板的钢楞、柱箍的变形为3.0mm ；三、计算载荷①根据《建筑工程模板施工手册》提供的数据可知，当现浇混凝土的高度大于2.5米时，混凝土对对模板产生的最大侧压力的标准值为 P=50kN/㎡。

其设计值为50×1.2=60N/㎡。

有效压头高度约为h=m3/25/k 50kN N ㎡=2m. (25kN/m ³为混凝土的重力密度） ②倾倒混凝土产生的最大侧压力为为6kN/m 2。

③振捣混泥土产生的最大侧压力为4kN/m 2。

载荷组合为：强度验算为：①+②+③，即 F 1=60+6+4=70kN/m 2；刚度检验为：①，及F2=60kN/m 2；四、面板验算选择面板方格中受力最不利的情况计算，即446×350（竖筋间距最大350，横筋最大间距446），属于四边简支的双向板。

79.0446350l ==y x l 查有关手册可得其最大弯矩系数为 Km=0.0561。

最大挠度系数 ω=0.00603（一）强度验算取1mm 宽的板条为计算单元，其均布载荷为q=70kN/m 2×0.001m=0.07N/mm,但应乘以荷载调整系数0.85，故q 1=0.07N/mm ×0.85=0.059N/mmM max =mm 405350059.00561.0K 221m ⋅=⨯⨯=⋅N l q x32X 66161W mm =⨯⨯= a MP MP mm mm W M x 2155.676N 405a 3max <=⋅==σ 故强度满足要求。

空心墩墩身计算书

空心墩墩身计算书一、设计资料桥梁跨径：L=40m路基宽度：W=26m桥梁跨径组合：4×40m空心墩尺寸：横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m）顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种空心墩壁厚：空心墩尺寸表二、桥墩集成刚度计算假定1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。

2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。

3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。

4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。

5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。

故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。

6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。

三、桥墩集成刚度计算1、桥墩几何参数计算空心墩墩身惯矩按照下式计算：33)2)(2(121121t h t b bh I ---=桥墩几何参数2、桥墩抗推刚度计算按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即：38.03H EId ⨯=ρ 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa ； H-桥墩高度桥墩抗推刚度3、支座刚度计算支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。

支座刚度按照下式计算,即： tnAGz =ρ 其中：n-支座的个数；A-支座的面积；G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa ； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍；支座刚度：ρz =15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即：zd zd ρρρρρ+=.桥墩集成刚度四、桥墩墩顶水平力计算1、一联桥梁变形零点计算变形零点按照下式计算,即：∑∑∑+=ii i i L K C RL K C X μ其中：C —收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； i i L K -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积；R μ-桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。

空心薄壁墩计算书

空心薄壁墩柱模板力学检算交城县联宇钢模板有限公司1墩身模板制作:模板由模板、竖肋、背杠组成。

面板为6mm钢板；竖向肋采用槽钢［12，间距≤400mm；连接采用δ12×120扁铁;背杠采用的槽钢双[16，上下间距375-750，按750计算。

对拉杆为φ25精轧螺纹钢拉杆（ƒ=830 MPa）最大间距为750*1200。

内模模板由模板、横肋、背杠组成。

面板为6mm钢板；竖向肋采用槽钢［10，间距≤400mm；连接采用δ12×100扁铁;背杠采用[14b的槽钢，上下间距375-750，按750计算。

2设计计算依据：a施工单位提供的砼体尺寸图纸及国家的有关模板技术规范；b人民交通出版社《路桥施工计算手册》；c中国建筑工业出版社《建筑工程大模板技术规程》JGJ74—2003；d人民交通出版社《公路桥涵施工技术规范》。

3侧压力计算3.1计算依据：a混凝土浇筑速度为 v=2.0m/h；b浇筑温度为 20℃；c坍落度为 150mm，大于 100mm；d混凝土掺加外加剂；3.2 荷载计算3.2.1侧压力计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力，按下列二式计算，并取二式中较小值。

F=0.22γct 0 β 1 β 2 V 1/2 (1)F=γC h (2)对普通混凝土来说，新浇筑混凝土自重标准值γc =24KN/m 3；新浇筑混凝土初凝时间（h）取 t 0=200/（20+15）≈5.71(h)；混凝土的浇筑速度 v=2.0m/h；外加剂修正系数β1=1.2混凝土坍落度影响修正系数β2=1.15。

F1=0.22×24×5.71×1.2×1.15×2.0 1/2 =58.84KN/m2F2=24×4=96KN/m2取其小值：F=58.84 KN/m23.2.2 荷载组合砼侧压力荷载分项系数为1.2，模板强度验算时采用荷载设计值为：58.84*1.2=70.61kN/m2；倾倒砼水平载荷:取F3=4KN/m2砼振换倒水平载荷:取F4=4KN/m2 ，合计最大水平载荷:F=70.61+4+4=78.61kN/m2。

刚构特大桥主墩(空心薄壁墩)模板计算

***特大桥主墩模板设计计算摘要：本文以##高速公路格都段第二合同段***特大桥主墩模板设计计算为例，分析了模板设计过程的受力计算，以供同仁在模板设计计算时参考。

关键词：***特大桥；模板；计算1、工程概述：##高速x2合同段***特大桥，左线桥跨径组成为：3×40+3×40+3×40(连续箱梁)+94+180+94(刚构)+4×37m(连续箱梁)，桥梁全长为881.1米；右线桥跨径组成为：4×40+3×40(连续箱梁)+94+180+94(刚构)+4×37m(连续箱梁)，桥梁全长为805.4米。

主桥下部采用空心薄壁式、单空心+双肢实心薄壁组合墩，墩高最小105.5m，最大127m；引桥下部采用柱式桥墩。

2、模板设计方案：主墩采用翻模施工，除首次按7.5米关模，浇筑高度7.5米外，以后每次翻模高度为6米。

主墩立面（顺桥向）自墩顶60米以下为12米等宽墩身，60米以上为3米*9米双肢墩，侧面（横桥向）自墩顶60米以上为等9米等宽，以下为45：1的变截面墩。

为了便于施工以及模板的重复使用，模板设计时计划从承台（承台为23.5×23.5×5.5米）开始使用，一直到中跨合龙（用于悬浇时模板稍加改动），在考虑到各种因素和现场条件后，确定如下设计方案：1）模板组合：大模板按1.5米×3米，每块重量约400公斤（不含大背楞重量），按6层模板计算，则立面共需1.5米×3米模板40块（双面），侧面30块，每个主墩大模板70块,全桥280块，侧面变截面部分采用每次抽换一块模板，边缘做一块45：1的梯形小模板（T型小模板尺寸根据变截面墩高计算确定），待浇筑到变截面将结束时（最后几在现场加工，条形小模板及梯形小模全部拆完。

2）模板尺寸计算：本桥主墩最高墩为127米，为右幅9号墩，其余各墩高度如下：Z10=105.5米，Z11=107米，Y8=107米,，每次翻模6米，则抽换宽度为：6m/45=0.1333m，小模板采取循环使用，交错抽换组合成每模相应尺寸，其模板组合计算如下(以Z11号墩柱模板为例)：107米墩高，侧面变截面高度为47米，按45：1坡比计算得底宽为11.088米，底部模板宽度组合：(24.4+13.3+26.7+40)*2(两侧对称)+900=1108.8cm 。

空心墩计算书

一、计算依据：1. 设计标准：(1) 设计荷载：公路-Ⅰ级 (2) 桥面宽度： 12m 2. 技术规范：(1) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003； (2) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； (3) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T 梁下部结构：空心墩、桩基础温度荷载：温度（升）＝25（C 0）温度（降）＝23（C 0）设计风载：V 10＝24.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m ；壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m ，进行裸墩施工阶段验算。

施工阶段荷载：（1）架桥机荷载：前支点90t ，距桥墩中心56.5cm （考虑到施工误差：增加5cm ），则N=900 (KN)；M=900×0.615＝553.5 (KN.M)（2）桥墩自重：21600（KN ）（3）风荷载：基准高度Z ＝40×0.65＝26（m ）V d = =28.4 (m/s)施工阶段的设计风速：V sd =0.84×V d ＝25.8 （m/s ）静阵风风速 V g ＝G v V sd =1.35×25.8＝34.8 (m/s)F H = =0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7 (KN) N=0M=163.7×26＝4256 (KN.M)16.01010264.24)10(）（⨯=a s ZV nH g A C V 221ρ施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN) M=553.5+4256=4809.5 (KN.M) 1．稳定性验算a 、墩身稳定性验算 Pcr ＝π2EI/L 02取L 0＝2×40＝80 (m) (按两端自由状态取值) E h =3.00x104 (Mpa) I h ＝11.39(m 4) P cr =5.26e 5 (KN) P j =19680 (KN)P cr /P j =26.75 --------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L 0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。

墩身模板计算书

墩身模板计算书一、模板设计概况墩身钢模面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2000mm×2000mm，纵肋采用[8槽钢，间距s=260 mm，圆角处采用扁钢-100mm×8mm布置，每处圆角设两道。

横肋采用[14a 双拼槽钢，间距h=500mm，采用φ20螺纹钢对拉拉杆。

根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度。

模板图见下：∠100×10L=120mmM20×770斜拉杆图1 模板二维图图2模板三维立体图二、墩身模板承受荷载计算砼采用拌和站集中拌和，罐车运输，根据其供应能力每小时能供应20m3，墩身断面积S为：S = 2×2-（4-3.14）×0.32=3.923m2故砼浇筑速度V为：V = 20÷(3.923)=5.10 m/h混凝土容重：25kN/m3；浇注温度：25℃；混凝土塌落度：16～18cm；混凝土外加剂影响系数取1.2；最大墩高10m；设计风力：8级风；分段浇筑，每段不超过十米。

1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图3 新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取5m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。

(完整版)钢模板计算书

主墩大块钢模验算书一、薄壁墩概况1、两河口下游永久交通大桥主线2#、3#桥墩均采用双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中心间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩身高度50m ，3#墩身高度54m 。

2、每次浇筑节段高度：4.5m （3.0m+1.5m ）。

二、薄壁墩模板设计1、按高度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m 高度的设8套，3.0m 高度的设4套。

2、块件组合：一套1.5m 高模板包括800×150cm 大板两块、200×150cm 大板两块；一套3.0m 高模板包括800×300cm 大板两块、200×300cm 大板两块。

模板构造：面板采用6mm 钢板，背面设置竖向小肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，模板最外侧采用2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。

详见构造设计图。

三、模板验算依据1、计算依据：⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。

2、荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力⑶、采用Q235钢材：轴向应力：140 1.25()175MPa ⨯=提高系数弯曲应力：145 1.25()181MPa ⨯=提高系数剪应力： 85 1.25()106MPa ⨯=提高系数弹性模量：52.110E MPa =⨯3、变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、荷载⑴混凝土浇筑速度：两岸主墩的浇筑面混凝土供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断面为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。

钢模板计算书(1)

贵阳淦鑫钢模制造有限公司
钢模板计算书标准资料
方墩大块钢模验算书
一、薄壁墩概况 1、方墩宽 8.0m，厚 2.4m， 2、每次浇筑节段高度：4.5m（共 9m）。二、薄壁墩模板设计 1、按高度分为 4.5m 两种模板，配套 2 层钢模板。采用翻模施工法。块件组合：一套模板 4.5 高模板包括 3250*4500 大板 4 件，2712*4500 大板 2 件。模板构造：模板设计所用材料材质均为Q235:面板-δ6mm钢板,连接筋采用12*150扁钢,横筋为[10#槽钢,背楞[18#双槽钢。施工平台采用∠80*8角钢。三、模板验算依据 1、计算依据： ⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求； ⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。 2、荷载组合： ⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载 ⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力 ⑶、采用 Q235 钢材：轴向应力： 215MPa 弯曲应力： 215MPa 剪应力： 125MPa 弹性模量： E 2.1105 MPa 3、变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400 钢模面板变形≤1.5mm 钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500
变形为 0.7mm，满足要求
应力为 24mpa,满足要求。
好模板淦鑫造
5
贵阳淦鑫钢模制造有限公司结论：竖肋和横肋在受力情况下，强度和变形能满足要求。 6. 拉杆验算
钢模板计算，材质为 Q235 钢材；拉杆两端均加工普通粗制螺纹。根据《路桥施工计算手册》，单个螺母的许用拉力： T1 57.2kN ，杆体许用拉力： T0 175 12.52 85.9 KN 因由图可知，单个螺杆最大拉力值为： Tmax 78.3kN ＜ T0 85.9kN 但 Tmax 大于 T1 ，对此，可采用在螺杆两端均安装双螺母的方法予以解决。六、结论

空心薄壁墩模板设计计算书

中交第一航务工程局有限公司空心薄壁墩模板计算书工程名称：云南省蒙自至文山至砚山段高速公路第2合同段编制人：审核：编制单位：中交一航局蒙文砚高速公路二分部编制日期： 2015.5空心薄壁墩模板设计计算书1、墩身模板制作:外模模板由模板、竖肋、背杠组成。

面板为6mm钢板；竖向肋采用槽钢［10，间距≯350mm；连接采用L100×100×10的角钢与δ12×100扁铁;背杠采用］[14b的槽钢，上下间距600-825，按825计算。

内模模板由模板、横肋、背杠组成。

面板为5mm钢板；竖向肋采用槽钢［8，间距≯350mm；连接采用L100×100×10的角钢与δ12×100扁铁;背杠采用］[14b的槽钢，左右间距1100-1150，按1150计算。

2、设计计算依据a、《材料力学》b、人民交通出版社《路桥施工计算手册》c、中国建筑工业出版社《建筑工程大模板技术规程》JGJ 74—2003d、人民交通出版社《公路桥涵施工技术规范》3、侧压力计算新浇筑的混凝土作用于侧面模板的最大压力计算取K=1.2，T=30℃，v=4m/h，γ=25kN/m3，t0=200/(T+15)，β1=1.2，β2=1.0，则有F=0.22γt0β1β2v1/2=58.7Kpa；h=1.53+3.8v/T=2.036m最大侧压力P m=kγh=1.2×25×2.036=61.08kPa，考虑振捣混凝土时产生的荷载4kPa，则总侧压力p=61.08+4=65.08kPa。

4、外模结构验算4.1模板验算4.1.1面板计算(1)强度验算Lx/Ly=350/2000=0.175，按简支梁计算：均布荷载q ＝65.08×0.35＝22.8kPa ；计算跨度L ＝0.35m ，面板厚度h ＝6mm ，则：所受最大弯矩M max ＝1/8qL 2=1/8*22.8*0.352≈0.35面板的截面系数:W ＝61bh 2=61×350×62＝2.1×10-6 mm 3 惯性距 I x = bh 3/12=350*63 /12=6300mm 4应力为:σmax ＝W M max=0.35*103/2.1×10-6=166.7 MPa ＜215 MPa 满足要求。

空心墩墩身计算书

空心墩墩身计算书一、设计资料桥梁跨径：L=40m路基宽度：W=26m桥梁跨径组合：4×40m空心墩尺寸：横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m）顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种空心墩壁厚：空心墩尺寸表二、桥墩集成刚度计算假定1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。

2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。

3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。

4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。

5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。

故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。

6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。

三、桥墩集成刚度计算1、桥墩几何参数计算空心墩墩身惯矩按照下式计算：33)2)(2(121121t h t b bh I ---=桥墩几何参数2、桥墩抗推刚度计算按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即：38.03H EId ⨯=ρ 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa ； H-桥墩高度桥墩抗推刚度3、支座刚度计算支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。

支座刚度按照下式计算,即： tnAGz =ρ 其中：n-支座的个数；A-支座的面积；G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa ； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍；支座刚度：ρz =15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即：zd zd ρρρρρ+=.桥墩集成刚度四、桥墩墩顶水平力计算1、一联桥梁变形零点计算变形零点按照下式计算,即：∑∑∑+=ii i i L K C RL K C X μ其中：C —收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； i i L K -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积；R μ-桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。

空心薄壁墩钢模板计算书

附件2模板设计计算书一、模板系统结构概述1、本模板系统适用于邵光高速A7标项目部符家边大桥空心墩的模筑混凝土施工。

2、本模板系统由模板及背楞组成。

模板结构：面板Q235，t=6mm钢板；连接法兰、边框－12*100钢板；竖背肋，[10#槽钢，间距300mm；背楞采用2×[18a#槽钢,间距≤1250mm。

螺丝M22*60mm，对拉杆M25*1000/1700mm。

模板拼装截面图正面模板侧面模板二、计算参考资料1、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》2、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》3、《结构设计原理》4、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》5、《钢结构设计与制作安装规程》三、计算荷载值确定依据1、泵送混凝土施工方式以30立方米/小时计,浇注速度为V≤3m/h，浇注高度H=6.75m。

2、混凝土初凝时间为t=3小时。

3、振动设备为50插入式振动棒。

4、混凝土比重值取r=2.5t/m3,坍落度16—20cm。

5、荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。

2四1、采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2Pmax2= rHβ—混凝土坍落度影响系数，当坍落度≥11cm时，取β=1.15；Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2=0.22*25*3*1.15*31/2=33 kN/m2Pmax2= rH=25*6.75=168.8kN/m2取Pmax= 33 kN/m22 、施工荷载按《模板工程技术规范（GB500113—2005）》中取定（不计算风，雪荷载）。

Ps=2KN/m2总荷载 Pmax =33+2=35kN/m2效核安全系数取k=1.2*1.4=1.68，得P =1.68*35kN/m2 =59kN/m2取P=60kN/m2五、模板的强度与挠度验算1、面板验算，取模板的最大侧压力P=60kN/m2（1）强度验算面板为6mm厚钢板，取1mm板条作为计算单元，荷载为：q=0.06×1=0.06N/mm面板的截面系数：W=1/6·b·h2=1/6×1×62=6mm3I =1/12·b·h3=1/12×1×63=18mm4Max= qL2/8=0.06×3002/8=675N.mm应力为：δmax=Max/W=675/6=113N/ mm2< 215N/ mm2满足要求。

薄壁空心墩模板计算全套

薄壁空心墩模板计算全套模板设计构件规格及布置①面板：δ6o②肋：10号槽钢，布置间距300mm0③背楞：双16b号槽钢，单节模板高2250mm,背楞从下到上布置330mm,800mm,800mm,330mm o④边框：扁钢100×12mm o一、侧压力的计算1•计算假定混凝土浇筑速度控制为V=2m∕h,坍落度16-18cm混凝土的湿重度γc=24KN/M3混凝土入模温度25度，缓凝时间按6h；混凝土的温度T=25o 外加剂影响修正系数BI=L2坍落度影响修正系数02=1.15混凝土的初凝时间t0可按下式求得：to=200/(T+15)=200/(25+15)=52•水平侧压力标准值：公式一：Fl=022*γc*t0*βl*β2*Vl∕2=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.52KN/m2公式二：F2=γc*H=24×6=144KN/m2按施工规范要求取最小值，侧压力标准值Fl=51.52KN∕m2新浇混凝土对模板侧压力荷载设计值F设=FIX分项系数X折减系数=51.52χl.2χ0.85=52.55KN∕m' 3.倾倒混凝土时产生水平荷载设计值标准值F2=6KN/πf（使用Im3吊斗）F2=F*X可变荷载分项系数X折减系数F2=6×1.4×0.85=7.14KN∕m24•采用插入式振捣器产生的荷载设计值标准值F=4KN∕m'F3=F*X可变荷载分项系数X折减系数F3=4×1.4×0.85=4.76KlW5.荷载组合F组合=F设+F2+F3=52.55+7.14+4.76=64.45KN∕m2=0.06445N/ m f面板验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况计算。

1.×∕Ly=300∕300=1.0,查表可得Kmox=-0.0600,Kmoy=-0.0550, Km×=0.0227,Kmy=0.0168,Kf=0.00160取Imm宽的板条为计算单元荷载q为：q=0.06445×l=0.06445N∕mm求支座弯矩：Mox=Kmox*q*L×2=-0.0600×0.06445×3002=-348.03N∕mmMoy=Kmoy*q*Ly2=-0.0550×0.06445×3002=-319.03N∕mm面板的截面系数:W=I∕6*b*h2=l∕6χlχ62=6mm3应力为：σma×=Mmax∕W=348.03∕6=58.005MPa<[σ]=215MPa可满足要求求跨中弯矩：Mx=Kmx*q*L×2=∣-0.0227∣×0.06445×3002=131.67N∕mm My=Kmy*q*Ly2=∣-0.0168∣×0.06445×3002=97.45N∕mm钢板的泊松比为V=03,故换算为：M(v)x=M×+V*My=131.67+03×97.45=160.905N∕mmM(v)y=My+V*Mx=97.45+0.3×131.67=136.951N∕mm应力为：σmax=Mmax∕W=160.905∕6=26.818MPa<[σ]=215MPa可满足要求挠度计算Bo=Eh3∕12(I-V2)=2.06×105×63∕12×(1-0.32)=4012263N∕mmWma×=KfqLy4∕Bo=0.00160×0.06445×3004∕4012263=0.21mmWmax∕Ly=0.21∕300=l∕1429<l∕500满足要求竖向板肋验算竖向间距S=300mm,采用［10,其截面系数W=39.7×103mm3,其惯性矩1=198.3x104。

空心墩模板设计书

空心薄壁墩模板支撑计算书一、设计原则1.实用性：拼缝严密，保证清水混凝土表面质量；保证柱子的形状尺寸；模板的构造简单，支拆方便。

2.安全性：在施工过程中，不变形、不倒塌。

3.经济性：在满足工程结构和强度、刚度、稳定性的前提下，选择适宜的材料。

二、设计条件1.刚度设计取值l/5002.混凝土自重（γc=24KN/m3），混凝土泵送一次性浇注，浇注速度 1.5m/h , 浇注温度20°C3.面板采用6mm的钢板，边框采用10*80的钢板，内肋采用［8# ，内肋间距最大350mm，钢材均采用国标的Q235，背楞采用双［12#，间距750mm 。

4.参考的标准和规范《建筑工程模板施工手册》《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204《建筑工程大模板技术规程》JGF74-20035.荷载的取植依据设计要求混凝土侧压力标准值最大侧压力按下列两式计算，并取两个计算结果的最小值。

F=0.22γct0B1B2V1/2F=γcH其中t0=200/（T+15）=200/（20+15）=5.71γc—混凝土的重力密度；t0—新浇混凝土的初凝时间；V—混凝土的浇筑上升速度；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度。

B1—外加剂修正系数,不掺时取1,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。

B2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于3cm时，取0.85，当坍落度为3-9cm 时，取1.0，当坍落度大于9cm时，取1.15。

F1=0.22γct0B1B2V1/2F1=0.22×24×5.71×1×1.15×1.51/2F1=42KN/m2F2=γcH=24×2×1.79=85.92 KN/m2∵F1<F2 ；∴取侧压力标准值F=42 KN/m2,最大侧压力设计值：F1=1.2×42×0.85=42 KN/m21、钢面板计算钢面板与纵横肋采用断续焊焊接成整体,钢面板被分成若干矩形方格选面板小方格中最不利情况计算,即三面固定,一面简支。

空心墩墩身计算书

即：采用 2.4 米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用 40m、50m、 50m；
采用 2.4 米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用 50m、60m、 60；
采用 2.4 米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用 60m、70m、 70。
4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取 30℃。
5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力
一列车道荷载的 10%为 (160 × 10.5+320) × 10%=200K＞N 165KN
故：总制动力 Hz=200×3×0.78=468KN
每个桥墩上分配的制动力为：
Hi
Ki Ki
Hz
墩身厚 h (m) 2.4 3 4
制动力 (KN) 468 468 468
墩顶制动力
1 号墩 231.2 216.9
不做计算。故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取
25℃。
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6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。
三、桥墩集成刚度计算
1、桥墩几何参数计算
空心墩墩身惯矩按照下式计算：
I
1 bh3
1 (b
2t)( h
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ2t) 3
12
12
桥墩几何参数
墩身宽 b 墩身厚 h
支座刚 (KN度/m ) 15763 15763 15763
桥墩集成刚度
桥墩抗推刚度（ KN/m）
1 号墩
2 号墩
3 号墩
4183
2142
2142
4260
2465
2465
5118
3223
3223

空心墩墩顶梁模板及支架计算书

梁模板及支架计算书梁模板设计说明：主要梁截面尺寸分别为1400×1000mm ，1400×1200mm 。

（1）面板设计：梁底模、侧模均采用15mm 厚覆膜多层板。

（2）龙骨设计：底模次龙骨采用100×100mm 木方，间距200mm ；主龙骨采用135×135mm 木方，间距900mm ；侧模次龙骨采用100×100mm 木方，木方间距200mm ，主龙骨采用Φ48×3.5双钢管。

（3）支撑设计：梁底支撑采用碗口架，U 型可调式支托，主龙骨采用135×135mm 木方，立杆间距纵向900mm ，横向间距为600mm 。

立杆上部安装U 型可调顶托，水平杆步距1200mm ，第一道水平杆距地面350mm 。

（4）高度大于600mm 的梁，加穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm ，间距600×400mm ，内套PVC 套管。

一、梁底模计算参数：1．梁底模支撑体系：荷载→多层板→木方次龙骨→135×135mm 木方主龙骨→碗扣脚手架支撑系统2．梁混凝土标准值24KN/m 3 ,梁内钢筋单位重量取值6.0KN/m 3。

3. 梁底模板：模板采用15mm 厚多层板。

15mm 厚多层板单位重量标准值0.15KN/m 2毛截面惯性矩3121I bh =；截面抵抗矩261w bh =；抗弯强度设计值f m =20N/mm 2 ；弹性模量E=5600N/ mm 2（厂家提供检验报告中的数值）；受弯构件允许挠度值400[w]l=。

4. 梁底次龙骨：采用100×100mm 木方作为次龙骨,间距200mm 布置, 考虑方木实际负偏差和压刨量，计算时尺寸按照90×90mm 考虑。

木方单位重量标准值0.3KN/mm 2，受弯构件允许挠度值400[w]l=；取最小截面则毛截面惯性矩5467500121I 3==bh ，截面抵抗矩12150061w 2==bh ；弹性模量E=9000N/mm 2；抗弯强度设计值f m =13N/mm 2。

XX铁路双线桥薄壁空心墩内支架计算书

薄壁空心墩内支架计算书一、设计说明1、空心墩采用内搭设脚手架施工。

2、计算荷载采用2kn/m，安全系数K=1.3。

3、钢管采用A3φ48*3.0mm新管，考虑临时结构，其轴向应力、弯曲应力，可比规定提高25%。

4、横杆计算按均布荷载考虑，因值较小，并入集中荷载考虑。

5、空心墩支架搭设在混凝土上，找平处理。

二、内支架计算书1、计算内容1）顶部横杆的强度、挠度。

2）立杆受力。

3）扣件抗滑。

2、计算荷载（1）步行板重量：G1=0.4kn/m（2）施工荷载G3=2.0kn/m（3）钢管每延米重量：G2=2.0kn/m3、采用数据：（1）钢管：A3φ48*3.01）弯曲应力：[δw]=145*1.25=181Mpa2）轴向应力：[δ]=140*1.25=175Mpa3）扣件抗滑：[N]=8.5Mpa4）惯性矩：[I]=10.78cm45）截面模量：[W]=4.40cm36）弹性模量：[E]=2.1*105MPa2、步行板：木板木板δ-50mm1）弯曲应力：[δw]=11Mpa2）弹性模量：[E]=9*103Mpa3、挠度[ ]=1/400C:结构计算选用最不利荷载计算1、采用计算荷载P=（2.0*0.04+0.4）*1.3=3.17计算取p=3.2KN2、顶部横杆：A3φ48*3.01）计算图（计算中按间距1米计算）2）强度Mmax=3.2*1/4=0.8KN/mδw=0.8*106/4.4*103=181Mpa=[181MPa]3）挠度[ ]=2.08*3.2*10003/100*2.1*105*10.78*104=0.1mm〈[1000/400=2.5mm] 3、步行板木板δ-50mm B=200mm1）计算图4）强度Mmax=3.2*1/4=0.8KN/mδw=0.8*106/83.3*103=9.6Mpa〈[11MPa][ W ]=20*52/6=83.3cm35）挠度[ ]=2.08*3.2*10003/100*9*103*208.3*104=0.1mm〈[1000/400=2.5mm] I=20*53/12=208.3cm4D:扣件抗滑1）计算图2）抗滑N=3.2*0.7=2.2KN〈[ 8.8KN ]E:立杆：A3φ48*3.0mm4.8*4.8 4.2*4.2=1.59cmλ=1200/15.9=75 φ=0.682P=424*175*0.682/1000=50.6KN（考虑安全系数P容=30KN）N=2.2KN〈P[ 30KN ]F:结论：脚手架只做工作平台和临时堆放小型材料，重量不超过设计荷载，结论安全。

[实用参考]方墩钢模板计算书.doc

墩柱模板计算书一、参考资料《建筑施工计算手册》《路桥施工计算手册》《建筑结构荷载规范GB50009-20PP》《机械设计手册》二、设计载荷砼的重力密度：26kN/m3；砼浇筑时温度：20℃；砼浇筑速度：2.0m/h；掺外加剂。

钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。

人员及机具载荷按照10kN。

风荷载取1kN/m2。

根据《混凝土施工技术指南》规定，人员机具荷载取2.5kPa。

风荷载取1kN/m2。

主要材料许用应力见下表三、基本资料：1.基本尺寸全钢模板，面板为6mm厚钢板，筋板为6mm钢板，主筋为10号槽钢，压梁2[16#双槽钢。

法兰边框为12mm钢板，拉杆为T20，拉杆按高低方向间距1m，横向间距1.25m布置。

模板平面图如图1所示：图模板平面图2.计算荷载(1)侧模压力对模板产生侧压力的荷载主要有三种：a振动器产生的荷载：4.0kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。

b新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2(不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算：h=Pγk当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；H——有效压头高度（m）；V——混凝土浇筑速度（m/h）；T——混凝土入模时的温度（℃）；γ——混凝土的容重（kN/m3）；K——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：浇注速度为2.0m时：v/T=2.0/20=0.1>0.035，所以h＝1.53+3.8v/T=1.91m最大侧压力为：Pγ=＝59.59kN/m2kh检算强度时最大荷载设计值为：='q77.91kN/m2；检算刚度时最大荷载标准值为：=''q59.59kN/m2四、模板整体检算(1)面板计算模板侧模板面板设计为厚度δ=6mm钢板，水平肋间距为0.35m，竖肋间距为0.4m，面板按双向板四边固定设计计算：面板计算示意图挠度=系数×qL4/K弯距=系数×qL2式中L取LG和LP中之较小者。

空心薄壁墩横隔板模板支架计算书

三门峡至淅川高速公路卢氏至西坪段工程LXTJ-6标空心薄壁墩横隔板模板、支架计算书葛洲坝集团第五工程有限公司三淅高速公路卢氏至西坪段工程LXTJ-6标项目经理部二○一三年三月二十日说明1、计算依据（1）童子沟特大桥施工设计图（2）公路桥涵有关施工技术规范（3）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）2、支架施工本着在确保质量和安全前提下，节约成本、加速进度、方便施工。

因此，本合同段内的空心薄壁墩横隔板模板、支架、支撑均按此方案施工。

3、本次计算采用荷载，按上部计算的荷载29.4 KN/m²验算刚度。

4、支架材料、材质、规格、型号必须符合设计计算要求。

（1）方木、木板：A---4 针叶木（2）钢管支架：A3 Ф48mm×3.5mm钢管扣件式脚手架5、施工注意事项：（1）采用支架施工，基底必须满足设计要求。

（2）支架之上采用的上、下托调整标高，横杆步距150cm，搭设质量必须符合国家现行技术标准，并按规定设置剪刀撑。

（3）顶部面模采用15mm竹胶板，下纵梁为10cm×10cm方木，间距按照30cm布置，横梁8#槽钢，间距按照100cm布置。

脚手架搭设间距为:100cm×100cm×150cm(纵距、横距、步距)，搭设时应严格控制搭设尺寸。

（4）在绑扎钢筋前，必须检查脚手架连接是否紧松，确保良好受力。

（5）在砼浇筑过程中，必须专人检查模板、支架，一旦发生变形，应立即停止砼浇筑，并向上级汇报。

（6）变形的钢管或开裂扣件应严禁使用，确保安全生产。

（7）当浇筑好的砼达到100%的设计强度后，方准拆除支架。

薄壁空心墩横隔板模板、支架、支撑计算一、计算依据1、薄壁空心墩施工图《第三册图号为S4-3-1-4》2、《公路桥涵施工规范》3、《路桥施工计算手册》4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）二、采用数据1、钢管A3 Ф48mm×3.5mm 槽钢（1）轴向受压：［δr］=145Mpa（2）弯曲应力：［δw］=145Mpa（3）剪应力：[τ] = 85 Mpa2、木材A---4针叶木（1）顺纹压应力：［δr］=11Mpa（2）弯曲应力：［δw］=11Mpa3、弹性模量木材、木板：［E］=9×103Mpa钢材：[ E ] = 2.1×105Mpa4、绕度［f］=L／4005、地基允许地基应力：［δ基］=40Mpa（通道基础为100cm厚C40砼面层）三、设计荷载1、钢管脚手架（1）板厚：H=0.5m（2）模板、支撑：1.0KN/m²（3）新浇筑砼的容重：26×0.5=13KN/m²（4）施工人员机具荷载：3KN/m²（5）倾倒砼的冲击荷载：4KN/m²（6）振捣荷载：2KN/m²（7）其它荷载：02、强度计算Pmax =（1+13）×1.2+（3+4+2）×1.4=29.4KN/m²3、刚度计算Pmax =（1+13）×1.2=16.8KN/m²四、模板计算（一）面板计算1、面板：Ⅱ级竹胶板2440×1220×15mm厚取50cm宽Q1=0.5×29.4=14.7KN/mQ2=0.5×16.8=8.4KN/m2、强度（1）Mmax=ql2/10=0.1×14.7×0.22=0.059KN·m（2）Wx=bh2/6=(50×1.52)/6=18.75cm3（3）δw=0.059×106/18.75×103=3.2Mpa＜［11Mpa］。

空心薄壁墩盖梁支架设计计算

板峪河过渡墩支架受力计算1、支架承受的荷载有：盖梁混凝土重：G1=2502.5KN。

盖梁钢筋重：G2=139.25KN。

盖梁模板重：G3=102KN。

施工人员重量：G4=2.5 KN/m2。

倾倒混凝土时的冲击荷载：G5=3.0KN/m2。

振捣时产生的冲击荷载G6=2.0KN/m2。

2、每根纵梁上承受的荷载是q=（G1+G2+G3）/13.4/2+(G4+G5+G6)*0.288=（2502.5+139.25+102）/13.4/2+（2.5+3.0+2.0）*0.288=104.5KN/m盖梁受力状态简化为一度静不定，假定以支座B为多余约束，RB为多余支反力，则系统简化如下图所示，则变形协调条件为：y B=0或y Bq+y B,RB=0查土木工程手册得：y Bq=ql4（5-24λ2）/（384EI）M(x)=RAx-RBx2RA+RB=2q*（l+a）M(x)=q（l+a）x-3/2RBx由dy2/dx2=M（x）/EI得dy2/dx2 =q（l+a）x-3/2RBx积分两次后得y B,RB=（q（l+a）-3/2RB）x3/6/EIy Bq=ql3（5-24λ2）/（384EI）由以上得：Ql4（5-24λ2）/（384EI）-（q（l+a）-3/2RB）x3/6/EI=0其中x=l/2，λ=a/l由此得：RB=2/3*q（l+a）-1/12*ql（5-24a2/l2）=2/3*104.5*（7.6+2.89）-1/12*104.5*7.6（5-24*2.89*2.89/7.8/7.8）=617.94KN由内力平衡得，RA=RB和ql=RA+RB+RC解得：RA=RB=（ql-RB）/2=（104.5*2*（3.8+2.89）-617.94）/2=390.13KN弯矩计算：AB和BC段最大正弯矩为：M AB=M BC=0.07ql2=104.5*3.8*3.8*0.07=105.6KN.m。