特大桥主桥抗震计算书2012.03.01
引桥抗震计算书
第1章抗震设防水平与性能目标1.1 工程场地地震动参数根据中国地震局地球物理研究所提供的《海南省文昌铺前大桥项目工程场地地震安全性评价报告之一（全线地震危险性分析及主桥塔设计地震动参数确定）》提供的地震动参数（见表1-1），本桥设计地震动加速度峰值（50年超越10%）为0.35g，竖向设计地震动参数取与水平向相同的数值。
表1-1工程场地地表水平向设计地震动峰值加速度及反应谱（5%阻尼比）参数值图1-7 50年超越10%地震波（E1）图1-7 50年超越2%地震波（E2）1.2 抗震设防水平与性能目标1.2.1 主桥参考《公路桥梁抗震设计细则》，主桥E1和E2地震超越概率分别为50年超越概率10%（地震重现期分别为475年）和50年超越概率2%（地震重现期分别为2450年）。
根据铺前大桥主桥梁结构的重要性，以及震后对桥梁结构的性能要求、修复（抢修）的难易程度，相应于E1和E2地震作用，主桥的性能目标如表1所示：表1 主桥不同构件抗震设防水准和性能目标抗震设防水准性能要求E1地震（50年超越概率10%）结构各构件保持弹性工作状态。
E2地震（50年超越概率2%）1、上部结构和塔身、基础、斜拉索等关键构件只允许发生轻微损伤。
2、过渡墩允许出现可修复性损伤，支座允许出现剪切失效和移位失效，但保证不落梁。
3、允许发生不影响桥梁正常通行的残余位移，允许伸缩缝、挡块及其它保险丝式单元发生破坏，但伸缩缝的破坏可以通过搭接钢板完成交通通行。
1.2.2 混凝土箱梁引桥参考《公路桥梁抗震设计细则》，引桥（不含跨断层）E1地震是在超越概率50年超越概率10%地震动的基础上考虑0.5的调整系数得到的； E2地震超越概率为50年超越概率2%（地震重现期分别为2450年）。
根据铺前大桥引桥的结构特点，相应于E1和E2地震作用，引桥的性能目标，参见表2表2 引桥抗震设防水准和性能目标1.2.3 跨断层桥梁推荐方案中引桥跨断层位置拟采用6孔简支钢箱梁，跨径布置为（50+60+50+50+50+50）m，其中60m跨跨越地震断层，其余50m跨均为缓冲跨。
桥梁抗震设计理念及抗震验算
地震引起的破坏
Lateral Restraint 横向的约束
We learn from failures 我们从失败中学习！
上世纪60年代和70年代对地震的观察完全改变了地震设计的理念。
从如何去抵抗一个地震力 改变成 如何去适应地表的位移
如何去适应地表的位移 基本对策： 隔震 减震 延性
如何去适应地表的位移 基本对策： 隔震 使地震的波动尽量不传到结构上； 减震 消耗地震输入的能量，减低结构的反应； 延性 使结构可以承受地震的变形。
时间 2010.04.14 2010.03.04 2008.10.06 2008.05.12 1999.09.21 1996.02.03 1988.11.06 1985.08.23 1976.08.16 1976.07.28 1976.05.29 1975.02.04 1974.05.11 1973.02.06 1970.01.05 1966.03.08 1955.04.15 1955.04.14 1950.08.15
要预防地震产生的灾害， 首先就是要研究地震的特性！
地震
地震按其成因可分为构造地震、火山地震、陷落地震和诱发地震等。
构造地震是现代地壳运动所产生、分布最广、数量最多（＞90％ ）、 危害最重的地震。它产生于板块边缘和板块内部的活动构造带。
岩石圈在地球内力作用下，应变能不断积累，一旦达到岩体强度极限 ，就会发生突然的剪切破裂(脆性破坏)或沿已有破裂面产生突然错动(粘滑 )，积蓄的应变能就会以弹性波的形式突然释放使地壳震动而发生地震。
上世纪60年代和70年代对地震的观察完全改变了地震设计的理念。
地震后结构物的损坏情况：
地震引起的破坏
Bearing Restraint 支座位移的约束
连续刚构桥主桥计算报告+抗震计算
连续刚构主桥计算报告1概述1.1 桥梁概况本桥主桥为连续刚构桥，采用预应力混凝土变高截面箱梁，跨径组合:37.5m+68m+68m+37.5m，采用单箱单室截面，箱梁截面高2m~4.2m，按二次抛物线变化，全桥面标准宽度为25.5m，单幅桥面宽度为12.5m。
主梁采用悬臂浇筑施工，其他详细尺寸见初步设计图纸。
图1.1 主墩处箱梁截面1.2 主要材料1．混凝土标号箱梁混凝土等级：C55，计算容重：26 kN/m3。
2．预应力参数预应力钢绞线抗拉强度标准值：f pk=1860MPa；弹性模量：E p=1.95×105MPa；松弛系数：0.3（低松弛）；张拉控制应力：σcon=0.75×f pk =1395MPa；管道摩阻系数：μ=0.15(塑料波纹管)；偏差系数：k=0.0015；锚具单端回缩量：6mm。
1.3 荷载取值计算采用的设计参数按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)的有关规定取值，按照A类预应力混凝土构件计算。
荷载参数取值如下：(1)、汽车荷载：公路-Ⅰ级半幅桥车道按3个车道计，横向折减系数0.78。
(2)、温度荷载：①整体温差：整体升温20℃，整体降温-20℃；②局部温差：按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)规定的混凝土箱梁沥青铺装层温度梯度来计算。
(3)、收缩、徐变：按《公路桥规》JTG D62-2004附录F算法取用，收缩徐变天数按3650天考虑。
(4)、基础不均匀沉降:主墩按照1.5cm计，边墩按1cm计。
(5)、二期恒载:二期恒载包括防撞护栏、泄水管、桥面铺装等，按49.5kN/m计。
(6)、汽车冲击力:冲击系数：按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中连续梁的计算方法计算。
1.4 主要规范标准(1)、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)(2)、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)(3)、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)(4)、《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)1.5 主要施工顺序施工工序如下所示：(1)、桥墩浇筑完成以后，在柱墩上进行0#块施工；(2)、箱梁悬臂施工，并张拉预应力钢束；(3)、边墩支架上现浇，张拉预应力钢束进行边跨合龙；(4)、中跨现浇段施工，全桥合龙；(5)、施工桥面铺装、防撞栏等二期恒载。
土木工程中的桥梁抗震设计
土木工程中的桥梁抗震设计随着现代城市建设的迅猛发展，桥梁作为城市交通的重要组成部分，其安全性和可靠性越来越受到关注。
在地震频发的地区，桥梁抗震设计成为不可忽视的问题。
本文将介绍土木工程中桥梁抗震设计的原则和方法。
一、地震力的计算桥梁的抗震设计首先需要计算地震力。
地震力的计算一般采用地震反应谱分析方法，该方法可以将地震作用的时间历程转换为最大加速度、加速度峰值、速度和位移的变化曲线。
根据地震反应谱，可以估计桥梁在地震作用下的响应。
二、结构设计在桥梁结构设计中，应根据地震力计算结果考虑以下几个因素：1. 强度：桥梁的各构件和节点必须具有足够的强度，能够承受地震作用下的荷载，并保证不发生破坏。
2. 刚度：桥梁的刚度对于减小地震响应有重要影响。
通过增加桥梁刚度，可以减小桥梁的变形和振动。
3. 韧性：桥梁的韧性是指结构在地震作用下出现破坏时的变形能力。
增加桥梁的韧性可以减小破坏的可能性，并降低地震造成的损失。
4. 阻尼：桥梁的阻尼对于减小地震响应同样很重要。
通过增加桥梁的阻尼，可以减小结构的振动幅度。
三、土壤-结构相互作用土壤-结构相互作用是桥梁抗震设计中需要考虑的另一个重要因素。
土壤对于桥梁的刚度、阻尼和能量耗散等性能有着重要影响。
为了准确评估桥梁的地震响应，需要考虑土壤的动态反应。
常用的土壤-结构相互作用分析方法包括：弹性地基理论、半空间理论和数值模拟等。
四、桥梁抗震措施在桥梁抗震设计中，可以采取以下几种措施：1. 采用适宜的结构形式：合理的结构形式对于提高桥梁的抗震能力很重要。
例如，钢筋混凝土桥梁比砖石桥梁具有更好的抗震性能。
2. 设置防护装置：在桥梁结构中设置防护装置，如减震器、阻尼器等，能够有效减小地震响应。
3. 加固改造：对于现有桥梁，可以通过加固改造提高其抗震能力。
常用的加固措施包括：加固柱、增加剪切墙、加固梁、加固桩等。
4. 高质量工艺：在桥梁施工过程中，严格控制质量，确保结构的强度和韧性。
桥梁抗震设计计算方法简介
抗震概念设计是从结构总体上考虑抗震的工程 决策 。具体设计时 ,可参考以下几点 : ①从几何线形 上看 ,桥梁是直的 ,各墩高度相差不大 ; ②从结构布 局上看 ,上部结构是连续的 ,尽量少用伸缩缝 ;桥梁 保持小跨径 ;弹性支座布置在多个桥墩上 ;各个桥墩 的强度和刚度在各个方向相同 ,基础建造在坚硬的 场地上 ; ③在基础施工困难的地带或深水河床 ,通常 采用大跨 、少墩的布置方案 。 ④对于较细长的桥墩 或小跨桥梁 ,上下部结构之间可考虑采用刚接 。 ⑤ 适当考虑采用减隔震设备 。 ⑥将塑性铰的位置选择 在钢筋混凝土桥墩中 ,将钢筋混凝土桥墩设计成延 性的构件 ,而将其余的构件设计为能力保护构件 。
须采用焊接 ,矩形箍筋应有 135°弯钩 ,并伸入混凝 土核心之内 。对于桥墩与上部结构刚接的方式 ,理 想的做法是钢筋弯曲地通过这个铰梁纵横向 宜设置一定数量的拉筋 。
4 大跨度桥梁抗震设计中几个应注意的问 题
高 ,延性设计比较困难 ,所以大跨度拱桥抗震设计不 宜过分依赖延性抗震 。
(4) 大跨度拱桥的结构构造比较复杂 ,一般需要 采用反映谱分析和时程分析两种方法互相校核 。
(5) 大跨度拱桥反映谱分析时 ,应至少考虑两种 地震动输入方式 。即纵桥向 + 竖向输入和横桥向 + 竖向输入 ,其中竖向反映谱值取水平反映谱值的 2/ 3。
(6) 大跨度拱桥时程分析时 ,地震波应至少考虑 三种输入方式 。
些相关规定 ,以供参考 。 3. 3. 1 延性桥墩中纵向钢筋的规定
桥梁抗震计算书解析
工程编号：SZ2012-38 海口市海口湾灯塔酒店景观桥工程桥梁抗震计算书设计人：校核人：审核人：海口市市政工程设计研究院HAIKOU MUNICIPAL ENGINEERING DESIGN & RESEARCH INSTITUTE2012年09月目录1工程概况 ........................................................................................................... - 1 -2地质状况 ........................................................................................................... - 1 -3技术标准 ........................................................................................................... - 2 -4计算资料 ........................................................................................................... - 2 -5作用效应组合 ................................................................................................... - 3 -6设防水准及性能目标 ....................................................................................... - 3 -7地震输入 ........................................................................................................... - 4 -8动力特性分析 ................................................................................................... - 5 -8.1 动力分析模型 (5)8.2 动力特性 (6)9地震反应分析及结果 ....................................................................................... - 6 -9.1 反应谱分析 (6)9.1.1E1水准结构地震反应 ........................................................................................ - 6 -9.1.2E2水准结构地震反应 ........................................................................................ - 7 -10地震响应验算................................................................................................ - 8 -10.1 墩身延性验算 (10)10.2 桩基延性验算 (10)10.3 支座位移验算 (11)11结论.............................................................................................................. - 11 -12抗震构造措施.............................................................................................. - 11 -12.1 墩柱构造措施 (12)12.2 结点构造措施 (12)1 工程概况海口湾景观桥全桥24m桥宽。
公路桥梁抗震设计要点及计算分析
公路桥梁抗震设计要点及计算分析随着交通运输的发展，公路桥梁作为交通网络的重要组成部分，对于地震力的抗震设计显得尤为重要。
公路桥梁抗震设计是为了保证桥梁结构在地震发生时能够充分发挥其承载力和变形能力，确保桥梁的安全性和稳定性。
以下是公路桥梁抗震设计要点及计算分析。
一、设计要点1.建立合理的地震动力学模型：对于公路桥梁的抗震设计，首先要进行地震动力学分析，建立桥梁结构的地震响应模型。
在进行地震动力学模型分析时，应考虑到地震动的频段特性、地震动的荷载形式以及土（场）基地效应等因素。
2.选择合适的荷载组合：在进行荷载组合时，应根据桥梁的结构形式和地震作用特点，选择合适的地震荷载组合。
地震荷载组合应包括惯性荷载、附加荷载和额外荷载等。
3.合理选取桥梁的抗震设防烈度：为了确保桥梁能够承受地震力的作用，应根据桥梁的使用功能和地震区的地震烈度等级，合理选取桥梁的抗震设防烈度。
设计时还应根据桥梁的结构形式、材料性能和施工工艺等因素，确定合理的安全等级。
4.合理选用桥梁结构形式及材料：在选择桥梁结构形式和材料时，应综合考虑桥梁的抗震性能和经济性。
一般情况下，对于长大桥、特大桥和重要桥梁等，应优先考虑采用抗震性能好的结构形式和高强度、高耐久性、高可靠性的材料。
5.合理设置桥梁的支承方式：在设计桥梁的支承方式时，应考虑地震作用对桥梁结构的影响，通过合理的支承方式来提高桥梁的抗震性能。
一般来说，采用承台-支座-桩基或橡胶支座等形式，可以有效减小桥梁结构的刚度和应力，并提高桥梁的整体稳定性。
二、计算分析1.地震荷载计算：地震荷载计算主要包括地震动力学分析和结构响应计算两个方面。
在地震动力学分析时，可以利用有限元法或有限差分法来建立桥梁结构的地震响应模型，计算得到地震荷载的频谱特性和时程特性。
在结构响应计算时，可以采用静力分析和动力分析相结合的方法，分析桥梁结构的变形、应力和位移等参数的变化情况。
2.桥梁抗震能力评估：在进行桥梁抗震设计时，应根据桥梁结构的抗震设防烈度和设计荷载等，进行桥梁的抗震能力评估。
某高速公路特大桥的桥墩基础计算书
某高速公路特大桥的桥墩基础一.盖梁设计1.荷载计算（1）.上部结构永久荷载上部结构永久荷载每片边梁自重 （kN/m ） 每片中梁自重 （kN/m ） 一孔上部构造自重 （kN ）每一个支座恒载反力（kN ）1、5号2、3、4号56.4858.848672.82边梁1、5中梁2、3、4411.74428.94 （2）.盖梁自重及作用效应计算5432154321盖梁自重产生的弯矩剪力效应计算表截面编号自重（kN ）弯矩（m kN ⋅）剪力（kN ）左V 右V1-11.1161.11150252941.021250.21.00.11=+=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=q 7.8211.112121501-=⨯-⨯-=M -61.11 -61.112-2 69.89252218.09411.82=⨯⨯⨯⨯++=）（q 102.66.128138.12528.18.021-25250.218.12-=--=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯-=M-131 -1313-31712521.98.13=⨯⨯⨯=q504.451.90.62528.18.021-21.91710.9250.218.13-=+⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=）（M-302 4054-481250.28.19.04=⨯⨯⨯=q171.9)8.20.6(3622.8)81171(9.07073-=+⨯-⨯+-⨯=M 324 3245-5324250.28.16.35=⨯⨯⨯=q385.5)6.40.6(637.39626.4)324811715.47074=+⨯-⨯-⨯++-⨯=（M 0 0kN q q q q q 70754321=++++（3)可变荷载计算1）可变荷载横向分布系数的计算：荷载对称布置时用杠杠法，非对称布置时用修正偏心压力法 ①公路Ⅱ—级a ．单列车对称布置时，如下图所示051==q q m m2501.05002.02142=⨯==q q m m57.0)57.057.0(213=+⨯=q mb ．双列车，对称布置时：0.750.750.250.25三号梁四号梁二号梁二号梁三号梁四号梁二号梁二号梁051==q q m m4306.0)6806.01806.0(2142=+⨯==q q m m1.1388)23194.028194.0(213=⨯+⨯⨯=q mc ．三列车，对称布置时：4330.078.0.111102151=⨯⨯==q q m m8256.0)52.01116.08889.0(78.02142=++⨯⨯==q q m m8838.0)28893.0275.0(78.0213=⨯+⨯⨯⨯=q m一号梁三号梁四号梁五号梁二号梁d ．四列车，对称布置时：1954.0)5417.00417.0(67.02151=+⨯⨯==q q m m7632.0)4583.09583.06806.01806.0(67.02142=+++⨯⨯==q q m m6307.0)2.3194021948.0(67.0213=⨯+⨯⨯⨯=q me ．五列车，对称布置时：一号梁三号梁四号梁五号梁二号梁一号梁三号梁四号梁五号梁二号梁4669.0)0.11110.47229277.0(6.02151=++⨯⨯==q q m m6917.0)0.256111.08889.05278.00278.0(6.02142=++++⨯⨯==q q m m 6833.0)2.38890275.0(6.0213=⨯+⨯⨯⨯=q m当进行非对称布载时，用偏心压力法计算荷载的横向分布系数，具体计算可见上部结构荷载横向分布系数计算，将各分布系数列于下表中：偏心压力法计算的荷载横向分布系数梁号 单列车 双列车 三列车 四列车 五列车 1 0.3559 0.6357 0.5246 0.6479 0.6110 2 0.2780 0.5179 0.5614 0.5919 0.6056 3 0.2 0.4 0.4680 0.5360 0.6 4 0.2780 0.5179 0.5614 0.5919 0.6056 50.35590.63570.52460.64790.6110②人群荷载 a．两侧有人群时-0.3611.361一号梁二号梁361.151==r r m m361.042-==r r m m 03=r m单车有人群时，有前面计算可知0874.01=r m4044.02=r m 200.03=r m（2）按顺桥向可变荷载移动情况，求的支座可变荷载反力的最大值q k=7.875kN/mP k =207.48kN29.1629.161.0①公路—Ⅱ：车道荷载的均布荷载标准值m kN q k /875.775.05.10=⨯=集中荷载标准值：kN P k 48.207180)516.29(55018036075.0=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+-⨯--⨯= 单孔布载时kN B 30.32248.2072875.716.29=+⨯=双孔布载时kN B 12.43748.2072875.7216.29=+⨯⨯=②人群荷载人群荷载的均布荷载标准值m kN q /65.6151.3=⨯=人29.161.029.16q 人=2.25kN/m双孔人群单孔人群单孔满载时kN B 65.614.5116.2921=⨯⨯⨯=双孔满载时kN B 131.2265.612=⨯=（3）可变荷载横向分布系数后各梁支点反力（计算的一般公式为i i B R η=）具体计算见下表：各梁支点反力计算表荷载横向分布情况 公路—Ⅱ级荷载（kN ） 人群荷载（kN ） 计算方法 荷载布置 横向分布系数m单孔双孔单孔双孔Bi RBi RBi RBi R对称布置单列行车1250.057.02501.0054321=====q q q q q m m m m m 322.3 067.4306.23367.430 437.1 054.63 327.8454.63065.6131.2按杠杆原理法计算公路—Ⅱ级双列行车公路—Ⅱ级4306.01.13884306.054321=====qqqqqmmmmm38.781367.0438.781188.22497.79188.22三列行车公路—Ⅱ级4330.08256.08838.06825.04330.054321=====qqqqqmmmmm13.9619.97286.3029.972113.9618.93298.33388.29298.3318.93四列行车公路1954.07632.06307.07632.01954.054321=====qqqqqmmmmm62.68245.98245.9145.98262.9885.41333.61333.52333.6185.41—Ⅱ级五列行车公路—Ⅱ级4669.06917.06833.06917.04669.054321=====qqqqqmmmmm150.48222.93220.2322.932150.48204.09302.36298.68302.36204.09人群荷载361.1361.0361.03615.154321=-==-==qqqqqmmmmm89.3023.69-23.69-89.30178.5947.37-47.37-178.59非对称布置按修正偏单列行车公路—Ⅱ级5593.07802.0200.07802.05593.054321=====qqqqqmmmmm4.711189.6064.4689.6071.411155.57121.5287.42121.52155.57心压力法计算双列行车公路—Ⅱ级0.63570.5179400.05179.00.635754321=====qqqqqmmmmm204.89166.92128.92166.92204.89277.88226.38174.85226.38277.88三列行车公路—Ⅱ级0.52460.56410.46800.56410.524654321=====qqqqqmmmmm169.08180.94150.84180.94169.08229.31245.40204.57245.40229.31四列行车公路—Ⅱ级0.64799195.00.53600.59190.647954321=====qqqqqmmmmm208.82190.77172.75190.77208.82283.21258.73234.30258.73283.21五列行车公路—Ⅱ级0.61106056.00.60.60560.611054321=====qqqqqmmmmm196.93195.18193.38195.18196.93267.08264.72262.27264.72267.08人群荷载0874.03044.0200.03044.00874.054321=====qqqqqmmmmm26.8119.9713.1219.9726.8163.5339.9426.2439.9453.63（5）各梁永久荷载、可变荷载反力组合具体计算见下表，表中均取用各梁的最大值，其中冲击系数由前面计算可知8621.0=μ。
梁桥桥博计算书
跨苏申外港线特大桥结构复核计算1.工程概况跨苏申外港线特大桥是苏州东方大道新建工程中的一座特大桥。
主桥里程桩号k5+810.39m~k6+110.61m，全长290.11m。
2.技术标准和设计参数2.1技术标准2.1.1桥跨型式：主桥为双幅连续箱梁，跨径布置：80.11+130+80.112.1.2桥面宽度：全宽30m，横向布置为0.5米防撞护栏+12.5米行车道+0.5米防撞护栏+3.0米中央分隔带+0.5米防撞护栏+12.5米行车道+0.5米防撞护栏2.1.3桥面纵坡：小于3%2.1.4桥面横坡：2%（单幅单向坡）2.1.5荷载标准2.1.5.1车辆荷载等级：汽车-超20级，挂车-1202.1.5.2地震烈度：6度地震区，按7度设防2.1.6通航标准2.1.6.1通航水位（黄海高程）最高通航水位2.21m2.1.6.2通航净空净高7m净宽70m2.1.7温度：桥址处极端最高温度41℃，极端最低温度-12.0℃；桥址处月平均最高温度32℃，月平均最低温度-0.7℃。
设计基准温度取15℃。
2.2设计规范2.2.1《公路工程技术标准》（JTJ001-97）2.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）2.2.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023-85）2.2.4《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）2.2.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）2.2.6《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2.3主要材料及其设计参数2.3.1混凝土2.3.1.1 50号混凝土（用于主桥、墩身及支座垫石）弹性模量：35000MPa剪切模量：15050MPa泊桑比：1/6轴心设计抗压强度：28.5MPa设计抗拉强度：2.45MPa热膨胀系数：0.000012.3.1.2 40号混凝土（用于承台）弹性模量：33000MPa剪切模量：14190MPa泊桑比：1/6轴心设计抗压强度：23.0MPa设计抗拉强度：2.15MPa热膨胀系数：0.000012.3.1.3 30号混凝土（用于桩基础）弹性模量：30000MPa剪切模量：12900MPa泊桑比：1/6轴心设计抗压强度：17.5MPa设计抗拉强度：1.75MPa热膨胀系数：0.000012.3.1.4 20号混凝土（用于承台封底）弹性模量：26000MPa剪切模量：11180MPa泊桑比：1/6轴心设计抗压强度：11MPa设计抗拉强度：1.3MPa热膨胀系数：0.000012.3.2低松弛钢绞线（用于主梁内预应力）直径：15.24mm弹性模量：190000MPa标准强度：1860MPa张拉控制应力：1395MPa热膨胀系数：0.0000122.3.3精轧螺纹钢筋（用于主梁内竖向预应力）直径：32mm弹性模量：200000MPa标准强度：750MPa张拉控制应力：675MPa热膨胀系数：0.0000122.4设计荷载取值2.4.1恒载2.4.1.1一期恒载一期恒载包括主梁材料重量，混凝土容重取26KN/m3。
抗震计算大桥抗震计算书
抗震计算大桥抗震计算书 Last revision date: 13 December 2020.一、工程概况楚雄（连汪坝）至南华县城一级公路K38+890[右24×20/左25×20m] 预应力砼小箱梁桥位于拖木古村北面的龙川江河谷内，为跨山间河流凹地的桥梁。
中心里程为K38+890，起止点里程为右K38+（左K38+）～K39+，桥面净宽2×米，最大墩高米，全长米(单幅计列)；上部结构为预应力混凝土箱形连续梁桥，下部结构及基础均为柱式轻型桥台、双柱式桥墩及桩基础.本桥平面分别位于缓和曲线(起始桩号K38+，终止桩号:K38+，参数A:，右偏)、圆曲线(起始桩号:K38+，终止桩号:K39+，半径:457m，右偏)和缓和曲线(起始桩号:K39+，终止桩号:K39+，参数A:，右偏)上，纵断面纵坡%；墩台径向布置。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《云南省地震动峰值加速度区划图》、《云南省地震动反应谱特征周期区划图》，桥位处中硬场Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为，地震动反应谱特征周期为，地震基本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。
本计算书对大桥左幅第三联进行计算，桥型布置图如下图所示。
图桥型布置图图剖面示意二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图，从左到右依次是8号墩、9号墩、10号墩、11号墩、12号墩，8号墩、12号墩为过渡墩，10号墩为固定墩。
其自振周期及相应振型列于表，示于图。
图有限元模型表自振特性一览表第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反应谱输入。
E1、E2反应谱函数分别如下图、所示。
桥位处中硬Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为，地震动反应谱特征周期为，地震基本烈度值为Ⅶ度。
图 E1反应谱输入函数图 E2反应谱函数四、抗震性能验算E1作用下桥墩的抗震强度验算桥墩截面尺寸如图所示。
桥梁抗震计算书学习
计算书计算 : XXX校核 : XXX审核 : XXX二零零九年一二月1. 设计规范1.1. 公路工程技术标准(JTG B01-2003)1.2. 公路桥涵设计通用规范 (JTG D60-2004)1.3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D62-2004) 1.4. 公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)1.5. 公路桥梁抗震设计细则(JTG/TB 02-01-2008)2. 设计资料2.1. 使用程序 : MIDAS/Civil, Civil 2006 ( Release No. 1 )2.2. 截面设计内力 : 3D2.3. 构件类型 : 普通混凝土桥梁2.4. 地震作用等级 : E1作用3. 主要材料指标3.1. 混凝土3.2. 普通钢筋4. 模型简介4.1. 单元数量 : 单元 42 个4.2. 节点数量 : 112 个4.3. 边界条件数量 : 6 个4.4. 施工阶段 : 1 个5. 荷载组合说明5.1. 荷载工况说明5.1.1. 静力荷载工况5.1.2. 反应谱荷载工况5.2. 荷载组合说明5.2.1. 荷载工况名称5.2.2. 荷载组合6. 验算结果表格6.1. 桥墩单元强度验算6.2. 盖梁强度-抗弯验算6.3. 盖梁强度-抗剪验算6.4. 基础强度验算验算6.5. 支座厚度（板式橡胶）验算6.6. 支座抗滑稳定性（板式橡胶支座）验算6.7. 支座水平承载力（固定盆式支座）验算7. 抗震详细计算过程7.1. 桥墩单元强度验算:44单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826885.72 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------44单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 24577517.71/826885.72 = 29.72 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*29.72+1500.00/2-150.00 = 629.72 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*29.72+150.00-1500.00/2 = -570.28 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 520708950.58 N.mm,γ0Nde' = -471553915.15 N.mmA= 3.10; B= 0.04; C=2.85; D=0.26Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.10*750.00*750.00*13.80+2.85*0.003556*750.00*750.00*280.00 =25657645.04 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.04*750.00^3*13.80+0.26*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/29.72/1.00 = 10764877.58 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 24577517.71/826885.72 = 29.72 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*29.72+1500.00/2-150.00 = 629.72 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*29.72+150.00-1500.00/2 = -570.28 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 520708950.58 N.mm,γ0Nde' = -471553915.15 N.mmA= 3.10; B= 0.04; C=2.85; D=0.26Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.10*750.00*750.00*13.80+2.85*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 25657645.04 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.04*750.00^3*13.80+0.26*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/29.72/1.00 = 10764877.58 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 24358340.95/1266564.36 = 19.23 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*19.23+1500.00/2-150.00 = 619.23 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*19.23+150.00-1500.00/2 = -580.77 mmNd = 1266564.36 N, γ0Nd = 1266564.36 N.γ0Nde = 784296959.88 N.mm,γ0Nde' = -735580277.99 N.mmA= 3.10; B= 0.04; C=2.85; D=0.26Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.10*750.00*750.00*13.80+2.85*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 25657645.04 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.04*750.00^3*13.80+0.26*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/19.23/1.00 = 16637236.11 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826885.72 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------44单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43359333.77/826885.72 = 52.44 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.44+1500.00/2-150.00 = 652.44 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.44+150.00-1500.00/2 = -547.56 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 539490766.63 N.mm,γ0Nde' = -452772099.09 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.44/1.00 = 22837544.68 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43359333.77/826885.72 = 52.44 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.44+1500.00/2-150.00 = 652.44 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.44+150.00-1500.00/2 = -547.56 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 539490766.63 N.mm,γ0Nde' = -452772099.09 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.44/1.00 = 22837544.68 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 42994039.16/1266564.36 = 33.95 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*33.95+1500.00/2-150.00 = 633.95 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*33.95+150.00-1500.00/2 = -566.05 mmNd = 1266564.36 N, γ0Nd = 1266564.36 N.γ0Nde = 802932658.10 N.mm,γ0Nde' = -716944579.77 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/33.95/1.00 = 35278128.28 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826811.74 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------43单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43376544.70/826811.74 = 52.46 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.46+1500.00/2-150.00 = 652.46 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.46+150.00-1500.00/2 = -547.54 mmNd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 539463590.40 N.mm,γ0Nde' = -452710501.01 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.46/1.00 = 22826440.83 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43376544.70/826811.74 = 52.46 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.46+1500.00/2-150.00 = 652.46 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.46+150.00-1500.00/2 = -547.54 mmNd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 539463590.40 N.mm,γ0Nde' = -452710501.01 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.46/1.00 = 22826440.83 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43011250.09/1266638.34 = 33.96 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*33.96+1500.00/2-150.00 = 633.96 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*33.96+150.00-1500.00/2 = -566.04 mmNd = 1266638.34 N, γ0Nd = 1266638.34 N.γ0Nde = 802994256.18 N.mm,γ0Nde' = -716971756.01 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/33.96/1.00 = 35266071.49 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826811.74 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------43单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62759235.47/826811.74 = 75.91 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.91+1500.00/2-150.00 = 675.91 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.91+150.00-1500.00/2 = -524.09 mmNd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 558846281.17 N.mm,γ0Nde' = -433327810.24 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.91/1.00 = 28672632.86 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62759235.47/826811.74 = 75.91 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.91+1500.00/2-150.00 = 675.91 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.91+150.00-1500.00/2 = -524.09 mm Nd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 558846281.17 N.mm,γ0Nde' = -433327810.24 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.91/1.00 = 28672632.86 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62247823.02/1266638.34 = 49.14 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*49.14+1500.00/2-150.00 = 649.14 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*49.14+150.00-1500.00/2 = -550.86 mmNd = 1266638.34 N, γ0Nd = 1266638.34 N.γ0Nde = 822230829.11 N.mm,γ0Nde' = -697735183.08 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/49.14/1.00 = 24367724.80 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826743.24 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------42单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62775441.91/826743.24 = 75.93 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.93+1500.00/2-150.00 = 675.93 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.93+150.00-1500.00/2 = -524.07 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 558821385.89 N.mm,γ0Nde' = -433270502.07 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.93/1.00 = 28662855.61 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62775441.91/826743.24 = 75.93 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.93+1500.00/2-150.00 = 675.93 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.93+150.00-1500.00/2 = -524.07 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 558821385.89 N.mm,γ0Nde' = -433270502.07 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.93/1.00 = 28662855.61 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62264029.46/1266706.85 = 49.15 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*49.15+1500.00/2-150.00 = 649.15 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*49.15+150.00-1500.00/2 = -550.85 mmNd = 1266706.85 N, γ0Nd = 1266706.85 N.γ0Nde = 822288137.28 N.mm,γ0Nde' = -697760078.36 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/49.15/1.00 = 24362699.75 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826743.24 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------42单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82519462.77/826743.24 = 99.81 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.81+1500.00/2-150.00 = 699.81 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.81+150.00-1500.00/2 = -500.19 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 578565406.75 N.mm,γ0Nde' = -413526481.21 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.81/1.00 = 21804836.91 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82519462.77/826743.24 = 99.81 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.81+1500.00/2-150.00 = 699.81 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.81+150.00-1500.00/2 = -500.19 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 578565406.75 N.mm,γ0Nde' = -413526481.21 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.81/1.00 = 21804836.91 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 81861932.47/1266706.85 = 64.63 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*64.63+1500.00/2-150.00 = 664.63 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*64.63+150.00-1500.00/2 = -535.37 mmNd = 1266706.85 N, γ0Nd = 1266706.85 N.γ0Nde = 841886040.29 N.mm,γ0Nde' = -678162175.35 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/64.63/1.00 = 18530222.89 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826680.22 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------41单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82533710.52/826680.22 = 99.84 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.84+1500.00/2-150.00 = 699.84 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.84+150.00-1500.00/2 = -500.16 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 578541841.83 N.mm,γ0Nde' = -413474420.79 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.84/1.00 = 21799410.90 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82533710.52/826680.22 = 99.84 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.84+1500.00/2-150.00 = 699.84 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.84+150.00-1500.00/2 = -500.16 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 578541841.83 N.mm,γ0Nde' = -413474420.79 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.84/1.00 = 21799410.90 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 81876180.23/1266769.87 = 64.63 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*64.63+1500.00/2-150.00 = 664.63 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*64.63+150.00-1500.00/2 = -535.37 mmNd = 1266769.87 N, γ0Nd = 1266769.87 N.γ0Nde = 841938100.72 N.mm,γ0Nde' = -678185740.26 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/64.63/1.00 = 18527920.09 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826680.22 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------41单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102544893.63/826680.22 = 124.04 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.04+1500.00/2-150.00 = 724.04 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.04+150.00-1500.00/2 = -475.96 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 598553024.94 N.mm,γ0Nde' = -393463237.67 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.04/1.00 = 17545352.14 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102544893.63/826680.22 = 124.04 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.04+1500.00/2-150.00 = 724.04 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.04+150.00-1500.00/2 = -475.96 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 598553024.94N.mm,γ0Nde' = -393463237.67 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.04/1.00 = 17545352.14 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 101741245.50/1266769.87 = 80.32 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*80.32+1500.00/2-150.00 = 680.32 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*80.32+150.00-1500.00/2 = -519.68 mmNd = 1266769.87 N, γ0Nd = 1266769.87 N.γ0Nde = 861803165.99 N.mm,γ0Nde' = -658320675.00 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/80.32/1.00 = 27098125.92 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826622.69 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------40单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102556851.27/826622.69 = 124.07 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.07+1500.00/2-150.00 = 724.07 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.07+150.00-1500.00/2 = -475.93 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 598530462.30 N.mm,γ0Nde' = -393416759.77 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.07/1.00 = 17542085.48 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102556851.27/826622.69 = 124.07 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.07+1500.00/2-150.00 = 724.07 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.07+150.00-1500.00/2 = -475.93 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 598530462.30 N.mm,γ0Nde' = -393416759.77 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = A r^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.07/1.00 = 17542085.48 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 101753203.13/1266827.40 = 80.32 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*80.32+1500.00/2-150.00 = 680.32 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*80.32+150.00-1500.00/2 = -519.68 mmNd = 1266827.40 N, γ0Nd = 1266827.40 N.γ0Nde = 861849643.90 N.mm,γ0Nde' = -658343237.64 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/80.32/1.00 = 27096172.05 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826622.69 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(f cdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------40单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122784694.60/826622.69 = 148.54 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.54+1500.00/2-150.00 = 748.54 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.54+150.00-1500.00/2 = -451.46 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 618758305.63 N.mm,γ0Nde' = -373188916.43 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.54/1.00 = 20675473.17 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122784694.60/826622.69 = 148.54 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.54+1500.00/2-150.00 = 748.54 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.54+150.00-1500.00/2 = -451.46 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 618758305.63 N.mm,γ0Nde' = -373188916.43 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.54/1.00 = 20675473.17 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 121834928.62/1266827.40 = 96.17 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*96.17+1500.00/2-150.00 = 696.17 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*96.17+150.00-1500.00/2 = -503.83 mmNd = 1266827.40 N, γ0Nd = 1266827.40 N.γ0Nde = 881931369.38 N.mm,γ0Nde' = -638261512.15 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/96.17/1.00 = 22629982.47 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826570.64 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------39单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122794418.63/826570.64 = 148.56 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.56+1500.00/2-150.00 = 748.56 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.56+150.00-1500.00/2 = -451.44 mmNd = 826570.64 N, γ0Nd = 826570.64 N.γ0Nde = 618736804.84 N.mm,γ0Nde' = -373147967.59 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.56/1.00 = 20672534.34 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122794418.63/826570.64 = 148.56 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.56+1500.00/2-150.00 = 748.56 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.56+150.00-1500.00/2 = -451.44 mmNd = 826570.64 N, γ0Nd = 826570.64 N.γ0Nde = 618736804.84 N.mm,γ0Nde' = -373147967.59 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.56/1.00 = 20672534.34 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 121844652.65/1266879.44 = 96.18 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*96.18+1500.00/2-150.00 = 696.18 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*96.18+150.00-1500.00/2 = -503.82 mmNd = 1266879.44 N, γ0Nd = 1266879.44 N.γ0Nde = 881972318.23 N.mm,γ0Nde' = -638283012.94 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/96.18/1.00 = 22629106.01 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826570.64 NNn = 0.90φ(fcdA+fs d'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------39单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 143210868.75/826570.64 = 173.26 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*173.26+1500.00/2-150.00 = 773.26 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*173.26+150.00-1500.00/2 = -426.74 mmNd = 826570.64 N, γ0Nd = 826570.64 N.γ0Nde = 639153254.96 N.mm,γ0Nde' = -352731517.47 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'。
桥梁抗震计算书
工程编号：SZ2012-38 海口市海口湾灯塔酒店景观桥工程桥梁抗震计算书设计人：校核人：审核人：海口市市政工程设计研究院HAIKOU MUNICIPAL ENGINEERING DESIGN & RESEARCH INSTITUTE2012年09月目录1工程概况 ........................................................................................................... - 1 -2地质状况 ........................................................................................................... - 1 -3技术标准 ........................................................................................................... - 2 -4计算资料 ........................................................................................................... - 2 -5作用效应组合 ................................................................................................... - 3 -6设防水准及性能目标 ....................................................................................... - 3 -7地震输入 ........................................................................................................... - 4 -8动力特性分析 ................................................................................................... - 5 -8.1 动力分析模型 (5)8.2 动力特性 (6)9地震反应分析及结果 ....................................................................................... - 6 -9.1 反应谱分析 (6)9.1.1E1水准结构地震反应 ........................................................................................ - 6 -9.1.2E2水准结构地震反应 ........................................................................................ - 7 -10地震响应验算................................................................................................ - 8 -10.1 墩身延性验算 (10)10.2 桩基延性验算 (10)10.3 支座位移验算 (11)11结论.............................................................................................................. - 11 -12抗震构造措施.............................................................................................. - 11 -12.1 墩柱构造措施 (12)12.2 结点构造措施 (12)1 工程概况海口湾景观桥全桥24m桥宽。
抗震计算—xxx村大桥抗震计算书
一、工程概况K16+930桥位于楚雄连汪坝至南华县城一级公路3合同双坝段，为主线上跨箐沟而设。
孔跨布置为19孔30m结构连续预应力混凝土箱形梁桥。
本桥平面分别位于圆曲线(起始桩号:K16+633.96，终止桩号:K16+710.207，半径:1000m，右偏)、缓和曲线(起始桩号:K16+710.207，终止桩号:K16+855.207，参数A:380.789，右偏)、直线(起始桩号:K16+855.207，终止桩号:K17+063.157)和缓和曲线(起始桩号:K17+063.157，终止桩号:K17+210.04，参数A:498.15，左偏)上，纵断面纵坡-1%；墩台径向布置。
采用4、5孔一联连续结构，按半幅计全桥共设8联，全桥共设10道伸缩缝。
上部构造为30m预应力混凝土箱形梁。
下部为钢筋混凝土盖梁，双柱方墩、挖孔灌注桩基础，根据实际地质情况，1~13号墩按摩擦桩设计。
上部箱梁采用强度等级C50混凝土；双柱式桥墩盖梁、墩柱、系梁、桩基采用C30混凝土。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《云南省地震动峰值加速度区划图》、《云南省地震动反应谱特征周期区划图》，桥位处中硬场Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.45s，地震基本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。
本计算书对大桥左幅第二联进行计算，桥型布置图如下图所示。
图1.1 桥型布置图图1.2 桥墩断面示意图二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是5号墩、6号墩、7号墩、8号墩，7号墩为固定墩。
其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图2.2。
图2.1 有限元模型表2.1 自振特性一览表第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图2.2 振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反应谱输入。
E1、E2反应谱函数分别如下图3.1、3.2所示。
图3.2 E2反应谱函数四、抗震性能验算4.1 E1作用下桥墩的抗震强度验算桥墩截面尺寸如图4.1所示。
桥梁抗震算例【范本模板】
计算简图某城市互通立交匝道桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥体系，跨径布置为2×25m ，梁宽从10。
972m 变化到15.873m ；桥墩和桥台上都设置板式橡胶支座。
以下为该桥采用《公路工程抗震设计规范》（JTJ004—89）的简化计算方法手算的计算步骤及计算结果：附2.1 顺桥向地震力计算该联支座全部采用板式橡胶支座，故地震力由两部分组成：上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载及桥墩地震荷载。
一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中,3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数 (1)全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=(2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K :m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=(4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ,676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴ 2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1=s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1)计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2。
马宁主桥计算书(76+2-130+76连续刚构)
目录一．主要计算依据 (2)二．主要计算参数和假定 (2)1．设计标准 (2)2．材料特性和计算参数 (2)3．恒载 (3)4．运营活载 (3)5．挂篮型式和临时荷载 (3)6．施工环境和温度模式 (3)7．基础不均匀沉降： (4)8．施工工序 (4)9．桥梁线形 (4)10．构件设计 (4)11．作用组合 (4)三．结构离散 (4)四．主要计算成果 (6)1、承载能力组合(强度验算) (6)2、组合1 （作用长期效应桥梁受力状况） (6)3、组合2 （短期效应截面抗裂验算） (7)4、组合3 （截面弹性阶段压应力验算） (7)5、组合4 （施工阶段应力验算） (7)6、挠度计算 (8)五．主要计算结论 (8)1、对于强度验算(抗弯)（承载能力组合） (8)2、结构长期应力状况（组合1） (8)3、对于持久状况正常使用极限状态抗裂验算 (8)4、持久状况弹性阶段截面应力验算（组合4） (9)5、短暂状况构件的应力验算(即施工阶段验算)（组合5） (9)6、挠度 (9)马宁特大桥主桥采用76+2*130+76=412m预应力混凝土连续刚构，上部结构采用左右幅桥分修，单幅为单箱单室，箱梁顶面宽16.25m，箱宽7.8m，悬臂4.225m。
下部采用单肢箱型截面，群桩基础。
承台及基桩采用左右单修。
本桥纵向分析采用同豪公司开发的平面杆系程序”桥梁博士(V3.03)”结构设计施工计算程序。
一．主要计算依据(1)、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），以下简称《通规》；(2)、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)，以下简称《公预规》；(3)、《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）；(4)、《公路桥涵地基和基础设计规范》（JTJ 024-85）；(5)、《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89）。
(6)、《公路桥梁抗风设计规范》（JTG D60-01-2004）。
(桥梁人论坛分享)通辽西特大桥抗震设计计算书
某特大桥抗震设计计算书（一）设计资料设计荷载：汽－超20级，挂－120级。
桥面净宽：11.25＋2×0.5m标准跨径：35m上部构造：预应力砼连续箱梁冲刷深度：局部冲刷线标高：174.194m一般冲刷线标高：177.418m地震烈度：设计烈度为8度（二）上部反力上部荷载反力：7988.4KN（参照箱梁标准图桥墩台垂直力表）下部恒载计算：1）盖梁与防震挡块重力为半个盖梁加一个防震挡块重力为：P G=29.8×25/2=745/2=372.5KN2)承梁重力（一个承梁）9.1×25＝227.5KN3)一个柱重力P d=π/4×1.62×（6.6-1.6）×25=251.3KN 4）单桩自重力：P Z=π/4×1.82×47×25=2990.0KN（三）水平地震力计算 1）顺桥向水平地震力计算上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载=Eihs∑=ni KitpKitp1×C i ×C Z ×K h ×β1×Gsp式中: C i =1.7; C Z =0.3; K h =0.2;根据地质资料分析，桥位所在地土层属于Ⅲ类地区, 所以有: β1＝2.25×（145.0T ）0.95对于板式橡胶支座的梁桥T 1＝2π/W 1 其中：21W =()()[]{}TPSP SP TP SPTP SP TP G G K K G G G K K K G G K K K G g2421212211211-++-++∑==ni Kis K 11计算采用6孔×35米为一联，主墩和次主墩都采用滑板支座，中间三个墩采用板式橡胶支座，故n=3∑∑==nsi d tArG Kis 1其中：n s =8； G d =1200KN/㎡由橡胶支座计算知：Ar=（20㎝）2×π=0.126㎡ ∑t=88×8/11=64mm=0.064m 所以064.0126.0*12008⨯=Kis＝18900 mKN/m KN K /567001890031=⨯=∑==ni Kip K 1233liIE Kip =其中桩柱均采用25号砼，则E h =2.85×104MPa E=0.667×2.85×104×103=1.9×107 KN/㎡按墩高6.6m 控制设计，系梁顶标高181.1m ，局部冲刷线标高174.194m 系梁顶至局部冲刷线的距离： △l=181.1－174.194=6.906m支座垫石＋支座厚度＝0.088＋0.06＝0.148m l i =6.6+6.906+0.148=13.654m 柱惯矩:I 2=π/64×1.64=0.3217m 4 桩惯矩:I 1=π/64×1.84=0.515m 4 h 1=13.654－1.6－0.148=11.906m h 2=5m （柱高）=I /1()1312/1I h h -+()2312/I h h =028162.244931.0mI =m KN Kip /11.220832654.13109.14931.0337=⨯⨯⨯⨯=KNK 33.6624911.2208332=⨯=KNG SP 4.479304.79886＝＝⨯其中：KNP G G CP7455.37222=⨯==KNG P 34.13812558.02906.6259.0222=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=ππη⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++⨯++⨯=1216.021212212ffff fXXXXXX f 为考虑地基变形时，顺桥向作用与支座顶面的单位水平力在局部冲刷线引起的水平位移与支座顶面的水平位移之比值。
主桥(56+139+56)m连续梁拱减隔震研究
主桥（56+139+56）m连续梁拱减隔震研究摘要：目前，国内外现有的桥梁抗震设计规范一般只适用于中等跨径的普通桥梁，对于大跨度桥梁的抗震设计则无规范可循，再加上输入地震动的空间变异性（行波效应与部分相干性效应）、非线性问题（几何非性线、材料弹塑性和边界条件的非线性）、阻尼问题、地基与结构相互作用等影响使得大跨度桥梁的地震反应分析较为复杂，相应的抗震设计也比较繁琐。
天山北路（潮汕路-汕樟路，含梅溪河大桥）建设项目的主要工程是跨径布置为（56+139+56）m的连续梁拱桥，项目工程场地的地震基本烈度为Ⅷ度。
本文采用反应谱法主桥（56+139+56m钢管混凝土连续梁拱桥）进行抗震分析及验算。
研究减隔震技术的作用效果，从而选取合理的约束体系，保证结构在正常使用的前提下，提高抗震性能。
为其他有关从业人员具备借鉴意义。
关键词：连续梁拱抗震；抗震性能；抗震措施；分析方法；大跨度桥梁抗震设计引言：地震作用理论主要研究地震时地面运动对结构物产生的动态效应。
结构的地震反应取决于地震动和结构动力特性两个方面。
因此，地震反应分析方法的发展是随着人们对这两方面的认识逐渐深入而提高的。
桥梁结构地震分析方法也随着地震灾害的不断发生，经历了从静力法到动力法（包括反应谱方法和时程分析方法）的演变过程。
目前世界各国的桥梁抗震设计规范中主要采用确定性分析方法，包括静力法、反应谱法、时程分析法和非线性静力分析法。
其中前两种方法是主要的分析方法，时程分析法是一种辅助校核方法，而非线性静力分析法则多用于确定桥梁单个构件的破坏机制和抗震能力的评估。
此外，概率性分析方法的理论研究也较多，但不能得到数值结果，较难直接应用于工程中。
1.桥梁结构设计基本概况桥梁工程全长1067.6（含引道挡墙）m，其中梅溪河大桥主桥宽度48.5m，跨径为56+139+56m 连续梁拱桥，分幅布置。
主梁为变高度连续箱梁，主桥立面如图1所示。
主桥横断面如图2所示。
主桥基础采用实体墩，群桩基础，中墩采用拱梁固结体系。
桥墩地震作用计算
桥墩地震作用计算1 桥墩计算简图梁桥下部结构和上部结构是通过支座相互连接的，当梁桥墩台受到侧向力作用时，如果支座摩阻力未被克服，则上部桥跨结构通过支座对墩台顶部提供一定约束作用。
震害表明，在强震作用下，支座均有不同程度破坏，桥跨梁也有较大的纵、横向位移，墩台上部约束作用并不明显。
《公路抗震规范》计算桥墩地震作用时，不考虑上部结构对下部结构的约束作用，均按单墩确定计算简图。
（1）实体墩计算实体墩台地震作用时，可将桥梁墩身沿高度分成若干区段，把每一区段的质量集中于相应重心处，作为一个质点。
从计算角度，集中质量个数愈多，计算精度愈高，但计算工作量也愈大。
一般认为，墩台高度在50~60m以下，墩身划分为4~8个质点较为合适。
对上部结构的梁及桥面，可作为一个集中质量，其作用位置顺桥向取在支座中心处，横桥向取在上部结构重心处。
桥面集中质量中不考虑车辆荷载，由于车辆的滚动作用，在纵向不产生地震力；在横向最大地震惯性力也不会超过车辆与桥面之间摩阻力，一般可以忽略。
实体墩的计算简图为一多质点体系。
（2）柔性墩柔性墩所支承的上部结构重量远大于桥墩本身重量，桥墩自身质量约为上部结构的1/5~1/8，它的大部分质量集中于墩顶处，可简化为一单质点体系。
2 桥墩基本振型与基本周期（1）基本振型墩台下端嵌固于基础之上，墩身可视为竖向悬臂杆件。
在水平地震力作用下，墩身变形由弯曲变形和剪切变形组成，两种变形所占的份额与桥墩高度与截面宽度比值H/B有关。
当计算实体桥墩横向变形时，H/B的值较小，应同时考虑弯曲变形和剪切变形影响；当计算纵向变形时，H/B的值较大，弯曲变形占主导作用。
公路桥梁墩身一般不高，质量和刚度沿高度分布均匀，实体墩在确定地震作用时一般只考虑第1振型影响，由于墩身沿横桥向和顺桥向的刚度不同，在计算时应分别采用不同的振型曲线。
振型曲线确定之后，可以运用能量法或等效质量法将墩身各区段重量折算到墩顶，换算成单质点体系计算基本周期。
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特大桥主桥抗震计算书
一、反应谱计算
㈠、计算参数
桥梁类型：B类；
分区特征周期：0.4s；
场地类型：Ⅱ类；
设防烈度：7(0.15g）；
重要性系数Ci：E1地震0.5，E2地震1.7；
场地系数Cs：1.0；
阻尼调整系数Cd：1.0。
㈡、内力组合
E1z：纵向E1地震作用；
E1h：横向E1地震作用；
E2z：纵向E2地震作用；
E2h：横向E2地震作用；
组合1：恒荷载；
组合2：恒荷载+ E1z；
组合3：恒荷载- E1z；
组合4：恒荷载+ E1h；
组合5：恒荷载- E1h；
组合6：恒荷载+ E2z；
组合7：恒荷载- E2z；
组合8：恒荷载+ E2h；
组合9：恒荷载- E2h；
㈢、E1地震关键截面的内力
纵向E1地震关键截面的内力
横向E1地震关键截面的内力
纵向E2地震关键截面的内力
横向E2地震关键截面的内力
㈣、E1地震强度验算
墩柱尺寸3.0*3.0m。
计安全等级为一级，取γ0=1.1。
1．纵向E1地震作用时
两侧对称布筋，主筋为40Φ32。
用自编程序计算，截面满足要求。
墩柱强度验算表
2．横向E1地震作用时
两侧对称布筋，主筋为40Φ32。
用自编程序计算，截面满足要求。
墩柱强度验算表
（四）、E2地震变形验算
选取17号墩固定支座墩柱柱底（节点364）为计算截面。
1．纵向E2地震作用时
θp=0.0018
中墩柱截面，
Φu=0.0051 Φy=0.00089
0.08H+0.022fyds=0.08*1515.9+0.022*335*3.2=144.86>0.044fyds
2/3b=2/3*3=200
取Lp=145cm
则θu=1.45*(0.0051-0.00089)/2=0.00305
故满足要求。
2．横向E2地震作用时
θp=0.0016
中墩柱截面，
Φu=0.00659 Φy=0.00083
0.08H+0.022fyds=0.08*1515.9+0.022*335*3.2=144.86>0.044fyds
2/3b=2/3*3=200
取Lp=145cm
则θu=1.45*(0.00659-0.00083)/2=0.00418
故满足要求。
（五）、E2地震支座验算
按规范7.5.2条计算：在E2地震作用下，应按下列要求进行盆式支座的抗震验算：
活动盆式支座Xo≤Xmax;固定盆式支座Ehzb≤Emax。
其中 Xo-E2地震作用效应和永久作用效应组合得到的活动盆式支座滑动水平位移；
Xmax-活动盆式支座容许滑动水平位移。
Ehzb-E2地震作用效应和永久作用效应组合得到的固定盆式支座水平力设计值（kN）。
Emax-固定盆式支座容许承受的最大水平力（kN）。
桥墩支座（E2+恒载）水平位移（取支座弹性连接支座上单元）
从验算结果表中可以看出在（E2+恒载）作用下：桥墩活动盆式支座水平位移最大为66.95mm<200mm(支座最大容许位移量)，满足要求。
桥墩支座（E2+恒载）组合水平力（取墩底支座反力）
从验算结果表中可以看出在（E2+恒载）作用下：桥墩固定盆式支座水平力最大为17678.95kN>45000KN×0.2=9000 kN，不满足支座最大水平力为支座设计反力20%的要求。
改为减隔震支座。
（六）、E2地震作用下能力保护构件计算（抗震规范6.8条）
根据《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)第6.8.1,6.8.2条文说明：“对于截面尺寸较大桥墩，在E2作用下可能不发生屈服，这样采用能力保护法计算过于保守，可直接采用E2地震作用计算结果。
”本桥墩柱截面尺寸较大，进行验算时，根据实际情况将超强系数0 取1.1进行计算。
1.顺桥向向E2作用时，根据midas计算结果选取最不利组合工况及最不利
受力截面，选取17号墩固定支座墩柱柱底（节点353）为计算截面：
塑性铰极限弯矩 x
zc M =170864 kN*m
公式（6.8.2-1）有：
n
x
zc
c H M V 0
0φ==（1.1x 170864）/15.159=12398.6kN 2.横桥向向E2作用时，根据midas 计算结果选取最不利组合工况及最不利受力截面，选取18号墩固定支座墩柱柱底（节点389）为计算截面,塑性铰墩底
极限弯矩 x
hc M =193295 kN*m
0x
hc
c n
M V H φ==（1.1x 193295）/14.748=14417.2kN 故：按横桥向剪力设计值15301.5KN 控制设计 （七）、E2地震作用下墩柱抗震强度验算（抗震规范7.3.4）
根据《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008))第7.3.4条进行墩柱顺桥向、横桥向斜截面抗剪强度验算。
柱顶、底塑性加密区箍筋采用直径16mm,HRB335钢筋，间距10cm ；其它截面箍筋间距15cm(规范8.1，墩柱潜在塑性区域以外箍筋的体积配筋率不应小于塑性区域加密箍筋的体积配筋率的50％；日本建议小于15cm)。
yh k
k s f S b
A V 1
.0==0.1x(10x2.0106)x300x280/10=16889.2kN e c A f 1067.0
x89463=31216.5kN
yh k
k s f S b
A V 1
.0=＜e c A f 1067.0 )0023.0(1s e c V A f +φ
x89463+16889.2)=15261.2kN
0c V ＜)0023.0(1s e c V A f +φ
墩柱塑性铰区域斜截面抗剪强度满足规范要求。