悬臂浇筑刚构桥施工预拱度控制示例
连续刚构桥箱梁预拱度控制
２ 施 工控 制理论计算
预应力混凝土连续 刚构 桥在 建成 几年 后，在其 最不利荷载 位置会产生较大的附加挠度 ， 这首先会给人一种不安的感观， 而
证挂篮 的安全性， 并获取挂篮在荷载作 用下 的变 形数据及规律 ， 以便准确设置预抛高量 ，保证梁体线形 ，对挂篮进行设计荷载 １０ ２ ％的预 压试验 ， 以消除其非弹性变形 ， 获得 各标段荷载 作用
下的弹性变形值 ， 为预拱度的设置提供科学依据 。 挂篮预压试验 在右幅 １＃墩上 实施 ， ０ 此时挂篮安装在 块上。预压荷载 以重
且容 易使桥面铺装层和 结构 的辅助设施遭受破坏 ，严重 时甚至
会危及桥梁的安全。 因此必须设置合理的预拱度 ， 以确保 结构成 桥线形 。
量最大的 ２ ＃块混凝土的重量进行模拟加载 ， 荷载的布 置形式尽
…
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ｌ …生 Ｉ Ｉ变 ｌ ～ ＿ － 非 弹 总 性 变 １ 形 形
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３ 线形控制
在刚构桥悬臂施 工的过程 中， 线形控制尤为重要 ， 它是保证 桥梁顺利合龙 的关键。 为保 证成桥线形符合预定 目标， 在主梁的 施工过程 中需设置预拱度。 预拱度 的设置 以理论计 算为基础 ， 结 合实际测量的主梁变位， 考虑施工过程中混凝土的实际容重 、 收
建材发展 导向 ２ １ ０ ０ ０年 ７月
路桥 ・ 航运 ・ 交通
连续 刚构桥箱梁预拱度控制
郭瑞孝
摘 要 ： 续刚构桥是一种结构合理 的桥式 ， 点的负弯矩 和柔性墩的作用极大 的降低 了跨 中正弯矩值 ， 连 支 此种桥式 能使混凝土和预 应力钢绞线材料 充分发挥各 自的效能 。文章结合一工程实例 ， 对采用分节段悬臂浇筑施工的连 续刚构桥梁 结构施工控制进行 了研 究， 提
高墩大跨连续刚构桥悬臂施工控制
郭" 磊， 赵" 国 ， 姚辉瑞 ， 肖巧林： 高墩大跨连续刚构桥悬全桥结构计算简图
图 #" 施工控制调整模型
段结构线形是 桥梁悬臂 施工中 最重要 的任务 之 一， 尤其是决定上部结构每一待浇块 件的预拱度 具有头等的重要性 。 由于材料的特性 、 施工误差 等是随机变化的， 所以施工条件不可 能是理想状 态。 为了解决上述的问题 ， 在桥梁的施工中， 从前 进分析、 倒退分析、 误差分析三方面入手并互相结 合。实现成桥结构在线形、 内力各 方面满足设计 要求 。 #$ #$ !" 前进分析 前进分析的目的在于确定成桥结构的受力状 态。这种计算的特点是： 随着施工阶段的推进， 结 构型式、 边界约束 、 荷载型式在不断改变 ， 前期结 构发生徐变和几何位 置的改变。因而， 前一阶段 结构状态将是本次施工阶段结构分析的基础。前 进分析不仅可以为成桥结构的受力提供较为精确 的结果， 为结构强度、 刚度验算提供依据， 而且还 可以为施工阶段理想状态的确定形成一个描述结 构状态的数据文件， 作为完成桥梁结构施工设计、 控制的基础。 #$ #$ #" 倒退分析 倒退分析系 统的基本 思想 是， 假 定 ! % !& 时 刻， 结构内力分布满足前进分析时刻的结果， 线形 满足设计轴线 。 在此初始状态下 !& ， 按照 前进分 析的逆过程， 对结构进行倒拆， 分析每次拆除一个 施工段对剩余结构的影响 。 在一个阶段内分析得 到的结构位移 、 内力便是理想施工状态 。 #$ #$ ’" 误差分析 倒退分析得到的理想状态是期望在施工中实 现的目标， 而实际施工中结构状态总 是由于设计 参数 、 施工误差 、 测量误差、 结构分 析模型误差等 因素偏离目标。将此施工状态视为一自动控制系 统， 实际的自动控制系统， 都可能或多或少地受到 各种各样的噪声干扰 。 这些噪声干扰 ， 一般都具 有随机性质， 带有随机噪声干扰的自 动控制系统 “ 。 如果要求随机控制系统也 称为 随机控制系统” 具有最优的性能 指标， 则称为 “ 随 机最优控 制系 。在工程中得到广泛应用的是线性控制系统。 统” 最优准则具有一次性的形式， 随机 干扰和量测噪 声都是高斯分布的随机过程。这种随机最优控制 （ +,-./0 )1/20/3,4 */155,/- ） 系统简称为 ()* 控制 — D& —
浅述桥梁悬臂浇筑线形控制措施
浅述桥梁悬臂浇筑线形控制措施由于施工状况（施工荷载、预应力损失、混凝土收缩徐变、温度、湿度、时间等）、参数选取（材料特性、截面特性等）和结构计算模型，与现场情况存在差异；同时，结构发生的非线性变形不易精确确定；施工中所用材料的变异性等因素，使得施工过程中结构的实际状态偏离设计所希望的理想状态。
因此在桥梁施工过程中必须对结构的实际反应（标高、线型、主梁应力等）进行严格的施工控制一、工程概况某大桥上跨高速公路，主跨是“52+112+64m”的连续梁，设计中采用挂篮悬臂浇筑施工方式在高速公路不间断行车的情况下进行施工。
设计中连续箱粱采用全预应力，单室单箱变截面变高度箱形梁三向预应力的混凝土结构。
箱梁箱宽为6.7m，顶板宽度是9.2m。
箱梁52m边跨端部的粱段高是5.8m，边跨端部的梁段高是4.8m，跨中是64m，主墩支点处的0#块梁段梁高是8.2m，其间64m跨梁段的梁底下缘、主跨跨中和52m边跨均按照二次抛物线进行变化。
主桥的箱梁处于4500m的曲线上，腹板的厚度是45cm-90cm，箱梁的顶板厚度是50cm-100cm。
为了保证各种控制变量在结构中的偏差处于设计允许的范围之内，应该随时在施工中进行调整和控制。
设计中规定，相对竖向标高≤15mm，合拢两悬臂的轴线水平偏差≤15mm。
二、平面与高程测量控制（一）平面控制网1、线下平面控制网在铁路“三网合一”精测网CPI、CPII点基础上，在悬臂浇筑连续梁桥位处建立CPII加密点，与既有CPI、CPII点组成闭合环。
2、线下平面控制网上桥在线下既有CPI、CPII点及加密点CPII的基础上，利用闭合环在0号段梁顶重新建立不少于3个CPII加密点（0号段施工时采用自由设站控制）。
3、梁顶平面控制网在梁顶建立的CPII加密点基础上，采用自由设站及设站已知点两种方法进行校核。
（二）高程控制网1、线下高程控制网在高速铁路“三网合一”精测网CPI、CPII点基础上，在悬臂浇筑连续梁桥位处采用二等水准测量、往返闭合测量进行高程加密。
连续刚构桥悬臂箱梁施工控制
浅析连续刚构桥悬臂箱梁施工控制【摘要】随着我国社会主义现代化建设的不断发展，尤其是城市建设步伐的加快，道路桥梁等交通基础设施建设量与日俱增。
悬臂箱梁施工在连续刚构桥中的应用也越来越普遍，其施工也是刚构桥建设中的关键技术。
下面，本文结合酉阳钟渤快速通道工程本水溪大桥建设实例，简要对连续刚构桥悬臂箱梁施工控制进行分析。
【关键词】桥梁工程；连续刚构；悬臂浇注；施工控制前言该桥梁道路等级为城市主干道i级，主桥采用65+100+65米连续刚构桥，引桥采用30米简支箱梁，桥梁分左右分幅设计，左幅桥梁起止桩号为k4+948.00～k5+216.00，全长为268米。
右幅桥梁起止桩号为k4+949.00～k5+245.00，全长为296米。
左右幅桥面宽度均为9.25米。
1.结构数据1.1箱梁构造本水溪大桥上部箱梁施工方法采用双悬臂挂篮逐块对称现浇施工，主桥长度为230.00米，上部结构为预应力混凝土连续刚构桥三跨65+100+65米。
墩顶0号梁段长12.0米，其中两边各外伸3.0米。
两“t”构各划分为11对梁段，其梁段及梁段长度从根部至跨中分别为3×3.5米、8×4.0米，累计悬臂总长为45.5米，1号～11号梁段挂蓝悬臂浇筑施工。
挂篮设计自重不应超过最大悬浇梁段重量的0.6倍。
全桥共有3个合拢段，合拢段长度均为3米。
边跨的现浇梁段长度为13.38米。
箱梁为两向预应力混凝土结构，全幅桥采用分离式单箱单室截面。
箱顶板宽度为9.25米，底板宽5.25米，箱悬臂长2.0米。
箱梁跨中及边跨现浇梁段高为2.5米，墩顶0号梁段高为5.6米，箱梁高度从合拢段中心到悬臂根部按二次抛物线变化，顶板厚度不变，底板厚度从悬臂根部（1.0米厚）开始到4号块按线性变化到等厚段（0.22米厚），1～5号块腹板厚度为0.7米，7～11号块为0.5米，6号块线性变化。
主桥共设6道横隔板。
分别在主墩处各设两道厚1.0米的横隔板，边跨支点处箱梁上各设一道厚1.2米的横隔板，各横隔板均设置了人洞以便施工。
悬臂梁桥施工监控中梁段施工预拱度调整技术
工 中如何从各种受误差影响而失真 的参 数中找 出相对 真实之值 ， 长期收缩徐 变 效 应 ， 跨 中最 大 成 桥 预拱 度 一 般 取 ８ Ｌ ／ １ ０ ０ ０ ０—
对施工状态进行实时识别 （ 监测 ） ， 调整 （ 纠偏 ） 、 预测对设计 目标 １ ５ Ｌ ／ １ ０ ０ ０ ０左右 ， 挂 篮变 形值 一般 由现场 挂篮 预压 试验 、 考 虑梁 的实现是至关重 要的 。预应 力混凝 土连续 刚构 桥是在 预应 力混 段 自重及 已施工梁段观测挂篮变形数据等综合确定 。 凝土连续梁和 Ｔ型刚构基 础上 发展起 来 的墩 梁 固结 的一种 新型
期预测及偏离分配计算 出施工预拱度调整值 ， 并对未浇筑主梁 的立模标高进行修正的方法 ， 实践证 明采 用该方法可 避免后续梁段 的误差累计 ， 具有广泛推 广应用的价值 。 关键词 ： 悬臂梁桥 ， 施工监控 ， 预拱度 ， 调整值
中 图分 类 号 ： Ｕ ４ ４ ８ ． ２ １ ４ 文献标识码 ： Ａ
要使用混凝土或砂浆对缺 口封闭 ， 确保万无一失 。
［ Ｊ ］ ． 嘉兴 学院学报 ， ２ ０ ０ ５ （ ６ ） ： １ ２ ． １ ４ ．
［ ２ ］ 王伟 亚， 张秀海． 桥梁常见伸缩缝损坏成 因及修 补措施 ［ Ｊ ］ ． 山西交通科技 ， ２ ０ ０ ２ （ ４ ） ： １ ５ — １ ６ ．
法， 以及鞍形支架法等 ， 随后再更换混凝土桥梁 的橡胶支座 。
与加 固措施 ［ Ａ］ ． 全 国既有桥 梁加 固、 改造与评 价 学术会议
论文集 ［ ｃ］ ． ２ ０ ０ ８ ．
４ 结语
我 国桥梁数量 巨大 、 环境多变 、 地形 多变 ， 不同 的桥 梁经常会 出现不 同的病害 ， 在桥 梁 的施工和 使用 中要做 到预 防为主 ， 防 治
大跨连续刚构桥悬臂浇筑施工线形控制分析
・７ ・ ２ ７
大跨连续 刚构桥悬臂浇筑施工线形控制 分析
陈俊 杰
（ 重庆渝高新兴科技发展有限公 司， 重庆 ４ １ ２ ） ０ １ １ 摘 要： 为保证 大跨 连续刚构桥 悬臂施 工过程 中的线形和合龙精度 ， 并满足成桥后 的线形符 合设 计要求 ， 必须对 悬臂 浇筑施 工各 阶 段 的线形进行有效控制 。本文 以安稳大桥 为例 ， 通过 对收 缩、 变等影响 因素分析 ， 用控制论 中的随机最优控制理论 ， 徐 采 建立有 限元 分析
Ｋｅ ｏ ｄ ：ｏ ｔ ｕ ｕ ｎｄ ｂ ｄ ｅ ｃｎｉ ｖｒｄ ｃ ｓ ｎ ； ｎ ａ ｏ ｔ ｌ ｙ ｗ ｒ ｓ ｃ ｎｉ ｏ ｓ ｒ ｒ ｇ ； ａ ｔｅｅｅ ａｔ ｇ ｌ ｅ ｃｎｒ ｎ ｉ ｉ ｌ ｉ ｉｒ ｏ
目前大跨度连续 刚构桥主要采用分 阶段悬臂浇筑法施工 ， 施工 轴线的基础。在一个施工阶段 中， 新拼装 的杆件用激活两个节点 问 过程 中的桥梁线形受 到很 多确定 的和不确定 的因素影响 ， 如材 料的 的单元进行模拟 。计算时对施工阶段循环进行 ， 循环结束 时的分析 物理及力学性能 、 混凝土收缩徐变 、 施工精度 、 工荷 载 、 施 气温等 ， 结果为成桥若 干年后结构的受力状态 。 在 理想状态与实际状态之间总存在着差异 ， 工中如何从各 种受误差 施 前进分析不仅可 以为成桥结构的受力提供较为准确的结果 ， 为 影 响而失真 的参数中找出相对真实值 ，对施工状态进行实时识别 、 结构强度 、 刚度验算提 供依据 ， 而且还可以为施工 阶段理 想状态 的 调整和预测 ， 这对实现设计 目标是至关重要 的。 确定形成一个描述结构状态的数据文件 ， 为完 成桥 梁结构施 工设 作 安稳大桥是渝黔高速公路二期工程 中的一座特大桥 ， 位于重庆 计 、 控制的基础 。 市綦江县安稳镇 ， 跨越跳鱼河 。主桥桥型为三跨预应力混凝土连续 （） ２倒退分析 。 刚构桥 ， 桥梁 主跨 为 １２ ２０ ＋ ２ｍ， ２ ｍ＋ １ｍ １２ 主梁采用变 高度单箱单 室 前进分析 系统可以严格按照设计好 的步骤进行各 阶段 内力分 薄 壁宽箱梁 ， 墩顶 ０号块梁段及箱 梁根部梁高 １ｍ， ３ 中跨跨 中及 边 析 ， 由于分析 中结 构节点 的迁移 ， 但 最终结构轴线不 可能达到设计 跨 支架 现浇段 梁高 ４ ｍ，梁高 按半 立方抛 物线 变化 。箱 梁顶 宽 轴 线 。 ． Ｏ ２ ． 底宽 １．ｍ， ２５ ｍ， １ 梁体采用 Ｃ ５混凝土 ， Ｏ ５ 设置三向预应力 。 实际施工中桥梁结构线形 的控制与强度控制 同样重要 ， 型形 线 １施工控 制与最优控制计算方法 误差将影响桥梁的合拢等 。为 了使竣工后的结构保持设计线形 ， 在 大跨径 连续刚构桥 的施工控制 是一个施工一识 别一修正一 预 施 工过程中用设置预拱 的方法来 实现。而对于分段施 工 的连续 刚 告一施工 的循环过程 。 施工控制 的最基本要求是确保施工 中结构的 桥 ， 一般要给 出各个施 工阶段结构物控制 点的标 高（ 预拱 度 ） 以便 ， 安全， 其次必须保证结构 的外形和 内力状态符合设计要求 。由于在 最终结构物满足设计要求 ， 这个 问题 比较复杂。 施 工控制 中， 同样会受 到或 多或少的噪声干扰 ， 我们需要用滤 波的 倒退分析系统可以从根本上解决这一 问题 。它的基本思想是 ， 方法 ， 从被噪声污染 中估计 出真实的状态 ， 同时 ， 了达到施工控制 假定 ｔｔ时刻结构内力分布满足前进分析 ｔ时刻的结果 ， 为 ＝ｏ ｏ 线形 满足 的最基本要求 ， 也即它的最优性能指标 ， 就必须遵循最优控制规律 ， 设计 轴线。在初始状态下 ， 按照前进分析 的逆 过程 ， 对结构进行倒 组成随机最优控制系统 ， 进行分析 、 调整 、 预测 。 拆， 分析每次拆 除一个施工阶段对剩余 结构的影 响。在一个阶段内 最优控制理论 的采用 ： 分 析得 到的结构位移 、 内力便是理想施工状态 。 对于悬臂施工 的刚构桥 ， 其后一块件是通过预应力筋及混凝土 各个理想施工状 态的确定都是前进分析 的逆过程 ， 退分 析程 倒 与前一块件相接而成 ， 因此 ， 每一施工 阶段都是密切相关 的。 分析各 序系统 的设计与前进 分析相似 ， 此外还应注意 以下几点 ： 施 工 阶 段及 成 桥 结 构 的外 形 和 受力 特 性 就 变 得 必 不 可少 。 倒退分析系统用到的输人数据文件 由前进分析提供 ， 初始状态 为了使结构在最终成桥状 态时达到设计 要求 的各项性 能指标 ， 由前进分析确定 。 确定各施工 阶段结构 的线形是桥梁悬臂 施工 中最 重要 的任务之一 ， 拆 除构件用相应单元退 出工作 的方式模拟 ， 即在形成结构总刚 而决定上部结构每一待浇块件的预拱度尤其重要 。 因为桥梁在施工 度时 ， 约束退出工作 的节点 ， 并去除退出工作单元 的刚度 。 拆除单元 和运营状态下 ， 上部结构 的标高频繁变化（ 上挠或下挠 ） 因此 ， 。 在上 的等效荷载 ， 被拆单元接缝处的 内力反 向作用在剩余结构接缝处 用 部结构各个截 面的施工 中应该预 留容许偏 差 ， 以期保证 在“ 无限长 来 加以模拟 。 时 间” 约 １～ ０年 ）以后桥梁线 形能够保证在设计所规 定的范 围 （ ５２ 拆 除杆件后 的结构状态为拆 除杆件前 的结构状 态与被拆 除杆 内。 件作等效荷载作用状态的叠加 ， 即认为在这种情况下线性叠加原理 由于建桥材料 的特性 、 施工误 差等是随机变化 的 ， 因而施工条 成 立 。 件不可能是理想状态 。 了解决上述问题 ， 为 在安稳桥 的施工监控 中， 被拆构件应满足零应力条 件 ， 剩余 主体结构新 出现接缝面应力 将从前进分析 、 倒退分析 、 实时跟踪分析三方面人手 ， 实现成桥结构 等于此阶段对该面施加的预应力。这是倒退分析的必要 条件 。 （） ３ 反馈控制的实时跟踪分析 。 的线形满足设计要求的 目标 。
桥梁悬臂浇筑挂篮施工怎么做？看这里就知道了。
桥梁悬臂浇筑挂篮施工怎么做？看这里就知道了。
挂篮施工其实就是指，我们在浇筑大跨径的悬臂桥梁的时候采用吊篮的方法，就地分段悬臂作业。
今天小编会以两座连续钢构桥为例，来和大家一起分享一下桥梁的悬浇挂篮的施工工艺。
(文章中小编会插入几张其他桥的结构作为例子，方便大家了解)一、施工准备编制专项《预应力钢筋砼连续刚构箱梁的挂蓝悬臂施工方案》报监理工程师审批。
二、连续钢构箱梁的结构形式1.新地大桥上部结构为单箱单室变高变截面箱形梁，箱梁根部梁高5.5m，跨中及边跨直线段梁高2.2m，梁底曲线按二次抛物线变化。
箱梁顶宽12.25m，箱梁底板宽7m，两侧翼缘悬臂长2.625m，梁体设三向预应力。
2.沟壁溪大桥上部结构为单箱单室变高变截面箱形梁，箱梁根部梁高8m，跨中及边跨直线段梁高3m，梁底曲线按二次抛物线变化。
箱梁顶宽12.25m，箱梁底板宽7m，两侧翼缘悬臂长2.625m，梁体设三向预应力。
3.主梁箱梁分为标准节段、边跨现浇段、合拢段，0＃块。
主梁0#节段和1#节段采用整体浇筑，主要采用墩顶托架施工，分两次灌注，（新地桥第一次浇至3m高处；构壁溪桥第一次浇至5m高处）标准节段采用轻型挂篮施工，一次灌注，边跨现浇段采用支架施工，合拢段采用吊架施工。
施工顺序为：0#、1#节段施工→拼装悬浇挂篮→采用挂篮对称浇筑标准节段→边跨现浇段浇筑→边跨合拢→中跨合拢。
三、挂篮的选择和设计根据总体进度安排，计划安排8套挂篮进行平行施工。
挂篮选用轻型结构的棱形挂篮。
其构造由承重系统、提吊系统、走行系统、模板及张拉操作平台组成。
△挂篮设计计算△挂篮设计图四、O#梁块施工0#块和1#块采用墩顶预埋托架施工，分两次灌注。
施工工艺流程为：托架拼装→荷载试验→立底模→安装钢筋及预应力筋→立腹板内外侧模→安装钢筋及预应力筋→安装顶板托架及模板→绑扎钢筋、安装预应力管道→检查签证→浇筑混凝土→养护。
0#、1#梁段托架与模板的安装①.托架安装顺序0#、1#梁段托架分三个体系，即中箱底模支架、边箱底模支架、翼缘板支架及内支撑架。
刚构桥悬臂的施工技术
配梁体 与支架 、模板 荷载 的前 提下 ，直接考虑 最不利荷载 。按 以上原 则 ，计算过程省略 ， 应力计算结果最大应力位置为 ｌ杆件端部 ，数值为 ＃ １９ ，远小于热轧普通槽钢弯 曲容许应力２ ０ ａ ３ ＭＰ １ＭＰ ，结构应力验算满足 设计要 求。变形计算 结果为托架最 大变形值 出现在 托架悬臂端部 ，为 １． ２ ｍｍ，远小于规范规定的Ｉ４ ０ ９ Ｊ０ ，刚度满足设计要求。
１）托架 拼装 。采用 钢筋焊 接一个 吊篮作 为焊接 托架用 的操作平 台 ，吊篮用钢丝绳挂住一端固定在墩顶预埋钢筋上 ，调整 吊篮位置至墩 身预埋 钢板位置 ，人员站在 吊篮上 ，在塔 吊、倒链 的配合下 ，将单 片托 架调整就位 ，并在临 时固定后进行焊接 ，全部安装 到位后 进行整体联 结。安装托架时要将托架顶部调整到 同一水平面上 ，以保证托架均匀受 力， 确保安全。 托架安装完毕后安装外侧桁架 ，安装过程 中要检查桁架顶面标高是 否符合设计标 高 （ 顶板底模底标 高 ），与 托架联结是 否牢 固 ，焊缝长 度 、厚度是否足够 ，不符合要求的要及时改正。 ２ 模板拼装 。托架 、桁架架安装完 成后 安装底模 板 ，安装时首先 ） 在支架上划出立模边线 ，用塔 吊、倒链配合 ，调整底模到位 ，然后将两 侧外模安装就位后将其 固定在桁架上 ，用拉杆及 内撑杆将其联成整体。 ２３ 施 工 成 果 分 析 ． １）操 作简单 、实用 。托架 采用工 字钢现 场加丁 ，加丁 方便 、简 单 ，且托架骨架片 自重轻 ，方便塔 吊安装就位 。 ２）可重复利用 ，经济效益高 。工字钢基本可 回收利用 ，作为盖梁 底模支撑 ，且所用材料数量较少 ，成本费用低 。 ３ ）稳定 性好 ，变形 量小 。整 个托架 系统稳 定性 强 ，施工 安全 可 控 ，经预压消除非 弹性变形后施工实际变形均小于６ ｍ。 ｍ
主桥上部构造悬臂浇筑施工技术方案
淮安市淮阴区京杭运河豆瓣集大桥建设工程A合同段主桥上部构造悬臂浇筑施工技术方案一、工程概况（一）工程简介京杭运河豆瓣集大桥桥梁起点桩号为K0+413.431，终点桩号为K1+406.808，桥梁全长993.377m。
桥梁跨越京杭运河及两侧大堤。
主桥中心桩号K1+000，结构形式为70+125+70m预应力混凝土变截面连续箱梁，长265m。
北引桥起点桩号为K0+413.431，终点桩号为K0+867.5，长454.07m，桥跨布置为5×30m+5×30m+5×30m 三联先简支后连续部分预应力砼组合箱梁。
南侧引桥起点桩号为K1+122.5，终点桩号为K1+406.808，桥长274.308m，桥跨布置为4×30m+5×30m先简支后连续部分预应力砼组合箱梁。
主桥及均位于直线上。
桥面纵坡为2.8％，桥上变坡点桩号为K0+1000，变坡点高程为30m，竖曲线半径为4500m。
（二）设计标准1、设计汽车荷载：公路-I级；2、设计车速：80km/h；3、桥面宽度：净11.0m+2×0.5m（防撞墙），全宽12.0m；4、桥面纵坡：2.8%；桥面横坡：由桥中心线向两侧各设2%横坡；5、地震动峰值加速度：0.10g；6、航道等级：Ⅱ级，通航净空110×7m7、最高通航水位：15.4m8、高程及坐标体系：1985国家高程基准，1954北京坐标系统。
（三）地形、地质、水文拟建桥位位于淮阴区凌桥乡，呈南北走向，跨越京杭运河，桥位区河宽约120米，水面宽约100米。
桥位区地貌类型废黄河冲击平原，原始地形较平坦，受人工改造影响稍有起伏，河两岸地面高程13.8～14.7m左右。
桥址所在地区位于郯城－庐江断裂带东70Km，该断裂带同时一条强震带，地震活动的强度和频度较高。
桥位区地表水体为运河水，水深受季节性影响较大，设计单位勘察期间河水深4.9米。
（四）、工期及质量要求1、工期目标：T构施工工期6个月。
大跨度连续刚构桥施工预拱度控制措施
大跨度连续刚构桥施工预拱度控制措施导言大跨度连续刚构桥的线型美观，整体性能好，有利于车辆顺利通行，在工程建设中的应用越来越广泛。
下面分享一些施工中的控制措施，供大家参考。
影响因素大跨度连续刚构桥施工中，主要工序包括挂篮前移、混凝土浇筑、预应力张拉，为实现对工程质量的有效控制，应该结合具体需要采取控制措施。
其中，预拱度控制是非常关键的环节，对提高施工精度，加强线型控制具有积极作用，因而受到施工单位普遍重视和关注。
同时，为提高预拱度控制效果，应该结合工程建设实际情况，明确其影响因素，然后有针对性采取控制措施，具体来说，预拱度的影响因素包括以下内容。
1.桥墩刚度大跨度连续刚构桥施工中，不可避免地会出现不平衡施工现象，造成的不平衡弯矩对桥墩会产生不利影响，偏载以及横向风荷载会对桥墩产生扭矩，影响施工顺利进行和工程质量控制效果，对提高桥梁工程的承载力也带来不利影响。
桥墩应该具备足够的纵向抗弯刚度和侧向抗扭刚度，能抵抗不平衡弯矩和扭矩造成的位移，确保桥梁结构稳定，实现对工程质量的有效控制。
2.材料性能混凝土收缩徐变会使结构产生较大附加应力，导致梁体截面开裂，不仅影响桥梁结构的安全性，还可能缩短工程使用寿命。
预应力收缩和徐变会引起结构预应力损失，对桥梁结构线型控制也产生不利影响。
因此，整个桥梁工程施工过程中，应该重视混凝土材料性能控制，做好试验检测工作，确保材料质量合格。
并严格按照规范要求进行拌和与浇筑施工，实现对混凝土施工质量的有效控制，进而对混凝土收缩徐变进行严格控制。
3.施工因素为提高预拱度控制效果，加强施工过程控制是非常关键的内容。
挂篮和满堂支架应该严格遵循规范要求施工，进行120% 的预压，消除非弹性形变，获得弹性刚度系数，为立模施工创造条件。
立模施工过程中，应该考虑挂篮结构可能带来的影响，严格遵循理论值进行立模，合理调整标高，为桥梁线型控制提供保障，也能确保结构受力处于良好状态。
施工中需要加强材料质量控制，严格混凝土配合比设计，做好混凝土浇筑和养护工作。
大跨度v型墩连续梁桥悬臂浇筑预拱度
大跨度v型墩连续梁桥悬臂浇筑预拱度下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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悬臂浇筑连续刚构桥施工控制
道路桥梁建 筑 技 术 开 发·123·Roads and BridgesBuilding Technology Development第46卷第3期2019年2月随着我国发展脚步的不断推进，桥梁跨径不断增加，对于连续刚构桥梁而言，施工中不确定因素不断凸显，使连续刚构桥梁的建设不断遇到困难，因此必须采取相应的措施应对。
本文以实际工程为背景，对悬臂浇筑连续刚构桥梁的施工控制进行研究。
1 施工模拟采用悬臂浇筑法可以使桥梁的跨径增大，但相对应的风险也随之上升，因此，为确保桥梁的施工安全，避免出现各种事故，需要对桥梁施工进行仿真分析，以便于为桥梁监控提供依据以及更高的要求。
采用悬臂浇筑法施工的连续刚构桥梁需要经历一系列复杂的施工以及结构体系转化，综合分析各种模拟分析计算方法，本文决定采用正装计算法。
该连续刚构桥梁采用单箱单室直腹板截面的主梁，36 m+60 m+36 m 的预应力混凝土变高度的桥跨布置，采取挂篮悬臂浇筑法施工。
桥梁的结构主要尺寸如图1所示。
图1 主梁截面示意（单位：cm ）1.1 有限元分析将上述桥梁分成65个节点，56个的单元，并按照不同的施工次序进行预应力钢束的配置，所建立的仿真模型如图2所示。
桥梁各部分的约束以及固结所采用的模拟形式见表1。
图2 桥梁有限元模型示意表1 桥梁模拟方式桥梁结构模拟形式桥墩底部全约束主梁与主墩的固结刚性连接满堂支架段的边界条件弹性连接边跨梁端的边界条件滚动支座（沿纵桥向移动）1.2 主梁计算分析结果对于桥梁的施工控制过程，可将该仿真结果当作桥梁的理想状态，进而对桥梁下一施工阶段的预拱度进行预测，以便于确定桥梁标高，并可将该结果作为桥梁结构受力以及稳定性的参考标准，以便于判断桥梁的安全状态。
1.2.1 最大悬臂阶段主梁应力状况当桥梁悬臂浇筑至最后的悬臂阶段时，此时的悬臂处于最长的情况，对于单T 结构而言处于静定结构，稳定性处于最差的时刻。
预应力混凝土桥梁悬臂浇筑的施工控制
预应力混凝土桥梁悬臂浇筑的施工控制我国公路和铁路交通事业的高速发展，需要修建更多的大跨度桥梁以跨越大江，大河、海湾及深山峡谷，进而促进了预应力混凝土连续梁桥的发展，预应力混凝土连续梁桥的施工方法很多，其中悬臂浇筑施工法应用最广，这种方法的采用，必然给桥梁结构带来较为复杂的内力和位移变化，为了保证桥梁施工质量和桥梁施工安全，桥梁施工控制必不可少。
标签：桥梁工程；预应力混凝土；悬臂浇筑；施工控制技术1、引言随着近年的快速发展，大量修建的大跨度预应力混凝土连续梁，连续刚构桥多采用悬臂浇筑的施工方法。
在现代桥梁建设中预应力混凝土桥梁因其形态美观受力合理等优点而被广泛应用，在跨度较大的桥梁施工中悬臂浇筑法应用最为广泛，悬臂灌注又称为挂篮法。
2、预应力混凝土连续梁桥的发展预应力混凝土连续梁桥结构体系因为其地形适应性强，设计、施工技术成熟，跨越能力大，造价合理等特点被越来越来广泛采用。
其具有变形范围小、刚度好、行驶舒适、间隙缝少、养护方便、抗震能力强等优点。
在城市桥梁、高速公路桥、高架道路、跨越宽阔河流的大桥等之中，预应力混凝土连续梁桥较多的发挥了它的优势，它是一种被广泛使用的桥型。
自上世纪中叶开始修建预应力混凝土梁桥，已经历了40多年，但最近20年来的发展十分迅速，在预应力混凝土桥梁的设计、结构分析、施工工艺等各个方面发展十分迅速，其设计施工技术都十分先进。
中国预应力混凝土梁桥发展极为迅速，己成为我国预应力混凝土大跨度桥梁的主要桥型之一。
3、悬臂施工的特点悬臂浇筑法又称无支架平衡伸臂法、挂篮法、吊篮法。
它是以已经完成的墩顶段(通常称“0号块”)为起点，通过悬吊的挂篮从立模、浇筑混凝土、张拉预应力钢筋、逐段对称的向两侧跨中合拢，形成整桥。
悬臂浇筑预应力混凝土桥具有如下特点：(1)方便城市立交建桥、方便在河流上建桥、方便在山谷之间建桥，而且还不影响桥下交通；(2)悬臂浇筑连续梁桥的结构受力状态十分有利于悬臂施工，建成后的桥的结构受力与悬臂施工时的受力十分相似；(3)节约费用，降低造价。
XX特大桥主梁悬臂浇筑施工控制要点
XX特大桥主梁悬臂浇筑施工控制要点XX特大桥为主跨320m的采用双塔双索面PCΠ型梁空间体系斜拉桥。
主梁为宽26.9m 的梁板薄壁体系，悬臂浇筑梁段采用前支点式牵索挂篮施工，两端对称浇筑。
主梁为本桥的生命线，斜拉索、主梁预应力体系、主梁钢筋砼施工质量决定了大桥的永久使用寿命；同时，挂篮安全决定了施工阶段操作人员的安全。
因此，我们必须从挂篮使用、斜拉索、主梁预应力体系、主梁钢筋砼施工等方面来严格控制，确保大桥施工质量和施工安全。
1.挂篮控制一个梁段的挂篮施工顺序为：挂篮行走→测量放样→挂篮锚固就位→斜拉索挂索安装并初拉→底模调校→钢筋绑扎、预应力管道安装→浇注50％砼（注意在横梁和边肋交接处设置临时模板支挡，避免在横梁形成冷缝）→索力二次调整→浇注横梁砼、然后浇筑顶板砼→砼覆盖养生并待强度和弹模达到设计90%和85%→主梁体内预应力张拉（横梁只张拉一束预应力）→锚固点转移→斜拉索三张→张拉横梁余下一束预应力→安装行走系→卸锚、吊杆、底篮落模→挂篮前移行走至下一块段施工→重复以上步骤进行下一块段悬浇施工。
1.1.挂篮行走①.挂篮行走前，应用反顶轮将挂篮调平，特别要将反顶轮的4个轮子全部紧密接触在梁底面。
②.挂篮行走主要利用千斤顶顶推C型梁中支点在行走钢板上滑行，中支点与桥面之间所铺设钢板面上必须涂抹黄油，顶推时要缓慢，均衡、同步。
③.挂篮行走必须确保同一挂篮上下游侧同步，二者之间的偏差不允许超出４cm，以免造成挂篮偏斜。
④.行走钢板采用δ＝40mm钢板，做成锯齿形状，并且必须与桥面固定牢靠，采取与砼顶面预埋检修道栏杆预埋钢板或另行预埋钢筋焊接固定。
⑤.行走钢板平面位置和挂篮行走终点必须由测量放样出来，在行走钢板和桥面上均要做出标记，并经过技术员丈量复核确定⑥.为了防止挂篮行走超出预定位置或者挂篮滑脱轨道，必须在行走钢板在靠近块段端头部位（必须已浇块段内不能超出块段外）设置防滑脱限位装置，限位装置能够抵抗40吨的冲击力。
拱桥悬臂浇筑、拼装施工及工程实例
拱桥悬臂浇筑及拼装施工
塔身
塔身为门式结构，净高 96m，立柱中心距20m，上 中下设四道连系梁。结构 采用万能杆件进行组装， 其特点是构件重量小、组 装方便、强度较高。在塔 架顶部使用万能杆件制作 一门式支架，进行索鞍机 构的吊装。塔架前侧悬挑 一操作平台，便于运行小 车的安装和检修。
1拱桥的拼装施工
图2 36m、64m、96m侧缆风绳 图3 侧缆风绳与塔架连接
拱桥悬臂浇筑及拼装施工
2. 工程实例：
六圭河特大桥施工
2工程实例
拱桥悬臂浇筑及拼装施工
2工程实例
拱桥悬臂浇筑及拼装施工
2工程实例
拱桥悬臂浇筑及拼装施工
2工程实例
拱桥悬臂浇筑及拼装施工
工作索
1拱桥的拼装施工
为保证6根承重索在使用中均匀受力和垂度的调整，在承重索后部安装了滑轮组 机构，使其在受力后自行调整并可随时调整承重索的垂度。
拱桥悬臂浇筑及拼装施工
牵引导绕系统
1拱桥的拼装施工
牵引导绕系统是对运行小车沿承重索进行水平行走的动力设 备。动力设备采用“一进一出双线”制28T双筒卷扬机，配以Φ42 钢丝绳经过各导向滑轮与运行小车两侧连接。
拱桥悬臂浇筑及拼装施工
图1
1拱桥的拼装施工
图1 起重系统的动力设备，特制大 容绳量的8T单筒卷扬机，最大 容绳量为1700m。
图2
图2 起重索在塔架下部的导向滑轮
拱桥悬臂浇筑及拼装施工
1拱桥的拼装施工
图1 图3
图2
侧缆风的设计 后背索是平衡承重索张力、 保证支架竖直度的重要平衡体 系。侧缆风是在支架安装过程 中起到抵抗台风保证支架稳定 及在缆索起重机使用过程中辅 助后背索平衡整个缆索起重机 体图系1。 后背索缆风绳
悬臂浇筑连续刚构桥悬臂端高差控制
京杭大运河
103#墩
104#墩
105#墩
106#墩
运河桥立面图
全桥纵向共有三种大吨位预应力体系， 全桥纵向共有三种大吨位预应力体系，其中最大吨位 410吨 410吨。 上部结构采用悬臂挂篮浇筑施工，最大悬臂长59.25 59.25m 上部结构采用悬臂挂篮浇筑施工，最大悬臂长59.25m。 挂篮为菱形挂篮，设计自重85 85t 挂篮为菱形挂篮，设计自重85t。 每个主墩悬臂浇筑26个节段， 13个施工阶段进行浇筑 26个节段 每个主墩悬臂浇筑26个节段，分13个施工阶段进行浇筑 节段平均自重183 183t 最大的达到206 206t 。节段平均自重183t，最大的达到206t。 预应力吨位大、挂篮自重大、施工悬臂长、节段自重 预应力吨位大、挂篮自重大、施工悬臂长、 大是本桥施工的难点。 大是本桥施工的难点。
观测点 调模次序 一 二 三 四 A点调整高 mm） 差（mm） +20 -3 2 0 B点调整高差 mm） （mm） +16 +2 -1 0 C点调整高差 mm） （mm） +10 +1 -1 0 D点调整高差 mm） （mm） +14 +2 -1 1
从观测结果看，调整高差在2 mm时频率明显增加 时频率明显增加， 从观测结果看 ， 调整高差在 2 mm 时频率明显增加 ， 说 明该千斤顶调模精度为2mm以内 经小组成员讨论， mm的 以内。 明该千斤顶调模精度为2mm以内。经小组成员讨论，2mm的 误差在规范容许范围内，对立模没有较大的影响， 误差在规范容许范围内，对立模没有较大的影响，所以我 们一致认为该因素不是主要因素。 们一致认为该因素不是主要因素。
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悬臂浇筑刚构桥施工预拱度控制刘金峰石新艳李宏基李春平生死崖大桥是双幅55+100+55米的连续变截面刚构桥。
箱梁为宽度6米的单箱单室，箱梁高度从5.3米到2.0米按二次抛物线变化；单幅桥面宽12米。
采用三角挂蓝悬臂浇筑施工。
一．预拱度由于本施工方法是从桥墩上的0号块（多数是桥墩上设支架，在支架上浇筑出1号块）开始，用挂蓝悬挑支模浇筑下一块体混凝土，况且全桥合拢前为长悬臂的结构。
当进行块体施工时，挂蓝受力后要产生下挠，悬臂结构同样也产生下挠，还有混凝土收缩及温度变化引起的下挠。
为保证桥梁成品结构达到设计规定的线形，在施工阶段要对每一块体设置预拱度以平衡上述几项下挠变形量。
挂蓝下挠变形量可通过预压试验获得；悬臂结构是变截面，特征数据是变数，可简化计算，准确数据可用专用软件计算获得；另外的收缩、温度影响、徐变等数值到目前仍然是以经验为主的系数数据，因为影响因素多且不可控制。
二．设计预拱度生死崖大桥设计图纸中，给出了设计的预拱度。
边跨预拱度全部为0，中跨从1号到11号块体预拱度如下表：（单位：cm）也就是说边跨和主跨预拱度是不对称的，设计代表解释说：按计算结果，边跨预拱度应该为负值，边跨底板预应力钢绞线张拉后，边跨会向上拱起。
按有利原则，预拱度设为0，将来边跨桥面可以略微上拱。
三．验算预拱度由于中跨合拢前，上部悬臂结构承载于柔性倾向明显的独立桥墩上，可以认为边跨与中跨竖向变动是互为影响的。
我们是第一次施工此种结构的工程，为了更准确、更有把握地进行施工，又委托另外单位按施工实际荷载状况采用<公路桥梁结构设计系统GQJS8.0>进行了验算，结果如下：（边跨从11`～1`；中跨从1～11号块体；单位：cm）与设计预拱度比较可知：1）边跨预拱度设计值确实是遵循有利原则的，应当采用。
2）中跨验算值与设计值比较接近，但设计值更具操作性和权威性。
所以施工过程中预拱度执行地是设计预拱度，验算起到了核对作用。
四．施工预拱度控制在这种悬臂浇筑施工中，对预拱度影响最大的就是：1）施工挂蓝挠度，2）悬臂自身的挠度。
（1）挂蓝预压确定弹性、非弹性变形值生死崖大桥施工时采用了尝试性的施工工艺，挂蓝有标准型和变异型两种。
第一次安装时的变异型挂蓝进行了预压，浇筑1号块时，由于安装方式为平放式，存在非弹性变形值，预压测量值为2厘米，弹性变形值为1.8厘米。
从2号块开始的标准型通过预压观测发现，弹性变形值为1.5厘米，而非弹性变形值几乎为0。
分析原因认为：挂蓝的锚固方式决定了非弹性变形值很小，仅考虑弹性变形值即可——挂蓝安装时其自身也呈悬臂状，重心又超出前支座点2.5米，使前支座受力产生了预压作用。
另外就位后，后锚固点也是垫上支座后利用竖向预应力筋进行了预紧，该预紧力大于浇筑块体时产生的倾翻力值。
所以，安装过程中已经把非弹性变形值变成了接近0值。
2号块块体重量是105T，预压时挂蓝弹性变形值为1.5厘米。
从2号块到11号块，块体重量渐减为79T。
按说随着块体施工，挂蓝弹性变形值应该按推算逐渐减小。
在实际施工时，一方面考虑到块体涨模及施工荷载偏大的倾向大一点，另一方面预拱度设置要本着宁高勿低原则进行（桥梁界有句话是：宁厚勿薄、宁高勿低）。
所以，从2号块到11号块，挂蓝弹性变形值均定为1.5厘米。
（2）理论上讲，在施工时主要考虑了挂蓝弹性变形和悬臂自身下挠这两项因素，每个块体支模时预抬高这两项值之和即可。
将来成桥后，桥面恰好是设计的线形。
但事实上，桥面铺装后要增加恒荷载，后期徐变及多种不确定因素的影响都还会造成桥面高程变动，尽管底板预应力束张拉后可以使桥面上拱，但是，使桥产生下挠的因素对桥面的最终结果更不利。
况且，桥面一旦下挠，除了继续观察外，几乎没有什么有效补救措施。
典型的下挠例子不在少数。
（3）为了确保生死崖大桥成桥质量，管理组带有尝试意义地决定：边跨预拱度按挂蓝弹性变形和悬臂自身下挠值之和设定，并结合施工进行相应调整，使边跨成桥时就达到设计线形和高程，底板预应力束张拉后使桥面上拱，形成有利线形；中跨立模标高按设计预拱度、悬臂自身下挠值与挂蓝弹性变形之和设定，保证合拢时保持设计的预拱度，即成桥时是呈现着设计预拱度的（区别于立模标高按设计预拱度与挂蓝弹性变形之和，那样成桥时是略高于设计线形桥面，很容易出现下挠后果）。
设计预拱度值是7.9厘米，对于100米跨度来说，坡度影响是很小的（0.158%），而对于结构来说意义更重要。
临标段的桥就成桥后开始下挠，已达10多厘米。
（4）合拢后预拱度本着以上原则，生死崖大桥施工中测量放线时一方面参考计算下挠值，另一方面根据已施工块体实测结果进行调整。
最终预拱度略大于设计预拱度，分析原因是：偏于追求宁高勿低，各个环节均取值偏高。
（5）全张拉后预拱度值中跨底板预应力张拉完后，全桥高程有所变化，结果是有利的。
五．后期观测结果通过合拢后两个月的观察，中跨开始下挠，这个过程就属于徐变，大约要1500天时间才算进入稳定阶段。
第一个月下挠7毫米，第二个月下挠1毫米。
等下一步8cm厚的铺装层施工完毕后，桥面估计还有3cm左右的下沉量。
那时桥面线形将更加完美。
六．结论第一次施工这样的桥，是个摸索过程。
从开始到结尾都有仓促之感，我们也体会到--各方面积累都需要加强,才能做好更多更难的工作。
同志尚须努力！生死崖大桥施工工期管理丁进生刘金峰李宏基主题词：刚构桥悬臂浇筑施工工期管理生死崖大桥简介生死崖大桥全长217米，由55+100+55米三跨变截面P.C.连续刚构桥。
上下行分离，单箱单室断面，箱梁根部梁高5.3米，跨中2.0米，顶板宽12米，底板宽6.0米，翼缘悬臂3.0米。
箱梁高度从1号块到11号块按二次抛物线变化。
纵向分段为6×4.0+5×4.5米，0号块长4.5米，中、边跨合拢段分别为2.5、2.21米，边跨现浇段4.0米。
全桥位于R=1100米，切线长T=765.055米，外距为E=185.957米的圆曲线上。
一、悬臂浇筑工艺挂蓝安装（移位）→钢筋绑扎（预应力波纹管安装）→混凝土浇筑→混凝土养生→预应力束安装→预应力束张拉→管道灌浆→下一块体挂蓝移位一、臂浇筑人员设备作为中建系统的我们，以前以房建施工为主，可以认为是静态结构施工，在施工工艺、施工管理、过程控制以及安全施工各方面均有很成熟的经验。
而悬臂浇筑则是动态性结构，特别是桥面高程控制，在合拢以前每个已浇块体都会随着后来块体施工产生下挠，而且箱梁截面特性连续变化，材质、气候、徐变等各种因素共同影响，难以用简捷的数据指导施工，相对来说经验更显得重要。
还有悬浇所必须使用的挂蓝，其结构、性能，使用对我们来说都是第一次，有一个从学习到熟练的过程。
本次施工所选用的挂蓝是目前常用的几种形式中最简捷的三角形组合挂蓝，其最大特点是受力简明、重心较低、安装方便、锚固简便有效。
人员配备成挂蓝安装组、钢筋组、混凝土组、张拉组及辅助人员组。
二、计划工期悬浇部分计划工期为每十天完成一个块体，其中包括材料、设备、天气等不可见因素的影响。
这种工期安排法也是通过资料查知大部分施工单位通常做法。
左幅十一个块体及边跨、中跨合拢段共计十三个双施工循环。
工期安排自2002.5.10～2002.9.30日约计140天，其中边跨与中跨合拢段实际施工时并不能连续，安排十天过度期。
右幅工期安排自2002.10.10~2003.2.28日约计140天。
左幅右幅之间工期断开是因为挂蓝有个拆除和重新安装过程，即先左幅后右幅施工。
三、施工工期1、左幅工期挂蓝是第一次组装，并且是采用独特工艺的变形结构形式，占用了较长时间，所幸0号块以前的工程有所提前。
原预计挂蓝安装自5月1日至10日安装，提前到4月19日开始，至5月3日开始绑扎底板钢筋，5月8日安装箱梁内顶模板，5月13日浇筑混凝土，5月25日完成1号块预应力张拉灌浆。
这是一个学习过程，耗时较多，但收益更多，可以说大多数人员完成了从概念到实践的飞跃。
自5月26日移动挂蓝开始2号块施工，到8月9号张拉完11号块，每个块体约用时6.8天，其中包括外因影响的短时停工。
8月10日完成边跨合拢浇筑，边跨底板预应力束张拉后于8月16日实现中跨合拢浇筑，中跨底板预应力束张拉后开始移动拆除挂蓝及压重。
2、右幅工期在施工左幅时已经穿插安排了右幅0号块的施工，挂蓝从左幅退下后直接转到右幅0号块上安装。
从8月20日开始安装，到9月1日浇筑1号块混凝土。
以左幅施工时间计如果右幅也需要每个块体用时6.8天，那么右幅11个块体将用时75天，加上两个合拢段20天，共计95天。
那么最终合拢日期将是12月中旬，事实上本桥所在地区在11月中旬就进入冬季，而规范规定平均气温低于5℃时，不允许进行预应力张拉工作，也就是说不能进行悬臂施工。
要么施工几个块体，等明年合拢，各种费用将多花费40万元以上，且不能如期完成业主安排的计划；要么采取措施加快施工进度争取提前合拢。
经过权衡，认为加快施工进度争取提前合拢在几个方面均是可行的，也可以避免长期停工带来的诸多麻烦，更有利于保证大桥整体质量。
主要采取了以下措施：A 工艺措施在施工工艺方面，主要依靠科技的力量。
a采用早强水泥左幅施工时采用的是P.O42.5晋牌水泥，不具有早强性能。
右幅改用P.O42.5R狮头牌水泥，具有早强性，配合添加剂使用，早强性能明显。
允许预应力张拉的85%强度由原来的78小时缩短为48小时。
b添加剂左幅施工时混凝土添加剂是南京产减水剂和山西产混凝土泵送剂，早期强度增长不太理想。
右幅时两剂均改为山西产品，重新调整了配合比，结果令人满意。
B工序措施悬浇工艺要求各工序只能顺序作业，其中有些工序必须白天作业才能保证安全和工程质量，如：挂蓝移动行走、挂蓝测量定位。
由此决定了，只能更合理地安排施工工序才能加快进度。
通过总结左幅施工经验，一方面重新划分工序时段，规定每一个施工班组所负责的工序必须在要求的以小时为计算单位的时间段内完成。
工序间衔接明确专人督促协调，保证不冲突也不浪费时间。
另一方面分解各工序段用时，按工作量核定出以小时为单位的用时，与各班组签订工期奖罚协议，当场兑现。
实践证明起到了明显作用。
C.设立提示牌在办公室设提示牌，每天更新，写明各项工作要点；各班组分工及要求完成时间。
这样做，直观明了，使各班组都心中有数，配合起来得心应手。
右幅自9月1日1号块施工到10月18日的11号块完成，平均每块体用时4.8天。
每块体用时比左幅少用2天，收效是明显的。
右幅到10月26日合拢，用时56天。
五．工期管理成果 生死崖大桥施工及时调整工期管理，使全桥总工期由原来的跨冬季施工，提前到冬季前完工。
其意义在于：⑴.合理地压缩工期，提高工效，降低成本40余万元。
⑵.更重要的是，对于桥梁工程，有效地避免了跨冬季施工，能充分保证工程的内在质量。