大炉底及兴亚炉算的试用分析
八钢2500m3A高炉开炉实践
和现场 培训 ， 内邀 请 铁 区专 家远 程 或 现 场 集 中 对 授课 等方 式 ， 力求 尽快熟 悉 新设备 ， 握新工 艺 。 掌
１２ 技 术准 备 ．
，
自 ２０ ０ ６年 １ 月 ２ ｔ 始建设 ， １ ８ Ｅ开 经过开 炉前 精
心 的生 产 准 备 和 对 新 设 备 、 技 术 强 化 掌 握 ， 新 于
行初步升温 ， 待拱顶升温至 ９０ 时闷炉 ， ０℃ 拆除临
时燃 烧 器 ， 换 为热风 炉 本 身 的 陶瓷 燃 烧 器 ， 用 转 使 高炉 煤气 烘炉 ， 至 拱 顶 温度 达 到 １０ ℃ ， 热 直 １０ ３座
风炉烘炉 历时 ２ ７天完成 ， 到具备 向高炉输 送 达
９０ 以上 风 温 的能力 。 ０℃
２ 开炉 配 料及 装 料
（） １ 开炉料结构 。正常料结构 为 ７ ％烧结矿 ０
＋ ０ 球 团矿 ， 加 硅石 调 整 炉渣 碱 度 ， 加锰 矿 ３％ 配 配
行加 风 ，０４ １：９风 口前 枕 木 开 始燃 烧 ， 风 口相 继 各
明亮 。ｌ：５料线开始下降，２ ４ ｌ４ １：８开始加第一批
应的角度数据 ， 为高炉开炉煤气流调剂提供 了较
好 的指 导意 义 。 （ 冷 风 吹 料 。 由 于 冬 季 开 炉 ， 温 零 下 ４） 气 １ ℃ ， 雪使 得炉 料 平 均 水 分 在 ８ 左 右 ， 将 高 ５ 积 ％ 为 炉 内装 入 的原燃 料得 到 缓慢 加 热 使其 水 分逐 渐 吹 干， 同时带 出部分 粉尘 ， 高炉 采用 了全 关 冷风 阀和 热 风 阀 ， 过 开 混 风 阀全 送 冷 风 的方 式 吹料 。冷 通 风 温度用 风 量 配 合 炉 顶 压 力 来 调 节 ， 格 控 制 冷 严 风 温度 在 １０ 以下 ， ２℃ 防止 炉 内填 充 的 枕 木 着 火 ， 共计 吹料 ４ ｈ 炉顶 温度上 升 至 ８ ℃ 。 ８， ７
八钢A高炉开炉实践
人员 培训采 用外 培 加 自培 的方式 。对 炼 铁 原
收 稿 日期 ：００— ４—２ ２１ ０ ７
作者简介 ： 陈剑锋 ， 宁科技大学冶金工程专业毕业 ， 辽 助理工程师 。
５ ３
黑
龙
江
冶
金
第３ ０卷
烘炉 采用 先 以临 时烧 嘴 ， 烧 焦 炉 煤 气 进 行 燃 初步 升温 ， 升 温 至 ９ ＆Ｃ时 闷炉 ， 除 临 时 燃烧 待 ０ 拆
腹、 炉腰 、 身 下部 采 用铜 冷 却 壁 ； 喉 采 用 水 冷 炉 炉
八 钢生产 准 备 组按 照 编 制要 求 ， 消 化 学 习 在 初 步设计 内容 和 设 备 操 作使 用 说 明 书基 础 上 ， 参 考 国 内同类 型 高 炉 的 技术 资 料 ， 合 八 钢 的 实 际 结
情况 编制 了高 炉开工 方 案 、 炉达 产 方案 、 炉 岗 高 高
炉喉 钢砖 ； 整体 炉 体 实 现 １０ 冷 却 。炉 底 、 缸 ０％ 炉
耐 材采用 碳砖 与 陶瓷 杯结 合 的结 构 ， 缸 侧 壁 铁 炉 口以下采 用进 口超 微 孔 碳 砖 ， 口以 上 为半 石 墨 铁
碳砖 ， 陶瓷杯 壁 为 刚玉 莫 来 石 。炉 渣处 理 设 有 两
１２ 技术准 备 ．
ｔ（ ・ ） 年 产 铁 水 １５万 ｔ ／ｍ ｄ ， ７ 。炉顶 装 料 系统 采
用 Ｐ 型 窜罐无 料 钟炉 顶 ， 槽 长 度 ３５ ０ ｍ， Ｗ 溜 ０ ｍ 料
罐有效 容积 ５ ０ｍ 。炉体 冷却采 用 薄壁 、 薄炉衬 方 式 ， 中炉 缸 及 风 口段 差 用 光 面 铸 铁 冷 却 壁 ； 其 炉
摘
８０２ ） ３ ０ ２
2024年炼钢车间五号炉个人学习小结
2024年炼钢车间五号炉个人学习小结引言在2024年，我作为一个在炼钢车间工作的工程师，参与了五号炉的运行和管理工作。
通过这段时间的学习和实践，我对炉况的判断和运行参数的优化能力得到了很大的提高。
在这篇小结中，我将总结我在五号炉的个人学习和成长过程，包括所学到的知识和经验。
一、学习过程1. 学习炉况判断在炼钢车间，炉况的判断是非常重要的，这直接关系到炼钢的效率和质量。
我开始时通过阅读资料和参与同事的讨论，逐渐学会了从炉温、排烟、炉漏等方面综合判断炉况。
随着实际操作的增多，我对炉况的判断能力也不断提高。
2. 学习运行参数的优化为了提高五号炉的炼钢效率，我开始学习如何优化运行参数。
首先要对五号炉的运行参数进行了解，包括鼓风量、渣铁比、烧损等。
然后，我通过做实验和观察实际运行情况，逐渐找到了一些优化参数的方法，并在实际操作中应用起来。
3. 学习新技术和设备随着科技的不断进步，炼钢车间的技术和设备也在不断更新。
我学习了一些新的炼钢技术和设备，比如先进的测温仪器、自动控制系统等。
通过学习这些新技术和设备，我能更好地应对各种工作情况，并提高工作效率和质量。
二、学习成果1. 炉况判断能力的提高通过不断学习和实践，我的炉况判断能力得到了很大的提高。
我可以通过观察炉温的变化，判断出炉内的煤气消耗情况；可以通过排烟的颜色和浓度，判断出炉内的燃烧情况；可以通过观察炉漏的位置和程度，判断出炉内的渣铁分离情况。
这些判断能力使我能够更加准确地判断炉况，及时采取相应的措施。
2. 运行参数优化能力的提高通过学习和实践，我对五号炉的运行参数有了更深入的了解，并逐渐掌握了一些优化参数的方法。
我可以根据炉内的状况来调整鼓风量和渣铁比，以提高炼钢效率；可以根据炉内的温度和烧损情况来调整炉温和燃烧负荷，以提高炼钢质量。
这些优化参数的能力使我能够更好地控制炉况，提高生产效益。
3. 新技术和设备的应用能力通过学习新技术和设备，我可以更好地应用它们来提高工作效率和质量。
第二十届全国造气技术年会
二、会议的主要内容
1、进行大会论文交流 。
2、组织生产企业进行经验交流；组织“全国造气技术发展委员会”专家免费进行技术咨询。
三、参会事宜
（1） 报到日期：2012 年 4 月 9 日
会议日期：2012 年 4 月 10~12 日
（7） 若您有其他相关事宜需咨询，请来电联系。 联系人：范旭文 13788965682-6845，13651625053 地址：上海市云岭东路 345 号 邮编：200062
会议协办单位： 邳州市兴亚炉箅有限公司
河北长佳液压机电有限公司
山东祥友化工机械有限公司 安徽三元自动化设备有限公司 唐山市天元化工设备有限公司
15、 浅谈煤化工发展趋势（河南煤业化工集团中原大化公司 张 杰） 16、 两种粉煤加压气化的技术比较（安徽晋煤中能化工股份有限公司 孙永才） 17、 气流床煤气化工艺技术分析（河南煤业鹤煤公司 朱玉芹 耿胜楚 河南煤业中原大化公司 李 彦） 18、 Shell煤气化工艺特点及目前存在问题（河南煤业化工集团中原大化集团公司 郭明波 代彩玲 马颖韬） 19、 Ф2800造气炉富氧气化及应用（山东祥友化工机械有限公司 黄灯军） 20、 富氧连续气化与增氧间歇气化节能评述（杭州龙山化工有限公司 孙南屏 张越华 白 宇） 21、 恩德气化装置空冷塔的工艺设计计算初步（中化吉林长山化工有限公司 姜天夫） 22、 九江石化煤制氢项目引进GE水煤浆气化技术（九江石化总厂检安公司 汪学峰） 23、 中国石化应用壳牌粉煤气化工艺生产化肥节能降耗（九江石化总厂检安公司 汪学峰） 24、 间歇式造气炉综合改造（山东济氮研究所 周生贤 肖广苓） 25、 简化优化造气流程和改进造气操作方法（山东济氮研究所 周生贤 肖广苓） 26、 煤气炉工艺优化调节思路（湖北三宁化工股份有限公司 李先云） 27、 造气车间安全管理“五四”法（山西兰花科创田悦化肥分公司 王志强 宋江红 申 伟） 28、 煤化肥企业节能减排——造气是重中之重（阳煤集团山东恒通化工 邹文礼） 29、 论造气炉运行的节能降耗（沧州大化集团TDI有限责任公司 高志勇） 30、 浅谈如何优化造气工段条件以达到节能降耗之目的（邳州市骏豪铸造厂 王兆华） 31、 固定床间歇式制气法降耗解析（山西省晋城市天泽集团永丰公司 籍飞虹） 32、 深化造气管理 促进增产降耗（邳州通达化工机械有限公司 许志伟 张周年） 33、 固定床间歇制气节能降耗途径（天脊集团高平化工有限公司 罗永东 宋晓娜） 34、 浅议造气节能降耗的几个途径（山西兰花科创股份有限公司化工分公司 霍忠忠 魏丽红） 35、 造气工段节能降耗之浅谈（河南晋开集团延化有限公司 荆社梅 河北德隆公司 段春玉 王 涛） 36、 山东晋煤同辉化工造气基本情况和优化思路（山东晋煤同辉化工有限公司 王海霞 刘晓虹 李玉凯） 37、 间歇气化煤气炉节能降耗工艺指标和操作方法总结（江苏省邳州通达化工机械有限公司 许志伟） 38、 用新理念节能降耗（邳州市骏豪铸造厂 许孝庚） 39、 由水煤气的有效组分谈造气节能降耗（沧州大化集团TDI公司 高志勇） 40、 潞安贫瘦煤制气化型煤技术研究（山西潞安矿业集团公司 张文平 章 清 范跃强 李会玲） 41、 浅谈煤棒作为气化用煤经济性（山西阳煤丰喜集团有限责任公司 李战学 韩喜民 翟玉鹏） 42、 蓝天化工公司联醇生产线造气系统原料煤结构调整的研究与应用（平煤集团公司 刘 军 徐卫东 赵俊杰等） 43、 宁夏白煤制气的研究（甘肃银光聚银（银达）化工有限公司水煤气厂 李忠蔚 张建国 ） 44、 煤棒生产、烧用情况小结（山东晋煤明水化工集团有限公司 刘吉军） 45、 关于块煤改烧腐植酸煤棒制气的几点建议（江苏恒鑫化工有限公司 王乐民） 46、 高硫焦炭在造气炉中二次利用的研发与应用（平煤集团蓝天化工公司 徐卫东 赵俊杰 刘 军 郭志强） 47、 浅议焦炭灰熔点对水煤气生产的影响及如何根据灰熔点变化稳定炉况（甘肃银光聚银公司 李忠蔚 张建国） 48、 多喷嘴对置式水煤浆加压气化炉耐火材料的应用（水煤浆气化及煤化工国家工程研究中心 王 军 金 刚） 49、 HW型调节风量炉箅的研制（全国化肥工业信息总站造气技术咨询部 李永恒） 50、 ￠3000新型煤气炉及炉箅的应用（湖北三宁化工股份有限公司 李先云） 51、 浅析Ф2800煤气发生炉的系统改造与配置（邳州市骏豪铸造厂 马德勉） 52、 关于七边形炉箅的探讨（邳州市兴亚炉箅有限公司 秦兴亚） 53、 大炉底及炉箅的试用分析（湖北宜化化工股份有限公司 李宏生） 54、 节能圈的应用（邳州市兴亚炉箅有限公司） 55、 新型七边形炉箅的排灰与安装（邳州市骏豪铸造厂 薛以祥） 56、 Ф2800八层六边炉箅运行总结（阳煤丰喜集团稷山分公司 王栋林） 57、 新型炉箅系统配置改造的思考（湖北双环化工集团公司 高 健）
造气炉炉箅的使用与改进
φ3m炉箅的使用与改进陆军安徽淮化集团有限公司炉箅在整个固定层煤气炉系统占着举足轻重的地位，是影响炉内工况好坏的主要因素之一，是影响煤气炉发气量的关键设备。
炉箅的形状，一般根据炉型而定。
国内固定层煤气炉除φ3.6m炉采用分散吹风的多边形炉箅外，大都采用塔形及伞形两种。
炉箅不但要具有均匀分布气化剂作用，且还要承担高性能承渣、排渣、降渣及破渣任务。
衡量炉箅性能优劣的标准，一般以负荷的可操作性、带出物的多少及灰渣含碳量为准。
鉴于淮化煤气炉多数具有富氧间歇两用性，且气化原料具有多变性，因此煤气炉炉箅专用性开发及节能型设计日益受到重视，笔者结合我厂已使用炉箅的运行状况，分别对此加以说明。
φ2.745m炉塔型炉箅系上世纪三十年代引进沿用至今，目前国内仅有五十余台在使用，我厂占三台（1#、2#、3#炉）。
此炉箅在结构上基本无太大改进，整体呈35°圆台状，结构上具有一定的先进性和合理性（剖面为准抛物线），表现为布风较均匀，带出物少，经过几十年众多厂家生产实践表明，该炉箅基本上能满足工业生产要求。
由于它的结构属塔型正心炉箅，本身搅渣能力较弱，主要依靠灰盘上灰筋的末端与夹套锅炉下沿内壁三层棱形加强板之间的挤压来破渣。
另外，使用自动加焦机后在高负荷生产时，外环区通风不足，内环区及中心区通风过量，高负荷生产难以形成理想的气化层，但该型号炉箅在小籽原料气化上具有无可比拟的优越性，因此，我厂仍保留三台煤气炉用于劣质原料气化。
首台φ3m炉箅使用在1991年投运的9#煤气炉上，系八十年代初清华大学化工系开发的一种LZ型系列炉箅，该炉箅高度低于1.6m，有利于气化的建成和稳定，并能保持气化层有足够的厚度，对建立整个燃料层总高度有较大的好处，内通风面积为0.9m2，基本满足φ3m炉风量要求。
首次在大风帽上增设二道螺旋搅渣筋，B、C、D、E每层各有四道螺旋筋，均为连续性结构。
均布型炉箅是八十年代由华东化工学院和上海化工设计院会同资江氮肥厂联合开发的一种炉箅，该炉箅设计有布气环隙结构，达到均匀布风目的。
VD炉底吹氩精炼过程中钢包内流场数值模拟
（． ＡＥＴ ｃｎｃ ｌ ｅ ｔ ， ＩＤＩ ｈ ｎ ｑｎ ｏ １ Ｃ ｅｈ ｉ ｎｅ Ｃ Ｓ ｏ ｇ ｉｇＩ ｎ＆ Ｓｅｌ ｋｎ ｌ ｔｎｅｒｔ ｎＣ ．Ｌｄ，Ｃ ｏ ｇ ｉｇ４ ０ １，Ｃ ｉａ ａＣ ｒ Ｃ ｒ ｔｅ ｍａｉｇＰａ ｔｇａ ｏ ｏ ｔ． ｈ ｎ ｑｎ ０ ０ ３ ｈｎ ； ｎＩ ｉ
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式 中： 为气相体积分数 ；￣ｍｘ 气相最 大体积分数；Ｚ ｇａ 为 ｐ
摘 要 ：以 ＶＤ炉底 吹氩精炼过程 中钢包钢 液流场为研究对象 ，建 立了其 Ｃ ＡＥ仿真模 型；并将 该模 型用于某钢厂 ２ ０ｔ ３ ＶＤ炉钢液流 场 的研究分析 中，其计算结果与生产 现场情 况基本吻合，从而进一 步证明了该 Ｃ Ｅ仿真模型 的正确性 ；也为 Ｖ 炉的研制和改进 Ａ Ｄ 提 供了可靠 的理 论依据 。 关键词 ：ＶＤ炉 ；二次精炼 ；吹氩搅拌 ；钢液流场 ；Ｃ Ｅ仿真模 型 Ａ
２ 仿真结果及分析
２ 仿真模型正确性验证 ． １ 利用本 文 中所构建 的仿 真模型 ，对 文献 中水模型 实 验所用 Ｖ Ｄ炉 的混 匀时间进行 了仿真分析 … ，并将其 分
析结果与 实验 结果进行 了对 比。其水模 型实验结果 与仿
真结果 如 图 ２ 』、图 ３ 阻３ 所示 。
：
＝ 一
２ ２０ Ｖ ． ３ ｔ Ｄ炉内部流场分析 ２
Ｃ Ｅ仿真模型，对为某钢厂所 Ａ 一 ／３。１～ ｆ ） 设计 利用所构 建的 ＶＤ炉的内部流场进行 了仿真计算，计 ＼ ｃ（ （ ㈡ ｇａ／ ６／ ／ ＼ ｒ ７ 一 ｘ “ ＂１） ｐ ２ －ａ ＿ Ｂ ｇ １ ａ ８ ／ ｇ ） ３ 的 ２ ０ＶＤ炉工况下 ３ ｔ 一 －ｌｅ ㈦∞４ 算结果 如图 ４、图 ５所示 。 “１）ｇ［ ＼ ］ 每 ａ￣ｘ （ｓａｐ ｅ 一 。ｊ ｃ ｇ（ 』） 式 中：厂为气泡 、主相涡 中的气泡碰撞频率 ； 为气 泡破 ｌ Ｂ 碎频举 蝴 单位体积中涡的个数； 为修正系觌 ／ ＝０ ６ ； ＇ ． ４ Ｂ ２ 为修正系数，Ｋ ＝１ ７ Ｂ ． 。 ３
安钢2 200 m3高炉开炉与达产实践
安钢2 200 m3高炉开炉与达产实践摘要对安钢2200m3高炉开炉及达产的生产操作经验进行了总结。
安钢2200m3高炉采用PW串罐无料钟炉顶、铜冷却壁、联合软水密闭循环系统、“陶瓷杯”+水冷炭砖薄炉底炉缸结构、INBA 炉渣处理系统、3座改进型高温长寿内燃式热风炉、环形缝隙洗涤塔煤气清洗工艺等多项新技术、新设备。
在开炉生产中，由于选择合适的开炉料，采用全焦开炉，制定合理的操作制度，操作调剂得当，实现了顺利开炉和快速达产。
关键词高炉开炉达产1概况安钢8号高炉设计有效容积2200m3，设有2个出铁场，3个铁口，28个风口。
在设计中，采用了“精料、高压、高温、富氧、高喷煤”的冶炼工艺及相应的技术装备：PW串罐无料钟炉顶；最新的砖壁合一技术，高热负荷区域采用铜冷却壁，联合软水密闭循环系统；炉底、炉缸采用“陶瓷杯”+水冷炭砖薄炉底炉缸结构；渣处理采用2套热水INBA炉渣处理系统；3座改进型高温长寿内燃式热风炉；煤气处理采用环形缝隙洗涤塔煤气清洗工艺，高炉煤气余压透平发电机组(TRT)等。
安钢2200m3高炉工程由中冶南方工程技术有限公司总承包，于2004年7月15日动工，2005年10月14日点火开炉。
开炉18天后，高炉利用系数达到2．2，实现了顺利开炉、快速达产。
2开炉准备工作为了保证开炉工作的安全顺利进行，加快达产达效，按照“安全、顺行、优质、低耗、长寿”的原则，在开炉前，做了大量的准备工作。
2．1 热风炉烘炉高炉配备3座改进型高温长寿内燃式热风炉采用悬链线硅砖拱顶、分层式矩形陶瓷燃烧器、自立式隔墙、板块化大墙隔墙结构、交互咬砌格子砖、高性能炉箅子及支柱等先进技术，以提高砌体稳定性，使热风炉的内衬结构具有适应风温1 250℃，一代热风炉寿命30年的能力。
根据硅砖热风炉的特性，将烘炉的时间定为16天连续烘炉(见表1)。
在热风炉烘炉时采用正压烘炉，也就是通过调整烟道阀开度大小，使热风炉内保持较低的正压。
高炉炉况分析
04.12~05.4 2#高炉炉况分析总结2#高炉从04.12~05.4月初经历了长时期的炉况不稳,给生产带来极大的影响。
产量及其他经济技术指标均在较低水平徘徊(05.2除外)分析炉况失常及恢复可分为两个阶段：第一阶段为：04.12~05.1,这阶段高炉的主要矛盾为：稳定气流，恢复风量。
一、失常的原因分析：1、炉况基础不好04.12初2#高炉在11月初处理炉缸中刚恢复，又遇外界原燃料条件不好及崩亏料的影响，炉缸出现恶化（12月5日~9日崩料10次，亏料1次3.9M）年休恢复时风口吹开过多，风量被迫上去，造成料行不畅，顶温高，导致管道气流，炉况失常。
2、操作炉型不规则，有局部结厚的可能，气流不稳，风量难以恢复。
3、对炉况的认识、把握、恢复上有偏差，节奏未调整好。
a)对于高炉失常的判断经历了从处理炉缸到炉腹粘再到炉身下部较高位置粘的过程；b)高炉操作者在气流的把握上存在失误，料制的使用，恢复的节奏过快，用O2的时机未把握好。
04年12月12日休风堵风口+热洗操作后，随后喷煤70kg/t.Fe，料制很快用回11档，12月14日14：42便富氧3000m3/h，两小时后因气流原因被迫17：25停氧。
同样经历12月15日加组合焦热洗后17日10：09再次富氧，19日4：36被迫停氧稳气流，料制回到C 987442O 1029844松边。
二、 炉况处理：基于对高炉炉况认识的原因，炉况的处理分两个阶段。
1、 元月4日以前，主要处理以：加组合焦热洗；加锰矿洗炉缸；上部适当松边，料制用过C 987343O 1039843，C 987442O 1029844等。
2、 元月4日开始判断炉身下部较高位置局部粘结，因此采取偏堵2#探尺方向的12#~24#加上3#，9#共15个风口，负荷退至O/C3.0，结合组合焦（1K+5H ）×8，强制调整气流，取得了很好的效果；经过了元月7日、15日两次休风调整风口，更换漏水和歪小套后，气流得到控制，元月17日喷煤，料制随着风量过度到逐渐压边，元月31日，捅开18#风口，产量达6100t/d 以上，高炉基本恢复正常。
91-炉箅-新型炉箅推动煤气炉向大型化发展
新型炉箅推动煤气炉向大型化发展秦兴亚江苏省·邳州兴亚炉箅有限公司煤气炉从小炉型向大炉型发展是节能降耗的需要，是小氮肥生存的需要，也是企业发展壮大需要。
小氮肥风风雨雨走过了50年，从年产氨800t到年产50万t醇氨。
随着小氮肥行业发展壮大，煤气炉炉型也在不断扩大，从20世纪60年代φ1200到2008年φ3000，前三十年使用φ1980和φ2260煤气炉，后二十年使用φ2400、φ2600、φ2800煤气炉。
2008年φ3000新型煤气炉投入使用，标志着煤气炉在发展过程中，走过一个新的里程碑。
煤气炉每扩大一次都促进了小氮肥向前发展，煤气炉越大，产量越高，效益越好。
但煤气炉的发展决定于炉箅的发展，没有新型炉箅就没有新型煤气炉。
因此，炉箅的发展是煤气炉的发展关键。
1 φ1100～φ1500煤气炉时期的炉栅原始的小型煤气炉没有炉箅，采用的是炉栅。
炉栅是用多根圆钢在炉底平行并列铺设而成，类似民用煤球炉的炉条，每根圆钢之间有一定的间隙，此间隙就是空气和煤气的通道。
排渣时用固定扳手搬动圆钢端头方形部位，一根一根来回摇动，将炉条上的灰渣落入炉底灰仓，灰仓中的灰渣适时排出，排渣时间和排渣量主要根据炉下的温度而定，这种原始的排灰方式无法满足工业化生产。
因此，这种小煤气炉很快退出历史舞台。
2 φ1980煤气炉的星形炉箅星形炉箅每层为五边形，一层一层重叠在炉箅底座上，炉箅底座卡在灰盘上，随灰盘转动，它与灰犁配合将灰渣排入灰斗，实现了自动排渣。
这种炉箅比炉栅是一个进步，但是它存在很多缺点，易“散架”，布风不均匀易结大块，无破渣能力，气体中带出物多。
生产时间短，处理问题时间长。
3 φ2260煤气炉的LJF均风炉箅φ2260煤气炉使用时间最长，从70年代中期到80年代末，只所以使用时间长，其主要原因是炉箅进展缓慢，在15年中经过了三个阶段。
1）伞形和塔形炉箅。
70年代中期，开平氮肥厂研制出六层伞形炉箅，通风面积为0.684m2高度1353㎜，最大旋转直径1620㎜。
甲醇(合成氨)造气炉综合改造
甲醇 （ 合成氨）造气炉综合改造
甲醇 （ 合成氨 ）造气炉综合 改造
周生贤、肖广苓
山东济 氮研 究所
在我国合成氨、 甲醇生产企业中，为了获取合成用原料气，大多数 中小型合成氨、 甲醇企业仍采用 间歇式造气炉装置制取 。为了进一步节能降耗，提高装置的生产能力，特别是生产 甲醇的厂家对造气炉 提出了更高的要求，对煤气中氧、氮含量均有更严格 的指标 。绝大多数生产企业对造气系统进行了各种
带 出物 ，相应 降低 了煤耗 。
３ ）增设炉 内除尘。在炉顶上行煤气 出Ｉ处，增设角钢式碰撞分离除尘器 。该装置可将吹风、上吹带 ： １ 出的煤颗粒分离后，靠重力返 回炭层 。这个除尘器也是下吹蒸汽预热器，回收吹风和上吹高温气的带出 热 ，并加热下吹蒸汽 。它同时还是 吹风、上吹的均匀集气器，可引导气体沿着正确方向垂直均匀通过炉
Ｂ ８ －１
２ １年 第６ ・ 文 部分 ０１ 期 论
甲醇 （ 成氨 ）造 气炉综 合改 造 合
温度 不波 动 ，气化 层 就稳 定 ，炉 况就 会 很理 想 。控制 该 点温度 不低 于 ６ ０Ｃ，造 气 炉便 不会 结疤 。控 制 ０＂
该点温度不高于 ７０ ，炉箅便不会烧坏。控制该点温度稳定在适宜 的范围内 （ ５ ＿５ ＂ ，炉渣 中便 ０＂ Ｃ ６ ０＿ ０ Ｃ）
度相等，证明气化层不偏，气化层规整。如果两边灰犁的两个温度 点温差相当大，证 明气化层高低偏斜 。
在 生 产 中，如 果发 现 两边 灰犁 上 的两 个 测温 点温 度相 差大 ，应 立 即将 高温 一侧 推 迟 一次 下灰 。采 用该方 法 ，在一 般情 况 下 ，即可 将两 灰 犁温 度扳 平 ，趋 近相 等 ，这样 便可 避 免偏 炉 、 下红 火 、溜生 炭等 。该两
专用炉算及其应用
２ ２
专用炉算及其应用
之间内径最 小处垂直于气体 流动方向的截面计
算。它是整个炉箅最窄处， 以计算 出来 的面积 所 是真实的面积 ， 这是传统 的计算方法。有些单位 是以炉算外围接触炉渣层 的面积 ， 来计算炉算通
风 面积 。
所谓专用炉算 ， 是根据企业使用的炉型 、 原料
节好气量 ， 根据要求分别置换各工段及总管。此
行了布风设计 ， 经应用后效果非常明显 ， 产气量增
方法灵活简便 ， 可根据不同停车要求进行置换 ， 特
别对只需局部进行置换的情况更加有效 。 利用 ２系统 Ｃ ： Ｏ气置换的成功经验应用到 １ 系统停 车检修后 的系统置换上， 此法更加灵活。 从 ２ 系统 Ｃ ： Ｏ 压缩二段出口活性炭脱硫装置出口
风面积占炉膛面积 的 ６ ％ 一 ５ ０ ６ ％。设计 专用炉 箅的指导思想是 ： 控制中心 区风量 、 加大外环区风 量、 满足内环区风量。 另外 ， 煤气炉的炭层高低 、 加煤的方式 （ 是人
工加煤 ， 还是 自动加煤——其实是问歇加煤还是 连续加煤 ） 风压与风量的变化 以及煤种 和性质 、 等的差别 ， 都会影响到布风 的合理性。在设计专 用炉箅时 ， 要根据不 同用户的实际情况进行 优化
品种和性质 、 加煤的方式 、 炭层的高度、 炉膛 截面
各区域的阻力 、 风机的风压 和风量等诸 多因素来
设计的 ， 是专门符合该企业炉型使用 的一种炉箅。
专用炉箅的设计难度很大 ， 特别是布 风设计 。１ 台优 良的专用炉箅 ， 首先要求布风合理 ， 并且要有
较好的承渣、 降渣 、 推渣、 破渣 、 排渣的功能 我公
选用既要耐磨损 ， 又要防开裂 的材质 ， 并将内外折 边加厚。所以我公司生产的炉算平均使用寿命在
1780高炉料流轨迹理论与实测的对比分析
通过计算发现，速度系数不能选择固定系数，随着溜槽倾角的不同应选择不同的。
速度系数与溜槽倾角有如下关系，倾角越大，炉料做自由落体的时间约长，碰撞溜槽前的速度也越大，碰撞后的能量损失越大，因此速度系数越小。并且倾角越大，炉料在溜槽上滑动的距离越小，料流越乱，理论计算与实测的差别也越大；随着溜槽倾角变小，速度系数趋于定值，基本在0.5—0.6之间。
二、料流轨迹的理论计算
高炉布料过程实质就是炉料运动过程，图1是炉料在布料过程中的运动示意图，根据炉料受力分析，可以建立高炉布料方程，高炉在炉内落点的计算公式（统一布料方程）如下：
其中：
：溜槽长度
β：溜槽倾角
C1：炉料离开溜槽末端的速度
ω：溜槽旋转角速度
Lx：炉料离开溜槽后在X方向移动的距离
n：落点距离中心的距离
1780m3高炉料流轨迹理论计算与实测的对比分析
廉树杰，芦剑，韩国良
（江西萍钢实业股份公司）
一、前言
1780m3高炉是萍钢第一座大型高炉，大型高炉在操作上同小高炉一样，主要关注四大制度：送风制度、造渣制度、热制度、装料制度，各操作制度之间既密切相关，又互相影响。合理的送风制度和装料制度能够实现煤气流的合理分布，炉缸工作良好，炉况稳定顺行。而造渣制度和热制度不合适时，也会影响气流分布和炉缸工作状态，从而引起炉况不顺，生产过程中常因送风制度和装料制度不合适而引起造渣制度和热制度的波动，导致炉况不顺。
溜槽旋转速度：ω=0.15圈/秒
料线高差：h2=1.3m
炉料沿溜槽运动时的初速度C1=0.3m/s
将以上数据代入炉料落点计算公式，利用计算机将得到C1、Lx、n的结果，其中不同料线不同角度下的炉料落点如表1所示：
三、料流轨迹实测
锅炉课程设计结果分析
第十五节热力计算结果数据分析一、关于炉内结焦与炉膛出口烟温的分析结焦的根本原因是熔化状态下的灰沉积在受热面上，煤灰对于高温受热面沾污结焦的倾向，可用灰熔点温度及灰的主要成分来判断煤灰的结渣指标。
造成炉内结焦原因：（1）有炉内呈还原性气氛，结渣性增强；（2）一次风速偏低；（3）一次风管风量分配不均，造成炉膛火焰偏斜；（4）锅炉运行时负压太高，漏风严重，使主燃烧区严重缺风，还原性加强；（5）运行中燃烧器向下摆动过低，致使煤粉气流直接冲刷冷灰斗；（6）所烧的煤种易结焦；（7）长时间未吹灰；（8）分级燃烧过度，主燃烧区域缺氧，氧量及总风量偏小等原因。
而在该设计校核中主要需要进行分析的是炉膛出口烟温与炉内结焦的关系。
从经济观点分析，燃煤炉膛出口烟温在1200~1250℃时，大中容量锅炉内辐射受热面和对流受热面吸热的分配率最好，可使总的受热面金属消耗量最少，但是炉内受热面的布置应保证锅炉运行的安全，即保证炉膛出口后的受热面不结焦为前提，因此炉膛出口烟温实际选取值比上述范围要低一些。
在任何情况下，进入密集对流受热面的烟温不得高于煤质灰分的变形温度（我所核算的煤质灰分的变形温度DT=1060℃），并应留有一定的富裕度。
但是，给我的煤质的核算结果却是炉膛出口烟温为1205℃，远大于煤质灰分的变形温度，因此，如果在这种锅炉中燃烧我所选取的煤种，那么必然会产生炉内结焦。
解决方案：如果核算给出的这种锅炉一定要燃烧该种煤，那么就需要调整炉膛结构尺寸和布置，重新对炉膛进行热力计算，一般情况调整炉膛的高度比较方便。
二、关于过热汽温的控制分析维持稳定的过热汽温是保证锅炉机组运行安全和经济所必须的，对于电厂锅炉来说，要求在运行中维持过热汽温的变动不超过±5~10℃。
另外，从保护过热器受热面来说，除了汽温应维持正常以外，还要保持某一级过热器的管壁温度不超过这一级过热器所采用的钢材的许用温度，因此锅炉汽温的调节除了满足汽轮机的要求之外，还有保护过热器本身的作用。
大气燃煤锅炉课程设计总结
大气燃煤锅炉课程设计总结篇一：大气燃煤锅炉课程设计总结在大气燃煤锅炉课程设计中，我们旨在通过课程设计实践，巩固和提高自己的锅炉原理知识，并初步掌握锅炉机组的热力计算方法和锅炉机组设计与布置的能力。
在这个过程中，我们学到了许多关于锅炉设计和计算的知识和技能。
首先，我们了解了锅炉设计计算的主要内容。
其中包括锅炉辅助设计、受热面热力计算、计算数据的分析等内容。
通过这些计算，我们可以为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表，并为锅炉机组的设计和布置提供依据。
其次，我们学习了如何通过热力计算来确定锅炉的整体设计和布置。
在这个过程中，我们学会了使用热力计算标准方法和综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力。
我们还需要对锅炉的主要参数和燃料特性参数进行热力计算，以确定锅炉的蒸发量、过热度和压力等参数。
最后，我们进行了锅炉课程设计的实际操作。
在这个过程中，我们需要根据锅炉的主要参数和燃料特性参数，进行锅炉受热面的设计、计算和布置，并完成锅炉热力计算和热平衡计算等任务。
通过这个过程，我们不仅加深了对锅炉设计和计算的理解，还提高了自己的实际操作能力和团队协作能力。
在大气燃煤锅炉课程设计中，我们通过实践巩固和提高自己的锅炉原理知识，掌握了锅炉机组的热力计算方法和锅炉机组设计与布置的能力。
我们也学会了如何通过热力计算来确定锅炉的整体设计和布置，并提高了自己的实际操作能力和团队协作能力。
这些都是我们在以后的学习和工作中所必需的重要技能和知识。
篇二：大气燃煤锅炉课程设计总结在大气燃煤锅炉的课程设计中，我们旨在通过设计计算和热力分析，了解锅炉的工作原理和热力系统，掌握锅炉设计的基本方法和技巧。
在这个过程中，我们深入学习了锅炉设计计算的主要内容和整体设计热力计算过程顺序。
首先，我们学习了锅炉辅助设计的计算内容，包括锅炉机组的热力学计算、受热面的结构计算和计算数据的分析等内容。
这些计算的目的是为了为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。
300MW新#3、4炉掺烧非设计煤的分析与调整
300MW新#3、4炉掺烧非设计煤的分析与调整摘要 :在我国当前优化产能调整，供给侧结构性改革，且在当前我国煤炭资源日益匮乏的情况下，受国内当前形势的影响，我厂燃煤库存结构发生较大改变，设计煤质哈动煤库存日益减少，广汇煤、策克煤、准东煤等部分地方煤占比持续升高，机组掺烧比例不断增加。
掺烧煤种之多，对锅炉安全经济运行带来了极大影响，本文就针对300MW亚临界汽包锅炉四角切圆燃烧，双进双处磨煤机，燃烧调整进行分析及总结，从而得出大比例掺烧非设计煤是可行的，是保证锅炉长周期运行的可靠措施。
关键词：锅炉；煤种；非设计煤；燃烧调整1，引言受疫情影响，策克口岸关闭，策克煤断供，同时哈动煤产能不足，该公司动力煤库存结构发生较大改变，广汇煤、策克煤、准东、策克泥煤等非设计煤种占比持续升高，机组掺烧比例不断增加。
但因广汇煤属强结焦煤种，且挥发分高、粉尘大，极易自燃自爆，锅炉易结焦、堵灰，策克煤热值虽高,但硫份高对环保参数造成威胁，高比例掺烧存在很大的难度及风险，给我公司保产稳供带来很大威胁。
为做好高比例掺烧广汇煤的预判及预防措施，避免形成较大的生产被动局面，结合公司设备实际情况为进一步降低动力煤综合成本、降低哈密煤、高热值策克煤等优质煤种的掺烧比例，合理调节各分厂燃料库存结构，我公司引进了广汇、策克、准东、策克泥煤作为辅助煤种，如何最大限度的参数非设计煤种是我们永久的课题，现就某厂300MW机组为例，分析非设计煤种大比例掺烧的具体措施。
1.1锅炉基本特性参数1.2该厂两台锅炉为哈尔滨锅炉厂HG—1025／17.5—YM24型亚临界、一次中间再热、自然循环、平衡通风、正压直吹四角切圆平衡通风、固态排渣、前煤仓布置、紧身封闭、全钢悬吊结构π型汽包锅炉，制粉系统：每台炉设计三台BBD4060双进双出钢球磨，最大出力60t/h。
1 .3锅炉额定参数：主蒸汽压力：17.5MPa，主蒸汽温度：541℃，最大连续蒸发量1025t/h，再热蒸汽流量：847.27t/h，再热器出口压力：3.738MPa，锅炉保证热效率93%，过热汽温度以喷水减温方式为主，以燃料调节为辅，再热器采用摆动燃烧器摆角为主，事故喷水减温为辅。
90-炉箅-炉箅底座为何要加高直径要加大
炉箅底座为何要加高直径要加大江苏省·邳州兴亚炉箅有限公司1 为什么要加高炉箅底座炉箅底座高度（最大层下平面距灰盘距离）为370，这种高度是20世纪90年代设计的，当时使用煤质较好、灰分少，这种高度能满足生产要求。
随着优质煤越来越少，各厂使用劣质煤、型煤，灰分增大，排灰困难、易堵塞风道，上、下吹带出物多，因此有不少厂家提出加高底座高度。
底座加高的优点：1）防止风道堵塞。
底座加高后，灰道容灰量增加，能有效防止最大层风道堵塞。
以前φ3000炉箅就因为底座矮（一般小于300），所以下层风道经常堵死，上部各层风量增大，造成中部易结疤。
为了稳定炉况，只有降低负荷，炉子产气量明显减少。
φ3000煤气炉产气量约6000m3/h左右，只相当于φ2600煤气炉产气量。
2）减少上、下吹带出物。
炉箅最下层风道通风面积占炉箅通风面积约30%，如果下层风道堵塞，则上部各层气体流速增加40%以上，造成上、下吹带出物增加。
3）杜绝溜炭。
φ2m系列煤气炉排渣口高度为400，原底座高度为370时，灰渣顺最大层锥面滑到灰口时高度约320，保护条安装高度距离灰盘高度为300，使用一段时间，保护条被磨损、拉弯，保护条下部距灰盘高度一般都达到350，这样造成溜炭。
如果底座高度为420，增加了50，即使拉弯，也不会造成溜炭。
4）降低灰渣残碳。
炉箅底座加高后，底部容灰量增大，下部灰渣层稳定，灰渣中残碳有充足时间二次燃烧干净。
5）灰道容灰量增加。
灰渣与空气可充分换热，提高入炉气化剂温度，不但可降低煤耗，还可多产煤气。
2 φ2800炉箅底座直径为何要加大1）炉膛直径扩大的需要。
φ2400煤气炉扩大到φ2800煤气炉，炉膛直径扩大400，灰盘直径也得扩大400。
现在使用老炉底，虽然灰盘没有扩大，但为了防流，又在现有灰盘外部加装防流板（又叫假灰盘）宽度为200，排灰距离增加了200，排灰阻力增大，这样造成排灰困难。
我们将底座直径从φ1850加大到φ2050，则排灰距离可以缩短100，这样排灰阻力小，排灰顺畅。
炉形底形态
炉架底由一系列K线组成，形状像火炉炉架，因而得名。
炉架底是这样形成的:股价经过一段时间下跌后，出现了一根大阴线，随后股价在大阴线收盘价附近进行横向整理，小阴小阳线交替出现，成交量处于极度缩量状态。
后来出现了一根大阳线向上脱离整理平台，收盘价位于大阴线开盘价附近，或者超过大阴线的开盘价，形成筑底完成即将向上攻击的形态。
炉架底是很坚实的底部形态，可靠性很高，遇到这种形态应积极跟进，坚决持筹。
但是也要注意，炉架底完成后股价并不总是向上突破，它完全有可能重新回到整理区继续横向整理，甚至还可能出现向下破位的情况，从而形成多头陷阱。
和炉架底一样，炉架底的失败形态也是比较罕见的。
德士古煤气化在合成氨中的计算与分析
德士古煤气化在合成氨中的计算与分析德士古气化炉是一种以水煤气为进料的加压气流床气化工艺。
德士古气化炉由美国德士古石油公司所属的德士古开发公司在1946年研制成功的，1953年第一台德士古重油气化工业装置投产。
在此基础上，1956年开始开发煤的气化。
本世纪70年代初期发生世界性危机，美国能源部制定了煤液化开发计划，于是，德士古公司据此在加利福尼亚州蒙特贝洛（Montebello）研究所建设了日处理15t 的德士古气化装置，用于烧制煤和煤液化残渣。
目前国内大化肥装置较多采用德士古气化炉，并且世界范围内IGCC电站多采用德士古式气化炉。
典型代表产品我厂制造过的德士古气化炉典型的产品有：渭河气化炉、恒升气化炉、神木气化炉、神华气化炉等。
1992年为渭河研制的德士古气化炉是国际80年代的新技术，制造技术为国内先例，该气化炉获1995年度国家级新产品奖。
它的研制成功为化工设备实现国产化，替代进口做出了重要贡献。
德士古气化炉是所以第二代气化炉中发展最迅速、开发最成功的一个，并已实现工业化。
一、德士古气化的基本原理德士古水煤浆加压气化过程属于气化床疏相并流反应，水煤浆通过喷嘴在高速氧气流的作用下，破碎、雾化喷入气化炉。
氧气和雾状水煤浆在炉内受到耐火砖里的高温辐射作用，迅速经历预热、水分蒸发、煤的干馏、挥发物的裂解燃烧以及碳的气化等一系列复杂的物理、化学过程，最后生成一氧化碳，氢气二氧化碳和水蒸气为主要成分的湿煤气，熔渣和未反应的碳，一起同向流下，离开反应区，进入炉子底部激冷室水浴，熔渣经淬冷、固化后被截流在水中，落入渣罐，经排渣系统定时排放。
煤气和饱和蒸汽进入煤气冷却系统。
水煤浆是一种最现实的煤基流体燃料,燃烧效率达96~99%或更高,锅炉效率在90%左右,达到燃油等同水平。
也是一种制备相对简单,便于输送储存,安全可靠,低污染的新型清洁燃料[1]。
具有较好的发展与应用前景。
水煤浆的气化是将一定粒度的煤颗粒及少量的添加剂在磨机中磨成可以泵送的非牛顿型流体,与氧气在加压及高温条件下不完全燃烧,制得高温合成气的技术,以其合成气质量好、碳转化率高、单炉产气能力大、三废排放少的优点一直受到国际社会的关注,我国也将水煤浆气化技术列为“六五”、“七五”、“八五”、“九五”的科技攻关项目。