计算书
计算书
2T13.5m液压回转伸缩式起重机计算书242JN2-13-00-JS目录1.主要参数--------------------------------------------------------------32.吊臂强度计算--------------------------------------------------------33.吊臂的稳定性计算--------------------------------------------------74.回转支承的选取-----------------------------------------------------95.回转驱动装置的选取---------------------------------------------116.起升液压驱动装置的选用---------------------------------------147.简体的稳定性------------------------------------------------------158.螺栓的强度校核---------------------------------------------------169.钢丝绳的效核------------------------------------------------------17一.主要参数1.安全工作负荷：2T2.工作半径：最大13.5m最小3m基本臂9m3.起升速度：14m/min4.起升高度：25m5.回转角度：≥360°6.回转速度： 0.8rpm7.变幅角度： 0~76°8.工作状况：横倾：≤5°纵倾：≤2°二.吊臂强度计算：以吊臂仰角为0°，伸缩臂全部伸出时，吊臂所受力最大。
（一）伸缩臂的强度计算：1.受力分析（图a）a.起升动载荷：F=ζh（θ+θO）式中：ζh—起升系数；ζh=1+CV式中：C—系数；对吊臂架式起重机取C=0.3V—起升速度；V=14m/min=0.23m/sζh=1+0.3×0.23=1.07 取ζh=1.1θ—安全工作负荷；θ=2000Kg=19600NθO—吊钩自身重量；θO=200NF=1.1×（19600+200）=21780Nb.伸缩臂自身重量W1；W1=6327Nc.A点处支反力F A；F A·AB=W1·BC+F·BDF A×1445=6327×1530+21780×4500F A=74526.2Nd.B点处支反力F B；F B= F A+W1+F=74526.2+6327+21780 =102633.2N2.弯矩图（图b）M B=F A·AB=74526.2×1.445=107690.3N·mM C=F·DC=21780×2.97=64686.6N·m3.伸缩臂截面B处的截面模数：B处的截面尺寸如图C所示：W=BH3-bh3/6H式中：B=23.4cm；H=37cmb=21.2cm；h=34.8cmW=23.4×373-21.2×34.83/6×37=1314.5cm34.截面B处的弯曲应力：σB=M B/W=107690.3÷1314.5=81.9Mpa5.吊机结构体的许用应力：[σ]= σS/β·n式中：[σ]—许用应力；MpaσS—屈服强度；伸缩臂采用16Mn，其σS=350Mpaβ—系数；根据钢铁屈服强度系数σS/σb式中：σb—抗拉强度；σb=520MpaσS/σb=350÷520=0.67<0.7，取β=1n—安全系数；取n=1.33[σ]=350/1×1.33=263Mpa∵σB<[σ]∴伸缩臂安全。
25型金属屋面计算书
25型金属屋面计算书
首先，金属屋面计算书通常包含以下几个方面的信息：
1. 屋面设计参数，包括屋面的尺寸、坡度、风荷载、雪荷载等。
这些参数将影响到金属屋面的材料选择和施工方式。
2. 材料计算，金属屋面计算书会根据设计参数，计算所需的金
属屋面板的数量和尺寸。
这包括计算屋面面积、板材宽度和长度等。
3. 结构计算，金属屋面计算书还会对屋面的结构进行计算，以
确保其能够承受风荷载和其他荷载。
这涉及到屋面的支撑结构、梁
柱的尺寸和布置等。
4. 排水计算，金属屋面计算书还会考虑屋面的排水情况，计算
出合适的排水坡度和排水设施，以确保屋面能够有效排水，防止积
水和漏水问题。
5. 施工细节，金属屋面计算书还会包含一些施工细节和规范要求，如金属屋面板的安装方式、固定方式、防水处理等。
这些细节
对于确保屋面施工的质量和耐久性非常重要。
除了上述信息，金属屋面计算书还可能包含其他方面的内容，如材料清单、工程预算、施工进度安排等，这些都有助于屋面工程的顺利进行。
需要注意的是，金属屋面计算书的编制需要专业的工程师或设计师进行，他们会根据具体的项目要求和标准进行计算和规划。
这样才能确保屋面的安全性、可靠性和美观性。
希望以上回答能够满足你的需求，如果还有其他问题，请随时提出。
单柱式式标志结构计算书
单柱式式标志结构计算书1 结构概况1.1 结构尺寸1) 立柱：规格：∅89x4.5x2300 (mm)2) 标志板：矩形265x340x3.01.2 计算控制1) 结构重要性系数：Ro = 1.02) 设计风速：V = 30.6 (m/s)1.3 结构总体图2 校核内容和标准2.1 计算校核主要依据[1] 《道路交通标志和标线》GB 5768[2] 《道路交通标志板及支撑件》GB/T 23827[3] 《公路交通标志和标线设置规范》JTG D82[4] 《钢结构设计规范》GB 50017[5] 《混凝土结构设计规范》GB 50010[6] 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T 3098.1[7] 《一般工业用铝及铝合金挤压型材》GB/T 6892[8] 《建筑地基基础设计规范》GB 50007[9] 《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T 3360-01)2.2 材料机械性能钢材的物理性能指标2.3 材料强度设计值钢材的强度设计值[Q235]（N/mm^2）2.4 螺栓设计强度连接螺栓的强度设计值（N/mm^2）2.5 地脚螺栓设计强度地脚螺栓的强度设计值（N/mm^2）2.6 刚度校核标准结构刚度设计值（mm）3 荷载计算3.1 永久荷载考虑有关连接件及加劲肋等的重量，所有上部结构的总重力按照110%计。
1) 标志板重力：G1 = 0.007(kN)2) 立柱重力：G2 = 0.211(kN)3) 上部结构总重力：G = (G1 + G2) * 1.1 = 0.240(kN)3.2 风荷载标志板（1）F wb1=γoγQ ⎝⎛⎭⎪⎫12ρCV2×A1000= 0.043(kN)式中：ρ-----------------------1.2258(g/m3)γO-----------------------1.0γQ-----------------------1.4C-----------------------1.2V-----------------------30.6(m/s)A-----------------------0.09(m2)立柱（1）F wp1=γoγQ ⎝⎛⎭⎪⎫12ρCV2×A1000= 0.029(kN)式中：ρ-----------------------1.2258(g/m3)γO-----------------------1.0γQ-----------------------1.4C-----------------------0.8V-----------------------30.6(m/s)A-----------------------0.18(m2)4 立柱根部受力计算1) 立柱根部由标志板风力引起的弯矩：M x1 = 0.093(kN*m)2) 立柱根部由立柱风力引起的弯矩：M x2 = 0.029(kN*m)5 立柱强度校核5.1 荷载计算：1) 垂直荷载：N = γ0γG*G = 0.288(kN)2) 水平荷载：H = 0.071(kN)3) 风荷载引起的弯矩：M = 0.122(kN)5.2 立柱截面信息1) 立柱规格：∅89×42) 立柱截面积：A = 1194.6(mm²)3) 立柱截面惯性矩：I = 0.107×10-5(m4)4) 立柱截面模量：W = 0.240×10-4(m3)5.3 最大正应力验算1) 轴向荷载引起的正应力：σc= NA= 0.241(MPa)2) 弯矩引起的正应力：σw= MW= 5.058(MPa)3) 组合应力：σMax = σc + σw = 5.299(MPa)<f = 215.0 (MPa) [通过] 5.4 最大剪应力验算水平荷载引起的剪应力：τHmax= 2×FA= 0.120(MPa) <fv = 125.0 (MPa) [通过]5.5 危险点处应力验算对于圆柱形立柱截面，通过圆心与X-X轴成45°的直线与截面中心线的交点处于复杂应力状态，正应力和剪应力均比较大，应对该点进行应力状态分析。
荷载计算书
一、荷载计算一、楼面及屋面永久荷载标准值：1、预制板楼面：楼面面层0.65KN/ m2预空板及灌缝 1.99KN/ m230厚板底抹灰17×0.03=0.51KN/ m2∑G=3.15KN/ m2取3.20KN/ m22、现浇板楼面：楼面面层0.65KN/ m2120厚现浇板 3.00KN/ m220厚板底抹灰17×0.02=0.34KN/ m2∑G=3.99KN/ m2取4.00KN/ m23、卫生间：楼面面层0.65KN/ m2 240厚水泥炉渣垫层0.24×13 =3.12KN/ m2 20厚水泥沙浆保护层0.02× 20=0.4 KN/ m21.5厚聚氨酯涂层防水层15厚水泥沙浆找平层0.015×20 =0.3KN/ m2 80厚现浇板25×0.08=2.00 KN/ m2 20厚板底抹灰17×0.02=0.34KN/ m2∑G=6.81 KN/ m2取7.00KN/ m24、屋面：40mm厚C30细石砼防水层25×0.04=1.00KN/ m23mm厚SBS防水层0.30KN/ m220mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.40KN/ m2膨胀珍珠岩找坡层最薄处50mm 10×0.10=1.00KN/ m2120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.00KN/ m220mm厚板底抹灰17×0.02=0.34KN/ m2∑G=6.0KN/ m25、砖墙永久荷载标准值：双面粉刷240墙双面粉刷17×0.02×2=0.68 KN/m2240mm厚烧结多孔砖墙19×0.24=4.56 KN/ m2∑G=5.24 KN/ m2二、屋面、楼面均布活荷载标准值建筑结构荷载规范GB50009—20011、客厅 2.00 KN/ m22、门面 3.50 KN/ m23、餐厅 2.00 KN/ m24、卧室 2.00 KN/ m25、楼梯间 3.50 KN/ m26、阳台 2.50 KN/ m27、卫生间 2.00 KN/ m28、厨房 2.00 KN/ m29、上人屋面 2.00 KN/ m210、不上人屋面0.70 KN/ m211、基本风压0.35 KN/ m212、基本雪压0.45 KN/ m2一 .荷载汇集:〈恒荷载〉1楼面荷载:1卧室、书房:2 木地板 0.2KN/M2 木格栅 0.2KN/M2 水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.6KN/M楼板自重:2板厚100mm 0.1025=2.5 KN/M2板厚110mm 0.1125=2.75 KN/M2 板厚120mm 0.1225=3.0 KN/M2 板厚160mm 0.1625=4.0 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M合计:22板厚100mm 3.90KN/M 取 4.0KN/M22板厚110mm 4 .15KN/M 取 4.2KN/M22板厚120mm 4.40 KN/M 取 4.4KN/M22板厚160mm 5.40 KN/M 取 5.5KN/M2客厅、餐厅2 大理石面层20mm 0.0228;0.56KN/M2 水泥砂浆结合层20mm 0.0220;0.40KN/M2 水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M楼板自重:2板厚100mm 0.1025=2.5 KN/M2板厚120mm 0.1225=3.0 KN/M2板厚130mm 0.1325=3.25 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M合计:22板厚100mm 4.46KN/M 取 4.5KN/M22板厚110mm 4.71KN/M 取 4.8KN/M22板厚120mm 4.96KN/M 取 5.0KN/M1 - -22板厚130mm 5.21KN/M 取 5.3KN/M3卫生间、厨房、阳台:2 面砖 0.55KN/M2 水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.6KN/M楼板自重: 2板厚90mm 0.0925=2.25 KN/M2板厚100mm 0.125=2.5 KN/M2板厚120mm 0.1225=3.0 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M合计:22板厚90mm 3.8KN/M 取 3.9KN/M22板厚100mm 4.05KN/M 取 4.1KN/M22板厚120mm 4.55KN/M 取 4.6KN/M4电梯厅、入户花园、楼梯平台:2地面按铺20mm厚石材考虑: 0.0228=0.56 KN/M2水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M楼板自重:2板厚100mm 0.125=2.50 KN/M2板厚110mm 0.1125=2.75 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.220=0.4KN/M合计:22板厚100mm 4.06KN/M 取 4.1KN/M22板厚110mm 4.31KN/M 取 4.4KN/M22板厚120mm 4.56KN/M 取 4.6KN/M5地下室顶板无覆土时:2地面按铺20mm厚石材考虑: 0.0228=0.56 KN/M 2水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M2楼板自重160mm: 0.1625=4.0 KN/M2板下设备: 1.0 KN/M2 吊棚或抹灰: 0.0220=0. 40KN/M22合计: 6.56 KN/M 取 6.7KN/M2 - -6地下室顶板人防:2地面按铺20mm厚石材考虑: 0.0228=0.56 KN/M 2水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M2楼板自重250mm: 0.2525=6.25 KN/M2板下设备: 1.0 KN/M2吊棚或抹灰: 0.0220=0. 40 KN/M22合计: 8.81 KN/M 取 9.0 KN/M2屋面荷载:1上人屋面:2面砖: 0.55 KN/M240mm细石砼: 0.0425=1.0 KN/M2防水层: 0.10KN/M2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0. 40KN/M2挤塑板30mm 0.05 KN/M2焦渣砼找坡层2%;最薄处30mm: 4.32%+0.0317=1.97 KN/M 2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0.4KN/M2楼板120mm厚: 0.1225=3.0 KN/M2板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M22合计: 7.87 KN/M 取 8.0 KN/M2不上人屋面:2防水层和细砂保护层: 0.30KN/M2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0. 40KN/M2焦渣砼找坡层2%;最薄处30mm: 6.02%+0.0317=2.55 KN/M 2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0.4KN/M2楼板120mm厚: 0.1225=3.0 KN/M2板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M22合计: 7.05KN/M 取 7.2KN/M3露台:2面砖: 0.55 KN/M240mm细石砼: 0.0425=1.0 KN/M2防水层: 0.10KN/M2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0. 40KN/M3 - -2挤塑板30mm 0.05 KN/M2焦渣砼找坡层2%;最薄处30mm: 3.32%+0.0317=1.63 KN/M 2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0.4KN/M2楼板120mm厚: 0.1225=3.0 KN/M2板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M22合计: 7.53 KN/M 取 7.7 KN/M〈活荷载〉2z 阳台: 2.5 KN/M2其它房间: 2.0 KN/M2梁上线荷载内外墙均按砂加气容重考虑:2250墙:7.01.30.25+0.8=3.1 KN/M;2200墙:7.01.30.2+0.8=2.62 KN/M;2100墙:7.01.30.1+0.8=1.8 KN/M;2120墙:7.01.30.12+0.8=1.9 KN/M;1层高2.9m250普通墙: q=3.13.0-0.4=8.06 KN/M; 取8.1 KN/M 250卫生间墙双面瓷砖:q=3.1+1.03.0-0.4=10.66 KN/M; 取10.7 KN/M 250卫生间墙单面瓷砖:q=3.1+0.53.0-0.4=9.36 KN/M; 取9.4 KN/M120普通墙: q=1.93.0-0.3=5.13 KN/M; 取5.2 KN/M120卫生间墙双面瓷砖: q=1.9+1.03.0-0.3=7.83 KN/M; 取7.9KN/M120卫生间墙单面瓷砖: q=1.9+0.53.0-0.3=6.48 KN/M; 取6.5KN/M200普通墙墙: q=2.623.0-0.4=6.82 KN/M; 取6.9 KN/M 200卫生间墙双面瓷砖: q=2.62+1.03.0-0.4=9.42 KN/M; 取9.5 KN/M 200卫生间墙单面瓷砖:q=2.62+0.53.0-0.4=8.11 KN/M; 取8.2 KN/M100普通墙墙: q=1.83.0-0.3=4.86 KN/M; 取4.9 KN/M 100卫生间墙双面瓷砖:q=1.8+1.03.0-0.3=7.56 KN/M; 取7.6 KN/M 100卫生间墙单面瓷砖:q=1.8+0.53.0-0.3=6.21 KN/M; 取6.3 KN/M250普通墙有窗:8.10.8=6.48 KN/M; 取7.0 KN/M计算如计平面的架;剪力计计的计荷计及合力作用位置..框构计18房屋计高米～地计准计计计区～计向计计中箭计所示580.64KN/m2方向.某建筑物顶层的一根梁;梁长A米;荷载水平投影面积为B平方米;梁标高C米..荷载有自重、屋面活荷载;风荷载;雪荷载、屋面积灰荷载等;求该梁承载力极限状态下的荷载设计值、正常使用极限状态下的荷载设计值..现按学号往下排..梁上荷载主要是梁自重、梁上墙体重和板传来的荷载..计算梁自重时;梁高为500mm..同时梁侧抹灰也相应改变.. 梁自重标准值为:0.25×0.5×25+0.02×20×0.25+0.5×2=3.625 kNm2、梁上墙体重量框架结构在PMCAD输模型时也要计算梁上墙体重量;作为梁间荷载输入..有些设计资料上给出了双面粉刷的墙体重量..比如200厚加气混凝土墙体加双面粉刷的重量是32.08;这是按20厚混合砂浆粉面计算的..加气混凝土的容重为7.0~7.5;kNmkNm则0.2×7.0+0.02×2×17=2.08 .. kNm若是内墙;直接采用此值即可..若是外墙;就要根据外墙装饰情况调整墙体..比如;200厚加气混凝土外墙;室内装饰为20厚混合砂浆打底;涂料抹面;外墙为面砖;则墙体重量为0.2×7.0+0.02×17+0.7=2.44..若外墙为大理石或外墙设有保温等;墙体kNm重量与所给双面粉刷重量相差更大;故必须根据实际情况计算..当墙上有门窗洞口时;可分别计算墙体重量和门窗重量;然后;简化为作用在梁上的均布荷载..比如;开间3.6m;层高3.0m;梁高500mm;窗户尺寸为1800mm×2100mm 墙体为200厚加气混凝土墙;窗为铝合金窗;柱尺寸为500mm×500mm那么梁上墙体线荷载为3、板传到梁上的荷载B-1是单向板;L-1所承受的荷载如图阴影所示;假定两块单向板上设计面荷载为示;梁AD和BC上线荷载为梯形;梁AB和DC上的线荷载为三角形..a b图中 qkNm;;;3.621527/对两端简支的三角形荷载单跨梁;其支座反力为有些设计人员会将三角形荷载或梯形荷载按合力相等的原则简化为均布荷载..则等效的若想简化;可按照跨中最大弯矩相等的原则进行等效..l设AB跨为;则当为三角形荷载时;跨中弯矩为22qlql2qeq;;令的 e38125当梁两端为固定端时;同样按照跨中弯矩相等的原则;可推导出等效均布荷载 ;e8 a;;图中 l;;MMMa 的活荷载布置 1max3max5max的活荷载布置 MbBmax的活荷载布置 ;MMc2max4max对于次梁;主梁对次梁的作用简化为简支;忽略了主梁对次梁的弹性约束作用;也即忽略了支座抗扭刚度对梁内力的影响;为了考虑主梁对次梁的弹性约束作用;可用调整荷载的方法解决;减小活荷载;加大恒荷载;即以折算荷载代替实际荷载..p次梁折算荷载: 折算恒荷载:g’=g+ 43折算活荷载:p’=p 4式中:g ; p为实际的恒荷载;活荷载g’ ; p’ 为折算的恒荷载;活荷载。
计算书
天津西站钢结构转换层计算书一、计算参数吊杆+龙骨+吊顶材料自重=25kg/m ，角钢自重3.77kg/m二、吊杆承载力验算1、 强度验算(1)顶面为水平面纵向间距a=1m ，横向间距b=1.2m ，每根吊杆承担拉力25 1.0 1.29.8p N =⨯⨯⨯=294N(2)顶面为斜面坡度为1/2.6，吊杆间距不变，每根承担拉力25 1.0 1.29.8/cos p N θ=⨯⨯⨯=316.1N 4/316.1/0.5*10p N A σ-===6.3MPa<[σ]满足要求2、 刚度验算56.32.110E σε==⨯可以忽略 3、 稳定性受拉构件满足稳定性要求三、竖向角钢承载力计算强度验算纵向间距a=1m ，横向间距b=2.5m ，角钢受力由吊杆+龙骨+吊顶材料自重、横向角钢、竖向角钢、竖向角钢本身自重引起，取计算面积如图9.8[(1.0 2.5) 3.7725 1.0 2.5 1.55 3.77]p N =⨯+⨯+⨯⨯+⨯=799N/p N A σ==799/4.803*10-4=1.66Mp<[σ]满足要求四、纵向角钢承载力（与竖向龙骨相连结）强度验算每个节点受竖向角钢上拉与吊杆下拉，节点自然平衡，只需验算验算最不利位置，即跨中受拉情况，跨长1.0m ，跨中所受每根吊杆拉力294N ，跨中截面62940.50.517.910p M W σ-⨯⨯==⨯⨯=11.2Mp<[σ] 五、横向角钢承载力（与吊杆连结）最不利荷载位置同样在跨中6294 1.25 1.252.57.910p M W σ-⨯⨯==⨯⨯=23.2Mp<[σ] 六、屋顶混凝土楼板承载力验算自重25KN/m ³，楼板厚取70cm ，计算跨度l =10m ，活载取1KN/m ²，楼板承受恒载（包括自重）、活载和跨中作用力，所以按受弯构件计算正截面承载力（仅计算纵向即可，纵向满足，横向既能满足）恒载系数取1.2，恒载系数取1.4每延米均布荷载q1=25*0.7*1=17.5KN/m （自重），每隔一米还受由角钢传递的吊顶集中荷载 P=316N/1.2=263.4N恒载引起的跨中弯矩M1=2(54321)28l ql F p ⨯-+++++=221.4kN ·m 活载引起的弯矩M2=2218q l =12.5KN ·m荷载组合后弯矩M=1.2M1+1.4M2=283.18 截面最大内力2283.186350010.7p M Pa W σ⨯===⨯七、连接件计算1、 焊缝2、 螺栓。
深基坑专项施工方案计算书(1)
放坡宽度 W(m)
平台宽度 B(m)
1
1.91
3.82
2பைடு நூலகம்
2
荷载参数：
序号
类型
1.5
1.5
3
面荷载 q(kPa)
基坑边线距离 a(m)
荷载宽度 b(m)
1
局布
3
1
2
土层参数：
序号
土名称
土厚度 (m)
1
淤泥
5
二、计算原理 :
土的重度 γ(kN/m3 土的内摩擦角 φ( ° 粘聚力 C(kPa)
)
)
饱和重度 γsat(kN/ 3
当土条处于稳定状态时，即 Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。考虑安全储备的 大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 ≥1.3的5 要求。
三、计算公式 :
K sj=∑ (1/m θi)(cbi+γｂihi+qbitan φ )/ ∑i h( iγ+qｂbi)sin iθ mθi=cosθi +1/Fstan φ sini θ
四、计算安全系数 :
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数 K sjmin：
------------------------------------------------------------------------------------
计算步数 安全系数 滑裂角 (度 ) 圆心 X(m) 圆心 Y(m) 半径 R(m)
)
饱和重度 γsat(kN/ m3)
17
15
11
22
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面， 通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向 分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，该土条上存在着 :
用电设备荷载及导线计算书
1、确定用电负荷：(1)、插入式振动器K x = 0.3 Cos y = 0.7 tg y = 1.02P js= 0.3X18 = 5.4 kWQ js= P js X tg y=5.4x1.02 = 5.508 kvar(2)、电焊机：(取暂载率J1=0.60 功率因素COS W =0.87)P电焊=si* J EC OS W X 10二20X7060X0.87X4=28.9KWK x = 0.65 Cos y = 0.7 tg y = 1.02P js= 0.65X28.9 = 18.785kWQ js= P js X tg y=18.785x1.02 = 19.161 kvar(3)、木工圆锯机K x = 0.65 Cos y = 0.7 tg y = 1.02P js = 0.65X1.5 = 0.975 kWQ js= P js X tg y=0.975x1.02 = 0.995 kvar(4)、钢筋弯曲机K x = 0.65 Cos y = 0.7 tg y = 1.02P js = 0.65X5.5 = 3.575 kWQ js = P js X tg y=3.575X1.02 = 3.647 kvar(5)、钢筋套丝机K x = 0.65 Cos y = 0.7 tg y = 1.02P js = 0.65X8 = 5.2 kWQ js = P.s X tg^=2.6X1.02 = 5.304 kvar (6)、钢筋切断机K x = 0.65 Cos y = 0.7 tg y = 1.02P.s = 0.65X15 = 9.75 kWQ js = P.s X tg y=9.75X1.02 = 9.945 kvar(7)、钢筋调直机K x = 0.65 Cos y = 0.7 tgy = 1.02P js = 0.65X15 =9.75 kWQ js = P js X tg y=9.75x1.02 = 9.945 kvar (8)、卤化灯K x = 1.0 Cos y = 0.7 tg y = 1.02P js = 1.0X20=20 kWQ js = P js X tg y=20x1.02 = 20.4 kvar (9)、三相污水泵K x = 0.65 Cos y = 0.7 tg y = 1.02P js= 0.65X3 =1.95 kWQ js = P js X tg y=1.95x1.02 =1.989 kvar (10)、其他K x= 0.65 Cos y = 0.7 tg y = 1.02P js= 0.65X10 =6.5kWQ js = P js X tg y=6.5x1.02 =6.63 kvar(11)总的计算负荷计算，总配电箱同期系数取Kx = 0.9总的有功功率：Pjs = KxX Z Pjs =0.9x(5.4+18.785+0.975+3.575+5.2+9.75+9.75+20+1.95+6.5)=73.70 kW总的无功功率Q js二K x X Z Q.s =0.9x(5.508+19.161+0.995+3.647+5.304+9.945+9.945+20.4+1.989+6.63) = 75.08 kvar总的视在功率S js= ( P js2+Q js2 )1/2 = (73.702+75.082)1/2 = 105.208KVA总的计算电流计算I js= S j s/(1.732XU e)= 105.208/(1.732X0.38) = 159.85A2、第一项目部1#总配电线路上导线截面及分配箱、开关箱内电气设备选择：2.1用电设备到开关箱及分配箱内电器设备选择在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。
扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数卸荷设置有结构重要性系数γ0 1脚手架安全等级二级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.8脚手架架体高度H(m) 25脚手架沿纵向搭设长度L(m) 100 立杆步距h(m) 1.8立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.9内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度(m) 25 双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.1 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.129 结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区贵州遵义市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.2风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、0.81，0.81，0.904立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.1×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2 +1)=1.333kN/m正常使用极限状态q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))=(0.031+0.1×0.9/(2+1))=0.061kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.333×1.52=0.3kN·mσ=γ0M max/W=1×0.3×106/4250=70.594N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.061×15004/(100×206000×101900)=0.1mm νmax＝0.1mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.333×1.5=2.2kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.061×1.5=0.101kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.2kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.101kNq'=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.663×106/4250=156.02N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.137mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.217kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×2.2/2=1.1kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×2.217kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k双外立杆：N GS1k=(gk+0.031+l a×n/2×0.031/h)×H1=(0.129+0.031+1.5×2/2×0.031/1.8)×25=4.655kN 双内立杆：N GS1k=4.655kN2、脚手板的自重标准值N G2k1双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=25/1.8×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.469kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=0.469kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=25/1.8×1.5×0.17×1/2=1.771kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×25=0.375kN5、构配件自重标准值N G2k总计双外立杆：N GS2k =N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.469+1.771+0.375=2.615kN 双内立杆：N GS2k =N GS2k1=0.469kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la×l b ×(n jj ×G kjj )/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.025kN 内立杆：N Q1k =2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力： 双外立杆：N s =1.2×(N GS1k +N GS2k )+1.4×N Q1k =1.2×(4.655+2.615)+1.4×2.025=11.559kN 双内立杆：N s =1.2×(N GS1k +N GS2k )+1.4×N Q1k =1.2×(4.655+0.469)+1.4×2.025=8.983kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α 0.85 钢丝绳安全系数k9 钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量 5 吊环设置 共用 吊环钢筋直径d(mm) 22 钢丝绳型号6×19(a) 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm 2) 1570(钢芯) 钢丝绳受力不均匀系数Kx 1.5 卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数2钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.186°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1100)=69.864°钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数K X取1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。
建筑节能计算书
建筑节能计算书
建筑节能计算书是指对建筑物节能性能进行测算和计算的书籍。
该书
通常包括建筑物能耗计算、建筑物节能设计和建筑物节能评价等内容。
建筑物能耗计算是指对建筑物能源消耗进行量化和分析的过程。
通过
建筑物结构、建筑材料、建筑设备等因素的考虑，计算建筑物的照明、空调、供暖等能耗，为建筑物的整体节能提供数据支持。
建筑物节能设计是指在建筑物设计阶段，充分考虑节能因素，采用先
进的节能技术和措施，从而降低建筑物的能耗。
这部分内容通常包括
建筑物的围护结构设计、建筑设备的设计和建筑物的热工性能等方面。
建筑物节能评价是指对建筑物的节能性能进行评估和审核的过程。
通
过对建筑物的能耗数据和节能措施的实施情况进行分析和验证，评价
建筑物的节能水平和节能效果，并提出相应的优化建议。
建筑节能计算书主要面向建筑设计师、施工方和建筑物所有者等人群，旨在帮助他们在建筑物的设计、建设和运营过程中，更好地进行节能
决策，并提供科学的理论和方法支持。
这些书籍通常包括建筑节能的
理论基础、实践案例、技术指南和计算方法等内容，可以作为建筑节
能领域的参考资料和工具书。
工程量计算书
合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-001-1 34联测内容：合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-001-2 89联测内容：合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-001-31415联测内容：合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-002-12021联测内容：合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-002-22627联测内容：合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-002-33233联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单3738合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-002-4 39联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单4344合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-002-5 45联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单4950合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-002-6 51联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单5556合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-003-1 57联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单6162合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-003-2 63联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单6768合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-003-3 69联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单7374合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-003-4 75联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单7980合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-004-1 81联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单8586合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-004-2 87联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单9192合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-004-3 93联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单9798合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-005-1 99联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单103104合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-005-2 105联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单109110合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-006-1 111联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单115116合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-007-1 117联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单121122合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-007-2 123联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单127128合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-008-1 129联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单133134合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-008-2 135联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单139140合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-008-3 141联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单145146合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-009-1 147联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单151152合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-009-2 153联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单157158合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-009-3 159联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单163164合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-0010-1 165联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单169170合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-0010-2 171联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单175176合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-0011-1 177联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单181182合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-0011-2 183联测内容：“四方”现场联测记录(计算)单187188合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-0011-3 189联测内容：191深圳2号区域绿道二线段Ⅰ标段“四方”现场联测记录(计算)单192193合同编号：LDW-2010-001H 编号：L-001-2 联测内容：194。
桩基础沉降计算计算书
桩基础沉降计算书计算依据：1、《建筑地基处理技术规范》JGJ79-20122、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑施工计算手册》江正荣编著一、基本参数基础剖面图三、沉降计算1、基础底面附加应力计算考虑土的内摩擦角，基底截面计算长度：l= A0+2L×tanφ=4.2+2×1.2×tan(45)°=6.6m考虑土的内摩擦角，基底截面计算长度：b= B0+2L×tanφ=3.4+2×1.2×tan(45)°=5.8mP0=F/A+(γ0-γ)(d+L)=4500/(6.6×5.8)+(18.4-19.66)×(1.1 + 1.2)= 114.657 kN/m32、分层变形量计算z i(m) 基础中心处平均附加应力系数αi相邻基础影响αi总附加应力系数αi总z i×αi总z i×αi总-z i-1×αi-1总土的压缩模量E si(MPa)A iΔs iΣΔs i土的自重应力σc附加应力系数a附加应力σz0.4 4×0.2498 2×3×(0.20.9998 0.3999 0.3999 5.6 0.4 8.188 8.188 52.618 0.249 114.198σz /σc=32.104/182.818=0.176≤ 0.2满足要求。
4、地基最终变形量计算∑A i=6.552，得Es=5.727Mpa距径比：s a/d=(A/n)0.5/b=(L c×B c/n)0.5/b=(4.6×3.8/4)0.5/0.6=3.484长径比：L/b=1.2/0.6=2基础长宽比：L c/B c=4.6/3.8=1.211查《规范》JGJ94-2008附录表E得：C0=0.230941464，C1=1.525562524，C2=3.273900372ψe=C0+(n b-1)/(C1(n b-1)+C2)= 0.230941464+(2-1)/ (1.525562524×(2-1)+3.273900372)=0.439=ψ×ψe×∑△s=0.6×0.439×116.007=30.556mm。
工程量计算书
土（石）方回填1、土质要求:符合相关规定 2、密实度要求:按设计要求 3、夯填（碾压）:夯填 4、运输距离:1KM 5、回填土方由挖掘机挖，自卸汽车运回 6、部位:基础回填
挖掘机挖土斗容1m3内反铲装车
V回填土量=挖基础土方量-垫层-独立基础量-砖基础量-基础圈梁量
(3.3+0.1*2+0.5*2) * (5.8+0.1*2+0.5*2)*(3.1-0.03)
(5.6+0.1*2+0.5*2) * (3.2+0.1*2+0.5*2)*(3.1-0.03)
单位 相同数量 合计
m2
1125.750
10m2
112.575 1.00 1125.750 1.00
m3
1955.310
单位
相同数量
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
合计
26.004 7.644
13.876 31.110
7.092
m3
72.020
m3
72.023
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
21.798 4.158 0.720
m3
3.9*(8.4*4+7.5*9+3.6*8.1*6+7.2*2+8.1+7.2+9.3*3+2.4)*0.24
3.6*(7.5*9+8.4*4+3.6+8.1*6+7.2*3+2.4+3.6+9.3*5+8.4*4+3.6)*0.24
方案里面的计算书怎么来的
方案里面的计算书怎么来的方案里面的计算书怎么来的一、引言计算书是职业策划师在开展工作时必备的工具，它能够帮助我们系统地计划、组织和实施各项任务，提高工作效率和质量。
本文将从计算书的来源、编制原则、具体内容、使用方法和注意事项等方面进行详细阐述，以帮助职业策划师更好地利用计算书进行工作。
二、计算书的来源1. 内外部数据收集：职业策划师需要收集各类与工作相关的数据，包括市场调研数据、竞争对手信息、用户反馈等。
这些数据可以通过互联网、调查问卷、行业报告等途径获取。
2. 公司内部数据：职业策划师可以利用公司内部已有的数据，如销售数据、财务数据、人力资源数据等，来进行计算和分析，以支持决策和策划工作。
3. 专业软件和工具：现如今市场上有很多专业的策划软件和工具，如Excel、SPSS、Tableau等，这些软件可以帮助职业策划师更方便地进行数据计算和分析。
三、计算书的编制原则1. 准确性：计算书的编制应该基于准确的数据和信息，避免出现错误和偏差。
职业策划师需要仔细核对数据来源、计算公式和方法，确保计算结果的准确性。
2. 逻辑性：计算书应该按照逻辑顺序编制，使各项数据和分析结果之间有明确的关联和逻辑性。
在编制计算书时，职业策划师要注意清晰明了地表达各项计算步骤和结果。
3. 可读性：计算书的编制应该简洁明了，避免使用复杂的数学符号和术语，以保证读者能够轻松理解和使用。
四、计算书的具体内容1. 数据汇总和总结：职业策划师需要将收集到的各类数据进行汇总和总结，以便于进行后续的分析和决策。
这包括整理数据表格、制作图表和图形等。
2. 数据计算和分析：根据具体的工作需求，职业策划师需要进行各类数据的计算和分析，如平均值计算、趋势分析、相关性分析等。
这些计算和分析可以帮助职业策划师更好地理解市场状况和用户需求。
3. 预测和预测模型：职业策划师可以利用历史数据和趋势分析等方法，建立预测模型，用于预测未来的市场趋势和用户需求。
钢结构计算书范本
钢结构计算书范本摘要：一、钢结构计算书概述1.钢结构计算书的定义和作用2.钢结构计算书的内容和结构二、钢结构计算书编制流程1.确定钢结构工程设计要求2.收集相关设计资料和数据3.选择合适的钢结构计算方法4.编制钢结构计算书三、钢结构计算书的主要内容1.钢结构构件的类型和尺寸2.钢结构构件的受力分析和计算3.钢结构构件的连接方式和计算4.钢结构构件的稳定性分析和计算5.钢结构构件的疲劳分析和计算四、钢结构计算书编制注意事项1.遵循相关设计规范和标准2.确保计算准确性和可靠性3.考虑施工可行性和经济性4.与其他专业设计人员协同合作正文：钢结构计算书是钢结构工程设计中至关重要的一部分，它对保证钢结构的安全性、稳定性以及经济性具有重要作用。
本文将针对钢结构计算书的编制进行详细介绍。
一、钢结构计算书概述钢结构计算书是对钢结构构件在各种荷载作用下的受力、变形、稳定性以及疲劳等进行分析和计算的文件。
它主要包括钢结构构件的类型和尺寸、受力分析和计算、连接方式和计算、稳定性分析和计算、疲劳分析和计算等内容。
钢结构计算书的编制目的是确保钢结构工程设计的安全性、稳定性和经济性，满足工程的使用要求。
二、钢结构计算书编制流程钢结构计算书的编制需要遵循一定的流程，包括以下几个步骤：1.确定钢结构工程设计要求：根据工程项目的功能、用途、环境条件等因素，明确钢结构工程的设计要求。
2.收集相关设计资料和数据：包括工程地质勘察报告、建筑设计图纸、施工技术要求等。
3.选择合适的钢结构计算方法：根据工程特点和设计要求，选择合适的钢结构计算方法，如弹性理论、极限状态设计法等。
4.编制钢结构计算书：依据相关设计规范和标准，对钢结构构件进行受力、变形、稳定性以及疲劳等方面的分析和计算，并形成计算书。
三、钢结构计算书的主要内容钢结构计算书主要包括以下内容：1.钢结构构件的类型和尺寸：根据工程设计要求，明确钢结构构件的类型（如梁、柱、桁架等）和尺寸。
工程量 计算书 (手算)
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2022/2/24
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工程名称：新湖总场养老院电气工程
工程量计算
序 号
分项（子分项）工程名称
结果小 计
辅助计算 结 果
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工程量计算式
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工程量计算式
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2022/2/24
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工程名称：新湖总场养老院电气工程
工程量计算
序 号
分项（子分项）工程名称
结果小 计
辅助计算 结 果
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工程名称：新湖总场养老院电气工程
备注
工程量计算
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工程名称：新湖总场养老院电气工程
备注
工程量计算
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工程名称：新湖总场养老院电气工程
备注
工程量计算
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工程名称：新湖总场养老院电气工程
备注
工程量计算
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辅助计算 结 果
工程量计算
工程量计算式
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工程名称：新湖总场养老院电气工程
人行天桥计算书
人行天桥计算书第一节设计资料和结构尺寸1.1、设计资料1.1.1桥梁基本概况上部结构：天桥主梁采用工厂预制现场拼装单箱单室等截面连续钢梁，在梯道相接处外伸牛腿，与梯道搭接形成整体。
主桥全宽4.5m，桥面净宽4.2m，梁高0.9m，2x21 m两跨连续布置，跨中墩顶设置R=800m的圆曲线，两侧设置1.5%纵坡。
梯道均采用钢梁，梯道与主梁之间设置2cm宽的伸缩缝。
1.1.2主梁计算跨径1. 5+21+21+1. 5m；1.1.3设计荷载人群荷载：按《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）规定取值。
1.1.4材料（1）钢材：本桥主梁钢结构采用Q345qc级钢，抗拉（压）容许应力200Mpa、弯曲应力210MPa，抗剪容许应力120MPa。
（2）普通钢筋：采用HRB335钢筋和R235钢筋。
其技术指标见表1-1。
普通钢筋技术指标表1-1（3）混凝土：天桥主梁和梯道墩柱桩基采用C30水下混凝土，承台采用C30混凝土，基础采用C30水下混凝土。
技术指标见表1-2。
混凝土技术指标表1-21.1.5设计计算依据及参考：（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；（3）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；（5）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）；（6）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；地基与基础不均匀沉降1cm日照温差影响桥面板升温＋10℃日照温差影响桥面板降温－10℃体系温度变化范围±20℃砼容重25KN/m31.1.7计算方法：容许应力法。
1.1.8计算软件：Midas。
1.2、结构尺寸主桥宽为4.5m，净宽为4.2m，两侧分别设0.15m宽踢脚，梁高90cm图1-1主梁横断面图（仅示意跨中）（单位：mm）第二节主梁计算模型2.1、主梁二期恒载计算雨棚栏杆7.0kN/m桥面铺装2kN/m第三节主梁计算结果分析3.1应力验算（图3-1～图3-2）最大弯曲应力为94MPa，小于钢板容许弯曲应力210 MPa。
模板计算书范本
剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2 kN/m2。
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1工程概况及设计依据1.1工程概况工程名称：小学教学楼工程工程地址：工程单位：某建筑公司工程规模：建筑面积4725㎡，建筑主体4层，局部3层，总高度15.40米，室内外高差为0.45米，女儿墙高1.0,米。
建筑总长度为56.5米，总宽度为38.3米。
功能布局：四层都为学生教室以及一些必要的配套房间以及行政办公房间。
建筑等级：二级。
本工程设计使用年限：50年。
本工程结构体系为钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度，抗震等级为二级，场地类别Ⅱ类，基本风压为0.7kN/m2，地面粗糙度为B类。
1.2设计依据1.2.1主要技术指标本工程混凝土结构的环境类别：基础、屋面为二（a），其余为一类；建筑抗震设防类别为丙类，建筑结构安全等级为二级，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第二组，特征周期Tg=0.40s；50年一遇基本风压为0.70kN/m2，修正后的基本风压为0.70kN/m2。
1.2.2地质资料根据统计结果及钻探揭露的岩土层特征、结合当地经验和有关规范，综合分析确定场地工程地质报告如下：1、钻探场地平坦，场地高程为7m。
2、场地土层（自上而下分布）γ杂填土层：0.7m，容重319m＝/kNγ耕土：灰黑色、湿、厚0.3m，容重3＝17m/kNγ粘土Ⅰ：褐黄－棕褐色，中密，很湿，可塑状态，厚2.2~2.6m，容重3＝/19mkN 淤泥：浅灰－深灰色，稍密，饱和，软塑～流塑状态，厚 6.4~6.6m，容重3γ＝/15mkNγ粘土Ⅱ：灰黄色，中密，很湿，饱和，可塑～硬塑状态，厚6m，容重3/＝kN19m 中砂层：中密，厚5~8m。
3、地下水位：地下3.0~3.5m之间。
4、主要土层的物理力学指标见表1表1 主要土层的物理力学指标见5、水文地质：地下水在地表下2.5m。
2结构选型与布置2.1结构方案选择本工程为小学教学楼，根据工程规模及功能布局，此次设计的结构形式主体房屋采用钢筋混凝土框架结构。
由于实训楼的内部空间较大，承受荷载形式多样，所以结构体系采用纵横向框架承重。
根据抗震要求、施工条件以及施工技术的情况，采用现浇整体式的施工方法较为妥当。
2.2结构布置2.2.1框架结构承重方案的选择本设计为四层框架结构，根据小学建筑的功能使用性进行结构布置。
经各方案比较筛选，本工程选用框架结构的横向承重体系。
柱网及主体结构平面布置如附图1所示。
2.2.2柱网与柱高本工程柱高均为3.6m 。
2.3 板、梁、柱截面尺寸估算2.3.1 框架柱截面尺寸框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式进行估算。
2.3.1.1 柱的轴向压力设计值：n Fg N E β=注：β—考虑地震作用组合后柱轴力增大系数；考虑7度抗震设防，由于本框架结构荷载较小，β可取1.2。
；E g —折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值；一般取2/15~12m kN ，本设计取14KN /m 2；n —验算截面以上楼层层数；F —按简支状态计算的柱的负荷面积。
2.3.1.2 框架柱截面面积cN c f NA ][μ≥注：][N μ为框架柱最大轴压比限值，查 《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）第11.4.16条，得抗震等级为三级的轴压比限值[u N ]=0.9；c f 为砼轴心抗压强度设计值，本设计采用C30砼，则f c =14.3MPa 。
由图2-3，2-4可知KZ13和KZ2的负荷面积分别如下： KZ2：（17.3+4.5）/2 ×（6.6+3.5）/2 =55.04㎡ KZ13：（4.5+4.5）/2 ×(8.4+2.4)/2 = 24.3㎡ 对于KZ2：n Fg N E β==1.2×55.04×14×4 =2411.8KN= 2411.8×1000 / (0.9×14.3)= 187.4mm 2取400mm ×500mm 。
对于KZ13：n Fg N E β==1.2×24.3 X 14 X 4 = 1632.9 KN= 1632.9 × 1000 / (0.8 × 14.3)= 126.88mm 2取400mm ×400mm 。
框架柱的截面尺寸宜符合下列要求：（1）矩形截面柱，抗震等级为四级或层数不超过2层时，其最小截面尺寸不宜小于300mm ，一、二、三柱抗震等级且层数超过2层时不宜小于400mm ；（2）柱的剪跨比宜大于2；（3）柱截面高度与宽度的比值不宜大于3。
综合以上结论框架边柱（包括角柱）取400mm ×400mm ， 400mm ×450mm 。
楼梯构造柱截面尺寸为200mm ×200mm 。
2.3.2 楼板厚度板厚：连续双向板h=（1/30~1/40）× 2600 = （65~85）mm ，双向板厚≥100mm ，故楼面和屋面都取100mm ，板混凝土强度采用C25。
2.3.3 梁截面尺寸KL1：b h =(1/14-1/8)l 取b h =1/14×8400=600mm取b h =600mmb b =(1/3-1/2)b h 取b b =1/2b h =300mmKL8：b h =(1/18-1/12)l 取b h =1/18×4500=250mm取b h =400mmb b =(1/3-1/2)b h 取b b =1/2b h =200mm3 荷载计算3.1 楼板、屋面板荷载计算3.1.1 不上人屋面40mm 厚C20细石混凝土刚性垫层 0.04 X 25 =1.00 kN/m 2 10mm 厚水泥砂浆保护层 0.01 X 20 =0.20 kN/m 21.5mm 厚自粘橡胶沥青防水卷材 0.15 kN/m 2 3mm 厚BAC 双向自粘橡胶沥青防水卷材0.15 kN/m 220mm厚1：2.5水泥砂浆找平层20 X 0.02 =0.40 kN/m225mm厚挤塑泡沫保温隔热板0.025 X 0.5 =0.012 kN/m220mm厚1：2.5水泥砂浆找平层20 X 0.02 =0.40 kN/m2白色水泥漆0.36 kN/m2合计楼面恒载标准值g=2.67kN/m2k屋面均布活荷载标准值为0.50 kN/m23.1.2楼面荷载（水磨石楼面）15mm白水泥大理石子面15 X 25 0.38 kN/m218mm 1：3水泥砂浆找平18X 20 0.36 kN/m22mm 纯水泥浆一道2 X20 0.04 kN/m220mm抹平20 X 17 0.34 kN/m2合计恒载标准值g=1.1kN/m2k均布活荷载标准值为2.00 kN/m2经比较计算后，决定取统一值。
楼面：恒载为1.1 kN/m2，活载为2.0 kN/m2；走廊和楼梯活载取2.5 kN/m2；不上人屋面：恒载为2.67 kN/m2，活载为0.50 kN/m2。
3.2梁上荷载计算外墙采用200mm厚的水泥空心砖，内墙采用200mm厚空心多孔砖容重为12.5kN/m³。
3.2.1无窗墙200厚空心多孔砖（3.6-0.6）×0.2×12.5=7.5kN/m2外墙面砖 3.6×0.5=1.8kN/m2水泥粉刷内墙（3.6-.6）×0.36 1.26kN/m2合计恒载标准值g=10.6kN/m2k3.2.2有门窗墙200厚空心多孔砖（3.6-0.4）×0.2×12.5=3.5 kN/m2铝合金窗 1.8×0.5=.9 kN/m2外墙面砖0.5×1.40.7 kN/m2水泥粉刷内墙0.36×1.40.504 kN/m23.3 栏杆荷载栏杆取均布荷载1KN/m4 PKPM 结构电算资料4.1结构设计总信息结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.50 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 1竖向荷载计算信息: 按一次加荷方式计算 风荷载计算信息: 计算X,Y 两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y 两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 嵌固端所在层号： MQIANGU= 2 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度 是 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点 是 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国风荷载信息 ..........................................合计恒载标准值k g =5.6kN/m 2修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.70 风荷载作用下舒适度验算风压: WOC= 0.10 地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: T1 = 0.29 结构Y向基本周期（秒）: T2 = 0.29 是否考虑风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00 构件承载力设计时考虑横风向风振影响: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 5 各段体形系数: USi = 1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 12 地震烈度: NAF = 7.00 场地类别: KD =I1设计地震分组: 一组特征周期TG = 0.25 地震影响系数最大值Rmax1 = 0.08 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 3 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变活荷重力荷载代表值组合系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 是是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1 到4层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数：BM = 1.00 连梁刚度折减系数：BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数：TB = 0.40 全楼地震力放大系数：RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数：VSEG = 0 0.2Vo 调整上限：KQ_L = 2.00 框支柱调整上限：KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0顶塔楼内力放大：RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数NSTREN = 0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2): JB = 270柱箍筋强度(N/mm2): JC = 270墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 210边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 150.00墙竖向分布筋配筋率(%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60设计信息........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度(mm): BCB = 20.00柱保护层厚度(mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否荷载组合信息........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50地下信息..........................................土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = -1.00扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 0回填土容重(kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度(mm): WCW = 35.00室外地平标高(m): Hout = -0.35地下水位标高(m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载(kN/m2): Qgrd = 0.00剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层3 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)5 1 -18.908 13.388 16.400 443.6 22.4 0.0 1.034 1 -19.248 13.698 12.800 408.0 46.4 0.0 1.003 1 -19.248 13.698 9.200 408.0 46.4 0.0 0.972 1 -19.222 13.671 5.600 422.3 46.40.0 1.491 1 -18.527 13.643 1.000 310.1 3.7 0.0 1.00活载产生的总质量(t): 165.275恒载产生的总质量(t): 1992.079附加总质量(t): 0.000结构的总质量(t): 2157.353恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 3) 1 55(25/ 300) 34(25/ 300) 0(30/ 300) 1.000 1.0002( 1) 1 99(25/ 360) 35(25/ 360) 0(30/ 300) 4.600 5.6003( 1) 1 99(25/ 360) 35(25/ 360) 0(30/ 300)3.600 9.2004( 1) 1 99(25/ 360) 35(25/ 360) 0(30/ 300) 3.600 12.8005( 2) 1 98(25/ 360) 35(25/ 360) 0(30/ 300) 3.600 16.400********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y5 1 58.66 58.7 211.2 249.58 249.6 898.54 1 50.72 109.4 604.9 216.69 466.3 2577.03 1 44.64 154.0 1159.3 191.76 658.0 4945.92 1 51.78 205.8 2106.0 224.15 882.2 9003.91 1 0.00 205.8 2311.8 0.00 882.2 9886.1=========================================================================== 各楼层偶然偏心信息===========================================================================层号塔号X向偏心Y向偏心1 1 0.05 0.052 1 0.05 0.053 1 0.05 0.054 1 0.05 0.055 1 0.05 0.05=========================================================================== 各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 459.00 -19.44 13.56 45.00 10.20 45.00 10.202 1 459.00 -19.44 13.56 45.00 10.20 45.00 10.203 1 459.00 -19.44 13.56 45.00 10.20 45.00 10.204 1 459.00 -19.44 13.56 45.00 10.20 45.00 10.205 1 459.00 -19.44 13.56 45.00 10.20 45.00 10.20=========================================================================== 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 683.66 1.002 1 1021.18 1.493 1 990.07 1.004 1 990.07 1.005 1 1015.11 1.03=========================================================================== 计算信息===========================================================================计算日期: 2013. 5.23开始时间: 12:31:12可用内存: 1048.00MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期: 2013. 5.23时间: 12:31:28总用时: 0: 0:16各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=========================================================================== Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= -19.3828(m) Ystif= 12.5589(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= -18.5273(m) Ymass= 13.6430(m) Gmass(活荷折减)= 317.4738( 313.8017)(t)Eex = 0.0558 Eey = 0.0725Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1=379631.5312 Raty1=344919.4688薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 7.6339E+06(kN/m) RJY1 = 7.6339E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 5.7143E+10(kN/m) RJY3 = 6.3076E+10(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= -18.3141(m) Ystif= 12.6983(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= -19.2222(m) Ymass= 13.6707(m) Gmass(活荷折减)= 515.1320( 468.7248)(t)Eex = 0.0597 Eey = 0.0639Ratx = 0.2143 Raty = 0.2143Ratx1= 0.9863 Raty1= 0.9124薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 1.6362E+06(kN/m) RJY1 = 1.6362E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.5998E+05(kN/m) RJY3 = 1.7896E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= -18.3141(m) Ystif= 12.6983(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= -19.2481(m) Ymass= 13.6984(m) Gmass(活荷折减)= 500.8519( 454.4448)(t)Eex = 0.0615 Eey = 0.0658Ratx = 1.2778 Raty = 1.2778Ratx1= 1.3938 Raty1= 1.4546薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 2.0907E+06(kN/m) RJY1 = 2.0907E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.9975E+05(kN/m) RJY3 = 2.5569E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= -18.3141(m) Ystif= 12.6983(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= -19.2481(m) Ymass= 13.6984(m) Gmass(活荷折减)= 500.8519( 454.4448)(t)Eex = 0.0615 Eey = 0.0658Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4352 Raty1= 1.5683薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 2.0907E+06(kN/m) RJY1 = 2.0907E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 2.0474E+05(kN/m) RJY3 = 2.5112E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= -18.3141(m) Ystif= 12.6983(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= -18.9078(m) Ymass= 13.3882(m) Gmass(活荷折减)= 488.3186( 465.9373)(t)Eex = 0.0391 Eey = 0.0454Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 2.0907E+06(kN/m) RJY1 = 2.0907E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 2.0378E+05(kN/m) RJY3 = 2.2875E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.9863(第2层第1塔)Y方向最小刚度比: 0.9124(第2层第1塔)============================================================================ 结构整体抗倾覆验算结果============================================================================ 抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载499445.3 2318.6 215.41 0.00Y风荷载112296.5 9939.1 11.30 0.00X 地震484595.4 6438.2 75.27 0.00Y 地震108957.6 7106.5 15.33 0.00============================================================================ 结构舒适性验算结果============================================================================ X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.006X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.024Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001============================================================================ 结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.571E+11 0.631E+11 1.00 28533. 2002737.25 2210647.002 0.160E+06 0.179E+06 4.60 24708. 29.78 33.323 0.200E+06 0.256E+06 3.60 18341. 39.21 50.194 0.205E+06 0.251E+06 3.60 12145. 60.69 74.435 0.204E+06 0.229E+06 3.60 5949. 123.31 138.42该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应********************************************************************** * 楼层抗剪承载力、及承载力比值* **********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------5 1 0.1860E+04 0.2612E+04 1.00 1.004 1 0.2461E+04 0.2725E+04 1.32 1.043 1 0.2858E+04 0.3191E+04 1.16 1.172 1 0.2447E+04 0.2878E+04 0.86 0.901 1 0.1539E+05 0.1572E+05 6.29 5.46X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.86 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.90 层号: 2 塔号: 14.2结构周期、振型及地震力考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 0.9201 1.69 0.96 ( 0.96+0.00 ) 0.042 0.8401 93.78 0.97 ( 0.00+0.96 ) 0.033 0.7761 45.89 0.07 ( 0.03+0.04 ) 0.934 0.2873 2.72 0.96 ( 0.96+0.00 ) 0.045 0.2651 95.23 0.96 ( 0.01+0.95 ) 0.046 0.2443 49.07 0.08 ( 0.04+0.05 ) 0.927 0.1574 4.05 0.95 ( 0.94+0.00 ) 0.058 0.1470 97.03 0.95 ( 0.01+0.94 ) 0.059 0.1354 49.06 0.10 ( 0.04+0.06 ) 0.9010 0.1085 18.21 0.88 ( 0.79+0.09 ) 0.1211 0.1053 111.73 0.97 ( 0.13+0.84 ) 0.0312 0.0958 45.35 0.15 ( 0.07+0.07 ) 0.85地震作用最大的方向= 0.415 (度)============================================================仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 187.84 4.97 -525.894 1 163.12 5.05 -450.973 1 125.83 3.97 -352.092 1 76.94 2.64 -226.601 1 0.00 0.00 0.00振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 0.93 -13.34 35.054 1 0.75 -11.51 29.953 1 0.57 -8.98 23.452 1 0.34 -5.80 15.621 1 0.00 0.00 0.00振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 8.27 8.53 569.824 1 6.37 6.50 487.393 1 4.88 5.05 380.282 1 2.97 3.19 245.41振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 -110.04 -5.07 340.704 1 -5.07 -0.77 38.393 1 98.81 4.37 -269.792 1 115.98 5.91 -347.471 1 0.00 0.00 0.00振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 -0.93 9.87 -30.494 1 -0.01 0.75 -3.833 1 0.83 -8.52 23.902 1 0.93 -10.86 32.491 1 0.00 0.00 0.00振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 -4.25 -4.85 -288.254 1 0.10 -0.02 -18.763 1 3.68 4.12 250.542 1 4.08 4.87 315.71振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 34.60 2.53 -128.674 1 -45.10 -3.08 143.043 1 -22.25 -1.96 86.082 1 50.84 3.48 -158.971 1 0.00 0.00 0.00振型8 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 0.52 -4.23 14.514 1 -0.68 5.34 -16.023 1 -0.32 3.06 -10.412 1 0.75 -5.99 18.441 1 0.00 0.00 0.00振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 1.49 1.72 96.364 1 -1.99 -2.26 -124.043 1 -0.86 -1.09 -68.892 1 2.11 2.43 138.86振型10 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 -5.21 -1.78 32.574 1 13.56 4.60 -77.263 1 -15.37 -5.05 83.232 1 9.12 2.77 -45.381 1 0.00 0.00 0.00振型11 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 -0.86 2.20 -6.274 1 2.23 -5.71 14.713 1 -2.52 6.32 -15.762 1 1.49 -3.50 8.371 1 0.00 0.00 0.00振型12 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 -0.44 -0.44 -21.404 1 1.15 1.17 56.523 1 -1.30 -1.32 -63.032 1 0.76 0.76 35.45各振型作用下X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 553.732 2.593 22.494 99.685 0.826 3.617 18.098 0.269 0.7510 2.1011 0.3412 0.17各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)5 1 222.91 222.91( 4.78%) ( 4.78%) 802.48 357.254 1 172.08 374.29( 4.07%) ( 4.07%) 2129.65 229.423 1 164.99 484.82( 3.53%) ( 3.53%) 3806.82 164.902 1 152.72 571.43( 3.10%) ( 3.10%) 6301.67 103.531 1 0.00 571.43( 2.65%) ( 2.65%) 6857.26 12.38抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 1.60%X 方向的有效质量系数: 99.50%============================================================仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------(kN) (kN) (kN-m)5 1 5.64 0.15 -15.804 1 4.90 0.15 -13.553 1 3.78 0.12 -10.582 1 2.31 0.08 -6.811 1 0.00 0.00 0.00振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 -14.18 204.37 -537.084 1 -11.45 176.34 -458.913 1 -8.74 137.53 -359.292 1 -5.26 88.93 -239.301 1 0.00 0.00 0.00振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 8.55 8.83 589.514 1 6.59 6.73 504.243 1 5.05 5.22 393.422 1 3.07 3.30 253.891 1 0.00 0.00 0.00振型 4 的地震力-------------------------------------------------------(kN) (kN) (kN-m)5 1 -4.90 -0.23 15.164 1 -0.23 -0.03 1.713 1 4.40 0.19 -12.002 1 5.16 0.26 -15.461 1 0.00 0.00 0.00振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 10.01 -105.69 326.434 1 0.05 -8.05 40.993 1 -8.84 91.28 -255.902 1 -9.99 116.27 -347.911 1 0.00 0.00 0.00振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 -4.86 -5.54 -329.744 1 0.11 -0.03 -21.463 1 4.21 4.71 286.612 1 4.67 5.58 361.161 1 0.00 0.00 0.00振型7 的地震力-------------------------------------------------------(kN) (kN) (kN-m)5 1 1.86 0.14 -6.914 1 -2.42 -0.17 7.683 1 -1.19 -0.11 4.622 1 2.73 0.19 -8.531 1 0.00 0.00 0.00振型8 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 -3.58 29.03 -99.674 1 4.70 -36.67 110.063 1 2.18 -21.03 71.512 1 -5.12 41.12 -126.671 1 0.00 0.00 0.00振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 1.60 1.84 102.934 1 -2.13 -2.42 -132.503 1 -0.92 -1.16 -73.592 1 2.26 2.60 148.331 1 0.00 0.00 0.00振型10 的地震力-------------------------------------------------------(kN) (kN) (kN-m)5 1 -1.32 -0.45 8.274 1 3.44 1.17 -19.633 1 -3.90 -1.28 21.142 1 2.32 0.70 -11.531 1 0.00 0.00 0.00振型11 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 1.75 -4.49 12.824 1 -4.55 11.67 -30.063 1 5.15 -12.91 32.212 1 -3.04 7.16 -17.091 1 0.00 0.00 0.00振型12 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)5 1 -0.41 -0.41 -19.874 1 1.06 1.08 52.493 1 -1.21 -1.22 -58.542 1 0.71 0.70 32.921 1 0.00 0.00 0.00各振型作用下Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 0.502 607.163 24.084 0.205 93.826 4.727 0.058 12.459 0.8610 0.1411 1.4312 0.15各层Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 静力法Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)5 1 237.73 237.73( 5.10%) ( 5.10%) 855.84384.424 1 184.99 407.35( 4.43%) ( 4.43%) 2307.05 250.493 1 171.70 532.70( 3.87%) ( 3.87%) 4168.23 180.042 1 158.30 630.76( 3.42%) ( 3.42%) 6950.91 113.031 1 0.00 630.76( 2.92%) ( 2.92%) 7567.66 13.51抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比= 1.60%Y 方向的有效质量系数: 99.50%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数1 1 1.000 1.0002 1 1.000 1.0003 1 1.000 1.0004 1 1.000 1.0005 1 1.000 1.0004.3结构位移所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX5 1 294 9.23 8.77 1.05 3600.294 1.16 1.11 1.05 1/3093. 66.4% 1.004 1 234 8.17 7.77 1.05 3600.234 1.93 1.84 1.05 1/1864.32.6% 1.293 1 174 6.33 6.01 1.05 3600.174 2.56 2.44 1.05 1/1406. 15.1%1.382 1 114 3.79 3.60 1.05 4600.114 3.79 3.60 1.05 1/1213.99.3% 1.311 1 60 0.00 0.00 1.00 1000.60 0.00 0.00 1.00 1/9999. 2.5% 0.00X方向最大层间位移角: 1/1213.(第2层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.05(第2层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.05(第2层第1塔)=== 工况 2 === X+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX5 1 294 9.13 8.76 1.04 3600.294 1.15 1.10 1.04 1/3127. 66.4% 1.004 1 234 8.08 7.75 1.04 3600.234 1.91 1.84 1.04 1/1883.32.6% 1.283 1 174 6.26 6.00 1.04 3600.174 2.54 2.44 1.04 1/1420. 15.1%1.382 1 114 3.75 3.59 1.05 4600.114 3.75 3.59 1.05 1/1226. 99.5% 1.311 1 60 0.00 0.00 1.00 1000.60 0.00 0.00 1.00 1/9999. 2.5% 0.00X方向最大层间位移角: 1/1226.(第2层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.05(第2层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.05(第2层第1塔)=== 工况 3 === X- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX5 1 294 9.33 8.79 1.06 3600.294 1.18 1.11 1.06 1/3059. 66.4% 1.004 1 234 8.26 7.78 1.06 3600.234 1.95 1.84 1.06 1/1845.32.5% 1.293 1 174 6.39 6.02 1.06 3600.174 2.59 2.45 1.06 1/1392. 15.1%1.382 1 114 3.83 3.60 1.06 4600.114 3.83 3.60 1.06 1/1200.99.2% 1.311 1 60 0.00 0.00 1.00 1000.60 0.00 0.00 1.00 1/9999. 2.5% 0.00X方向最大层间位移角: 1/1200.(第2层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.06(第2层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.06(第2层第1塔)=== 工况 4 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY5 1 255 9.21 8.25 1.12 3600.255 1.19 1.06 1.12 1/3034. 55.1% 1.004 1 195 8.10 7.25 1.12 3600.195 1.84 1.65 1.12 1/1959.28.0% 1.203 1 135 6.34 5.67 1.12 3600.135 2.34 2.12 1.10 1/1541.31.9% 1.302 1 75 4.03 3.58 1.13 4600.75 4.03 3.58 1.13 1/1141. 98.5% 1.451 1 35 0.00 0.00 1.00 1000.35 0.00 0.00 1.00 1/9999. 0.7% 0.00Y方向最大层间位移角: 1/1141.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.13(第2层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.13(第2层第1塔)=== 工况 5 === Y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY5 1 306 8.95 8.19 1.09 3600.306 1.14 1.05 1.09 1/3156. 54.7% 1.004 1 247 7.88 7.20 1.09 3600.247 1.79 1.63 1.09 1/2012. 28.2% 1.193 1 187 6.16 5.63 1.09 3600.187 2.33 2.10 1.11 1/1545. 31.7%1.302 1 127 3.85 3.55 1.08 4600.127 3.85 3.55 1.08 1/1196. 98.6% 1.451 1 67 0.00 0.00 1.00 1000.67 0.00 0.00 1.00 1/9999. 0.7% 0.00Y方向最大层间位移角: 1/1196.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.09(第4层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.11(第3层第1塔)=== 工况 6 === Y- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY5 1 255 11.01 8.32 1.32 3600.255 1.42 1.07 1.32 1/2544. 55.3% 1.004 1 195 9.69 7.32 1.32 3600.195 2.20 1.66 1.32 1/1639. 27.8%1.213 1 135 7.58 5.73 1.32 3600.135 2.80 2.13 1.31 1/1286.32.0% 1.312 1 75 4.81 3.62 1.33 4600.75 4.81 3.62 1.33 1/ 956. 98.2% 1.461 1 35 0.00 0.00 1.00 1000.35 0.00 0.00 1.00 1/9999. 0.7% 0.00Y方向最大层间位移角: 1/ 956.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.33(第2层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.33(第2层第1塔)=== 工况7 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX5 1 294 2.97 2.91 1.02 3600.294 0.31 0.30 1.02 1/9999. 80.5% 1.004 1 234 2.66 2.61 1.02 3600.250 0.56 0.55 1.02 1/6431. 44.2% 1.393 1 174 2.10 2.06 1.02 3600.174 0.81 0.79 1.02 1/4461. 25.1%1.552 1 114 1.29 1.27 1.02 4600.。