桥面板计算-规范法
防撞栏杆及桥面板计算书
预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术通用图设计计算书空心板悬臂及防撞栏杆配筋计算设计计算人:日期:复核核对人:日期:单位审核人:日期:项目负责人:日期:编制单位:湖南省交通规划勘察设计院编制时间:二○○六年七月防撞栏杆及桥面板配筋计算1.设计依据及相关资料1.1计算项目采用的标准和规范1.《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)3.《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)1.2参与计算的材料及其强度指标材料名称及强度取值表表1.11.3 荷载等级荷载等级:公路Ⅰ级;1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图1.永久作用:结构重力2.偶然作用:汽车碰撞作用3.作用效应组合(1)承载能力极限状态对空心板悬臂计算:组合设计值Sud=1.11.2×永久作用对防撞栏杆计算:组合设计值Sud=永久作用+汽车碰撞作用(2)正常使用极限状态对空心板悬臂计算:作用短期效应组合:永久作用作用长期效应组合:永久作用1.5 计算模式、重要性系数结构重要性系数为1.1。
1.5 总体项目组、专家组指导意见1.6 计算单位的审核指导意见2.计算2.1 计算模式图、所采用软件采用桥梁博士V3.0.3计算,计算共分两部分,一是空心板悬臂计算,计算简图见图2.1,二是防撞栏杆计算,计算简图简图2.2图2.1 空心板悬臂计算简图图 2.2 防撞栏杆计算简图计算简图空心板悬臂计算考虑防撞栏杆、混凝土现浇层及悬臂自重,对承载能力和使用阶段的裂缝进行计算。
防撞栏杆考虑汽车的撞击作用,对承载能力进行计算。
防撞等级采用SB级,从《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)5.1款可知碰撞力P 为365kN 。
2.2 计算结果及结果分析2.2.1空心板悬臂计算结果及结果分析1.持久状况正截面承载能力极限状态验算空心板悬臂根部截面的的弯距,考虑防撞栏杆自重、钢筋混凝土和沥青混凝土现浇层及悬臂自重,取纵桥向1m 计算,不考虑混凝土现浇层参与受力。
混凝土桥面板规格
混凝土桥面板规格一、前言混凝土桥面板是桥梁结构中的重要组成部分,承载着行车荷载和自重荷载,对桥梁的安全性、舒适性和使用寿命起着至关重要的作用。
因此,混凝土桥面板的规格设计必须严格按照国家有关标准和规范进行,以确保桥梁的安全性和稳定性。
本文旨在针对混凝土桥面板的规格设计进行详细的介绍和讲解,包括桥面板的材料、尺寸、承载能力、防水性能、施工工艺等方面的内容,以期为相关从业人员提供参考和借鉴。
二、混凝土桥面板的材料1.水泥混凝土桥面板的主要材料是水泥,一般采用普通硅酸盐水泥或复合硅酸盐水泥。
在选择水泥的品种时,应考虑其强度等级、凝结时间、流动性、收缩性、耐久性等因素。
2.骨料混凝土桥面板的骨料一般采用碎石、砂子或人造骨料等,其粒径应符合国家相关标准的规定。
在选择骨料时,应考虑其强度、耐久性、稳定性等因素。
3.混凝土掺合料混凝土桥面板的混凝土掺合料包括粉煤灰、硅灰、矿渣粉、膨胀剂、缓凝剂等,在混凝土中起到控制混凝土性能、提高混凝土耐久性、改善混凝土工艺性能等作用。
4.钢筋混凝土桥面板中的钢筋一般采用高强度钢筋,其型号和直径应符合国家相关标准的规定。
钢筋的作用是增加混凝土的抗拉强度和承载力,提高混凝土的整体性能。
5.防水材料混凝土桥面板的防水材料包括防水涂料、防水胶带、防水材料等,其作用是防止水分渗透到混凝土内部,保障混凝土的耐久性和使用寿命。
三、混凝土桥面板的尺寸混凝土桥面板的尺寸应根据桥梁的跨度、车道宽度、荷载等因素进行计算和确定。
一般情况下,混凝土桥面板的长度应不小于桥梁跨度加上两端支承部分的长度,宽度应根据车道宽度和行车流量进行设计。
此外,混凝土桥面板的厚度也是一个重要的设计参数,其应根据荷载、跨度、材料强度等因素进行计算。
一般情况下,混凝土桥面板的厚度应不小于150mm。
四、混凝土桥面板的承载能力混凝土桥面板的承载能力是其设计中最重要的一个方面,直接关系到桥梁的安全性和稳定性。
混凝土桥面板的承载能力应根据荷载、跨度、桥面板尺寸、材料强度等因素进行计算。
桥梁计算书规定
桥梁计算书规定一.混凝土连续梁结构(含预应力、钢筋砼结构)●(一)静力计算采用荷载●1.活载:按规范取用●汽车冲击力:●汽车荷载的冲击力为汽车荷载乘以冲击系数。
●总体静力计算的冲击系数按照《公路桥涵设计通用规范》( JTG D60-2004 )的规定计算,悬臂板上冲击系数采用1.3。
●2.支座沉降:桥梁不均匀沉降采用1/3000跨径。
●3.温度:体系温度按(如150C合拢)升温,降温计算;日照梁上温度梯度仅计沥青层作为桥面铺装,沥青层下砼调平层不考虑温度梯度作用、折减;●4.砼弹性模量折减:●1)计算结构强度及应力时不折减;●2)计算结构变形时折减,按新规范取用;●5.梁体计算时砼容重按预应力结构26KN/m3,普通钢筋混凝土结构25KN/m3;沥青混凝土容重:24kN/m3、混凝土调平层容重:25 kN/m3●6.桥梁下部结构考虑纵横向外力组合;●7.曲线段桥梁按规范考虑离心力;●8.梁体偏载、剪滞影响按弯矩增大1.2~1.25。
●9.支座摩阻力按作用于支座上的竖向力乘以支座的摩擦系数计算;盆式活动支座的摩擦系数为0.05,板式活动支座(聚四氟乙烯板与不锈钢板)摩擦系数为0.06。
●(二)动力荷载●设计风速按基本风压换算;●施工风速根据施工周期确定。
●(三)计算控制及注意问题●预应力梁体⏹小于100米跨径预应力结构按部分预应力A类构件设计;●2)施工阶段●(1)注意挠度计算及预拱度设置;●(2)注意计算局部应力;●(3)按规范控制砼拉、压应力(建议拉应力不大于-0.5 Mpa),钢束应力。
●对于悬臂浇注连续梁施工阶段荷载:●(1)施工时桥面一侧均布荷载2KN/m;●(2)挂篮重;冲击系数u=0.2;●(3)砼容重不均匀性,主跨侧26 KN/ m3,边跨侧25KN/ m3;●(4)节段差;●(5)施工风力;●(6)悬臂施工时一侧挂篮脱落。
⏹使用阶段●(1)长期效应控制砼无拉应力,短期效应控制砼拉应力不大于0.5Mpa;钢束应力不超规范;弹性阶段C50混凝土压应力不大于15MPa(规范规定不大于16.2 MPa)。
8_悬臂桥面板计算理论
分析曲线图,可以有以下几点看法[3]。 ①按美国AASHTO规范计算值偏大,不经济,似不宜沿用。 ②按魏斯特加公式计算出值偏小,不安全,也不宜采纳。 ③若认为影响面法比较接近实际情况,则对于等厚度悬臂板。 悬臂长度不大时,沙柯公式,JTJ023-85规范建议等均接近影响 面法 ④对于长悬臂板,如悬臂长大于2.5m,JTJ023-85规范建议的 设计结果似偏小,不安全。 (2) 畸变及边梁的影响 文献[3]曾讨论考虑箱梁畸变影响长悬臂变截面带边梁的悬 臂行车道板的计算,指出根部弯矩会减小,并建议了实用计算 方法。 边梁会大大增强荷载的扩散,减小根部内力强度,但其自身 重量引起的内力不可忽视。边梁自身的弯矩亦应引起注意 (3) 建议 ①规范(JTJ023-85)有关有效分布宽度的规定。当悬臂长小 于等于2.5m时,无论变截面或等截面均可利用它进行设计计算
0.64
2.04
1.51
1.13
0.81
沙柯在分析时,还发现 对无限宽度的长悬臂板, 当荷载的作用点离自由端 一定距离时,在作用点位 置处也产生正弯矩,因此 要求在板的下缘要配置足 够数量的钢筋,以避免出 现裂缝,等厚度板参考右 图所示。最大剪力发生在 (0,0)点,可用下式计 算
无 限 宽 度 的 长 悬 臂 板
qa1 y dy = − qa 1 ( a1 + 2 y )
∫
y1 + b 2 + 2 H
y1
y dy a1 + 2 y
b2 + 2 H P( y1 + ) 2 a= my
从结构计算方法来分析有效分布宽度的概念是将板化成梁来计 算,优点是较为简单实用,但其掩盖了板的双向受力特性,故存在 两点不合理之处。 (1)离主梁支承附近悬臂板是属于半无限宽度,仍用有效分布宽 度难以描述真实受力状态。 (2)有效分布宽度概念计算短悬臂板还勉强可行,但对长悬臂行 车道板因其除沿悬臂跨径有负弯矩外,无限宽度的板条中还有正弯 矩出现。特别在长悬臂的脊骨梁桥中仍用有效分布宽度方法的公式 计算配筋,将造成配筋过少,对结构不安全。
【手算】桥面板计算(按照最新18规范)
1.基本信息沥青混凝土厚:0.10m ,防撞墙碰撞力P:520.0KN ,混凝土厚:0.08m ,作用点距护栏顶:50mm ,跨中处板厚:0.16m ,该力沿护栏纵向均布范围:5m 跨中处板长:0.50m ,拟定板宽b:1000mm ,支点处板厚:0.25m ,混凝土强度f cd :22.4MPa ,支点处板长:0.60m ,普通钢筋抗拉强度f sd :330.0MPa ,边梁护栏集度:9.10KN/m ,支点截面钢筋距边缘a s :33mm ,护栏宽度b 护栏:0.50m ,支点截面有效高度h 0:217mm ,悬臂的长度: 1.10m ,混凝土抗拉强度f td : 1.83MPa ,防撞墙高度:1100mm 钢筋弹性模量E s :200000MPa ,主梁混凝土:C50,最外侧受拉筋保护层厚:30mm。
2.判断是否为单向受力板跨中横隔板的间距为l a =7.2m,梁肋间距为l b =2.4m,是否为单向受力板:(根据JTG 3362-2018中4.2.1条的规定)l a /l b =3>2,按跨径为lb的单向受力板。
3.荷载标准值计算3.1荷载内力计算(以纵向1m宽的板条进行计算)3.1.1每延米板上的恒载g 沥青混凝土面层g 1:0.1x1.0x24= 2.40KN/m ,混凝土厚g 2:0.08x1.0x26= 2.08KN/m ,桥面板自重g 3:0.185x1.0x26=4.80KN/m ,合计g:9.28KN/m 。
另增加边梁护栏集度P:9.10KN/m x1.0=9.10KN。
3.1.2每米宽板条的恒载内力(内翼缘板根部)取L m =0.5+0.6= 1.10m L Q =0.5+0.6= 1.10m 弯矩:=- 5.61-7.74=-13.35KN/m 剪力:Q GK =gL Q +P=9.28x1.1+9.1=19.31KN/m3.2活载内力计算根据JTG D60-2015中第4.3.1-5条规定的车辆荷载布置形式,后轮重140kN,着地宽度b 1与长度a 1为b 1为平行于板跨方向:0.60m a 1为垂直于板跨方向:0.20m作用于桥面板上的区域为b 2=b 1+2h:0.96m a 2=a 1+2h:0.56m边梁外翼缘车辆荷载计算如图:3.2.1活载产生的单位板宽内力根据JTG 3362-2018中第4.2.5条的规定:当l c ≤ 2.50m 时,悬臂板垂直于其跨径方向的车轮荷载分部宽度可按下列规定计算:a c =(a 1+2h)+2l c =0.56+2x 0.48= 1.52m其中l c 为平行于悬臂板跨径车轮着地尺寸外缘,通过铺装层45°分布线的外边缘至腹板外边缘的距离,即:l c =0.48m ≤ 2.50m ,满足规范要求。
JTG+D81~2017年公路交通安全设施设计规范方案[正式版]护栏相关知识
JTG+D81-2017公路交通安全设施设计规范(正式版)护栏相关知识1.0.8在满足安全和使用功能的条件下,应积极推广使用可靠的新技术,新材料,新工艺,新产品。
2.0.1净区:公路车行道以外,无障碍物,车辆驶出车行道后可以停车或驶回公路的带状区域。
2.0.2护栏标准段:断面结构形式保持不变并在一定长度范围内连续设置的公路护栏结构段。
2.0.3护栏过渡段:设置于两种不同结构形式或不同防护等级的公路护栏之间、连接平顺、结构刚度平稳过渡的公路护栏结构段。
2.0.4路侧护栏:设置于公路路侧建筑限界以外的护栏。
2.0.5中央分隔带护栏:设置于公路中央分隔带内的护栏。
2.0.6中央分隔带开口护栏:设置于公路中央分隔带开口处、具有开启功能的公路护栏结构段。
2.0.7刚性护栏:车辆碰撞后基本不变形的护栏。
混凝土护栏是主要代表形式,车辆碰撞时通过爬高并转向来吸收碰撞能量。
2.0.8半刚性护栏:车辆碰撞后有一定的变形,又具有一定强度和刚度的护栏。
波形梁护栏是主要代表形式,车辆碰撞时利用土基、立柱、波纹状钢板的变形来吸收碰撞能量2.0.9柔性护栏:具有较大缓冲能力的韧性护栏结构。
缆索护栏是主要代表形式,车辆碰撞时依靠缆索的拉应力来吸收碰撞能量。
2.0.10缓冲设施:设置于公路互通式立体交叉、服务区、停车区出口处的分流鼻端、收费岛头,或者护栏端部等,可以减缓冲击,降低碰撞车辆和车内人员伤害的设施,主要形式有防撞端头、防撞垫等。
2.0.11防撞端头:设置于护栏的迎车流方向起点,和护栏连接在一起,对碰撞车辆车辆起阻挡、缓冲和导向作用的设施。
2.0.12防撞垫:设置于公路交通分流处的障碍物或其他位置的障碍物前端的一种缓冲设施,车辆碰撞时通过自体变形吸收碰撞能量,从而降低乘员的伤害程度。
防撞垫可分为可导向防撞垫和非导向防撞垫。
2.0.13隔离设施:分隔双向或同向交通,机动车和非机动车,车辆和行人等的设施。
2.0.14桥梁与高路堤坝段必须设置路侧护栏;整体式断面中间带宽度小于或等于12m时,必须连续设置中央分隔带护栏;不同形式的护栏连接时,应进行过渡设计;中央分隔带开口处必须设置开口护栏;出口分流三角端应设置防撞垫。
混凝土板桥设计规范
混凝土板桥设计规范一、引言混凝土板桥是一种常见的桥梁结构,其结构简单、施工方便、成本低廉、使用寿命长等特点,被广泛应用于公路、铁路等交通领域。
本文旨在介绍混凝土板桥的设计规范,包括设计基础、结构设计、材料选用、施工工艺等方面。
二、设计基础1. 桥梁结构类型:混凝土板桥2. 桥梁跨度:根据实际情况确定3. 设计荷载:根据《公路桥梁设计规范》(GB 50010) 的要求确定4. 设计标准:根据《公路桥梁设计规范》(GB 50010) 的要求设计5. 地质条件:根据实际情况确定三、结构设计1. 桥面铺装:采用混凝土铺装,厚度根据实际情况确定2. 桥墩、墩台:采用混凝土结构,强度等级不低于C303. 桥面板:采用双向板式结构,板厚根据荷载计算确定4. 梁式桥与板式桥的区别:梁式桥采用梁作为主要承载构件,而板式桥采用板作为主要承载构件。
梁式桥具有刚度大、承载能力强的特点,适用于大跨度桥梁;而板式桥具有结构简单、施工方便等特点,适用于小跨度桥梁。
四、材料选用1. 混凝土:采用C30或以上强度等级的混凝土,其配合比应符合《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB 50204) 的要求。
2. 钢筋:采用HRB335以上的钢筋,其直径根据荷载计算确定。
3. 预应力钢筋:如采用预应力结构,则预应力钢筋应符合《预应力混凝土结构技术规程》(GB 50019) 的要求。
五、施工工艺1. 模板制作:采用钢模板或木模板,其尺寸应符合设计要求。
2. 钢筋加工:采用机械加工,其尺寸和间距应符合设计要求。
3. 混凝土浇筑:混凝土应在规定时间内浇筑完毕,采用振捣器进行振捣,确保混凝土密实。
4. 预应力张拉:如采用预应力结构,则应在混凝土强度达到规定强度后进行预应力张拉。
5. 桥墩、墩台施工:采用混凝土浇筑,采用模板支撑,确保结构稳定。
六、总结混凝土板桥是一种常见的桥梁结构,其设计规范包括设计基础、结构设计、材料选用、施工工艺等方面。
在设计过程中,需要根据实际情况确定桥梁跨度、设计荷载、地质条件等参数,采用混凝土结构、钢筋加固等措施确保桥梁的牢固性和稳定性。
箱梁桥面板计算范文
箱梁桥面板计算范文首先,计算箱梁桥面板的设计荷载是非常重要的。
根据桥梁所在的位置和用途不同,设计荷载可以分为静荷载和动荷载。
静荷载主要包括自重荷载、道路荷载和人行荷载,动荷载主要包括车辆荷载、列车荷载等。
根据规范和实际情况,确定各个荷载的大小和作用位置。
然后,需要计算箱梁桥面板的强度。
首先需要考虑桥面板的自重,根据材料的密度和桥面板的几何尺寸,计算出桥面板的自重。
然后需要考虑其他荷载作用下的弯矩和剪力,根据荷载的作用位置和大小,计算出桥面板的最大弯矩和剪力。
根据材料的强度、截面形状等参数,计算出桥面板的截面尺寸和抗弯、抗剪能力。
在计算桥面板的强度时,还需要考虑梁的变形。
梁的变形对桥面板的水平和竖向平整度有很大影响,所以需要计算桥面板在荷载作用下的变形,并确定变形控制的要求。
根据规范和实际情况,确定桥面板的变形限值,然后根据荷载的作用位置和大小,计算出变形值,与限制值进行对比,确保桥面板变形符合要求。
另外,还需要考虑桥面板的疲劳性能。
桥梁是长期受力的结构,所以需要考虑桥面板在长期荷载作用下的疲劳性能。
根据规范和实际情况,确定设计年限和疲劳系数,然后根据荷载的作用位置和大小,计算出疲劳应力范围,并与疲劳极限比较,判断桥面板的疲劳寿命是否满足要求。
最后,还需要考虑桥面板的施工和维修问题。
桥面板是直接承载道路和行人的部分,所以在施工和维修时需要考虑人员的安全和交通的便利。
在桥面板的设计中需要考虑施工和维修的通道,确保施工和维修工作的顺利进行。
以上是对箱梁桥面板计算的一些基本内容,设计和计算桥面板是一个复杂的工作,需要考虑到很多因素。
只有合理设计和计算,才能确保桥面板的安全性和稳定性。
公路钢结构桥梁设计规范 JTGD64-2015 8钢箱梁
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8.2 正交异性钢桥面板 桥面板横梁加劲肋与顶板连接,刚度突变,端部应力集中,容易 产生疲劳
公路钢结构桥梁设计规范 JTGD64-2015 Wu Chong 同济大学 吴冲 Tongji University, Wu Tongji Chong University, 同济大学 吴冲
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8.2 正交异性钢桥面板 过焊孔太大
公路钢结构桥梁设计规范 JTGD64-2015 Wu Chong 同济大学 吴冲 Tongji University, Wu Tongji Chong University, 同济大学 吴冲
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8.2 正交异性钢桥面板 弯梁U肋侧向弯曲时导致焊接连接增加和局部屈曲
公路钢结构桥梁设计规范 JTGD64-2015 Wu Chong 同济大学 吴冲 Tongji University, Wu Tongji Chong University, 同济大学 吴冲
公路钢结构桥梁设计规范 JTGD64-2015
Tongji University, Wu Chong 同济大学 吴冲
5
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8.1 一般规定
8.1.4钢箱梁剪应力计算应考虑扭转的影响 i=1,2, VV ,n 钢箱梁扭转 自由扭转 d T GI s T ► 力矩 dx q ds ds i, j ►剪应力 q q i, j j i, j 2 Ai i s
公路钢结构桥梁设计规范 JTGD64-2015
Tongji University, Wu Chong 同济大学 吴冲
8
8.2 正交异性钢桥面板 8.2.4 横向加劲肋间距应满足以下要求: 闭口纵向加劲肋,横向加劲肋或横隔板的间距不宜大于4m 开口纵向加劲肋,横向加劲肋或横隔板的间距不宜大于3m 8.2.5在车辆荷载作用下,正交异性桥面顶板的挠跨比D/L不应大于 1/700。
桥面板计算(增加配重计算完整最终版)2015.1.30(1)
宁夏永宁黄河桥公路大桥桥面板计算书2013-11-14工程名称: 宁夏永宁黄河公路大桥施工图设计桥面板计算一、概况与基本数据1.1概况宁夏永宁黄河桥公路大桥宽度36.5 m。
桥面铺装采用10cm厚沥青混凝土,30cm桥面板,护栏采用钢防撞护栏。
1.2技术规范《公路工程技术标准》JTG B01-2003;《公路斜拉桥设计细则》JTG/T D65-01-2004;《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004;《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004。
1.3重要性系数结构重要性系数为1.1。
2.计算相关参数2.1 材料和荷载①主要材料混凝土:主梁采用C55高性能混凝土,弹性模量E=3.60x104MPa,容重γ=26.0KN/m3;HRB400普通钢筋:弹性模量E=2.0x105MPa,fsd=300MPa;桥面铺装:沥青混凝土容重γ=24.0KN/m3;铁砂混凝土容重:γ=35.0KN/m3②计算荷载恒载作用:结构自重;桥面铺装;护栏自重活载作用:公路-Ⅰ级二、主梁桥面板计算(箱梁内翼缘)跨中横隔板的间距是l a=6.0m,梁肋板间距为l b=16.4m,根据JTG D62-2004中4.1.1条的规定,l b/l a=16.4/6.0=2.73>2,故桥面板可按跨径为l a的单向板进行计算。
(尺寸如下图)2.1荷载标准值计算(1)横载内力计算(以纵向1m板条进行计算)①每延米板上的恒载g沥青混凝土面层g 1 : 0.1⨯1.0⨯24=2.4(kN/m ) 桥面板自重g 2 :0.3⨯1.0⨯26=7.8(kN/m )护栏自重g 3 :3.74⨯6⨯2/6/5.87⨯1.0=1.28(kN/m ) 合计g :11.48(kN/m ) ②每延米板上的恒载内力先计算简支板的跨中和支点剪力,根据JTG D62-2004中4.1.2条,横隔板间的计算跨径按下列规定采用。
7 桥面板有效分布宽度
2
max
h i I
2 x dy
0
c
max
7nq c 3 3I s kl 1 3 1 chkx th shkx M ( x) 2 4 I 2 6k b
2 x dy
0
c
2chi I
7nq I s kl M ( x ) 1 1 ch kx th sh kx 2 I 2 8k
Hkn ( 2shk n y yk n chk n y )]sink n x 沿翼缘板宽度范围积分,得到
n kn l
t x dy
0
2c
max 2k n c sh 2k n c
kn
sin k n x ch2k n c 1
则有
t x dy
2
(2sh 2k n c 2ckn ch2k n c)]sin k n x
解上述联立方程组,得到
c (1 ch2k n c) E max ;F 0 2 k n sh 2k n c max max (1 ch2k n c) G ;H 2k n 2k n sh 2k n c 2 n 2 2 [ Ek sh k y Fk 得到 x n n n chk n y Gk n ( 2chk n y yk n shk n y ) 2 y
4 4 4 2 2 2 4 0 4 x x y y
求偏导经化简后
n n f n ( y ) 2 f n ( y) f n ( y) 0 l l
2
4
卡曼(T.V.Ká rmá n)理论
《桥梁工程(I)》课程设计评分标准
《桥梁工程(I)》课程设计评分标准课程设计成绩根据设计成果按百分制记分方法评定,满分100分,总成绩60分以下者为不及格,必须重修。
(一)评分内容包括方案的合理性(15分),图纸质量(15分),计算、验算内容的完整性及报告的质量(15分),计算方法及计算结果的正确性(50分)以及平时表现(5分)等五部分。
(二)方案设计评分标准1)方案布置合理,主梁尺寸拟定合理,桥面系布置恰当,尺寸合理,评分13-15分;2)方案布置基本合理,主梁尺寸拟定基本合理,桥面系布置基本恰当,尺寸基本合理,评分10-12分;3)方案布置不太合理,主梁尺寸超出常规范围较多,或桥面系布置不合理,评分6-9分。
(三)设计图纸评分标准1)图纸规范,尺寸标注齐全,比例恰当,图纸布置合理,13-15分;2)图纸基本规范,主要尺寸标注齐全,图纸比例恰当,图纸布置较合理,10-12分;3)图纸不规范,或主要尺寸标注不全,或图纸比例不恰当,布置不合理,6-9分;(四)计算部分评分标准1)计算中荷载考虑全面,计算及验算内容完整,计算书文整规范,语言通顺,版面整齐规范,13-15分;2)计算中荷载考虑较全面,计算及验算内容基本完整,计算书文整较规范,语言基本通顺,版面较整齐规范,10-12分;3)计算中荷载有重要遗漏,计算及验算内容缺项较多,或计算书文整不规范、语言不通顺、版面不规范,6-9分;(五)计算结果评分标准以下各项内容根据该部分完成的正确与否给分,最高不超过该分项的最高分,最低该分项可以为0分,由于前面分项计算错误导致后面分项计算错误时,若后面分项计算方法正确,则不重复扣分。
1)主梁计算(30分)(1)恒载内力计算(5分);(2)横向分布系数计算(5分);(3)冲击系数计算(5分);(4)活载内力计算:影响线、汽车、人群(10分);(5)荷载组合(5分)。
2)桥面板内力计算(20分)(1)桥面板自重内力计算;(5分)(2)桥面板活载内力计算;(10分)(3)桥面板内力组合(5分)3)支座受力计算与选型(20分)(1)支座受力计算;(10分)(2)支座选型。
桥面铺装,规范
桥面铺装,规范篇一:桥面铺装施工标准化18、桥面铺装施工标准化一、工艺流程体系转换?桥面板凿毛、清理?测量放样?钢筋下料与绑扎?铺设振捣梁轨道?调整钢筋保护层、固定钢筋网?砼浇筑、振捣?砼的收面、压光?砼覆盖滴灌养护?桥面精铣刨二、工艺简介1、体系转换当一联桥面系现浇段、负弯矩张拉压浆完成,并验收合格后,拆除临时支座,完成体系转换。
2、桥面板凿毛、清理采用凿毛机对梁板顶面砼进行凿毛处理,凿毛后梁板顶面必须清扫干净并用高压水冲洗。
3、测量放样施工前复测桥梁中心线、桥面宽度和桥面板高程。
4、钢筋下料与绑扎铺设钢筋前,先将桥面板剪力筋进行校正,然后弹线定位,用以铺设钢筋网,钢筋间距10cm,再绑扎钢筋,钢筋搭接采1用绑扎或焊接,绑扎搭接长度40d,单面焊接长度10d+2cm。
5、铺设振捣梁轨道砼振捣梁轨道采用槽钢沿桥纵向铺设,轨道间距宜为9m-11m;根据桥面高程数据,计算轨道支撑高度,支撑采用焊接Ф16钢筋支架,并于预制梁板打眼固定,支架间距不大于50cm,应便于调整标高和易于拆除。
6、调整钢筋保护层、固定钢筋网钢筋网绑扎成型后,根据测设的标高带,顶面挂线对钢筋网的高度进行调整,确保钢筋保护层的厚度。
7、砼浇筑、振捣砼浇筑前,先用水湿润梁板表面,采用砼罐车运送砼,泵车(或吊车)布料,人工摊铺均匀;砼振捣时根据铺装宽度采用3-4台振捣棒同步振捣,初步振捣平整后再采用三辊轴或振捣梁提浆整平1-2遍。
8、砼的收面、压光待砼初凝后采用抹光机进行抹面、收浆,边角处由人工使用钢抹子收浆两遍,确保砼表面平整;间隔2小时左右,再次使用抹光机进行二次压光整平,防止砼表面开裂。
9、砼覆盖养护砼收面结束后及时覆盖土工布,待砼终凝后马上洒水养护,土工布要全部覆盖严实,并用钢筋压住,防止风将土工布掀翻,砼面裸露,砼养生不少于7天。
210、桥面精铣刨使用专用铣刨机,铣刨深度为10mm,作业面重叠宽度为10cm-20cm,搭接部分应保持平整。
道路桥梁设计规范
与梁肋整体连接的板,在计算支点截面和跨中截面弯矩时,其计算跨径取梁肋之间的距离。
由于板厚与肋高之比小于1/4,支点弯矩取-0.7M,跨中弯矩取0.5M〔当大于1/4,支点弯矩取-0.7M,跨中弯矩取0.7M〕M 为简支梁求得的跨中弯矩。
公路桥涵设计通用标准一、总则1、安全等级;2、特大、大、中、小桥及涵洞分类;标准跨径:梁式桥、板式桥以两桥墩中线之间桥中线长度或桥墩中线与桥台台背前缘线之间桥中线长度为准;拱式桥和涵洞以净跨为准。
重要是指高速公路和一级公路上、国防公路上及城市附近交通繁忙公路上的桥梁。
二、术语1、作用短期效应组合:正常使用极限状态设计时,永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应的组合;2、作用长期效应组合:正常使用极限状态设计时,永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应的组合;三、设计要求1、桥涵布置:公路桥涵的设计洪水频率;2、桥涵孔径3、桥涵净空:净空高度,高速公路和一级,二级公路上的桥梁应为5米,三、四级公路上的桥梁应为4.5米。
4、立体交叉跨线桥桥下净空应符合以下规定;5、车行或人行天桥的宽度;6、桥上线形及桥头引道;7、桥面铺装、排水和防水层;8、养护及其他附属设施。
四、作用1.1可变作用应根据不同的极限状态分别采用标准值,频遇值或准永久值作为其代表值;可变荷载不同时组合表:汽车制动力,流水压力,冰压力,支座摩阻力;多个偶然作用不同时参与组合。
4.1.6永久作用效应的分项系数表;汽车荷载效应〔含汽车冲击力、离心力〕的分项系数,取 1.4;当某个可变作用在效应组合中其值超过汽车荷载的分项系数应采用汽车荷载的分项系数,对专为承受某作用而设置的结构或装置,设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值;计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载,其分项系数取与汽车荷载同值。
在作用组合中除汽车荷载效应〔含汽车冲击力、离心力〕、风荷载外的其他的可变作用效应的分项系数,取 1.4,但风荷载的分项系数取 1.1;在作用效应组合中除汽车荷载效应〔含汽车冲击力、离心力〕外的其他可变作用效应的组合系数,当永久作用与汽车荷载和人群荷载〔或其他一种可变作用〕组合时,人群荷载〔或其他一种可变作用〕的组合系数取0.80;当除汽车荷载〔含汽车冲击力、离心力〕外尚有两种其他可变作用参与组合时,其组合系数取0.70;当除汽车荷载〔含汽车冲击力、离心力〕外尚有三种其他可变作用参与组合时,其组合系数取0.60;尚有四种及多于四种的可变作用参与组合时,取0.50。
桥梁工程主梁内力计算详细过程
设计资料:一:1:桥面宽度:净7m+2*1.5m+2*0.25m2:设计荷载:公路一I级3:桥梁横截面布置334:桥面铺装:4cm厚沥青混僦土(23KN/m),6cm厚水泥混僦土(24KN/m),王梁混凝土为24KN/m3 5:主梁跨径及全长:标准跨径:l b=25.00m;净跨l=24.96m;计算跨径:l o=24.6m二:设计依据:《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004»三:设计内容:主梁布置及尺寸拟定桥梁横断面布置图单位:cm桥梁纵断面布置主梁内力计算一、恒载内力计算:1:桥面铺装和人行道重力;人行道和栏杆的重力作用取用5KN/m;桥面铺装为:(0.060.138)-x7x23+5*2=25.939KN/m;2为简化计算,将人行道、栏杆和桥面铺装的重力平均分配给各主梁,得:g2=25.939/5=5.188KN/m;2:横隔梁重力;根据结构尺寸,一块预制横隔梁的体积为:(1.47+439).0.18.0.96=0.247m3;2中主梁有12块横隔梁预制块,而边主梁有6块横隔梁预制块,可将其产生的重力沿主梁纵向均匀分摊,则:中主梁横隔梁产生的重力为:g[=12*0.247/24.96*24=2.85KN/m;边主梁横隔梁产生的重力为:g['=6*0.247/24.96*24=1.425KN/m;3:主梁重力;g01=A*24.96*24=0.5356*1*24=12.854KN/m4: 一期恒载作用下总重力为:中主梁:g恒中=2.85+12.854=15.704KN/m;边主梁:g恒边=1.425+12.854=14.279KN/m;二、活载内力计算:1:主梁横向分布系数计算:(1) 支点处采用杠杆法,由对称可知只需计算1,2,3号梁。
由下图可知各号梁在支点截面处的横向分布系数:对于1号梁:m01q=0.429/2=0.215;m01r=1.024;对于2号梁:m02q=(0.571+0.571)/2=0.571;m01r=-0.024m01r=0.0对于3号梁:md q=(0.143+0.381+1.0)/2=0.762;I :I ^.2:1T3号梁(2) 跨中采用偏心压力法进行计算横向分布系数;分别计算各号梁的横向分布系数,得到其影响线如下:1号梁2号梁m 01r =0.604; m 01r =0.402・II ।1--i---:rJ'Liih IIJ iuri由上图可得到跨中及,1/4跨处的横向分布系数:对于1号梁:m 01q =(0.771+0.429+0.181-0.162)/2=0.505; 对于2号梁:m 02q =(0.486+0.314+0.191+0.02)/2=0.453;(4)冲击系数N的计算选取;20车道荷载的冲击系数为:2==0.190;8025车辆荷载的冲击系数为:」=0.6686-0.30321g25=0.245(5)各号主梁活载内里计算表:本桥采用公路一I级荷载,由于跨径为25m;内插后得到q k=10.5KN/m;Pk=260KN;人群荷载:4.5KN/M 考虑冲击系数后:(说明:计算剪力效应时,需要乘系数1.2)荷载类型梁号①②③截面位置x弯距(kN*m)剪力(kN) 弯距(kN*m) 剪力(kN) 弯距(kN*m) 剪力(kN)汽车荷载x=0 0.00 119.48 0.00 317.31 0.00 407.33 x=l/4 1078.68 193.01 967.61 173.14 854.40 152.88x=l/2 1438.24 117.03 1290.14 104.98 1139.20 92.70人群荷载x=0 0.00 56.68 0.00 9.24 0.00 0.00 x=l/4 154.46 18.84 106.46 12.98 102.12 12.45x=l/2 205.94 8.37 141.95 5.77 136.16 5.54(6)荷载内力组合:梁号内力弯距(kN*m) 剪力(kN)截面位置L/4 跨中支点L/4 跨中m01r=0.4对于3号梁:md q=(0.2+0.2+0.2+0.2)/2=0.4;其中4号和2号,5号和1号的横向分布系数相同(3)荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化;①承载能力极限状态3008.464011.28 516.94 434.41173.22 正常使用极限状态短期组合1915.472553.97:367.89 255.57:79.611 长期组合1541.412055.21 302.72193.9244.06②承载能力极限状态2799.23732.28 740.77 400.03|153.44 正常使用极限状态短期组合1799.872399.83 440.88 237.6269.67长期组合1483.571978.10 352.56184.6638.82③承载能力极限状态2635.853514.471856.45 371.08:135.98]正常使用极限状态短期组合1726.622302.17 486.43 224.76'61.96,长期组合1442.461923.29 380.17177.4134.46三、横隔梁内力计算;在计算时可假设荷载在相邻横隔梁之间按照杠杆原理法传布,鉴于具有多根内横隔梁的桥梁,跨中处的横隔梁受力最大,通常只计算跨中横隔梁的内力,其余横隔梁可依据中横隔梁偏安全地选用相同的截面尺寸和配筋。
桥梁工程毕业设计计算书
目录1方案设计 (1)1.1纵断面设计 (1)1.2横断面设计 (1)1.3截面尺寸拟定 (1)2桥面板的计算 (2)2.1恒载及其作用效应 (2)2.1.1每延米板上恒载的计算 (2)2.1.2每米宽板条的恒载内力 (2)2.2车辆荷载产生的作用效应 (2)2.3作用效应组合 (3)2.4桥面板截面设计、配筋与强度验算 (4)2.4.1选取控制截面 (4)2.4.2截面设计 (4)2.4.3截面复核 (5)3主梁内力计算 (6)3.1恒载内力 (6)3.1.1恒载集度计算 (6)3.1.2恒载内力计算 (6)3.2活载内力 (6)3.2.1荷载横向分布系数计算 (6)3.2.2活载内力计算 (7)3.3作用效应组合 (8)3.3.1 基本作用效应组合 (8)3.3.2作用短期效应和长期效应组合 (9)4主梁配筋计算 (10)4.1持久状况承载能力极限状态设计 (10)4.1.1正截面承载力计算 (10)4.1.2斜截面承载力计算 (12)4.2持久状况正常使用极限状态验算 (22)4.2.1最大裂缝宽度验算 (22)4.2.2变形(挠度)验算 (22)5横隔梁计算 (25)5.1横隔梁的内力计算 (25)5.1.1确定作用在中横隔梁上的计算荷载 (25)5.1.2绘制中横隔梁的内力影响线 (25)5.1.3截面内力计算 (26)5.2横隔梁的配筋计算 (27)5.2.1选取控制截面 (27)5.2.2截面设计。
(27)5.2.3截面复核 (28)6支座设计计算(采用板式橡胶支座) (29)6.1确定支座的几何尺寸 (29)6.1.1确定支座的平面尺寸 (29)6.1.2确定支座的厚度 (29)6.2验算支座的偏转情况 (30)6.3验算支座的抗滑性能 (30)7实体式桥墩的设计与计算 (31)7.1拟定桥墩各部尺寸 (31)7.1.1墩帽 (31)7.1.2墩身 (31)7.2内力计算 (32)7.2.1恒载计算 (32)7.2.2活载计算 (32)7.2.3荷载组合(基本组合) (35)7.3墩身截面验算 (35)7.3.1截面偏心距验算 (35)7.3.2截面承载力验算 (36)8实体式U型桥台设计 (39)8.1拟定桥台各部尺寸 (39)8.1.1台帽 (39)8.1.2台身 (39)参考文献 (41)致谢 (42)1方案设计1.1纵断面设计桥长L约160m,单孔跨径=标准跨径L1=16m,计算跨径L=15.50m,共10跨。
《公路钢结构桥梁设计规范》宣贯第三部分
0.45
涂抗滑型无机富锌漆的表面 没有轧钢氧化皮和浮锈的表面 喷锌的表面 涂硅酸锌漆的表面 仅涂防锈底漆的表面
0.45 0.45 0.40 0.35 0.25
6 连接的构造和计算/6.3 栓、钉连接
6.3.11销接的验算
6.3.11 销接的接头作用力应按被连接杆件的实际内力计 算。对受压或受拉的销接构件,均应按扣除销孔的净截面计 算。节点销子应计算孔壁承压应力,当销子的长度大于直径 的两倍时,对承受挠曲的销子可按简支梁进行计算,并假定 各集中力作用在与销子相接触的各板条的轴线上。销接接头 若承受风载和不对称造和计算/6.2 焊接连接
焊角要求
6.2.10 用于受力连接的角焊缝,两焊角边的夹角应在60° 至120°间,且宜采用90°直角焊缝。而部分焊透的对接和T 形对接与角接组合的角焊缝,其两焊角边的夹角可小于 60°,但应详细注明坡口细节。
6 连接的构造和计算/6.2 焊接连接
间断焊
6.2.12 主要受力构件不得采用断续角焊缝。
6 连接的构造和计算/6.2 焊接连接
对接焊缝的要求
6.2.20垂直于构件受力方向的对接焊缝必须焊透,其厚度应 不小于被焊件的最小厚度。焊缝宜双面施焊,坡口边缘应进 行机械加工。
6.2.21 在对接焊缝的拼接处,当焊件宽度不等或厚度相差 4mm以上时,应分别在宽度方向或厚度方向将一侧或两侧做 成坡度不大于1:5的斜角;当厚(或宽)差不超过4mm时,可 采用焊缝表面斜度来过渡。
7 钢板梁
7 钢板梁
7.1 一般规定
7.1.2 应采取措施防止板梁在制作、运输、安装架 设过程中出现过大变形和丧失稳定;在运营阶段 的板梁端部支承处也应阻止梁端部截面扭转。
7.1.3 设计构件截面和制作工艺时,宜避免和减少 应力集中、残余应力以及次应力。
桥面板计算-规范法
1. 简支板1.1. 恒载铺装厚度为9cm ,桥面板厚度为23cm ,单位长度桥面板上恒载集度为:g=*23+*25=m 。
恒载下与计算跨径相同的简支板跨中弯矩:m kN gl M og ⋅=⨯⨯==128.32.382.781812 1.2. 活载1.2.1. 最不利荷载布置方式根据《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)》节车辆荷载加载方式,结合前面的弯矩影响线,对桥面板进行车辆布载。
图 1-1跨中弯矩最不利加载方式1.2.2. 荷载分布宽度根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)》节计算车辆荷载分布宽度。
车轮着地尺寸:a1=,b1=横桥向荷载分布宽度:b=b1+2h=+2*=顺桥向荷载分布宽度:单个车轮在板的跨径中部时,a=a1+2h+l/3=+2*+3=>,按多个车轮计算,a=a1+2h+d+l/3=+2*++3=。
均布荷载大小:P1=2*(140/2)/*=m 2。
表 1.1加载点有效分布宽度1.2.3. 活载弯矩m kN M oq ⋅=⨯⨯-⨯=431.41239.039.0044.636.18907.28 2. 连续板梁高h=,桥面板高度t=,t/h<1/4,根据《公预规》:恒载支点弯矩M=*=·m ;恒载跨中弯矩M=*=·m 。
活载支点弯矩M=*=·m ;活载跨中弯矩M=*=·m 。
3. 效应组合承载力极限状态基本组合冲击系数取跨中:M ud =**+*(1+*=·m支点:M ud =**+*(1+*=·m正常使用极限状态频遇组合跨中:M fd =+*= kN ·m支点:M fd =-+*= kN ·m正常使用极限状态准永久组合跨中:M qd =+*= kN ·m支点:M qd =-+*=·m标准组合跨中:M=+=·m支点:M=-+=·m4. 应力计算桥面板厚度为23cm ,单位宽度桥面板抗弯惯性距为:433100134.112m bh I y -⨯==。
防撞栏杆及桥面板计算书
预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术通用图设计计算书空心板悬臂及防撞栏杆配筋计算设计计算人:日期:复核核对人:日期:单位审核人:日期:项目负责人:日期:编制单位:湖南省交通规划勘察设计院编制时间:二○○六年七月防撞栏杆及桥面板配筋计算1.设计依据及相关资料1.1计算项目采用的标准和规范1.《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)3.《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)1.2参与计算的材料及其强度指标材料名称及强度取值表表1.11.3 荷载等级荷载等级:公路Ⅰ级;1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图1.永久作用:结构重力2.偶然作用:汽车碰撞作用3.作用效应组合(1)承载能力极限状态对空心板悬臂计算:组合设计值Sud=1.11.2×永久作用对防撞栏杆计算:组合设计值Sud=永久作用+汽车碰撞作用(2)正常使用极限状态对空心板悬臂计算:作用短期效应组合:永久作用作用长期效应组合:永久作用1.5 计算模式、重要性系数结构重要性系数为1.1。
1.5 总体项目组、专家组指导意见1.6 计算单位的审核指导意见2.计算2.1 计算模式图、所采用软件采用桥梁博士V3.0.3计算,计算共分两部分,一是空心板悬臂计算,计算简图见图2.1,二是防撞栏杆计算,计算简图简图2.2图2.1 空心板悬臂计算简图图 2.2 防撞栏杆计算简图计算简图空心板悬臂计算考虑防撞栏杆、混凝土现浇层及悬臂自重,对承载能力和使用阶段的裂缝进行计算。
防撞栏杆考虑汽车的撞击作用,对承载能力进行计算。
防撞等级采用SB级,从《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)5.1款可知碰撞力P 为365kN 。
2.2 计算结果及结果分析2.2.1空心板悬臂计算结果及结果分析1.持久状况正截面承载能力极限状态验算空心板悬臂根部截面的的弯距,考虑防撞栏杆自重、钢筋混凝土和沥青混凝土现浇层及悬臂自重,取纵桥向1m 计算,不考虑混凝土现浇层参与受力。
河北省 钢-混凝土组合桥面板设计与施工规范DB13∕T 5315-2020
钢-混凝土组合桥面板设计与施工规程1 范围本文件规定了钢-混凝土组合桥面板设计与施工技术的术语和定义、符号、材料、构造要求、结构计算、施工、质量验收等。
本文件适用于各等级公路钢混组合梁桥采用的钢-混凝土组合桥面板。
城市道路桥梁可参照执行。
2 规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。
其中,注日期的引用文件,仅该日期对应的版本适用于本文件;不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
GB/T 700 碳素结构钢GB/T 714 桥梁用结构钢GB/T 1591 低合金高强度结构钢GB/T 10433 电弧螺柱焊用圆柱头焊钉GB/T 39147 混凝土用钢纤维GB 50010 混凝土结构设计规范GB 50017 钢结构设计标准GB 50204 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50205 钢结构工程施工质量验收规范GB 50661 钢结构焊接规范GB 50917 钢-混凝土组合桥梁设计规范JTG 2120 公路工程结构可靠性设计统一标准JTG 3362 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D60 公路桥涵设计通用规范JTG D62 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D64 公路钢结构桥梁设计规范JTG/T D64-01 公路钢混组合桥梁设计与施工规范JTG F80/1 公路工程质量检验评定标准JTG/T F10 公路桥涵施工技术规范JT/T 722 公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件Q/CR 9211 铁路钢桥制造规范3 术语和定义下列术语和定义适用于本文件。
3.1钢-混凝土组合桥面板 steel-concrete composite bridge deck由混凝土板与底钢板通过抗剪连接件组合而成能共同受力的桥面板。
以下简称钢混组合桥面板。
3.2带孔加劲钢板剪力键 shear bond of steel plate with holes将带孔加劲钢板作为加劲肋焊接在平直底钢板上,作为底钢板与混凝土之间的抗剪连接件。
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1. 简支板
1.1. 恒载
铺装厚度为9cm ,桥面板厚度为23cm ,单位长度桥面板上恒载集度为:g=*23+*25=m 。
恒载下与计算跨径相同的简支板跨中弯矩:
m kN gl M og ⋅=⨯⨯==128.32.382.78
1812 1.2. 活载
1.2.1. 最不利荷载布置方式
根据《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)》节车辆荷载加载方式,结合前面的弯矩影响线,对桥面板进行车辆布载。
图 1-1跨中弯矩最不利加载方式
1.2.2. 荷载分布宽度
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)》节计算车辆荷载分布宽度。
车轮着地尺寸:
a1=,b1=
横桥向荷载分布宽度:
b=b1+2h=+2*=
顺桥向荷载分布宽度:
单个车轮在板的跨径中部时,a=a1+2h+l/3=+2*+3=>,按多个车轮计算,a=a1+2h+d+l/3=+2*++3=。
均布荷载大小:P1=2*(140/2)/*=m 2。
表 1.1加载点有效分布宽度
1.2.3. 活载弯矩
m kN M oq ⋅=⨯⨯-⨯=431.412
39.039.0044.636.18907.28 2. 连续板
梁高h=,桥面板高度t=,t/h<1/4,根据《公预规》:
恒载支点弯矩M=*=·m ;
恒载跨中弯矩M=*=·m 。
活载支点弯矩M=*=·m ;
活载跨中弯矩M=*=·m 。
3. 效应组合
承载力极限状态基本组合
冲击系数取
跨中:M ud =**+*(1+*=·m
支点:M ud =**+*(1+*=·m
正常使用极限状态频遇组合
跨中:M fd =+*= kN ·m
支点:M fd =-+*= kN ·m
正常使用极限状态准永久组合
跨中:M qd =+*= kN ·m
支点:M qd =-+*=·m
标准组合
跨中:M=+=·m
支点:M=-+=·m
4. 应力计算
桥面板厚度为23cm ,单位宽度桥面板抗弯惯性距为:
433
100134.112m bh I y -⨯==。
标准组合下跨中截面最大拉应力:MPa W M 527.26
/23.011000/28.222=⨯= 标准组合下支点截面最大拉应力:MPa W M 538.36
/23.011000/192.312=⨯= 5. 承载力验算
根据承载力极限状态对桥面板进行抗弯配筋设计。
跨中:M ud =·m
支点:M ud =·m
若桥面板横桥向上下缘按12@10进行钢筋布置,保护层厚度为20mm ,则跨中截面和支点截面承载力验算结果如下图。
a)跨中截面 b)支点截面
图5-1跨中、支点抗弯承载力验算。